加熱爐標(biāo)定報(bào)告A

1、標(biāo)定報(bào)告一、裝置概述常減壓（II套）蒸餾裝置由洛陽(yáng)石化工程公司設(shè)計(jì)院于992年開始設(shè)計(jì)，92年8月破土動(dòng)工，93年5月設(shè)計(jì)完畢，并于995年7月由蘭州化建建成竣工，同年8月7日開始投產(chǎn)試車，9月7日生產(chǎn)出合格產(chǎn)品。裝置設(shè)計(jì)加工能力250X104t/a，年開工時(shí)間8000小時(shí)。由于目前裝置所煉原油與設(shè)計(jì)的相比變化較大，加熱爐熱效率較低。根據(jù)煉油廠要求及安排，需要對(duì)裝置加熱爐進(jìn)行標(biāo)定，找出影響裝置加熱爐熱效率的影響因素，以做相應(yīng)的適應(yīng)性改造，故對(duì)裝置進(jìn)行一次標(biāo)定。二、標(biāo)定范圍1、根據(jù)裝置的實(shí)際生產(chǎn)情況，確定標(biāo)定時(shí)的生產(chǎn)方案為航煤方案。初頂和常頂均生產(chǎn)重整原料，常壓塔為航煤方案，減壓塔出混蠟和渣油。

2、2、裝置生產(chǎn)能力裝置設(shè)計(jì)處理量為7500t/d（312.5t/h），根據(jù)裝置現(xiàn)在實(shí)際生產(chǎn)狀況，標(biāo)定時(shí)實(shí)際處理量為7200t/d（300t/h）。3、標(biāo)定范圍高、低壓瓦斯組成，煙氣組成，加熱爐熱效率。4、測(cè)試工況本次標(biāo)定在前期準(zhǔn)備工作充分的情況下進(jìn)行，測(cè)試期間裝置運(yùn)行平穩(wěn)，原料品質(zhì)穩(wěn)定，產(chǎn)品質(zhì)量合格，操作在正常的波動(dòng)范圍內(nèi)。三、標(biāo)定時(shí)間本次標(biāo)定時(shí)間為半天（共計(jì)4小時(shí)），具體時(shí)間為：2004年7月20日10：00時(shí)2004年7月20日14：00時(shí)結(jié)束。四、標(biāo)定內(nèi)容1、瓦斯組成分析項(xiàng)目單位（V/V）減頂瓦斯初常頂瓦斯高壓瓦斯甲烷%31.0720.3022.38乙烷%3.772.892.82乙烯%14

3、.2111.046.80丙烷%13.2428.683.43丙烯%5.3203.24異丁烷%2.3611.130.80正丁烷%13.2314.161.04丁烯+異丁烯%4.960.891.07反丁烯%0.470.520.49順丁烯%0.330.440.29碳五以上%02.730氧氣+氮?dú)?7.346.9811.61一氧化碳%000二氧化碳%0.220.240.22氫氣%3.48044.93硫化氫%000.882煙氣組成分析項(xiàng)目單位（V/V）常壓爐減壓爐二氧化碳%3.64.2一氧化碳%12.810.4氧氣%3.42.23、裝置目前實(shí)際運(yùn)行參數(shù)1）常壓爐拔頭量：272.8t/h換熱終溫：270.7C

4、加熱爐出口溫度：350.8C氧含量：5.3%（氧化鎬在線指示）排煙溫度：188.9C空氣入爐溫度：91.7C2)減壓爐常底油量：149.5t/h入爐溫度：333.1C加熱爐出口溫度：385C氧含量：6.0(氧化鎬在線指示)排煙溫度：193.8C空氣入爐溫度：69.3C過(guò)熱蒸汽壓力：0.523MPa過(guò)熱蒸汽進(jìn)爐溫度：157C過(guò)熱蒸汽出爐溫度：304C過(guò)熱蒸汽流量1.96t/h4、加熱爐計(jì)算匯總(1)采用石油工業(yè)出版社候芙生主編的煉油工程師手冊(cè)中P506-P508介紹的熱效率簡(jiǎn)化算法。n=1-(0.006549+0.032685a)(tg+1.3475X10-4tg2)-1.1+(4.043a-.

5、252)X10-4CO/100-0.035X100若按在線分析的濕煙氣數(shù)據(jù)(在線氧化鎬指示)，則式中a=(21+0.116O)/(21-O)氧含量排煙溫度C熱效率常壓爐5.3188.987.61減壓爐6.0193.886.90若采用煙氣采樣分析數(shù)據(jù)計(jì)算，則式中a=(21-0.0627O)/(21-O)氧含量排煙溫度C2.熱效率常壓爐12.8188.980.69減壓爐10.4193.883.80(2)采用加熱爐熱效率計(jì)算軟件計(jì)算。a.常壓爐計(jì)算結(jié)果原料取熱=0kW水汽取熱=0kW對(duì)流輻射取熱=8660.517kW輻射管取熱=16325.5kW爐總熱負(fù)荷=27195.31kW加熱爐熱效率=87.5

6、4327%燃料用量=2639.084kg/h空氣量=50174.89kg/h煙氣量=52813.98kg/h熱空氣溫度=187.7814度吸收因數(shù)=.882744爐管表面交換因數(shù)=.658425擋墻溫度=810度交換因數(shù)=.6108352修正輻射負(fù)荷=16312.33kW輻射負(fù)荷誤差=-8.069227E-02%輻射表面熱強(qiáng)度=30.44595kW/m9冷油重量流速=1304.771kg/m9/s冷油體積流速=1.466694m/s爐膛熱強(qiáng)度=41.35138kW/mT煙氣出下段溫度=324.4371度下段對(duì)數(shù)平均溫差=200.0726度下段油品動(dòng)力粘度=1.701513mPas下段管內(nèi)傳熱系

7、數(shù)=499.5775W/mA2.度下段hs=50.96775W/mA2.度下段釘頭效率=.9250345下段hoc=25.01109W/mA2度下段hso=116.7539W/mA2.度下段總傳熱系數(shù)=94.63677W/mA2.度下段爐管面積=457.4001皿人2下段爐管根數(shù)=136.9068根下段爐管排數(shù)=22.8178排下段爐管熱強(qiáng)度=18.93423kW/mA2附件：加熱爐計(jì)算原始輸入數(shù)據(jù)原料流量kg/h0原料出口溫度C15輻射流量kg/h272800輻射對(duì)流出口溫度C310選擇蒸汽或水2水或蒸汽入口溫度C10水蒸汽壓力MPa.98輻射管面積m2535.78輻射段汽化率.463擋墻溫

8、度初值C810過(guò)?？諝庀禂?shù)1.377輻射管外徑m.152煙氣出空氣預(yù)熱器溫度C200大氣溫度C30輻射管內(nèi)徑m.136原料入口溫度C10原料比重20C1輻射對(duì)流入口溫度C270.7輻射進(jìn)料比重.8896水或蒸汽流量kg/h0水或蒸汽出口溫度C15水汽化率0輻射出口溫度C350.8收斂判距10步長(zhǎng).5燃料發(fā)熱值MJ/kg41.9078輻射管總根數(shù)72預(yù)熱器取熱值kW2209.302爐膛體積m3742.76爐管程數(shù)4爐型選擇2對(duì)流室長(zhǎng)度m7對(duì)流下段爐管內(nèi)徑m.136對(duì)流中段每排管數(shù)根6對(duì)流中段爐管外徑m2對(duì)流上段爐管內(nèi)徑m1對(duì)流下段結(jié)垢系數(shù)m2C/W.00086對(duì)流上段結(jié)垢系數(shù)m2C/W.0006

9、88下段爐管管型選擇2下段油品粘度系數(shù)K2476000中段油品粘度系數(shù)K10釘頭管高度m.025釘頭直徑m.012中段管子周邊釘頭個(gè)數(shù)10輻射管管心距m.304爐膛總面積m2476.91燃料中碳?xì)浔?.925煙氣中水和二氧化碳體積分率.20708b.減壓爐計(jì)算結(jié)果上段取熱蒸汽=167.8622kW下段常底油取熱=441.1342kW輻射管取熱=7036.771kW加熱爐熱效率=87.10204%空氣量=21739.13kg/h熱空氣溫度=240.6723度擋墻溫度=772.6974度修正輻射負(fù)荷=6968.576kW輻射表面熱強(qiáng)度=22.03851kW/mA2冷油體積流速=1.174274m/

10、s煙氣出下段溫度=719.2064度下段油品動(dòng)力粘度=1.229191mPas下段hoc=16.10366W/mA2.度下段ho=32.36838W/mA2.度下段總傳熱系數(shù)=30.57349W/mA2度下段爐管根數(shù)=15.53981下段爐管熱強(qiáng)度=11.96395kW/mA2中段對(duì)數(shù)平均溫差二181.526度中段管內(nèi)傳熱系數(shù)二539.8408W/mA2度中段hs=35.2879W/mA2度中段hoc=17.53292W/mA2.度中段總傳熱系數(shù)=72.88127W/mA2度中段爐管根數(shù)=78.62953中段爐管熱強(qiáng)度=13.22985kW/mA2上段對(duì)數(shù)平均溫差二155.7837度上段hs=

11、33.47337W/mA2.度上段hoc=16.55475W/mA2.度上段總傳熱系數(shù)=49.16551W/mA2.度上段爐管根數(shù)=9.236768上段爐管熱強(qiáng)度=7.659184kW/mA2對(duì)流室寬度m2對(duì)流下段每排管數(shù)根6對(duì)流下段爐管外徑m.152對(duì)流中段爐管內(nèi)徑m1對(duì)流上段每排管數(shù)根6對(duì)流上段爐管外徑m2對(duì)流中段結(jié)垢系數(shù)m2C/W.000688煙氣結(jié)垢系數(shù)m2C/W.0043中段爐管管型選擇2下段油品粘度系數(shù)M-2.438中段油品粘度系數(shù)M10下段管子周邊釘頭個(gè)數(shù)14釘頭間距m.015遮閉管根數(shù)6輻射爐管長(zhǎng)度m15園筒爐直徑m7.788煙氣中水體積分率.1255理論空氣用量kg/kg13

12、.807原料取熱=2468.26kW爐總熱負(fù)荷=11392.12kW燃料用量=1123.7kg/h煙氣量=22862.83kg/h爐管表面交換因數(shù)=.6153136交換因數(shù)=.5963343輻射負(fù)荷誤差=-.9786125%冷油重量流速=1073.404kg/mA2/s爐膛熱強(qiáng)度=33.19794kW/mA3下段對(duì)數(shù)平均溫差二391.3177度下段管內(nèi)傳熱系數(shù)二551.3528W/mA2度下段hoR=18.07995W/mA2.度下段爐管面積=36.87196MA2下段爐管排數(shù)=1.942477煙氣出中段溫度=405.5948度中段油品動(dòng)力粘度=1.306603mPas中段釘頭效率=.9465

13、948中段hso=84.2563W/mA2.度中一段爐管面積=186.5675MA2中段爐管排數(shù)=9.828691上段煙氣出口溫度二383.4832度上段水或蒸汽傳熱系數(shù)=127.4406W/mA2度上段釘頭效率=.949169上段hso=80.04694W/mA2.度上段爐管面積=21.91646MA2上段爐管排數(shù)=1.154596煙氣出預(yù)熱器溫度二209.7567度附件：加熱爐計(jì)算原始輸入數(shù)據(jù)常底油流量kg/h149500常底油出中段溫度C352.4常底油入中段溫度C333.1原料比重20C.9141選擇蒸汽或水2水或蒸汽流量kg/h1960蒸汽出上段溫度。C304輻射管面積m2316.2

14、輻射段汽化率.42燃料發(fā)熱值MJ/kg41.436煙氣出空氣預(yù)熱器溫度C200大氣溫度C30擋墻溫度初值C850爐膛體積m3389.5輻射管程數(shù)4輻射管A根數(shù)36輻射管B管心距m.336輻射管B根數(shù)8輻射管C外徑m.219輻射管D管心距m.546輻射管D根數(shù)4對(duì)流室長(zhǎng)度m6.5對(duì)流上中下段每排管數(shù)根8對(duì)流下段爐管外徑m.127對(duì)流中段爐管內(nèi)徑m.111對(duì)流上段程數(shù)2對(duì)流上段爐管外徑m.127對(duì)流上段結(jié)垢系數(shù)m2C/W.000172對(duì)流下段爐管選型1對(duì)流上段爐管選型2下段管子周邊釘頭個(gè)數(shù)12釘頭間距m.015燃料中碳?xì)浔?.65煙氣中水和二氧化碳體積分率.2005下段油品粘度系數(shù)M-2.1理論空

15、氣用量kg/kg13.379常底油出下段溫度C355.8蒸汽入上段溫度C157水蒸汽壓力MPa.523輻射出口溫度C385過(guò)?？諝庀禂?shù)1.446輻射管長(zhǎng)度m12預(yù)熱器取熱值kW1278.093收斂判距50步長(zhǎng).5輻射管內(nèi)徑m.111輻射管A外徑m.127輻射官A官心距m.25輻射管B外徑m.168輻射管C管心距m.438輻射管C根數(shù)4輻射管D外徑m.273對(duì)流室寬度m2.12對(duì)流爐管長(zhǎng)度m5.95對(duì)流下段爐管內(nèi)徑m.111對(duì)流下中段程數(shù)4對(duì)流中段爐管外徑m.127對(duì)流上爐管內(nèi)徑m.111對(duì)流下中段結(jié)垢系數(shù)m2C/W.000688煙氣結(jié)垢系數(shù)m2C/W.0043對(duì)流中段爐管選型2釘頭管高度m.0

16、25釘頭直徑m.012園筒爐直徑m6.3煙氣中水體積分率.1250下段油品粘度系數(shù)K287423.1爐膛內(nèi)總面積m2309.7標(biāo)定結(jié)果分析能量轉(zhuǎn)換設(shè)備之一加熱爐，從本次標(biāo)定和計(jì)算結(jié)果看，無(wú)論用哪種方法計(jì)算，兩個(gè)加熱爐熱效率均較低，都低于設(shè)計(jì)值，造成這一結(jié)果的主要原因是由于目前使用的1.0MPa蒸汽吹灰工藝落后，效果也差，1.0MPa蒸汽遇煙氣中的硫化物還易生成硫酸等腐蝕性介質(zhì)腐蝕設(shè)備，并結(jié)垢沉積在管壁外側(cè)，影響傳熱效率。目前兩爐空氣預(yù)熱器內(nèi)的熱管表面積灰較多，嚴(yán)重影響空氣預(yù)熱器熱量的回收，同時(shí)加之裝置已連續(xù)運(yùn)行2年多，對(duì)流室爐管表面也積灰較多，傳熱效率下降較多，使得常壓爐和減壓爐熱效率低。裝置

17、減壓爐對(duì)流室一直存在漏風(fēng)的問(wèn)題，目前車間無(wú)法解決，有待在停工檢修時(shí)解決，這使得減壓爐過(guò)?？諝庀禂?shù)增大，影響到減壓爐熱效率。另外加之長(zhǎng)期運(yùn)行，并使用爐管清灰劑，目前兩爐爐管表面均有較厚一層白色的灰垢，也嚴(yán)重影響到傳熱效率，使得加熱爐熱效率降低。常壓爐由于2002年檢修后爐輻射室頂部保溫效果不好，使得爐體表面散熱較大，影響了熱效率。比較這三組熱效率數(shù)據(jù)，利用煙氣組成計(jì)算得出的熱效率較低，主要原因是取樣點(diǎn)是負(fù)壓狀態(tài)，取樣多少存在漏風(fēng)現(xiàn)象，影響分析數(shù)據(jù)。另外，目前由于燃料氣中含硫較多，煙氣中的硫化物含量相應(yīng)較高，兩爐煙道擋板轉(zhuǎn)動(dòng)軸部位因腐蝕結(jié)垢經(jīng)常出現(xiàn)卡住現(xiàn)象，嚴(yán)重危及安全生產(chǎn)，因此車間將兩爐煙道擋板

18、都留有一定開度，這就導(dǎo)致兩爐煙氣出預(yù)熱器溫度測(cè)量值偏低，這也使得目前計(jì)算得出的加熱爐熱效率均偏高。對(duì)于兩爐煙道擋板轉(zhuǎn)動(dòng)軸部位因腐蝕結(jié)垢經(jīng)常出現(xiàn)卡住現(xiàn)象，車間計(jì)劃在今年7月停工檢修時(shí)進(jìn)行處理。分析加熱爐熱效率計(jì)算軟件計(jì)算出的數(shù)據(jù)，我們可以看出，目前裝置熱空氣入爐溫度較低，比理論計(jì)算值小許多，說(shuō)明我裝置熱煙氣回收工作還有很大潛力可挖，計(jì)劃在今年7月停工檢修時(shí)對(duì)兩爐空氣預(yù)熱器進(jìn)行清垢、更換部分熱管等工作，在下一周期開工后提高煙氣熱量回收能力。為長(zhǎng)周期安全運(yùn)行，加熱爐出口溫度受爐膛溫度不大于800度的限制，而加熱爐熱效率不高，又嚴(yán)重影響了加熱爐出口溫度。常壓爐出口溫度低，油品的過(guò)汽化率低，不利于油品的

19、分離，繼而導(dǎo)致輕組分在常壓拔不干凈。這部分輕組分進(jìn)入減壓爐高溫裂解后又進(jìn)入減壓塔，增大了減頂負(fù)荷，導(dǎo)致減壓塔真空度降低，影響減壓各側(cè)線量，與原油換熱后，各路原油換熱溫度溫差大，混合傭損大，幾路原油混合后的溫度低，最終使得換熱終溫降低，這又使得加熱爐熱負(fù)荷增加，形成惡性循環(huán)。時(shí)間11:00DCS上熱偶指示管程流量t/h殼程流量t/h折流板間距換熱器型號(hào)位號(hào)換熱介質(zhì)管程溫度殼程溫度管程溫度殼程溫度殼程-管程進(jìn)口C進(jìn)口C進(jìn)口C進(jìn)口CE101A脫前原油-常頂油氣26.751.3200BIU1100-4.0-335-6/25-2IE101B脫前原油-常頂油氣13096285914526.72494.22

20、00BIU1100-4.0-335-6/25-2IE101C脫前原油-常頂油氣13073285814526.724162.5200BIU1100-4.0-335-6/25-2IE102AB脫前原油-減頂回流油17614529962158051.3300BES600-2.5-90-6/25-21E103脫前原油-常三線1131008497651.3480BES600-2.5-100-6/19-6IE104AB脫前原油-常四線173949790117.5351.3200BES500-2.5-55-6/25-41E105AB脫前原油-常一線175117611032206094.2300BES600-

21、2.5-110-6/19-4IE106AB脫前原油-常二線11610499105121.53694.2200BES600-2.5-85-6/25-41E107AB脫前原油-減二線12571506421162.5300BES600-2.5-85-6/25-41E108AB脫前原油-減三線18077637923162.5300BES600-2.5-85-6/25-41E109AB減底渣油-脫前原油14411181103162.5104200BES800-2.5-205-6/19-4IE110脫前原油-減四線176136103110125.326.5162.5480BES600-2.5-85-6/2

22、5-41E111減底渣油-脫前原油89119170159136.9308104300BES900-2.5-215-6/25-21E112脫后原油-減四線208179104139128.926.557.3300BES600-2.5-75-6/25-61E113ABCD減三中-脫后原油151189205170217.857.374200BES800-2.5-170-6/2.5-2IE115AB脫后原油-減二線2281081131382672184.5200BES600-2.5-75-6/25-61E116AB脫后原油-減二中2251741341702507784.5200BES800-2.5-21

23、5-6/19-21E117脫后原油-減三線2552181841942962384.5480BES600-2.5-100-6/19-6IE118減四線-脫后原油205196289254226.533084.526.5150BES700-2.5-120-6/25-4IE119脫后原油-常三線170117114120677.8200BES500-2.5-65-6/19-41E121ABC脫后原油-常一中2311451161682606077.8480BES700-2.5-165-6/19-2IE122ABC減底渣油-脫后原油175190178206211.577.8104200BES700-2.5-

24、165-6/19-2IE123ABC脫后原油-常二線1341161131223679.4300BES500-2.5-70-6/19-2IE124AB減底渣油-脫后原油12613413612879.4104450BES800-2.5-160-6/25-4IE125ABCD脫后原油-常二線216140149158297220.93679.4300BES600-2.5-85-6/25-41E126ABC拔頭油-減三774148.5300BES700-4.0-165-6/19-2IE127AB減底渣油-拔頭油210217238231148.552300BES70

25、0-4.0-160-6/19-2IE128拔頭油-常四線244218217235309237.93148.5480BES600-4.0-85-6/25-41E129拔頭油-常二中(開副線)258222200220270216.762148.5150BES800-4.0-205-6/19-4IE130AB減底渣油-拔頭油199218227222148.552300BES700-4.0-160-6/19-2IE131拔頭油-常三線270209212230322237.96148.5480BES600-4.0-100-6/19-6IE132AB拔頭油-常二中283226197220326.46229

26、7450BES900-4.0-205-6/25-4IE133ABC減底渣油-拔頭油221249328250278.1376297104300BES900-4.0-275-6/19-2IE134脫前原油-常一中1601148011112460308300BES900-2.5-215-6/25-2IE-135A電廠新水-減頂油121913441115802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-135B電廠新水-減頂油121512841115802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-135C電廠新水-減頂油121813628115802.45600BJS80

27、0-1.6-160-6/25-4E-135D電廠新水-減頂油1216.612143115802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-136A一線抽空油氣冷卻器12176540636.2600BJS600-1.6-90-6/25-2E-136B一線抽空油氣冷卻器12196443636.2600BJS600-1.6-90-6/25-2E-137二級(jí)抽空油氣冷卻器121991716312.4600BJS600-1.6-90-6/25-2E-138A電廠新水-初頂油2024985112648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-138B電廠新水-初頂

28、油20241064312648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-138C電廠新水-初頂油20241044912648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-138D電廠新水-初頂油20241013412648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-139A電廠新水-常頂油202490572455.742.524600BJS1000-1.6-260-6/25-6E-139B電廠新水-常頂油202460392455.742.524600BJS1000-1.6-260-6/25-6E-141常一中0.3M

29、Pa蒸發(fā)器135150116141600.7600BJS500-2.5-70-6/19-2E-142減三線0.3MPa蒸發(fā)器215148114137230.7600BJS800-2.5-180-6/19-6E-143減二中0.3MPa蒸發(fā)器172141116136770.7600BJS800-2.5-205-6/19-2E-146/AB伴熱水-常二線(IV)25381039536200BES500-2.5-70-6/25-21E-147/AB伴熱水-常三線(IV)20406838516150BES500-2.5-55-6/25-41E148AB減底渣油-循環(huán)水255011492104200BE

30、S500-2.5-55-6/25-21E149AB減底渣油-循環(huán)水4050918690104450BES1000-2.5-275-6/25-2IE-150常一線冷卻器3526554460200BES600-1.6-115-6/19-2IE-151常二線冷卻器3341957036300BES500-2.5-70-6/19-2IE-152減頂回流冷卻器285014910812178200BES500-2.5-70-6/19-2IE-155混合蠟油冷卻器2645103839595.3200BES600-2.5-90-6/25-21由于檢測(cè)換熱器管殼程進(jìn)出口溫度使用的是紅外線測(cè)溫槍，并且檢測(cè)的是換熱器

31、接管外表面溫度，人為誤差增大，與實(shí)際溫度存在較大誤差，從上述數(shù)據(jù)可以看出一些換熱器的計(jì)算數(shù)據(jù)異常，可信度低，主要是由以上原因造成。五.標(biāo)定結(jié)果分析1、能量轉(zhuǎn)換分析能量轉(zhuǎn)換設(shè)備之一加熱爐，從本次標(biāo)定和計(jì)算結(jié)果看，兩個(gè)加熱爐熱效率均較低，僅87%左右，都低于設(shè)計(jì)值，造成這一結(jié)果的主要原因是由于目前使用的l.OMPa蒸汽吹灰工藝落后，效果也差，l.OMPa蒸汽遇煙氣中的硫化物還易生成硫酸等腐蝕性介質(zhì)腐蝕設(shè)備，并結(jié)垢沉積在管壁外側(cè)，影響傳熱效率。目前兩爐空氣預(yù)熱器內(nèi)的熱管表面積灰較多，嚴(yán)重影響空氣預(yù)熱器熱量的回收，同時(shí)加之裝置已可連續(xù)運(yùn)行2年多，對(duì)流室爐管表面也積灰較多，傳熱效率下降較多，使得常壓爐和

32、減壓爐熱效率低。裝置減壓爐對(duì)流室一直存在漏風(fēng)的問(wèn)題，目前車間無(wú)法解決，有待在停工檢修時(shí)解決，這使得減壓爐過(guò)?？諝庀禂?shù)增大，影響到減壓爐熱效率。另外加之長(zhǎng)期運(yùn)行，并使用爐管清灰劑，目前兩爐爐管表面均有較厚一層白色的灰垢，也嚴(yán)重影響到傳熱效率，使得加熱爐熱效率降低。常壓爐由于2002年檢修后爐輻射室頂部保溫效果不好，使得爐體表面散熱較大，影響了熱效率。為長(zhǎng)周期安全運(yùn)行，加熱爐出口溫度受爐膛溫度不大于800度的限制，加熱爐熱效率不高，嚴(yán)重影響了加熱爐出口溫度。常壓爐出口溫度低，油品的過(guò)汽化率低，不利于油品的分離，繼而導(dǎo)致輕組分在常壓拔不干凈。這部分輕組分進(jìn)入減壓爐高溫裂解后又進(jìn)入減壓塔，增大了減頂負(fù)

33、荷，導(dǎo)致減壓塔真空度降低，影響減壓各側(cè)線量，與原油換熱后，各路原油換熱溫度溫差大，混合傭損大，幾路原油混合后的溫度低，最終使得換熱終溫降低，這又使得加熱爐熱負(fù)荷增加，形成惡性循環(huán)。2、熱量利用分析從裝置的換熱網(wǎng)絡(luò)上看，裝置的換熱終溫只有275度，比設(shè)計(jì)值低10度，另外本次標(biāo)定采用紅外線測(cè)溫儀測(cè)試管線的表面溫度有一定的誤差，從標(biāo)定結(jié)果上看部分換熱器的測(cè)量數(shù)據(jù)的可信度很低，目前從實(shí)際操作上看此換熱網(wǎng)絡(luò)基本能完成換熱任務(wù)，只是熱量損失較大,這主要是由于脫前三路、脫后四路換熱器的熱源受操作變化的影響導(dǎo)致提供的熱量與設(shè)計(jì)時(shí)的偏差較大，脫前三路、脫后四路各支溫差大，混合傭損大，幾路原油混合后的溫度低，浪費(fèi)

34、了部分熱量。3、影響裝置長(zhǎng)周期大負(fù)荷運(yùn)行的問(wèn)題（1）常壓爐的爐出口溫度無(wú)法燒到370度，部分輕組分無(wú)法在常壓塔拔出，只能進(jìn)入減壓塔，增大減壓負(fù)荷，影響裝置安全運(yùn)行。原因有：高壓瓦斯中摻大量氫氣，氫氣的體積燃燒發(fā)熱值低，同時(shí)因裝置加熱爐燃燒器上的孔徑大小固定，為提高加熱爐出口溫度，摻有大量氫氣的燃料氣必須得大量同時(shí)進(jìn)入加熱爐內(nèi)燃燒，燃料氣流速增加，這樣就要求高壓瓦斯壓力必須要高才能使燃料氣流速達(dá)到要求，壓力高的燃料氣進(jìn)入爐膛使得高壓瓦斯火焰高度較高，達(dá)爐膛中上部以上，而爐膛溫度測(cè)量熱偶就插在輻射室頂部，因而測(cè)量到的爐膛溫度就高。爐膛最高溫度受爐管材質(zhì)的限制，要求不大于800度，因此進(jìn)入加熱爐的燃料氣流量有限，使得加熱爐出口溫度不能無(wú)限制的提高。加工的原油性質(zhì)偏輕，渣油量少，另外由于連續(xù)開工時(shí)間已經(jīng)2年多，加之加工的原油較臟，換熱器污垢系數(shù)增加，換熱器換熱效果變差，尤其是渣油換熱器，因渣油中有灰份和焦粉，長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行易在換熱器管束外表面大量沉積，嚴(yán)重影響換熱效果，這個(gè)問(wèn)題已在去年渣油換熱器E133ABC運(yùn)行一年后因泄漏檢修時(shí)得到驗(yàn)證，經(jīng)管束清垢投用E133ABC后，換熱終溫最高能提至接近300度。但目前這些情況造成常壓爐進(jìn)料溫度比設(shè)計(jì)值（285度）低1020度左右，常壓爐負(fù)荷大，