制冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)匹配

1、目錄TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)各部件的匹配設(shè)計(jì)1 HYPERLINK l bookmark41.汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)的熱力計(jì)算1 HYPERLINK l bookmark61.1制冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況的確定1 HYPERLINK l bookmark121.2制冷系統(tǒng)的熱力計(jì)算3 HYPERLINK l bookmark242.汽車空調(diào)用壓縮機(jī)的匹配5 HYPERLINK l bookmark383.汽車空調(diào)系統(tǒng)換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算5 HYPERLINK l bookmark1704.節(jié)流機(jī)構(gòu)的匹配設(shè)計(jì)13 HYPERLINK l bookmark

2、2065.儲(chǔ)液干燥過濾器匹配設(shè)計(jì)15 HYPERLINK l bookmark2085.1儲(chǔ)液干燥過濾器設(shè)計(jì)與選擇方法155.2儲(chǔ)液干燥過濾器的安裝16 HYPERLINK l bookmark2186.汽車空調(diào)系統(tǒng)管路設(shè)計(jì)16 HYPERLINK l bookmark2207.風(fēng)機(jī)的匹配設(shè)計(jì)16一 一 汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)各部件的匹配設(shè)計(jì)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)匹配設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容為：1.根據(jù)汽車車型及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)確定制冷系統(tǒng)的的布置形式；2.根據(jù)所需的制冷量及確定的設(shè)計(jì)工況進(jìn)行熱力計(jì)算；3.根據(jù)熱力計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行冷凝器，蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)及壓縮機(jī)的選型4.制冷系統(tǒng)輔助部件設(shè)計(jì)或選型（儲(chǔ)液干燥過濾器、熱力膨脹閥等）

3、；5.連接各制冷部件的管道設(shè)計(jì)；6.空氣送風(fēng)風(fēng)道設(shè)計(jì)1.汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)的熱力計(jì)算熱力計(jì)算是制冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算的基礎(chǔ)，熱力計(jì)算的主要目的是求出熱力循環(huán)的各項(xiàng)性能指標(biāo)，并為制冷系統(tǒng)各部件的設(shè)計(jì)提供依據(jù)。1.1制冷系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況的確定在進(jìn)行汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)熱力計(jì)算之前，首先要根據(jù)汽車空調(diào)所要求的溫度（tn）和外界溫度（tw），并結(jié)合汽車空調(diào)系統(tǒng)的特點(diǎn)，確定制冷系統(tǒng)的nw工作參數(shù)，即確定如下參數(shù)：冷凝溫度（tk）；蒸發(fā)溫度（t0）；過冷度（tsc）;過熱度（tsc）。為了便于討論，可借助右邊的lgp-h圖進(jìn)行分析。（1）冷凝溫度tk的確定冷凝溫度tk取決于冷凝器的結(jié)構(gòu)形式和冷卻介質(zhì)。汽車空調(diào)系統(tǒng)由于運(yùn)行

4、條件的限制，均采用風(fēng)冷式冷凝器。這時(shí)車外環(huán)境溫度tw（主要是指夏季w環(huán)境溫度），成為影響tk的重要因素。在確定tk時(shí)不能只考慮某個(gè)地區(qū)的氣象條件，而應(yīng)綜合加以考慮，以滿足汽車使用地區(qū)廣的特點(diǎn)?？紤]到汽車空調(diào)系統(tǒng)在不同地區(qū)的適應(yīng)性，應(yīng)選取最惡劣工況，即取t=43C為宜。對(duì)于w風(fēng)冷式冷凝器。通常選取tk比冷凝器的進(jìn)風(fēng)溫度高12C15C。即:tk=tw+x（x=12，13，14，15）（1-1）對(duì)于汽車空調(diào)系統(tǒng)，tk的確定尚需考慮下列因素：1由于風(fēng)冷式冷凝器的傳熱系數(shù)較低，而且受汽車安裝空間的限制，冷凝器又不可能做的太大，一般靠增大傳熱溫差提高tk；2冷凝器的工作環(huán)境惡劣，易積灰和沾染其它雜物，使傳

5、熱系數(shù)減少；綜合上述因素，確定冷凝溫度tk與外部環(huán)境溫度的差值為17C即:tk=tw+17=43+17=60C(2)蒸發(fā)溫度t0蒸發(fā)溫度t0取決于空調(diào)所需求的溫度、蒸發(fā)器的型式、被冷卻介質(zhì)的種類和使用條件。從理論上講，蒸發(fā)溫度t0提高，可以提高制冷循環(huán)的制冷量，提高制冷系數(shù)和循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性。但t0的提高，減少了蒸發(fā)器的傳熱溫差，需要較大尺寸的蒸發(fā)器作為補(bǔ)償。而這一點(diǎn)對(duì)于汽車空調(diào)系統(tǒng)特別對(duì)于中、小型汽車空調(diào)系統(tǒng)是一個(gè)難題。由于一般希望蒸發(fā)器具有高效緊湊的特點(diǎn)，所以過大尺寸的蒸發(fā)器是不能接受的。根據(jù)Q=KFAt，傳熱系數(shù)K受風(fēng)冷式冷凝器的限制無法有大的改善；m換熱面積F又受到安裝尺寸的限制。因此，要

6、保證一定的制冷能力只能在增大傳熱溫差上做文章。在厶t中，當(dāng)空調(diào)回風(fēng)溫度確定后，唯一可以改變的m即是蒸發(fā)溫度t0，要增大傳熱溫差，只有降低蒸發(fā)溫度t0。但要注意到：t0不可能無限制的降低，當(dāng)t0o.。1889m3/s經(jīng)校核,所選壓縮機(jī)符合使用要求。3.汽車空調(diào)系統(tǒng)換熱器的設(shè)計(jì)計(jì)算汽車空調(diào)系統(tǒng)中的換熱器是指冷凝器和蒸發(fā)器。由于汽車運(yùn)行條件的限制,汽車空調(diào)系統(tǒng)中的換熱器都是采用空氣作為冷卻介質(zhì),即都是所謂的空冷式換熱器。對(duì)冷凝器來說,壓縮機(jī)排出的高溫高壓的制冷劑過熱蒸汽進(jìn)入冷凝器中,制冷劑在管內(nèi)流動(dòng),利用與外界環(huán)境的溫差,通過傳熱面把熱量傳給外界環(huán)境空氣后,制冷劑蒸汽逐步凝結(jié)成高壓中溫的液體。對(duì)蒸發(fā)

7、器來說,由節(jié)流機(jī)構(gòu)出來的兩相狀態(tài)的低溫低壓的制冷劑進(jìn)入蒸發(fā)器中,制冷劑在管內(nèi)流動(dòng),利用與車內(nèi)回風(fēng)進(jìn)入蒸發(fā)器的空氣之間的溫差,通過傳熱面吸收空氣的熱量,使車內(nèi)空氣降溫、除濕,達(dá)到制冷的目的。在該過程中制冷劑則逐步汽化沸騰為低溫低壓的過熱蒸汽。以下以蒸發(fā)器的匹配設(shè)計(jì)為例，說明換熱器的匹配設(shè)計(jì)步驟及匹配中應(yīng)注意的問題。一、計(jì)算條件：由熱力計(jì)算結(jié)果可知：制冷量Q0=21.868kW,蒸發(fā)溫度t0C；00制冷劑R134a的循環(huán)量為q=0.1682kg/s；m已知：進(jìn)蒸發(fā)器的回風(fēng)溫度t27C,相對(duì)濕度申=50%；a1為了便于布置和安裝，蒸發(fā)器分成兩個(gè)并聯(lián)的蒸發(fā)器。其中一個(gè)蒸發(fā)器Q21.868冷負(fù)荷為，Q,

8、=爭(zhēng)=10.934kW。二、有關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)及物性參數(shù)：傳熱管為紫銅管：外徑d=9.3mm,=0.35mm,機(jī)械脹管后尺寸為0d=10mm,=0.35mm,導(dǎo)熱系數(shù)九=395W/mK。0銅翅片為鋁翅片：翅片厚為,=0.15mm,翅片間距e=2.2mm,導(dǎo)熱系數(shù)f九=236W/mKo鋁蒸發(fā)盤管采用正三角形錯(cuò)排：管間距S=25mm,排間距S=Scos300=25121X,cos30o=21.65mm。f三、計(jì)算蒸發(fā)器的幾何參數(shù)：翻邊后總外徑d：bd=d+2，=10+2X0.15=10.3mmb0f1.單位管長(zhǎng)的參數(shù)值：2(SS-d2)單位管長(zhǎng)肋片表面積：F=；單位管長(zhǎng)肋片基管外表面積：feF=d(1-

9、,e)；單位管長(zhǎng)總外表面積：F=F+F；單位管長(zhǎng)管內(nèi)bbftftF表面積：F=d(按脹管后計(jì)算)；肋化系數(shù)：卩=卡；凈面比；iiFiTOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark76A(Sd)(S-5)、=嚴(yán)=丄b2fo依次代入相關(guān)數(shù)據(jù)得：ASS HYPERLINK l bookmark52f1fF=0.4163(m2/m),F=0.0302(m2/m)fb四、確定空氣在蒸發(fā)器內(nèi)的狀態(tài)變化過程：在汽車空調(diào)中，送回風(fēng)溫差一般為12C15Co本設(shè)計(jì)中選溫差- -kmk- #-h2=35.3kJ/kg干空氣t=13C,即出風(fēng)溫度t=14C；選取相對(duì)濕度P=85%。a2空氣狀態(tài)變

10、化過程在h-d圖上的表示由給定的回風(fēng)、出風(fēng)參數(shù)查濕空氣的h-d圖得出：h1=55.6kJ/kg干空氣di=11-2g/kg干空氣d2=8.3g/kg干空氣在濕空氣的焓濕圖上連接空氣的進(jìn)出口狀態(tài)點(diǎn)1和點(diǎn)2,并延長(zhǎng)與飽和空氣線（P，100%）相交與W點(diǎn)。點(diǎn)W的參數(shù)是h=29.2kJ/kg宀一，t=10C,w干空氣wd=7.6g/kg。w干空氣在蒸發(fā)器中空氣的平均焓值：h-hh=h+12-mwh-h/ln+w-h-h/2w55.6-35.3=29.2+55.6-29.2=43.1(kJ/kg干空氣)ln35.3-29.2在h-d圖上按過程線與h=43.1kJ/kg工宀一的線的交點(diǎn)讀得t=19.0C,

11、m干空氣md=9.5g/kg干空氣，由此可求得如下的析濕系數(shù)：m干空氣d-d/=1+2.46m=1+2.46Xt-t9.5-7.619.0-10=1.52mw五、循環(huán)空氣量的計(jì)算：GdaQ0-h-h1210.934x1033.655.6-35.3=1939(kJ/h)在進(jìn)口狀態(tài)下的空氣的比容：RaT(1+0.0016d)287.4x(273+27)x(1+0.0016x11.2)V)=11=1P(1+0.001d)100108x(1+0.001x11.2)B1故空氣的體積流量為：V=GV=1939X0.877=1701(m3/h)ada1- -kmk- #-六、計(jì)算干工況下空氣側(cè)換熱系數(shù)：01

12、.選取迎面風(fēng)速=2.5m/s。f2最窄截面處空氣流動(dòng)速度2.5-=max,Z0.5479=4.56(m/S)3.取沿空氣流動(dòng)方向的管排數(shù)n=44沿氣流方向的肋片長(zhǎng)度L為：L=nS=4X21.65X10-3=0.0866(m)25計(jì)算當(dāng)量管徑de:f,2(S-d)(e-)2x(25-10.3)x(2.2-0.15)de=1bf=3598(mm)fS-d+e-25-10.3+2.2-0.151bft+16由t=a1a2am227+142=20.5C可查得:- #-kmk- #- -kmk- #-demaxYfLS式子：Nu二CRen()m的適用范圍是Re=500104；才=0.180.35；b上面

13、所得的Re等均滿足此條fdet=-40C40C；Lde=450；Sd=2ff1b件。所以可以采用此式計(jì)算換熱系數(shù)5，即有:Nu=CRen()mffdeNu九=f_:de運(yùn)動(dòng)粘度Y=15.75x10-6m2/s,九=2.52x10-2w/mKff7.計(jì)算雷諾數(shù)Re:f456X小8x10-3=104215.75x10-6或:CRen九l=f一f()m0dede公式中各項(xiàng)系數(shù)分別計(jì)算為:A=0.518-0.02315(Lde)+0.000455(Lde)2-3.0 x10-6(Lde)fff將Lde=24.07代入上式中，得出:A=0.15f0.24Re0.24x1042C=A(1.36匚)=0.1

14、5x(1.36)=0.16710001000n=0.455+0.0066(Lde)=0.455+0.0066X24.07=0.596m=-0-28+0-08Ref1000=-0.28+00100F=-0.196CRen九l將上述各項(xiàng)數(shù)值代入式，=ff()m中得至U：0dede，二53.27(W/m2K)0考慮到錯(cuò)排,應(yīng)有所放大：取放大系數(shù)k=1.10貝g：,/=k,=1.1x53.27=58.60(w/m2K)008.當(dāng)量換熱系數(shù),：jp/=1.27pL0.3BB式中：pB25L、B分別是三角形的長(zhǎng)短邊距，因管簇按正三角形排列，所以L=1Bp/=1.27pL-0.3B=1.27x10.3=2.

15、554B10.3量翅高h(yuǎn)=d(p/1)(1+0.35ln/)=空22(2.5441)(1+0.35xln2.554)=10.73mm由此可求出凝露工況下的翅片效率nfw：th(mh/)wmh/w/2,:、式中：m=(0)12w九0鋁f一鋁片的導(dǎo)熱系數(shù)鋁(2,匚)2x53.27x1.52“m=(0)12=58.58；w九0236x0.2x103鋁fth(mh/)th(58,58x0.01073)n=w=0.886fwmh/58.58x0.01073w故當(dāng)量換熱系數(shù),：j 1 -=空(，fwFf+Fb)=j0F+F1.5253.270.8860.4148+0.02970.4445=72.38(W/

16、m2K)七、R134a在管內(nèi)蒸發(fā)時(shí)換熱系數(shù)的計(jì)算:與R134a在管內(nèi)冷凝時(shí)的換熱系數(shù)方法相同，在計(jì)算R134a在管內(nèi)蒸發(fā)時(shí)的換熱系數(shù)，也可以利用相同工況下R12換熱系數(shù)的計(jì)算公式，求出結(jié)果后，再乘以修正系數(shù)(k=1.33)得到R134a在管內(nèi)蒸發(fā)時(shí)的換熱系數(shù)。由熱力計(jì)算已知：R134a的質(zhì)量流量q=0.1682kg/s=605.52kg/h,估計(jì)管m內(nèi)表面熱流量q=13100W/m2；初步取R134a的質(zhì)量流速=250kg/m2s,則imq605.52R134a的總流通面積為：A=f=6.7510-4(m2)2503600m兀兀每根管子的有效流通截面為：Ad2=0.00932=6.7910-5

17、(m2)i4i4A6.7510-4故蒸發(fā)器的分路數(shù)為：Z=9.93A6.7910-5i取Z=10；則每一分路R134a的流量為：G=m=0.01682(kg/s)d3600Z在t二0C，按制冷劑為R12時(shí)，查文獻(xiàn)【1】中的表5-5得B二1.850于是按計(jì)算R12管內(nèi)蒸發(fā)時(shí)換熱系數(shù)的公式有：BG0.2q0.61.850.016820.2q0.6=di=i=8.6q06id0.00936ii對(duì)上述結(jié)果乘以修正系數(shù)k=1.33，則得R134a在管內(nèi)蒸發(fā)時(shí)的換熱系數(shù)：/=k=1.338.6q06=11.44q06iiii八、傳熱系數(shù)K及傳熱溫差A(yù)t的計(jì)算：0m由于R134a與潤(rùn)滑油相互溶解，可忽略管內(nèi)

18、污垢。設(shè)翅片側(cè)污垢熱阻、管壁導(dǎo)熱熱阻和翅片與管壁之間接觸熱阻之和為4X10-3m2K/W，則總的傳114.74+0.004+10.01728+i：28811.44q0-672.38q0-6ii熱系數(shù)K0為:K=Jf0FFr1t+r+r+i+dFwsFiimj如果不計(jì)R134a流動(dòng)阻力對(duì)蒸發(fā)溫度的影響，則傳熱溫差為:Att,t_a1a2mttln-a10-tta2027.0-14.0恥(c)ln14.0-0九、單位熱流量及蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)尺寸的確定：由以上計(jì)算結(jié)果可得：19.790.01782+1.288q0.6或：qiqo=1051.288440.00.01782+5.87+q0.6q0.6ii15

19、.3419.79用試湊法解上式可得q39W/m2,與原假設(shè)值很接近，故不需要再重i新計(jì)算。q琴1!?856.5(w/m2)015.34Q10.91000從而可求得所需要的換熱面積：.才卞廠83(m2)FQ10.910001273,、F=12.73(m2)0q856.50據(jù)此可以確定蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)尺寸。所需傳熱管總長(zhǎng)：F12.7328.51(m)tF0.4465t迎風(fēng)面積：A17010.189(m2)f2.53600取蒸發(fā)器長(zhǎng)A=724mm,高B=250mm,貝V:A0.181(m2)(實(shí)際迎風(fēng)面積)已選管間距S25mm,1B250故每排管子數(shù)為：n101S251深度方向計(jì)4排,共可布置40根傳熱

20、管,其總長(zhǎng)為:iL/0.72441028.96(m)t它大于計(jì)算值,約有5%的裕度。十、計(jì)算管內(nèi)換熱系數(shù)a和傳熱系數(shù)K:i0由上面計(jì)算可知：a11.44q06=11.44131390-6=3385W/(m2K)ii -1 #-傳熱系數(shù)K010.01782+竺8q0.6i0.01782+1.288131390.645.1W/(m2K) #-1 #- #-1 #-十一、管內(nèi)流動(dòng)阻力及其對(duì)傳熱溫差的影響的計(jì)算：R134a在管內(nèi)蒸發(fā)時(shí)的質(zhì)量流速V為:m_4G_4x0.01682_”774=0009324774kg/(m2s)md2x0.00932i按設(shè)計(jì)值F/=28.96x0.0292=0.847(m

21、2)iq/iQ10.934x103=0=12909(W/m2)F/0.847i由于沸騰準(zhǔn)則數(shù)：K/=亠4x129099.81x0.0093x247.742284 #-1 #- #-1 #-雷諾準(zhǔn)則數(shù)：Re沁=247.74x0.0093=8408.6(卩按t=0杳得)卩0.247x10-30杳得于是:摩擦阻力系數(shù):K/2284.57=。側(cè)討25=.。37x(十皿=.。2671由圖3-1可知，從3/點(diǎn)到4點(diǎn)是等焓節(jié)流過程，因而有h；=h4=275(kJ/kg)。由文獻(xiàn)1中的附錄4可查得0C時(shí)，h=200(KJ/kg),h1/=397.22(KJ/kg)。所以，制冷劑節(jié)流后進(jìn)入蒸發(fā)器的干度為：h/-

22、h/X=31h/-h/11275-200397.22-200=0.38出口干度x=1.0，2則平均干度X=(x+x)0.38+1.012=22=0.69 #-1 #- -1 #-由t=0C,u/=0.0077208,u=0.068891,由X=0.69可得：011u=Xu/+(1-X)u/=0.69x0.068891+0.31x0.0077208=0.0499311彎頭個(gè)數(shù)n=Z-1=10-1=9,局部阻力系數(shù)=1.0,由于彎頭半徑S25R=-2=T=12.5(mm)；R12.5所以摩擦阻力系數(shù)匚=0.094=0.094x=0.1262d0.0093i由于每根管子長(zhǎng)l=0.724(mm)- -

23、1 #-由下列公式可求出流動(dòng)阻力的損失P二fd+n(匚嚴(yán)2)i2(x一x)/2m2鵲+9x(1+0.126H2X。一0.38)0.69xO04993x247兀=0.358x105Pa十二、空氣側(cè)的阻力計(jì)算：在蒸發(fā)器中空氣的平均參數(shù)：比容：=mRT1+0.0016d)a_mpBmJ1+0.001d丿m_287.4x(273+20.5)x(1+0.0016x9.5)100108x(1+0.001x9.5)二0.847(m3/kg)密度：“二m1=1.181(kg/m3)0.847m空氣流過單套翅片管簇，在干工況下的阻力可按下式計(jì)算得出：P=9.81A(Lde)(“”dfmax式中：A考慮翅片表面粗

24、糙度的系數(shù)，對(duì)粗糙的翅片表面A=0.0113；L沿氣流方向的翅片長(zhǎng)Pd=981x013x31x(181x必6=469Pa由文獻(xiàn)12表5-7中，根據(jù)析濕系數(shù)匚=1.52,查得系數(shù)=1.21于是：p=Q即所選型號(hào)滿足要求。max00n式中：G節(jié)流閥所能接受的最大制冷劑流量（kg/s）maxq0每千克工質(zhì)在蒸發(fā)溫度條件下的制冷量（kJ/kg）Q節(jié)流閥所對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)溫度回路的總制冷量0n但是如果所選的D太大,卻會(huì)給調(diào)節(jié)帶來困難。因此,選擇D時(shí),一般nn考慮使Gq在1.52.0Q范圍內(nèi)，綜上所述，具體計(jì)算結(jié)果如下：max00nC=0.02005+,0.63UDl2二0.02005x1086.960.63x

25、0.00089=0.66G=2CD2,PmaxD4nl -1 #-=20.66D213.885xl051086.964n=28464.81D2n查FPF型熱力膨脹閥技術(shù)數(shù)據(jù)，試選用Dg3FPF型熱力膨脹閥，D=3mm,n則：故：G=28464.81D2=28464.81X0.0032=0.256(kg/s)maxnGq=0.256X130=33.3(kW)三Q=21.868(kW)；滿足要求。max00n且：Gqmax0Q0n=d=1.5221.868 #-1 #- #-1 #-Gq在1.52.0Q的范圍內(nèi)，滿足要求。故：max00n熱力膨脹閥選用Dg3FPF型熱力膨脹閥，其接管規(guī)格為：進(jìn)口：

26、10 x1(mm)；出口：12x1(mm)5.儲(chǔ)液干燥過濾器匹配設(shè)計(jì)5.1儲(chǔ)液干燥過濾器設(shè)計(jì)與選擇方法對(duì)于中小型客車，一般采用儲(chǔ)液、干燥、過濾為一體的結(jié)構(gòu)形式，儲(chǔ)液器的容積應(yīng)占制冷系統(tǒng)充注的制冷劑按體積計(jì)算的50%70%,即：儲(chǔ)液器的容積為：V=(0.50.7)X #-1 #- -1 #-式中：m制冷系統(tǒng)制冷劑的充注量(kg)冷凝溫度下制冷劑飽和液體的密度(kg/m3)為了防止異常高溫下儲(chǔ)液器的安全性，儲(chǔ)液器中的儲(chǔ)液量不得超過儲(chǔ)液器本身容積的80%，即儲(chǔ)液器的實(shí)際容積應(yīng)為：V/若選儲(chǔ)液器的直徑為D，長(zhǎng)度為L(zhǎng),則有:4V/代入有關(guān)數(shù)據(jù)，根據(jù)計(jì)算結(jié)果選用儲(chǔ)液干燥過濾器，其規(guī)格如下表3-1儲(chǔ)液干燥過

27、濾器規(guī)格外型容分干易熔適用尺寸量子篩燥劑重塞擊穿溫制冷劑量度76176500XH-50103R134a7110.55.2儲(chǔ)液干燥過濾器的安裝（1）儲(chǔ)液干燥過濾器要安裝在通風(fēng)好、冷卻好、遠(yuǎn)離熱源的地方。一般應(yīng)安裝在冷凝器與節(jié)流機(jī)構(gòu)之間的管路上。（2）儲(chǔ)液干燥過濾器應(yīng)垂直安裝，傾斜度不要大于15。（3）對(duì)于一體式儲(chǔ)液干燥過濾器，其頂部往往設(shè)置有一個(gè)視野窗。儲(chǔ)液干燥過濾器的安裝，應(yīng)便于通過視野窗對(duì)系統(tǒng)內(nèi)制冷劑流動(dòng)情況進(jìn)行觀察。（4）儲(chǔ)液干燥過濾器的進(jìn)出口都作有標(biāo)記，安裝時(shí)應(yīng)注意不得裝反。（5）安裝時(shí)還應(yīng)注意檢查該儲(chǔ)液干燥過濾器是適合于何種制冷劑的產(chǎn)品，不要引起混用。6.汽車空調(diào)系統(tǒng)管路設(shè)計(jì)考慮到車身