高屏溪斜張橋基礎(chǔ)及橋塔施工

1、PAGE PAGE 39Evaluation Warning: The document was created with Spire.Doc for .NET.高屏溪斜張橋基礎(chǔ)及橋塔施工夏明勝交通部臺(tái)灣區(qū)國(guó)道新建工程局第四區(qū)工程處屏東工務(wù)所主任1.1概述述第二高速公公路高屏屏溪斜張張橋位于于高雄縣縣與屏東東縣交界界處，于于高屏溪溪中游約約28公里里，即臺(tái)臺(tái)21線里里嶺大橋橋下游約約1公里處處，跨越越高屏溪溪，全長(zhǎng)長(zhǎng)2，6177公尺，高高屏溪斜斜張橋?yàn)闉閲?guó)內(nèi)第第一座高高速公路路復(fù)合式式斜張橋橋，全橋橋共分為為六大單單元。其其中第一一單元，跨跨越省道道臺(tái)211線及高高屏溪主主流部份份，采超超大跨

2、徑徑單塔不不對(duì)稱斜斜張橋設(shè)設(shè)計(jì)，橋橋塔高1183.5公尺尺，橋面面平均高高出地面面處約四四十余公公尺。本斜張橋之之結(jié)構(gòu)形形式為兩兩跨不對(duì)對(duì)稱單面面復(fù)合式式結(jié)構(gòu)，側(cè)側(cè)跨由AA1橋臺(tái)臺(tái)跨越臺(tái)臺(tái)21線省道道，連接接A1橋臺(tái)臺(tái)與P11橋塔，跨跨徑1880公尺尺，為預(yù)預(yù)力混凝凝土箱型型梁構(gòu)造造；主跨跨連接PP1橋塔塔與P22橋墩，跨跨越高屏屏溪主河河道，跨跨徑3330公尺尺，為全全焊接鋼鋼床鈑箱箱型梁構(gòu)構(gòu)造（圖圖一）。預(yù)預(yù)力混凝凝土箱型型梁與鋼鋼床鈑箱箱型梁于于橋塔處處銜接并并座落于于橋塔系系梁上，橋橋面寬334.55公尺（圖圖二），主主跨與側(cè)側(cè)跨之梁梁深均采采3.22公尺，以以保持橋橋梁側(cè)面面外觀之之

3、一致性性。橋塔塔采混凝凝土A型單柱柱結(jié)構(gòu)型型式（圖圖三），橋橋塔與上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)箱型梁梁間以單單扇兩列列平行輻輻射狀不不對(duì)稱鋼鋼纜（共共計(jì)十四四組）相相銜接，鋼鋼纜一端端固定于于箱型梁梁中央，另另端錨碇碇于橋塔塔頂柱上上。橋塔為A型型構(gòu)架，將將上部結(jié)結(jié)構(gòu)各方方向之龐龐大力量量利用337公尺尺深之隔隔墻箱壁壁式基礎(chǔ)礎(chǔ)傳達(dá)于于地層中中。箱型型梁與橋橋塔間，除除箱型梁梁底部設(shè)設(shè)有盤式式支承將將上部結(jié)結(jié)構(gòu)垂直直載重傳傳遞于橋橋塔外；于箱型型梁側(cè)與與橋塔連連接處，另另設(shè)有水水平支承承箱，以以將上部部結(jié)構(gòu)之之水平力力傳遞于于橋塔。P2橋墩部分設(shè)有盤式支承、剪力榫及拉力連桿以傳遞垂直及水平各向力。1.2隔墻墻

4、箱壁式式基礎(chǔ)施施工高屏溪橋主主橋?yàn)橐灰粏嗡徊粚?duì)稱混混合式斜斜張橋，橋橋長(zhǎng)5110公尺尺，塔高高1833.5公公尺，上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)之各種種載重大大多均由由橋塔承承受?？伎紤]橋塔塔基礎(chǔ)需需提供巨巨大之承承載力與與較大之之勁度，并并考慮橋橋塔所座座落之行行水區(qū)沖沖刷問(wèn)題題，本橋橋塔基礎(chǔ)礎(chǔ)采用較較具剛性性之隔墻墻箱壁式式（即一一般的連連續(xù)壁）基基礎(chǔ)兩座座，為國(guó)國(guó)內(nèi)首度度采用于于橋梁基基礎(chǔ)者。其其基礎(chǔ)斷斷面為一一閉合格格子形狀狀，外圍圍長(zhǎng)199公尺、寬寬15.8公尺尺、深337公尺尺、壁厚厚1200公分，基基礎(chǔ)上方方為一厚厚4公尺之之基礎(chǔ)版版，兩座座基礎(chǔ)版版間由地地梁連接接，以克克服水平平側(cè)向力力，地梁

5、梁下設(shè)有有兩道22.7公公尺長(zhǎng)、33公尺深之連續(xù)壁以作為地梁之支撐（圖四）。1.2.11工程地地質(zhì)分析析及評(píng)估估本橋P1橋橋塔位于于沖積平平原上，其其下地質(zhì)質(zhì)主要為為卵石、礫礫石、粉粉土及中中細(xì)砂間間夾泥巖巖及透鏡鏡體所組組成，本本橋于設(shè)設(shè)計(jì)階段段曾于橋橋址處進(jìn)進(jìn)行鉆孔孔以了解解地層分分布狀況況，施工工前，為為充分了了解施工工區(qū)域之之地質(zhì)狀狀況，于于橋塔基基礎(chǔ)施作作區(qū)域內(nèi)內(nèi)再補(bǔ)充充鉆探，并并與原鉆鉆探資料料相互比比對(duì)。依依據(jù)鉆探探資料分分析得知知，現(xiàn)有有地面高高程為EEL+228，低低水位或或常水位位位于EEL+223，約約于地面面下五公公尺左右右，此五五公尺土土質(zhì)為灰灰色極疏疏松黏土土質(zhì)砂，

6、甚甚不穩(wěn)定定。溝壁壁施工開開挖時(shí)，若若地層水水位過(guò)高高，將會(huì)會(huì)產(chǎn)生自自然崩塌塌，造成成施工上上困難，須須采抽水水措施以以降低水水位防止止擠壓；EL+20EL+5.22之地質(zhì)質(zhì)為卵石石層及礫礫石砂層層，削挖挖時(shí)可能能會(huì)產(chǎn)生生局部滑滑落及失失水現(xiàn)象象，溝壁壁挖掘施施工宜緩緩慢，并并對(duì)穩(wěn)定定液之選選擇應(yīng)加加以特別別考慮，以以利削挖挖作業(yè)之之進(jìn)行；EL+5.22ELL-7主主要為砂砂巖及泥泥巖，為為一不透透水層，S.P.T N值很高，應(yīng)不會(huì)產(chǎn)生失水及土層崩塌情況。EL-7至預(yù)定削挖深度EL-16之間，為正常情形，應(yīng)不會(huì)產(chǎn)生失水及局部滑落也不會(huì)造成沉泥現(xiàn)象。1.2.22施工機(jī)機(jī)具依據(jù)鉆探資資料得知知，橋

7、塔塔下地質(zhì)質(zhì)大多屬屬卵礫石石層，并并且卵礫礫石最大大粒徑應(yīng)應(yīng)小于550公分分，且無(wú)無(wú)巖層存存在。本本橋塔基基礎(chǔ)最大大開挖深深度為444公尺尺，壁體體厚度為為1200公分，考考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)形式及及地質(zhì)條條件，施施工機(jī)具具采用MMHL（MASSAGOO HYYDRAAULIIC LLONGG ARRM BBUCKKET）油油壓式長(zhǎng)長(zhǎng)臂削掘掘機(jī)，為為日本真真砂株式式會(huì)社制制造，此此類型之之機(jī)具為為目前構(gòu)構(gòu)筑地下下連續(xù)壁壁最常使使用之削削掘機(jī)具具。其系系以履帶帶式桁架架吊車掛掛載M.H.LL.削掘掘機(jī)進(jìn)行行挖掘作作業(yè)。上上下之動(dòng)動(dòng)作系由由電力驅(qū)驅(qū)動(dòng)之纜纜繩控制制，另有有油壓驅(qū)驅(qū)動(dòng)之調(diào)調(diào)整板藉藉以修正正其水

8、平平及垂直直方向之之偏差，精精度可達(dá)達(dá)1/2200以以上。削削掘機(jī)前前端為一一具以油油壓控制制之蛤式式抓斗，利利用強(qiáng)力力油壓系系統(tǒng)控制制操作其其抓斗開開合，挖挖掘取土土。本工工程所采采用之抓抓斗有效效開挖長(zhǎng)長(zhǎng)度為2260公公分。1.2.33導(dǎo)溝構(gòu)構(gòu)筑橋塔塔址下下20至25公尺尺多為卵卵礫石夾夾細(xì)砂，地地表下223公公尺范圍圍內(nèi)為極極疏松砂砂土層，透透水性佳佳且易于于崩塌，若若依據(jù)原原設(shè)計(jì)導(dǎo)導(dǎo)溝施作作深度11.6公公尺，則則須進(jìn)行行大開挖挖以降低低原地面面高程，但但若進(jìn)行行大開挖挖將產(chǎn)生生積水問(wèn)問(wèn)題造成成施工困困難，考考慮上述述種種因因素，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)乃決決定將原原設(shè)計(jì)11.6公公尺深之之導(dǎo)溝加加深至

9、33.3公公尺。導(dǎo)溝開挖之之初，首首先清除除地上障障礙物，將將地表整整平，清清查地下下障礙物物并遷移移之。依依據(jù)測(cè)量量數(shù)據(jù)進(jìn)進(jìn)行放樣樣，為導(dǎo)導(dǎo)溝構(gòu)筑筑之第一一項(xiàng)工作作，定出出連續(xù)壁壁之中央央位置并并檢查結(jié)結(jié)構(gòu)圖之之尺寸是是否與相相關(guān)結(jié)構(gòu)構(gòu)物相配配合。放放樣完成成后，各各角點(diǎn)應(yīng)應(yīng)固定保保護(hù)，并并引點(diǎn)至至鄰近建建筑物及及其它固固定位置置處，以以供后續(xù)續(xù)工程之之利用。然然后依據(jù)據(jù)放樣標(biāo)標(biāo)示位置置進(jìn)行導(dǎo)導(dǎo)溝開挖挖、組模模、扎筋筋、澆置置混凝土土、拆模模及回?fù)螕蔚裙ぷ髯鳎谶M(jìn)進(jìn)行導(dǎo)溝溝混凝土土澆置之之時(shí)，亦亦同時(shí)于于地表澆澆置混凝凝土鋪面面，以便便于施工工機(jī)具之之行走及及施作。導(dǎo)溝的良好好與否影影響將來(lái)

10、來(lái)連續(xù)壁壁的垂直直度，構(gòu)構(gòu)筑之初初須小心心確定中中心線位位置。開開挖應(yīng)注注意土溝溝兩側(cè)之之修齊及及底部之之整平，減減少材料料之損耗耗。導(dǎo)溝溝開挖寬寬度為連連續(xù)壁之之設(shè)計(jì)厚厚度及兩兩旁各加加2.55公分的的空間，模模板之組組立務(wù)求求平直。灌灌注混凝凝土?xí)r須須注意兩兩側(cè)同時(shí)時(shí)實(shí)施，且且最好分分兩層澆澆置，以以防模板板移動(dòng)及及變形，鋪鋪面及吊吊車道亦亦應(yīng)一并并澆置，以以減少施施工接縫縫。拆模模后注意意養(yǎng)護(hù)，并并用適當(dāng)當(dāng)之材料料上下間間隔交錯(cuò)錯(cuò)回?fù)沃?，以免免溝壁變變形。地下連續(xù)壁壁施工過(guò)過(guò)程中于于轉(zhuǎn)角、叉叉角處最最易發(fā)生生坍落，為為避免因因角隅坍坍落造成成施工困困難，導(dǎo)導(dǎo)溝交角角與轉(zhuǎn)角角處；壁壁體內(nèi)

11、、外外兩側(cè)各各50公分分范圍內(nèi)內(nèi)施設(shè)高高壓噴射射成型樁樁。高壓壓灌漿成成型樁起起于ELL+255.5，約約位于導(dǎo)導(dǎo)溝底上上方500公分處處，止于于EL+15.5，樁樁長(zhǎng)約110公尺尺，此為為較可能能崩塌之之深度。因因高壓噴噴射成型型樁之直直徑、強(qiáng)強(qiáng)度、灌灌漿壓力力、灌漿漿配比、鉆鉆桿提升升速度皆皆與地質(zhì)質(zhì)條件息息息相關(guān)關(guān)，因此此于施作作前，先先于導(dǎo)溝溝外側(cè)施施作兩支支3公尺長(zhǎng)長(zhǎng)之試灌灌樁，完完成后挖挖出檢視視，其樁樁徑約665公分分，取樣樣七天平平均強(qiáng)度度為6-11 kg/cm22，其強(qiáng)強(qiáng)度經(jīng)分分析可滿滿足施工工要求。因因考慮地地下連續(xù)續(xù)壁施工工時(shí)陽(yáng)角角較陰角角易于崩崩塌，故故規(guī)劃高高壓噴射射

12、成型樁樁位置時(shí)時(shí)，主要要設(shè)置于于陽(yáng)角處處，T型及L型轉(zhuǎn)角角處各灌灌注3支，十十字型轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角則灌灌注5支（圖圖五）。1.2.44單元規(guī)規(guī)劃及施施工地下連續(xù)壁壁施工一一般都依依據(jù)開挖挖機(jī)具及及施工條條件將連連續(xù)壁劃劃分單元元施工，單單元為連連續(xù)壁施施工中基基本施工工單位，依依其尺寸寸及形狀狀，一單單元通常常須經(jīng)數(shù)數(shù)次挖掘掘，一次次挖掘稱稱為一刀刀，每一一單元自自開挖始始至混凝凝土澆置置完成止止均應(yīng)連連續(xù)施工工，不得得中斷，故故單元開開挖前需需確認(rèn)所所有相關(guān)關(guān)作業(yè)是是否已能能配合，尤尤其是鋼鋼筋籠制制作完成成時(shí)間及及混凝土土澆置時(shí)時(shí)間。單單元開挖挖之時(shí)間間與開挖挖深度、開開挖刀數(shù)數(shù)及地質(zhì)質(zhì)條件均均息息

13、相相關(guān)。本本連續(xù)壁壁基礎(chǔ)開開挖深度度自地面面起算約約44公尺尺，其中中由于有有一約220公尺尺之卵礫礫石質(zhì)砂砂層，因因此開挖挖速度較較慢，每每一刀開開挖時(shí)數(shù)數(shù)約達(dá)88-122小時(shí)，依依開挖刀刀數(shù)可估估計(jì)每一一開挖單單元完成成時(shí)間，然然后進(jìn)行行鋼筋籠籠吊放。本工程連續(xù)續(xù)壁除口口字型的的外圍側(cè)側(cè)壁外，中中間尚有有三道隔隔墻，具具有許多多角隅及及叉角，因因單元的的接頭部部分較容容易形成成弱面，故故一般于于規(guī)劃分分割單元元時(shí)均不不將接頭頭設(shè)于角角隅及叉叉角處，使使角隅及及叉角處處能成一一完整單單元。本本工程連連續(xù)壁單單元分割割配合平平面形狀狀，主要要規(guī)劃分分割為L(zhǎng)L型、T型及十十字型為為主，較較一般工

14、工程的地地下連續(xù)續(xù)壁單元元分割復(fù)復(fù)雜，其其單元分分割及施施工順序序（圖六六）。由由于結(jié)構(gòu)構(gòu)平面復(fù)復(fù)雜，其其施工順順序必須須妥為規(guī)規(guī)劃，避避免有些些單元因因開挖過(guò)過(guò)久未澆澆置混凝凝土而致致崩塌之之情況發(fā)發(fā)生。以以下將各各單元依依其形式式分類及及施工順順序詳述述其施工工刀法：直線型單元元，兩側(cè)側(cè)均為母母接頭本類型單元元計(jì)有11、2、6、7、9、10，單單元長(zhǎng)度度共分33公尺及及3.44公尺兩兩種，以以三刀施施工，其其中除第第2單元須須配合單單元5下刀外外，其余余各單元元開挖時(shí)時(shí)先開挖挖兩側(cè)母母接頭，抓抓斗中心心由端板板外側(cè)550公分分處下第第一刀，端端板外側(cè)側(cè)開挖長(zhǎng)長(zhǎng)度為1180公公分，內(nèi)內(nèi)側(cè)80

15、0公分，第第一、二二刀將兩兩頭母單單元開挖挖完成后后，中央央剩余1140公公分及1180公公分土心心，以第第三刀挖挖除。單單元2因須配配合單元元5的開挖挖，其刀刀法順序序如前所所述，惟惟其第二二刀及第第三刀須須交錯(cuò)開開挖。本本群?jiǎn)卧堕_開挖長(zhǎng)度度總計(jì)分分別為66.6及及7公尺。L型單元，一一公一母母接頭單元3屬此此一類型型，規(guī)劃劃以三刀刀開挖，第第一刀抓抓斗沿導(dǎo)導(dǎo)溝凹槽槽邊緣下下刀，第第二刀須須配合單單元155開挖，在在單元115開挖挖第一刀刀后，其其與單元元3第一刀刀之間的的 755公分土土心，以以第二刀刀挖除，第第三刀挖挖除垂直直向公接接頭剩余余的1000公分分土心。單元5也為為一公一

16、一母L型單元元，兩向向之長(zhǎng)度度略有差差異，計(jì)計(jì)開挖三三刀，與與單元22相接的的公接頭頭側(cè)僅長(zhǎng)長(zhǎng)2.88公尺，考考慮土壓壓平衡問(wèn)問(wèn)題，第第一刀沿沿導(dǎo)溝凹凹槽邊緣緣下刀，且且須配合合單元22同時(shí)施施作，其其順序較較單元22之邊刀刀更早，第第二刀下下于另向向母接頭頭端板外外50公分分，剩余余之1440公分分土心則則以第三三刀挖除除。單元17、18亦為為L(zhǎng)型公母母單元，兩兩向之長(zhǎng)長(zhǎng)度略有有差異，以以三刀施施工，首首先第一一刀沿導(dǎo)導(dǎo)溝凹槽槽邊緣開開挖；第第二刀考考慮土壓壓?jiǎn)栴}須須配合相相鄰單元元19及20的第第一刀交交錯(cuò)下下下開挖施施工；另另一向公公接頭之之土心僅僅余1000公分分及1110公分分，以第

17、第三刀挖挖除。T型單元，雙雙公一母母接頭單元4屬此此類型，計(jì)計(jì)開挖三三刀，第第一刀抓抓斗中心心于母接接頭端板板外側(cè)550公分分處下刀刀；第二二刀挖除除T行基部部2200公分土土心；垂垂直向尚尚剩余330公分分土心，以以第三刀刀挖除。T型單元，三三母接頭頭單元11為為T型單元元，三頭頭均為母母接頭，計(jì)計(jì)以五刀刀開挖。第第一、二二刀落于于T型底部部?jī)赡附咏宇^端板板外側(cè)550公分分處，以以挖除兩兩母接頭頭；第三三刀落于于垂直向向母接頭頭端板外外側(cè)500公分處處，以挖挖除該母母接頭；第四刀刀挖除TT型底部部?jī)赡附咏宇^間所所剩余之之土心；第五刀刀挖除垂垂直向所所剩余330公分分土心。十字型單元元，三公公

18、一母接接頭單元8為十十字型單單元，接接頭為三三公一母母，由于于與第66、7單元相相鄰之公公接頭部部分，已已于單元元6、7開挖時(shí)時(shí)挖除；另與單單元4相鄰之之公接頭頭部分，亦亦已于單單元4開挖時(shí)時(shí)挖除了了1800公分，故故本單元元僅余公公母接頭頭間約5550公公分土體體須挖除除，規(guī)劃劃以三刀刀施工。第第一刀落落于母單單元端板板外500公分處處，如此此約剩2290公公分土心心，若考考慮一刀刀挖除中中央2660公分分土心，則則兩端各各剩155公分土土體，將將極容易易產(chǎn)生崩崩塌，且且連同第第一刀，總總共將需需四刀，并并不經(jīng)濟(jì)濟(jì)，故以以兩刀交交錯(cuò)施工工，以第第二、三三刀交錯(cuò)錯(cuò)挖除剩剩余之2290公公分土心

19、心。十字型單元元，四公公接頭單單元單元12為為四個(gè)公公接頭之之十字型型單元，經(jīng)經(jīng)四頭相相鄰單元元開挖完完成后，本本單元僅僅余中心心約2110公分分土心，故故以一刀刀一次挖挖除。T型單元，雙雙母一公公接頭單元13、14屬此此類型，以以四刀開開挖施工工。第一一、二刀刀落于母母接頭端端板外550公分分處，挖挖除母接接頭部分分；第三三刀挖除除母接頭頭間剩余余土心（90、180公分）；第四刀挖除垂直向剩余土心（90公分及80公分）。T型單元，三三公接頭頭單元15為為三個(gè)公公接頭之之T型單元元，開挖挖時(shí)須與與第3單元配配合下刀刀，規(guī)劃劃以三刀刀開挖。第第一刀距距離單元元3端板外外1655公分處處下刀，此此

20、時(shí)左右右將各剩剩余約775公分分土心，其其中與單單元3相鄰之之土心已已配合該該單元開開挖時(shí)挖挖除；第第二刀挖挖除靠近近單元113側(cè)之之剩余775公分分土心；第三刀刀挖除垂垂直向剩剩余之880公分分土心。單元16亦亦為三個(gè)個(gè)公接頭頭之T型單元元，由于于與單元元5及單元元14之公公接頭部部份均已已于各該該單元施施工時(shí)挖挖除了1180公公分，故故T型底部部?jī)H余2220土土心，以以第一刀刀挖除；第二刀刀挖除垂垂直向剩剩余之990公分分土心。直線型單元元，兩側(cè)側(cè)均為公公接頭單元19、20為直直線兩頭頭公接頭頭單元，以以一刀開開挖，由由于相鄰鄰單元117及單單元188的部分分于開挖挖時(shí)會(huì)產(chǎn)產(chǎn)生土壓壓平衡問(wèn)

21、問(wèn)題，故故其下刀刀時(shí)須配配合各該該單元的的第二刀刀交錯(cuò)向向下開挖挖。地梁?jiǎn)卧亓簡(jiǎn)卧獮闉橐粏渭兗冎?770公分分長(zhǎng)矩形形單元，因因施工機(jī)機(jī)具抓斗斗的有效效施工寬寬度為2260公公分，一一刀無(wú)法法涵蓋全全部施工工范圍，若若以兩刀刀交錯(cuò)開開挖，其其下端將將無(wú)法修修齊，故故以一刀刀開挖，兩兩側(cè)剩余余土體以以pippe沖洗洗，再以以抓斗挖挖除底部部沉泥。1.2.55穩(wěn)定液液選擇及及質(zhì)量管管理連續(xù)壁施工工之質(zhì)量量除與施施工技術(shù)術(shù)息息相相關(guān)外，其其施工過(guò)過(guò)程中開開挖溝壁壁之穩(wěn)定定性亦為為一重要要之因素素，而壁壁體穩(wěn)定定性又與與穩(wěn)定液液的質(zhì)量量有極大大關(guān)系。穩(wěn)穩(wěn)定液使使用之目目的，在在利用穩(wěn)穩(wěn)定液之之液壓以

22、以抵抗施施工挖掘掘過(guò)成中中所發(fā)生生之土壓壓及水壓壓，另穩(wěn)穩(wěn)定液經(jīng)經(jīng)由溝槽槽壁面滲滲透到土土層中附附著于土土壤粒子子表面，而而形成一一層泥膜膜于壁面面，可防防止由于于地下水水之涌出出而引起起壁面崩崩塌，以以達(dá)到穩(wěn)穩(wěn)定壁面面的目的的。一般而言，穩(wěn)穩(wěn)定液大大多以皂皂土系（Bentonite）為主。本工程由于結(jié)構(gòu)特殊且重要，基于施工質(zhì)量及安全性的考慮，選用高分子聚合物材料-超泥漿第二代（Kwik-Vis）為開挖時(shí)之穩(wěn)定液。超泥漿與水拌合后即產(chǎn)生膨脹作用，以提高水的粘滯度，可在開挖壁面形成一層富有韌性的膠合薄膜，達(dá)到穩(wěn)定溝槽的效果。超泥漿穩(wěn)定液本身帶陰離子，而土壤亦系帶陰離子之顆粒，兩者之間互相排斥，因

23、此于削掘過(guò)程中土壤泥砂不會(huì)產(chǎn)生水解作用形成泥漿，可加速土壤顆粒之沉淀，降低含砂量，保持穩(wěn)定液之質(zhì)量。同時(shí)超泥漿不會(huì)與混凝土中的鈣離子作用產(chǎn)生劣化現(xiàn)象，可多次重復(fù)使用。使用完后可用管子將穩(wěn)定液回收至儲(chǔ)存設(shè)備中，待另一片連續(xù)壁單元施工時(shí)再行使用。每一片連續(xù)續(xù)壁施工工前，首首先須檢檢測(cè)穩(wěn)定定液酸堿堿值是否否在811范范圍內(nèi)，如如果低于于PH值8以下，則則須加以以調(diào)整；檢測(cè)粘粘滯度是是否達(dá)到到3240vvis馬馬氏漏斗斗粘滯度度（9446ccc/15500ccc），如如果不足足，則必必須添加加超泥漿漿調(diào)整。每每一單元元施工完完回收穩(wěn)穩(wěn)定液，重重復(fù)使用用前須再再次檢測(cè)測(cè)其酸堿堿值及粘粘滯度，確確定符合合

24、規(guī)定后后方得使使用。使使用完成成后可使使用次氯氯酸鈉（即即家用漂漂白劑）將將超泥漿漿分解處處理，在在24小時(shí)時(shí)后將其其完全變變成中性性，無(wú)污污染周遭遭環(huán)境之之虞后，予予以適當(dāng)當(dāng)棄置。本工程于實(shí)實(shí)際施工工時(shí)，經(jīng)經(jīng)由長(zhǎng)時(shí)時(shí)間檢測(cè)測(cè)穩(wěn)定液液各項(xiàng)性性質(zhì)，發(fā)發(fā)現(xiàn)其含含砂量相相當(dāng)?shù)?，最最大僅11%左右右，在吊吊放鋼筋筋籠前量量測(cè)其沉沉泥厚度度亦不嚴(yán)嚴(yán)重，經(jīng)經(jīng)由超音音波檢視視其兩側(cè)側(cè)開挖壁壁面亦相相當(dāng)平順順，并無(wú)無(wú)坍塌情情形發(fā)生生，可見(jiàn)見(jiàn)超泥漿漿與砂層層已產(chǎn)生生相當(dāng)優(yōu)優(yōu)良之膠膠結(jié)。單元開挖時(shí)時(shí)除需隨隨時(shí)注意意穩(wěn)定液液之補(bǔ)充充外，同同時(shí)亦須須注意穩(wěn)穩(wěn)定液之之損耗情情況以確確定是否否有逸水水之情況況發(fā)生。本本工

25、程因因地下水水位于地地表下55公尺以以下，導(dǎo)導(dǎo)溝內(nèi)液液面維持持在鋪面面下100-300公分，壁壁面所承承受之凈凈水壓力力有助于于開挖壁壁體之穩(wěn)穩(wěn)定，但但因地質(zhì)質(zhì)透水性性佳，水水頭較高高將使穩(wěn)穩(wěn)定液有有加速流流失之可可能，施施工過(guò)程程中使用用適當(dāng)堵堵漏劑防防止逸水水，使用用之胖大大海系高高壓干燥燥之原木木纖維，遇遇水即會(huì)會(huì)膨脹松松散，使使用時(shí)用用鏟子將將其削成成小片置置于導(dǎo)溝溝旁，先先用水將將其沖軟軟，若遇遇大量逸逸水時(shí)將將胖大海海鏟入導(dǎo)導(dǎo)溝，胖胖大海纖纖維將會(huì)會(huì)流向逸逸水處將將地層之之孔隙阻阻塞，發(fā)發(fā)揮防止止逸水之之功能。1.2.66鋼筋籠籠加工及及組立地下連續(xù)壁壁之鋼筋筋籠之組組立系先先于鋼

26、筋筋加工場(chǎng)場(chǎng)預(yù)組，然然后再利利用適當(dāng)當(dāng)?shù)跛蜋C(jī)機(jī)具，吊吊放于壁壁體中，再再澆置混混凝土。故故鋼筋作作業(yè)場(chǎng)之之設(shè)置應(yīng)應(yīng)考慮材材料進(jìn)場(chǎng)場(chǎng)、下料料之方便便；鋼筋筋加工取取料之便便利；施施工動(dòng)線線是否流流暢；吊吊車起吊吊點(diǎn)是否否方便；行進(jìn)至至下放鋼鋼筋籠地地點(diǎn)是否否太遠(yuǎn)等等因素。一般連續(xù)壁壁絕大部部分為直直線單元元，僅角角隅處為為L(zhǎng)型單元元，故鋼鋼筋籠加加工平臺(tái)臺(tái)以H型鋼于于地表架架設(shè)即可可（平面面加工臺(tái)臺(tái)）。本本工程由由于平面面形狀較較復(fù)雜，故故除直線線單元與與L型單元元外，尚尚有許多多T型及十十字型單單元。直直線、LL型與T型單元元鋼筋籠籠均可于于平面加加工臺(tái)上上加工，但但十字型型鋼筋籠籠必須于于一

27、特制制高臺(tái)上上加工，本本工程于于現(xiàn)場(chǎng)施施作一高高約2.8公尺尺之平臺(tái)臺(tái)供鋼筋筋籠之突突出角放放置及加加工之用用。本工程鋼筋筋籠全長(zhǎng)長(zhǎng)計(jì)388公尺，分分為上下下兩截組組立，搭搭接長(zhǎng)度度為1.4公尺尺，上截截鋼筋籠籠長(zhǎng)度為為19.4公尺尺，下截截鋼筋籠籠長(zhǎng)度為為20公尺尺。鋼筋筋籠組立立時(shí)，先先立端板板，使之之平直后后再逐一一焊接，端端板與端端板之間間應(yīng)以滿滿焊確實(shí)實(shí)執(zhí)行，并并以兩根根#5以上上鋼筋補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)之，鋼鋼筋籠方方能平直直。主筋筋與副筋筋采跳點(diǎn)點(diǎn)焊接，焊焊接時(shí)須須控制電電流與電電弧長(zhǎng)以以避免鋼鋼筋產(chǎn)生生熔蝕現(xiàn)現(xiàn)象，上上下層鋼鋼筋須以以支撐鋼鋼筋加以以固定，其其中斜撐撐補(bǔ)強(qiáng)筋筋組立之之位置應(yīng)應(yīng)

28、特別注注意維持持在一直直在線，并并將特密密管位置置預(yù)留妥妥當(dāng)，以以避免造造成特密密管不易易安裝。母母單元接接頭部分分突出鋼鋼筋應(yīng)力力求平直直，以免免影響公公單元之之下放。母母單元接接頭處為為避免混混凝土澆澆置時(shí)由由端板兩兩側(cè)溢出出造成漏漏漿，須須于端板板兩側(cè)安安裝帆布布，施工工時(shí)接頭頭應(yīng)確實(shí)實(shí)鎖緊，并并須小心心不可弄弄破帆布布，以免免漏漿。鋼鋼筋籠之之制作應(yīng)應(yīng)配合開開挖速度度，并適適當(dāng)超前前，絕不不可有開開挖完成成后等待待鋼筋籠籠之現(xiàn)象象。本工程因連連續(xù)壁頂頂較導(dǎo)溝溝面深約約6公尺，為為利于連連續(xù)壁底底灌漿管管與完整整性試驗(yàn)驗(yàn)管之安安裝，端端鈑及部部分主筋筋須延伸伸至導(dǎo)溝溝下約330公分分處。

29、鋼鋼筋籠組組立完成成后，再再依施工工圖位置置安裝壁壁底灌漿漿管與完完整性試試驗(yàn)管。本工程連續(xù)續(xù)壁單元元分割形形狀相當(dāng)當(dāng)復(fù)雜，因因此鋼筋筋籠吊放放控制相相對(duì)較不不容易，考考慮各單單元分割割之形狀狀及鋼筋筋籠重量量，采用用1000噸履帶帶式吊車車，并以以八點(diǎn)吊吊法吊放放鋼筋籠籠，以確確保兩側(cè)側(cè)起吊高高度相同同。所謂謂八點(diǎn)吊吊法是以以吊車之之主吊鋼鋼纜吊起起3.55公尺長(zhǎng)長(zhǎng)之H3350型型鋼，采采用型鋼鋼乃為避避免鋼筋筋籠因起起吊受擠擠壓變形形。型鋼鋼下固定定有兩個(gè)個(gè)蹄形吊吊具，每每一吊具具下接一一鋼纜，鋼鋼纜一端端以吊具具固定于于鋼筋籠籠頂部上上層，另另一端固固定于鋼鋼筋籠頂頂部下層層，由于于兩鋼

30、纜纜為等長(zhǎng)長(zhǎng)，因此此可使鋼鋼筋籠兩兩端起吊吊高度相相同。吊吊車之副副吊型鋼鋼下接兩兩滑輪，滑滑輪下各各連接一一鋼纜，鋼鋼纜一端端固定于于鋼筋籠籠上層，一一端固定定于下層層，兩滑滑輪下之之鋼纜等等長(zhǎng)，但但較主鋼鋼纜長(zhǎng)，且且其兩端端并不固固定于鋼鋼筋籠之之同一斷斷面上。鋼鋼筋籠吊吊起時(shí)，主主吊與副副吊同時(shí)時(shí)作用，至至鋼筋籠籠吊起約約成455度時(shí)，放放松副吊吊鋼纜，完完全由主主吊施力力。因主主吊于鋼鋼筋籠上上有四個(gè)個(gè)吊點(diǎn)，副副吊亦有有四個(gè)吊吊點(diǎn)，故故稱八點(diǎn)點(diǎn)吊法。1.2.77水中混混凝土澆澆置及壁壁底灌漿漿鋼筋籠吊至至定位后后，再檢檢測(cè)穩(wěn)定定液性質(zhì)質(zhì)一次，即即可安裝裝特密管管澆置水水中混凝凝土。11

31、0吋特特密管澆澆置水中中混凝土土之有效效擠壓半半徑以111.5公尺尺計(jì)，須須依此原原則將特特密管位位置作適適當(dāng)規(guī)劃劃（圖七七），對(duì)對(duì)于非直直線單元元，每一一轉(zhuǎn)角及及交角處處，均應(yīng)應(yīng)配置一一特密管管。澆置置期間每每車完成成后利用用水尺量量測(cè)并記記錄混凝凝土深度度，為確確保特密密管于澆澆置期間間經(jīng)常保保持埋置置于混凝凝土中至至少1.5公尺尺，必須須同時(shí)記記錄特密密管深度度。本工工程采用用10吋特特密管澆澆置混凝凝土其長(zhǎng)長(zhǎng)度每支支長(zhǎng)3公尺，并并有1公尺及及2公尺長(zhǎng)長(zhǎng)管數(shù)支支搭配，特特密管續(xù)續(xù)接時(shí)，接接頭處須須墊防水水膠圈以以確保特特密管之之水密性性，另澆澆置時(shí)各各管應(yīng)同同時(shí)平均均澆置，不不可集中中于

32、某一一兩支特特定之特特密管，以以免造成成混凝土土高差過(guò)過(guò)大，使使得高處處混凝土土將低處處含沉泥泥之劣質(zhì)質(zhì)混凝土土面覆蓋蓋，產(chǎn)生生包泥現(xiàn)現(xiàn)象。母單元澆置置時(shí)速度度應(yīng)稍慢慢，約330440m33/hrr（公單單元澆置置速度約約7080mm3/hhr），以以防止漏漏漿。施施工前并并應(yīng)于端端板外填填碎石223公公尺，以以抵抗?jié)矟仓脮r(shí)混混凝土產(chǎn)產(chǎn)生之側(cè)側(cè)壓力，及及兩側(cè)之之混凝土土不等高高可能產(chǎn)產(chǎn)生的側(cè)側(cè)移。對(duì)對(duì)于公母母單元，因因公接頭頭處相鄰鄰單元已已施工完完成，故故澆置混混凝土?xí)r時(shí)有向母母接頭傾傾斜的趨趨勢(shì)，于于施工中中須隨混混凝土澆澆置回填填碎石，碎碎石回填填高度須須較混凝凝土面高高約2公尺，直直至

33、碎石石高度達(dá)達(dá)連續(xù)壁壁高度11/3為為止。施施工過(guò)程程中如發(fā)發(fā)生漏漿漿，應(yīng)即即于端板板外側(cè)回回填碎石石至漏漿漿位置，以以阻止漏漏漿繼續(xù)續(xù)發(fā)生，并并于混凝凝土澆置置完成后后且達(dá)相相當(dāng)強(qiáng)度度時(shí)，利利用適當(dāng)當(dāng)機(jī)具于于端板外外側(cè)混凝凝土堆積積之處鉆鉆孔并利利用piipe清清洗漏漿漿，宜把把握清洗洗的適當(dāng)當(dāng)時(shí)機(jī)，若若時(shí)間過(guò)過(guò)久，混混凝土強(qiáng)強(qiáng)度已太太強(qiáng)，將將不易清清除，通通常約于于混凝土土澆置后后隔日上上午處理理。斜張橋橋塔塔由于承承受到極極大之載載重，對(duì)對(duì)于連續(xù)續(xù)壁壁底底的處理理必須確確保完善善，為恐恐地質(zhì)承承載條件件與鉆探探資料不不符，于于轉(zhuǎn)角、叉叉角及每每隔三公公尺范圍圍內(nèi)須預(yù)預(yù)埋灌漿漿管（圖圖八）

34、，于于混凝土土澆置224448小時(shí)時(shí)施作高高壓水泥泥灌漿補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)，其其壓力應(yīng)應(yīng)達(dá)700barr，如灌灌漿量已已超過(guò)2200公公升而仍仍未達(dá)所所需壓力力時(shí)，應(yīng)應(yīng)即停止止灌漿，并并以清水水清洗灌灌漿管，等等候122722小時(shí)后后再行灌灌漿，其其壓力至至少須達(dá)達(dá)40bbar，否否則須重重復(fù)上述述步驟至至少一次次后方可可停止灌灌漿。1.2.88完整性性試驗(yàn)超音波完整整性試驗(yàn)驗(yàn)主要系系利用超超音波在在一均質(zhì)質(zhì)材料中中傳遞速速率為一一定值之之原理來(lái)來(lái)檢視材材料是否否有瑕疵疵或差異異。一般般對(duì)于澆澆置完整整之均質(zhì)質(zhì)混凝土土，其超超音波傳傳遞速率率約為4400002000公尺/秒，若若因澆置置不良而而造成混混凝

35、土粒粒料分離離或出現(xiàn)現(xiàn)蜂窩時(shí)時(shí)，其超超音波傳傳遞速率率將會(huì)降降低。依依據(jù)超音音波檢測(cè)測(cè)之傳遞遞時(shí)間剖剖面圖，可可將檢視視結(jié)果區(qū)區(qū)分為優(yōu)優(yōu)良、輕輕微缺陷陷、次要要缺陷與與嚴(yán)重缺缺陷等四四個(gè)等級(jí)級(jí)，前兩兩者為可可接受單單元，后后兩者為為不可接接受單元元，如屬屬后兩者者則應(yīng)提提出補(bǔ)救救計(jì)劃。超音波完整整性檢驗(yàn)驗(yàn)以叉角角、轉(zhuǎn)角角及平接接處為原原則，并并每隔11.5公公尺預(yù)埋埋二支管管作超音音波檢測(cè)測(cè)用（詳詳圖七-預(yù)埋管管配置圖圖）。超超音波測(cè)測(cè)量設(shè)備備包括發(fā)發(fā)射器與與接收器器、音波波函數(shù)生生成器與與示波器器及紀(jì)錄錄器等三三部分。于于連續(xù)壁壁單元施施工完成成后，將將音波發(fā)發(fā)射器與與接收器器放入預(yù)預(yù)埋管中

36、中，沉至至管底，然然后將兩兩者同時(shí)時(shí)緩緩拉拉起，于于拉起的的同時(shí)，利利用示波波器之波波形存取取功能，將將各個(gè)深深度所接接收的波波形儲(chǔ)存存于磁盤盤驅(qū)動(dòng)器器內(nèi)，使使用超音音波完整整性試驗(yàn)驗(yàn)測(cè)試程程序，讀讀取波形形，并計(jì)計(jì)算超音音波在各各個(gè)深度度的傳遞遞時(shí)間及及接收波波能量，以以繪出各各個(gè)深度度混凝土土中音波波傳遞時(shí)時(shí)間與深深度的關(guān)關(guān)系曲線線，同時(shí)時(shí)計(jì)算其其傳遞速速度，根根據(jù)曲線線變化分分析混凝凝土質(zhì)量量良窳。依依據(jù)超音音波完整整性試驗(yàn)驗(yàn)量測(cè)數(shù)數(shù)據(jù)分析析，本工工程除了了測(cè)管彎彎曲造成成訊號(hào)漸漸變及少少許因鋼鋼筋造成成之噪聲聲外，其其余顯示示訊號(hào)均均屬可接接受單元元，質(zhì)量量?jī)?yōu)良。1.3橋塔塔施工斜張橋

37、橋塔塔造型為為A型混凝凝土構(gòu)造造，其上上端有一一約700公尺之之直柱以以錨碇鋼鋼纜，并并于兩股股斜撐柱柱間設(shè)計(jì)計(jì)一空心心橫向預(yù)預(yù)力梁（簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱橫梁梁），相相連接形形成一AA型橋塔塔，塔高高自基礎(chǔ)礎(chǔ)面起算算為1883.55公尺，兩兩支傾斜斜塔柱為為空心混混凝土柱柱，傾斜斜角度約約為722.6度度，外圍圍尺寸由由底部之之8.338公尺尺9公尺往往上漸變變，于高高度約1110公公尺處相相交;直桿為為混凝土土實(shí)心斷斷面，高高約700公尺，頂頂部尺寸寸為5公尺6公尺，因因直桿必必須作為為斜張鋼鋼纜錨碇碇端，故故有字字形補(bǔ)強(qiáng)強(qiáng)鋼鈑，鋼鋼鈑后方方焊有許許多剪力力釘及連連接鐵件件，以使使鋼構(gòu)與與混凝土土緊密結(jié)結(jié)

38、合。本工程橋塔塔采用爬爬升模(Cliimbiing Forrmwoork)施工，為為便于模模板施工工，將橋橋塔分為為42升層層及頂層層燈室。除除橫梁處處及塔柱柱閉合處處等少數(shù)數(shù)特殊升升層略為為調(diào)整外外，每升升層之垂垂直高度度為4.2公尺尺。橋塔為整座座斜張橋橋最重要要之承重重結(jié)構(gòu)體體，未來(lái)來(lái)通車后后必須經(jīng)經(jīng)常進(jìn)行行檢修，以以維使用用之安全全，為便便于使用用期間之之檢修，于于北側(cè)橋橋塔內(nèi)部部設(shè)置有有一部電電梯，其其行程起起自橋面面上達(dá)橋橋塔閉合合處，除除此之外外，橋塔塔其它部部位均設(shè)設(shè)爬梯。施施工期間間于橋塔塔兩側(cè)外外部設(shè)有有施工用用升降機(jī)機(jī)兩部，并并隨橋塔塔施筑而而往上爬爬升，作作為運(yùn)送送施工

39、人人員、機(jī)機(jī)具及材材料使用用。塔頂設(shè)有55公尺高高之燈室室，由其其內(nèi)部向向外水平平射出光光束，以以加強(qiáng)本本橋之地地標(biāo)效果果。另外外本工程程考慮夜夜間之景景觀，辮辮理變更更設(shè)計(jì)增增加景觀觀照明，將將于橋面面增加光光源，照照亮橋塔塔、鋼纜纜及上部部結(jié)構(gòu)箱箱型梁，本本橋橋塔塔甚高，且且附近無(wú)無(wú)遮避物物，于夜夜間將其其照亮，將將有極佳佳之視覺(jué)覺(jué)效果。有關(guān)橋塔施施工部分分將分為為模板作作業(yè)、鋼鋼筋組立立作業(yè)及及混凝土土澆置作作業(yè)等詳詳加說(shuō)明明。另外外，對(duì)于于本橋塔塔施工過(guò)過(guò)程中較較特殊之之橫梁施施筑作業(yè)業(yè)、預(yù)頂頂作業(yè)、拱拱度控制制、施工工線性控控制及監(jiān)監(jiān)測(cè)作業(yè)業(yè)亦作一一原則性性之?dāng)⑹鍪觥?.3.11模板

40、作作業(yè)由于橋塔高高度甚高高，其施施工屬高高空作業(yè)業(yè)，考慮慮施工條條件，并并為減少少組拆模模板時(shí)程程，縮短短作業(yè)時(shí)時(shí)間及增增加施工工之安全全性，本本工程特特別就橋橋塔之施施工采用用爬升模模板(CClimmbinng FFormmworrk)，并并選用木木模，經(jīng)經(jīng)承商評(píng)評(píng)選采用用有多座座知名斜斜張橋及及吊橋施施工經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)之德國(guó)國(guó)PERRI公司司制造之之自動(dòng)爬爬升模板板系統(tǒng)，其其面板為為涂布酚酚樹脂之之合板（Plywood）。爬升模板系系統(tǒng)包含含用以操操作模板板爬升之之油壓動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)、含結(jié)結(jié)構(gòu)模板板及工作作平臺(tái)之之模板系系統(tǒng)、及及固定模模板和工工作平臺(tái)臺(tái)之錨碇碇系統(tǒng)等等三部份份。當(dāng)每一升層層之鋼筋筋

41、綁扎完完成并經(jīng)經(jīng)檢驗(yàn)合合格，將將固定于于前一升升層之爬爬升模板板外移完完成脫模模作業(yè)后后，即可可進(jìn)行模模板爬升升作業(yè)。模模板爬升升分為外外模爬升升及內(nèi)模模爬升兩兩部分，其其中外模模爬升(含工作作平臺(tái)及及支撐)系利用用本身之之油壓動(dòng)動(dòng)力系統(tǒng)統(tǒng)來(lái)進(jìn)行行，屬于于全自動(dòng)動(dòng)爬升模模，內(nèi)模模(亦含工工作平臺(tái)臺(tái)及支撐撐)之上移移則須利利用塔式式吊車吊吊升，故故屬于半半自動(dòng)爬爬升模。橋塔之?dāng)嗝婷鏋榘私墙切?，模模板制作作時(shí)即將將外模分分為四片片，爬升升時(shí)四片片各自獨(dú)獨(dú)立爬升升。每片片之爬升升作業(yè)，首首先進(jìn)行行軌道爬爬升，此此項(xiàng)作業(yè)業(yè)系先松松開軌道道與固定定架之固固定螺絲絲，使軌軌道可自自由移動(dòng)動(dòng)，再利利用爬升升

42、模本身身之油壓壓系統(tǒng)及及千斤頂頂將軌道道往上拉拉，并固固定于已已完成混混凝土澆澆置的上上面升層層之固定定架（事事先利用用預(yù)埋螺螺栓方式式固定于于混凝土土壁體）。其其次進(jìn)行行主體模模板（含含工作平平臺(tái)）之之爬升，此此項(xiàng)作業(yè)業(yè)也是使使用同一一油壓系系統(tǒng)及千千斤頂，并并利用軌軌道上之之突出物物作為千千斤頂之之反作用用力點(diǎn)將將模板往往上頂，如如此完成成模板之之爬升作作業(yè)（圖圖九），當(dāng)當(dāng)四面模模板均爬爬升至定定位，最最后再將將模板內(nèi)內(nèi)移完成成組模作作業(yè)。1.3.22鋼筋組組立當(dāng)前一個(gè)橋橋塔升層層施筑完完成后，即即可進(jìn)行行次一升升層之鋼鋼筋組立立作業(yè)。依依設(shè)計(jì)圖圖橋塔垂垂直向主主筋采336mmm竹節(jié)鋼鋼筋

43、，間間距100公分，且且因斷面面外徑尺尺寸往上上漸縮，故故隨著升升層上升升，鋼筋筋支數(shù)往往上遞減減。因考考慮鋼筋筋量多，間間距小，且且呈傾斜斜狀，不不易固定定，故主主筋之連連續(xù)全都都采用續(xù)續(xù)接器而而不采用用傳統(tǒng)之之搭接方方式，以以保持足足夠之鋼鋼筋間距距，增加加工易性性，提高高混凝土土之澆置置品質(zhì)。因橋塔主筋筋系采用用續(xù)接器器續(xù)接，故故鋼筋車車牙為鋼鋼筋加工工之主要要作業(yè)，其其作業(yè)質(zhì)質(zhì)量良窳窳影響材材料檢驗(yàn)驗(yàn)與現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)扭力試試驗(yàn)成果果。另外外，考慮慮于高空空進(jìn)行鋼鋼筋組立立作業(yè)時(shí)時(shí)受風(fēng)力力影響極極大，固固定不易易，故每每支主筋筋配合橋橋塔升層層高度均均裁切為為4.22公尺并并車牙，而而不采用用定

44、尺鋼鋼筋（一一般約112公尺尺），以以配合每每升層之之組筋續(xù)續(xù)接作業(yè)業(yè)。由于橋塔之之高度極極高，故故鋼筋之之運(yùn)搬系系采用塔塔式吊車車，為便便于鋼筋筋續(xù)接作作業(yè)及安安全考慮慮，設(shè)置置一鋼筋筋吊架，吊吊架上綁綁約100條繩索索，每條條繩索上上可綁一一支鋼筋筋，此鋼鋼筋下端端已車牙牙，上端端不但車車牙且已已預(yù)先鎖鎖上續(xù)接接器，當(dāng)當(dāng)?shù)踔潦┦┕ど龑訉游恢脮r(shí)時(shí)即可進(jìn)進(jìn)行鎖固固續(xù)接作作業(yè)。塔柱斜腳部部份因主主筋為傾傾斜，故故鋼筋續(xù)續(xù)接時(shí)必必須一人人站于較較高處將將鋼筋扶扶持使之之傾斜，另另一人于于鋼筋底底部鎖續(xù)續(xù)接器，且且須錯(cuò)開開續(xù)接。續(xù)續(xù)接作業(yè)業(yè)程序先先由施工工人員以以鏈條式式扳手鎖鎖緊，并并以扭力力扳手

45、檢檢測(cè)合格格后，再再由監(jiān)造造單位以以扭力扳扳手抽測(cè)測(cè)，以確確認(rèn)施工工質(zhì)量。續(xù)續(xù)接器之之扭力值值，依型型錄366mm扭力需需達(dá)3443N-m，即即所有扭扭力檢測(cè)測(cè)均以此此為準(zhǔn)。主主筋續(xù)接接且經(jīng)檢檢驗(yàn)合格格后，先先以一上上一下二二根大號(hào)號(hào)水平向向鋼筋將將整排主主筋依設(shè)設(shè)計(jì)間距距焊接固固定，其其余之橫橫筋即可可輕易固固定。有有關(guān)箍筋筋施工方方面，為為使主筋筋與工作作筋之固固定及箍箍筋之搭搭接接合合處穩(wěn)固固，乃采采用焊接接接合，故故19mmm以上鋼鋼筋采AA7066低含碳碳量之鋼鋼筋，以以符合焊焊接需求求，并不不致造成成鋼筋強(qiáng)強(qiáng)度降低低。1.3.33橋塔混混凝土澆澆置橋塔之混凝凝土澆置置作業(yè)隨隨著施工

46、工高度變變化，采采用不同同之混凝凝土澆置置機(jī)具設(shè)設(shè)備，在在橫梁以以下橋塔塔部分因因高度較較低，使使用移動(dòng)動(dòng)式混凝凝土泵送送車，而而橫梁以以上因受受混凝土土泵送車車之臂長(zhǎng)長(zhǎng)與輸送送力量限限制，避避免高揚(yáng)揚(yáng)程的泵泵送造成成骨材分分離及泵泵送困難難，而采采用高空空吊桶方方式澆置置，利用用塔式吊吊車吊送送吊桶(每只3mm3）于于地面及及澆置位位置之間間，以澆澆置混凝凝土。因塔腳具傾傾斜角度度，且鋼鋼筋密置置及間距距狹小，其其傾斜面面外側(cè)不不易灌滿滿混凝土土及震實(shí)實(shí)，故于于澆置前前先置放放6英吋之之PVCC管8支，并并將混凝凝土澆置置于PVVC管上上之漏斗斗內(nèi)，利利用該等等PVCC管將混混凝土直直接送至

47、至深層，并并隨著澆澆置高度度上升，提提升PVVC管之之高度，直直到澆置置至升層層高度之之2/33，即可可將PVVC管去去除。另另外，因因塔腳傾傾斜且鋼鋼筋排列列繁密，為為求震動(dòng)動(dòng)作業(yè)完完整，使使振動(dòng)棒棒可確實(shí)實(shí)而順利利進(jìn)入傾傾斜塔腳腳底部，特特別置放放可移動(dòng)動(dòng)式之槽槽鋼，震震動(dòng)棒再再沿著傾傾斜之槽槽鋼滑至至欲震動(dòng)動(dòng)位置。改改用吊桶桶澆置后后，因吊吊桶附有有可卷起起之軟管管，可傾傾斜放至至任意位位置，故故不再使使用PVVC管。且且改用吊吊桶后，澆澆置速率率較慢，故故工人有有較多之之時(shí)間進(jìn)進(jìn)行震動(dòng)動(dòng)作業(yè)，故故震動(dòng)用用之槽鋼鋼亦省略略了。橋塔橫梁為為一空心心預(yù)力梁梁，系作作為將上上部結(jié)構(gòu)構(gòu)之載重重傳

48、遞至至橋塔及及基礎(chǔ)之之結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件，其其斷面尺尺寸為44公尺5公尺，上上方有三三個(gè)盤式式支承墊墊，作為為上部結(jié)結(jié)構(gòu)箱形形梁之支支撐。此此外，橫橫梁并設(shè)設(shè)計(jì)有1127TT-122.7之預(yù)力力鋼腱330束。橫橫梁距地地表高度度為388公尺，其其施工方方式系采采就地支支撐方式式施工，于于橫梁下下方設(shè)置置重型支支撐架作作為組立立橫梁模模板及鋼鋼筋之工工作架。由于橫梁系系與橋塔塔第111升層共共構(gòu)，非非屬標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)斷面，故故必須拆拆卸爬升升模板另另行組模模施筑。于于完成第第10升層層后，拆拆除橋塔塔內(nèi)側(cè)面面外模以以便安裝裝第一支支臨時(shí)側(cè)側(cè)向支撐撐，同時(shí)時(shí)吊移內(nèi)內(nèi)模，爬爬升橋塔塔外側(cè)面面外模至至第111升層位位

49、置，同同時(shí)架設(shè)設(shè)橫梁重重型支撐撐鋼架并并組立橫橫梁底模模，澆置置橫梁底底版。于于橫梁底底版上組組立側(cè)模模及橫梁梁頂版模模板，然然后與第第11升層層共構(gòu)施施工。俟俟塔柱第第13升層層完成后后，于橫橫梁外側(cè)側(cè)架設(shè)工工作平臺(tái)臺(tái)以施拉拉預(yù)力。橋橋塔橫梁梁設(shè)計(jì)有有三十束束預(yù)力鋼鋼鍵，每每束計(jì)有有二十七七支鋼絞絞線，其其預(yù)力之之施拉作作業(yè)系分分為兩階階段進(jìn)行行，當(dāng)橫橫梁上方方之橋塔塔第122升層施施筑完成成后先施施拉600%預(yù)力力，當(dāng)斜斜張橋側(cè)側(cè)跨徑預(yù)預(yù)力箱梁梁完成座座落于橫橫梁后，再再施拉剩剩余之440%預(yù)預(yù)力。1.3.44預(yù)頂作作業(yè)A形橋塔由由于兩塔塔柱呈傾傾斜狀，其其本身之之自重及及橋面載載重將使使

50、橋塔柱柱向內(nèi)傾傾，一方方面為消消除內(nèi)傾傾之變形形；另一一方面為為消除橫橫梁之干干縮及潛潛變，于于橋塔施施工過(guò)程程中特別別于高程程65.1公尺尺、1005.22公尺及及1311.9公公尺等三三處設(shè)置置臨時(shí)側(cè)側(cè)向支撐撐，施以以預(yù)力撐撐開兩斜斜柱向內(nèi)內(nèi)之傾力力，以達(dá)達(dá)校正結(jié)結(jié)構(gòu)物變變形之目目的。經(jīng)規(guī)劃三次次預(yù)頂位位置之預(yù)預(yù)頂力量量分別為為70000KNN、31000KNN及5OOOKN。第第一次頂頂開系于于橫梁澆澆置混凝凝土前進(jìn)進(jìn)行，預(yù)預(yù)計(jì)在770000KN之之頂力下下其兩側(cè)側(cè)約各頂頂開344，實(shí)實(shí)際量測(cè)測(cè)結(jié)果為為，北側(cè)側(cè)頂開332mmm；南側(cè)側(cè)頂開331。第第二次頂頂開系于于塔柱第第21升層層完成

51、并并將模板板爬升至至第222升層后后進(jìn)行，預(yù)預(yù)計(jì)在331000KN之之頂力下下，其兩兩側(cè)將各各被頂開開約233.6mmm，實(shí)實(shí)際量測(cè)測(cè)結(jié)果，兩兩側(cè)各頂頂開約223.55。第第三次頂頂開系于于橋塔閉閉合節(jié)塊塊澆置混混凝土前前進(jìn)行，預(yù)預(yù)計(jì)在55OOKKN之頂頂力下，其其兩側(cè)將將各頂開開約199，實(shí)實(shí)際量測(cè)測(cè)結(jié)果，頂頂開距離離約各117。由由以上之之預(yù)頂結(jié)結(jié)果顯示示計(jì)算值值與實(shí)際際之預(yù)頂頂結(jié)果相相差極微微，顯示示設(shè)計(jì)分分析時(shí)采采用之參參數(shù)與實(shí)實(shí)際狀況況相近。1.3.55施工線線性控制制高屏溪斜張張橋?yàn)橐灰桓叨瘸o定之之特殊結(jié)結(jié)構(gòu)物，由由于系統(tǒng)統(tǒng)復(fù)雜且且施工方方式又有有相當(dāng)大大變異性性，因此此施工過(guò)

52、過(guò)程中的的質(zhì)量掌掌控益形形重要，尤尤其是如如何確保保于施工工期間和和通車階階段各項(xiàng)項(xiàng)橋體線線形、結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)應(yīng)應(yīng)力及鋼鋼纜拉力力皆能符符合設(shè)計(jì)計(jì)要求，為為施工過(guò)過(guò)程中的的最大挑挑戰(zhàn)。由由于施工工條件及及各種環(huán)環(huán)境中的的可變因因素，將將使理論論分析與與實(shí)際施施工成果果會(huì)有一一定差異異存在，為為確保橋橋體各部部結(jié)構(gòu)符符合規(guī)范范要求，于于施工過(guò)過(guò)程中必必須嚴(yán)密密監(jiān)控施施工成果果，并不不斷比對(duì)對(duì)計(jì)算值值與測(cè)量量值的差差異性，隨隨時(shí)校正正之。斜張橋橋塔塔之監(jiān)控控作業(yè)，大大體分為為線性監(jiān)監(jiān)控、內(nèi)內(nèi)應(yīng)力監(jiān)監(jiān)控及環(huán)環(huán)境因素素監(jiān)控等等三部份份，監(jiān)控控所獲之之?dāng)?shù)據(jù)回回饋原設(shè)設(shè)計(jì)值，經(jīng)經(jīng)比對(duì)后后，除可可印證原原設(shè)計(jì)之之

53、正確性性外，亦亦可作為為后續(xù)施施工之參參考，故故線性控控制作業(yè)業(yè)實(shí)為斜斜張橋塔塔施工中中重要之之一環(huán)。由于高屏溪溪斜張橋橋之地理理位置特特殊，起起點(diǎn)A11橋臺(tái)座座落于臺(tái)臺(tái)21線公公路旁之之幾乎垂垂直的半半山腰上上，橋面面與地面面高差達(dá)達(dá)45公尺尺，橋塔塔塔頂離離地面約約1800公尺，PP2橋墩墩位于高高屏溪主主流之對(duì)對(duì)岸，與與橋塔相相距3330公尺尺，因此此，為解解決山區(qū)區(qū)、平地地及渡河河間對(duì)主主橋塔之之控制作作業(yè)，必必須由以以下三方方面加以以考慮：1.監(jiān)測(cè)站站位置之之選擇；2.監(jiān)控作作業(yè)所需需之精度度控制；3.監(jiān)控測(cè)測(cè)量?jī)x器器之選定定及相關(guān)關(guān)因素之之改正。1. 監(jiān)測(cè)測(cè)站位置置之選擇擇控制點(diǎn)選

54、定定前，首首先勘察察地形，在在通視良良好、三三角點(diǎn)布布設(shè)圖形形強(qiáng)、不不易受施施工影響響破壞之之地點(diǎn)共共埋樁115處。以以三邊三三角網(wǎng)測(cè)測(cè)量模式式加以施施測(cè)，以以期增加加邊角之之多余觀觀測(cè)數(shù)量量。施測(cè)測(cè)過(guò)程中中各相關(guān)關(guān)點(diǎn)位之之測(cè)角測(cè)測(cè)距數(shù)據(jù)據(jù)，均須須滿足三三等測(cè)量量規(guī)范之之要求，其其間均加加以溫度度、氣壓壓等環(huán)境境因素改改正，并并施以三三角高程程測(cè)量，作作為內(nèi)業(yè)業(yè)分差計(jì)計(jì)算之參參數(shù)值。平平差過(guò)程程中，必必須將大大地投影影尺度比比、化歸歸平均海海水面之之歸化值值亦加入入分差計(jì)計(jì)算模式式中。平平差后所所獲之結(jié)結(jié)果，各各點(diǎn)間之之誤差橢橢圓均在在2.77公厘范范圍內(nèi)，其其精度可可滿足后后續(xù)斜張張橋塔之之

55、監(jiān)控作作業(yè)所需需。由于斜張橋橋橋塔身身兼混凝凝土箱型型梁及鋼鋼梁之銜銜接重任任，施工工過(guò)程中中，為考考慮工進(jìn)進(jìn)之需要要，三部部分之主主結(jié)構(gòu)物物必須同同時(shí)施工工，致使使高程控控制作業(yè)業(yè)之先期期作業(yè)，必必須嚴(yán)謹(jǐn)謹(jǐn)且正確確。首先先將斜張張橋單元元分為三三段施測(cè)測(cè)，計(jì)分分臺(tái)211線公路路旁至山山區(qū)、公公路平面面區(qū)、高高屏溪渡渡河等三三測(cè)量區(qū)區(qū)。施測(cè)測(cè)期間，采采往返直直接水平平作業(yè)模模式，以以比對(duì)相相互間之之?dāng)?shù)據(jù)，其其中兩次次數(shù)據(jù)之之誤差值值必須小小于8mmmK( K為公公里數(shù))，各前前后視之之間距須須小于550公尺尺，于山山區(qū)路段段則加以以大地折折光差改改正及大大地曲度度比改正正。各段段水平測(cè)測(cè)量作業(yè)

56、業(yè)結(jié)束及及平差后后，于各各段內(nèi)選選取點(diǎn)位位施以三三角高程程測(cè)量，加加以比對(duì)對(duì)各段平平差結(jié)果果，比值值均在22.5公公厘范圍圍內(nèi)， 其精度度可滿足足后續(xù)斜斜張橋塔塔之高程程銜接作作業(yè)所需需。2. 監(jiān)控控作業(yè)所所需之精精度控制制斜張橋橋塔塔高1883.55公尺，AA型塔自自基礎(chǔ)至至塔柱閉閉合處之之高程差差約1110公尺尺，塔頂頂鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)（預(yù)埋埋于塔頂頂直柱部部分內(nèi)）與與混凝土土之共構(gòu)構(gòu)部分長(zhǎng)長(zhǎng)約555公尺，以以控制橋橋塔之線線形作業(yè)業(yè)而言，公公路平面面區(qū)之開開展面不不足1000公尺尺之情況況下，必必須將控控制站分分段移位位至山區(qū)區(qū)及渡河河區(qū)，且且橋塔之之監(jiān)控作作業(yè)亦須須分為三三部分實(shí)實(shí)施 ;又為顧

57、顧及各升升層之施施工方便便及橋塔塔線性之之正確性性，控制制作業(yè)采采用大部部模版整整置及細(xì)細(xì)部模版版整置兩兩階段進(jìn)進(jìn)行監(jiān)控控作業(yè)。于于橫梁以以下的部部分監(jiān)控控時(shí)，首首先施以以大部模模版整置置，于升升層模版版處，使使用精密密水平儀儀量測(cè)預(yù)預(yù)先固著著于橋塔塔旁之卷卷尺高程程，以計(jì)計(jì)算升層層面之實(shí)實(shí)際縱剖剖面，再再加入預(yù)預(yù)先計(jì)算算之預(yù)拱拱值，以以求得各各模角之之實(shí)際位位置。依依據(jù)求值值于塔腳腳底部放放樣模角角支距線線三條，使使用日本本制TOOPCOON （序序號(hào)DTT-1110L）數(shù)數(shù)字雷射射經(jīng)緯儀儀(500公尺內(nèi)內(nèi)有效雷雷射光點(diǎn)點(diǎn)為5mmm) 架設(shè)于于支距在在線，使使用直角角目視器器將光點(diǎn)點(diǎn)上引至至

58、各模角角橫向延延伸桿上上，藉以以調(diào)整模模版尺寸寸。當(dāng)大大部調(diào)整整完成后后，由主主控站架架設(shè)WIILD T2經(jīng)經(jīng)緯儀及及DI-20002精密密測(cè)距儀儀或TOOPCOON 5500全全測(cè)站電電子測(cè)距距經(jīng)緯儀儀，實(shí)施施三角高高程測(cè)量量及支距距法，作作為細(xì)部部模版整整置之依依據(jù)，至至誤差容容許范圍圍內(nèi)。橫梁以上的的部分監(jiān)監(jiān)控時(shí)，由由于橋塔塔直立部部分為混混凝土及及斜張鋼鋼纜鋼墊墊鈑實(shí)心心共構(gòu)結(jié)結(jié)構(gòu)，其其高度離離地已超超過(guò)1000公尺尺，使用用雷射經(jīng)經(jīng)緯儀產(chǎn)產(chǎn)生之誤誤差量過(guò)過(guò)大且受受混凝土土箱型梁梁之遮蔽蔽，故于于第一片片鋼墊鈑鈑之底部部，先行行設(shè)立相相對(duì)控制制站，并并將雷射射經(jīng)緯儀儀移至此此處，監(jiān)監(jiān)控

59、鋼墊墊板接合合焊接作作業(yè)，再再依據(jù)各各鋼鈑角角點(diǎn)調(diào)整整混凝土土模板之之相對(duì)尺尺寸，以以取代橫橫梁下部部監(jiān)控時(shí)時(shí)之大部部調(diào)整作作業(yè)，細(xì)細(xì)部調(diào)整整則依循循下部監(jiān)監(jiān)控時(shí)之之模式繼繼續(xù)施行行。為監(jiān)控斜張張橋于施施工期間間之變位位行為，于于橫梁以以下部分分每5個(gè)升層層，橋墩墩混凝土土面上左左、右側(cè)側(cè)各設(shè)置置測(cè)量反反光貼紙紙一枚(精度為為3mmm4pppm)，橫橫梁以上上部分每每4個(gè)升層層設(shè)置一一枚，鋼鋼墊鈑則則每片設(shè)設(shè)置一枚枚，至目目前為止止共設(shè)置置測(cè)量反反光貼紙紙共266枚，于于各重要要之施工工行為及及定期監(jiān)監(jiān)測(cè)作業(yè)業(yè)時(shí)，實(shí)實(shí)施全面面之監(jiān)測(cè)測(cè)作業(yè)，并并將其結(jié)結(jié)果與相相關(guān)之監(jiān)監(jiān)測(cè)結(jié)果果結(jié)合判判讀，以以為

60、后續(xù)續(xù)施工之之重要參參考。3. 監(jiān)控控測(cè)量?jī)x儀器之選選定及相相關(guān)因素素之改正正為求斜張橋橋橋塔監(jiān)監(jiān)控作業(yè)業(yè)之精度度與質(zhì)量量，致使使獲取之之?dāng)?shù)據(jù)足足以供持持續(xù)施工工作業(yè)之之判讀，所所采用之之測(cè)量?jī)x儀器計(jì)有有WILLD TT2精密密經(jīng)緯儀儀及 DDI-220022精密測(cè)測(cè)距儀、NA-2002電子水平儀、日本TOPCON 500全測(cè)站電子測(cè)距儀、TOPCON DT-110L雷射經(jīng)緯儀、TOPCON AT-G6精密水平儀等，由于廠牌及精度之不同，于使用前必須先行于基線場(chǎng)加以比對(duì)，求得相互間之誤差量于誤差容許范圍內(nèi)，并每3個(gè)月定期校正一次，以期使用中之儀器均能保持正常狀態(tài)。監(jiān)控作業(yè)前前應(yīng)先考考慮數(shù)據(jù)據(jù)采