斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)-研究-發(fā)展

關(guān)于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的研究與發(fā)展學(xué)號：13015218姓名：彭俊圖摘要:簡述了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展歷史及研究現(xiàn)狀，介紹了斯特林循環(huán)并歸納了斯特林循環(huán)的分析方法，闡述了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的特點(diǎn)和應(yīng)用，并展望了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展前景。關(guān)鍵詞:斯特林發(fā)動(dòng)機(jī);斯特林循環(huán);碟式太陽能熱發(fā)電系統(tǒng)隨著社會的不斷發(fā)展，化石燃料的消耗量日益增大，傳統(tǒng)燃料的內(nèi)燃機(jī)將面臨著嚴(yán)重的能源危機(jī)，而積極解決這個(gè)問題的有效途徑之一是開發(fā)一種可以使用與傳統(tǒng)內(nèi)燃機(jī)不同的燃料的動(dòng)力裝置，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)則是目前可行的最佳途徑之一。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)(Stirlingengine)又叫熱氣機(jī)，是一種封閉式外燃機(jī)，具有燃料來源廣，熱效率高，排氣污染少，噪音低，運(yùn)轉(zhuǎn)特性好，結(jié)構(gòu)簡單，維修方便等優(yōu)點(diǎn)，并且在太陽能碟式發(fā)電系統(tǒng)中有著重要的應(yīng)用，越來越受到人們的關(guān)注。國外一些專家預(yù)言，21世紀(jì)將是斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的世紀(jì)。1斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展1816年，羅伯特·斯特林(RobeStirling)發(fā)明了閉式循環(huán)的熱氣機(jī)一一斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)。在當(dāng)年的第4081號專利中，羅伯特·斯特林在歷史上第一次描述了回?zé)崞鞯慕Y(jié)構(gòu)和應(yīng)用，并對第一臺閉式循環(huán)熱氣機(jī)的構(gòu)造進(jìn)行了描述斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)是一種外部燃燒(加熱)的封閉式活塞發(fā)動(dòng)機(jī)。自羅伯特·斯特林于1816年發(fā)明斯特林循環(huán)以來，限于當(dāng)時(shí)條件，大部分發(fā)動(dòng)機(jī)的功率和效率都很低，逐漸被比其發(fā)明晚半個(gè)多世紀(jì)的內(nèi)燃機(jī)所替代。1916年最后一臺老式斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)出廠，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展告一段落[13J近幾十年來，隨著能源問題和污染問題日益突出，以及斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的一些關(guān)鍵技術(shù)問題的解決和它所特有的優(yōu)點(diǎn)，因而受到了國內(nèi)外的廣泛關(guān)注。20世紀(jì)30年代到60代，現(xiàn)代斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的鼻祖一一荷蘭的菲利普公司開創(chuàng)了現(xiàn)代斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)展的新階段。之后經(jīng)過通用發(fā)動(dòng)機(jī)公司、福特汽車公司、瑞典聯(lián)合熱氣機(jī)公司的不斷發(fā)展，在包括美國、俄羅斯、英國、法國、德國、日本等主要工業(yè)國家政府的資助下，在碟式太陽能熱發(fā)電、制冷和熱泵等領(lǐng)域取得重要進(jìn)展。我國的某些研究機(jī)構(gòu)也在20世紀(jì)70年代中期開始研究斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)，并在碟式太陽能熱發(fā)電領(lǐng)域取得一定成果2斯特林的國內(nèi)外研究現(xiàn)狀Kaushik對不可逆斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行了有限時(shí)間熱力學(xué)分析。分析指出，在不考慮各種損失和回?zé)崞餍蕿?條件下種循環(huán)的效率等于卡諾循環(huán)的效率，同時(shí)還指出了回?zé)崞鞯男什粫绊懓l(fā)動(dòng)機(jī)的輸出功率。Halit指出工質(zhì)的泄露對斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的性能有著重要的影響。Koi-chi建立以一個(gè)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)原型為基礎(chǔ)，在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)和無負(fù)載的情況下，用空氣作為工質(zhì)進(jìn)行試驗(yàn)，最后得出：提高換熱器性能、降低機(jī)械損失對提高斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的性能是十分有效的。Nezaket基于UrieliandBerchowitz’s規(guī)則，用熱力學(xué)原理中穩(wěn)流分析法分析了γ型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行特性。Bancha和Thombare分別研究了低溫差的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)在太陽能熱發(fā)電中應(yīng)用的可行性方法，并指出立式雙作用往復(fù)式γ型斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)在未來的太陽能熱發(fā)電中有巨大潛力。Tlili采用平均溫差的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)模型，研究了基于碟式系統(tǒng)用斯特林技術(shù)的太陽能熱發(fā)電系統(tǒng)，該系統(tǒng)假設(shè)接收器的溫度為20℃，溫差為300℃。在初始設(shè)計(jì)階段，根據(jù)完整模型換熱器中能量損失和壓降損失的最優(yōu)狀態(tài)確定臨界參數(shù)，并根據(jù)最優(yōu)化原理指出了在給定的溫差、運(yùn)行頻率和死區(qū)容積下，功率最大時(shí)有確定的最佳掃氣容積。William證明了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)比火花塞發(fā)動(dòng)機(jī)可節(jié)約燃料10%～30%。USPS（unitedstatespostalservice）測試LLV（long-lifevehicle）的數(shù)據(jù)表明斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的理想節(jié)能空間可達(dá)30%。JGaryWood用完整的線性變換方法設(shè)計(jì)了應(yīng)用于空間供能的改進(jìn)型35W自由活塞式斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)，特別指出了它有很高的熱電轉(zhuǎn)換效率（卡諾效率的50%）和功率系數(shù)（100W/kg）。我國對斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的研究起步較晚，但發(fā)展速度比較快，特別是1984年6月，在上海舉行了“第二屆國際斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)會議”之后，我國的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的研究工作出現(xiàn)了新的局面。吳沛宜提出了五部件絕熱氣缸模型，考慮熱交換器的效率及其死區(qū)容積的影響，運(yùn)用變質(zhì)量系統(tǒng)熱力學(xué)理論和數(shù)值方法，分析了實(shí)用的斯特林循環(huán)，并求出循環(huán)內(nèi)各熱參數(shù)的瞬時(shí)變化和一個(gè)循環(huán)的平均參數(shù)。李修寶建立了以一維不定?？蓧嚎s氣體流動(dòng)理論為基礎(chǔ)的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)工作循環(huán)數(shù)學(xué)模型。嚴(yán)子浚研究了受熱阻、熱漏和回?zé)釗p失3種主要不可逆因素影響的斯特林熱機(jī)的優(yōu)化性能，導(dǎo)出了熱機(jī)的基本優(yōu)化關(guān)系及功率和效率界限。楊征分析了四缸雙作用斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程中存在的各種流動(dòng)阻力損失和熱量損失，建立了適用于模擬四缸雙作用斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)性能的模型，并應(yīng)用擬牛頓法和懲罰函數(shù)法實(shí)現(xiàn)了對最優(yōu)化模型的求解，設(shè)計(jì)了輸出功率從5kW到25kW的四缸雙作用斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)，對斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。朱榜榮建立了考慮熱漏、回?zé)釗p失等不可逆因素的循環(huán)平均傳熱模型，并用功率優(yōu)化法和生態(tài)學(xué)優(yōu)化法進(jìn)行系統(tǒng)優(yōu)化，得到了不同優(yōu)化目標(biāo)下的最佳工質(zhì)溫度比與最佳換熱面積比。同時(shí)對斯特林機(jī)進(jìn)行仿真研究，采用C++Bulider編寫算法程序?qū)λ固亓謾C(jī)進(jìn)行仿真試驗(yàn)。高瑤采用接近實(shí)際應(yīng)用的等溫模型對斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行建模，分別考慮了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)中存在的3種流動(dòng)阻力引起的功率損失和8種熱損失引起的效率損失，并對5kW點(diǎn)聚焦太陽能斯特林發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行了性能分析。3斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的循環(huán)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)通常分為5個(gè)部分：熱腔（膨脹腔）、加熱器、回?zé)崞?、冷卻器和冷腔（壓縮腔）。熱腔和加熱器處于循環(huán)的高溫部分，通常稱它們?yōu)闊釁^(qū)。冷腔和冷卻器處于循環(huán)的低溫部分，稱為冷區(qū)。斯特林循環(huán)的工作過程是：工質(zhì)被密封在一個(gè)閉合回路中，依靠活塞的協(xié)調(diào)運(yùn)動(dòng)從而實(shí)現(xiàn)在回路中流動(dòng)。其理想循環(huán)為：壓縮腔中的等溫壓縮過程，回?zé)崞髦械牡热菁訜徇^程，膨脹腔中的等溫膨脹過程以及回?zé)崞髦械牡热堇鋮s過程。圖2、3分別是理想斯特林循環(huán)4個(gè)過程的P－V圖和T－S圖。4斯特林循環(huán)的分析方法特林發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)形式多種多樣，但在理論上都是按斯特林循環(huán)進(jìn)行工作的。根據(jù)馬提尼的命名規(guī)則，斯特林循環(huán)的分析法可以分為零級分析法、一級分析法、二級分析法、三級分析法和四級分析法5類。零級分析法。零級分析法并沒有對斯特林循環(huán)進(jìn)行分析，而是根據(jù)斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果引入經(jīng)驗(yàn)因子，歸納出斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際功率與效率的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式。該方法簡單實(shí)用，一般可用于定性分析，不合做斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。Carlquist和Beale對零級分析法的應(yīng)用與發(fā)展做出了重要貢獻(xiàn)2）一級分析法。一級分析法又稱等溫分析法，是最基本的斯特林循環(huán)分析方法。該方法主要假設(shè)熱腔和冷腔工質(zhì)的循環(huán)溫度恒定，通過理論分析可以推導(dǎo)出斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)功率和效率的解析解。Schmidt首先應(yīng)用一級分析法，以α斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)為模型，根據(jù)質(zhì)量、能量守恒定律和理想氣體狀態(tài)方程對斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行了理論研究。但由于一級分析法的等溫假設(shè)過于理想，不符合實(shí)際情況，因而存在較大的理論誤差，一般只用于定性分析。3）二級分析法。二級分析法假設(shè)熱腔和冷腔內(nèi)的工質(zhì)溫度在循環(huán)的過程中是變化的。因此基于二級分析法所建的數(shù)學(xué)模型一般為常微分方程組，結(jié)合理想氣體狀態(tài)方程以及邊界條件可進(jìn)行數(shù)值求解。最常用的二級分析法是絕熱分析法。相對一級分析法而言，二級分析法更接近實(shí)際，具有更為重要的應(yīng)用價(jià)值。4）三級分析法。三級分析法又稱為節(jié)點(diǎn)分析法，由Finkelstein首先完成。Urieli、Gedeon、Martini等對其進(jìn)行了深入補(bǔ)充，并編成了軟件進(jìn)行模擬。三級分析法是對工質(zhì)作一維流動(dòng)假設(shè)，在每個(gè)節(jié)點(diǎn)處對工質(zhì)的傳熱和氣體動(dòng)力學(xué)過程用質(zhì)量、動(dòng)量和能量守恒的偏微分方程進(jìn)行描述。三級分析法解決了一級分析法和二級分析法的空間誤差問題，得到了廣泛的應(yīng)用和發(fā)展5）四級分析法。四級分析法又稱為多維CFD分析法，是在三級分析法的基礎(chǔ)上將維數(shù)增加到二維甚至是三維，其計(jì)算過程極其復(fù)雜，往往需求于商業(yè)化的CFD軟件。多維CFD分析法已成功應(yīng)用于內(nèi)燃機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)的設(shè)計(jì)，但在斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)上的應(yīng)用還很不完善，因?yàn)榈侥壳盀橹?，多維CFD在兩相流上的應(yīng)用還很困難。盡管如此，由于四級分析法的精度比較高，作為研發(fā)的重點(diǎn)，隨著各種輔助工具的不斷改善，四級分析法終將成為斯特林循環(huán)的主要分析法。5斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的特點(diǎn)及應(yīng)用斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)是外燃機(jī)，與傳統(tǒng)的內(nèi)燃機(jī)相比主要有以下幾個(gè)方面的優(yōu)點(diǎn)：1）燃料來源廣。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)對燃料的適應(yīng)性很強(qiáng)，可用燃料除了煤、石油、天然氣、化石燃料外，還包括太陽能、原子能、化學(xué)能，以及木材、秸稈等農(nóng)林廢棄物燃燒所放出來的能量。此外，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)還可以用來回收各種分散或低品位的熱能。2）熱效率高。理想斯特林循環(huán)由兩個(gè)等溫過程和2個(gè)等容過程組成，其理論循環(huán)效率等于相同狀態(tài)下的卡諾效率。實(shí)驗(yàn)表明，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際有效效率能達(dá)到32%～40%，最高可達(dá)47%。3）排氣污染小。由于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒過程是連續(xù)的，空氣燃燒比的變化對效率和功率的影響都很小，所以斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)可以在足夠的空氣下運(yùn)轉(zhuǎn)，燃料的燃燒值比較高，和內(nèi)燃機(jī)相比，大大降低了廢氣中CO、HC等有害氣體的含量。4）噪音低。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)沒有氣閥機(jī)構(gòu)且工質(zhì)在汽缸內(nèi)的壓力變化類似于正弦，并且沒有燃燒產(chǎn)生的爆震和排氣波，因而斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)比較平穩(wěn)，噪音比較小。如STM生產(chǎn)的50kW的斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)，其裸機(jī)工作時(shí)在1m處的噪音低于75dB。5）運(yùn)轉(zhuǎn)特性好。由于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)中最大壓力與最小壓力之比一般小于2，因此，其扭矩比較均勻、運(yùn)轉(zhuǎn)比較平穩(wěn)。此外，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的超負(fù)荷能力強(qiáng)，在超負(fù)荷50%的情況下仍然能正常運(yùn)轉(zhuǎn)，相對于內(nèi)燃機(jī)5%～15%的超負(fù)荷能力具有更好的運(yùn)轉(zhuǎn)特性。6）結(jié)構(gòu)簡單，維修方便。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的結(jié)構(gòu)簡單，比內(nèi)燃機(jī)少40%的零部件。例如，自由活塞式斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)只有三大部件：密封的汽缸和2個(gè)活塞，沒有容易出故障的氣閥機(jī)構(gòu)、高壓噴油系統(tǒng)和需要良好潤滑的活塞環(huán)，便于保養(yǎng)維修。文獻(xiàn)著重介紹了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)在我國民用特別是農(nóng)村的應(yīng)用潛力。文獻(xiàn)詳細(xì)介紹了斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)在低品味能源中的應(yīng)用，其理論價(jià)值和實(shí)際意義都值得我們做進(jìn)一步的研究。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)在太陽能熱發(fā)電領(lǐng)域有著重要的應(yīng)用。用斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)作為動(dòng)力系統(tǒng)的太陽能熱發(fā)電技術(shù)，在美國和澳大利亞等國家已經(jīng)取得了實(shí)質(zhì)性的突破，很多實(shí)驗(yàn)電站已經(jīng)運(yùn)行多年。大規(guī)模的商業(yè)運(yùn)行電站也正在建立。2005年8月11日，SCE公司（SouthernCaliforniaEdison）司和SES公司（StirlingEnergySystems，Inc．）宣布簽訂20年采購協(xié)議，由SES公司在美國洛杉磯東北莫哈韋沙漠地區(qū)采用碟式斯特林發(fā)電系統(tǒng)建造一座500MW并逐步擴(kuò)大到850MW的太陽能熱發(fā)電站。該電站預(yù)計(jì)將由20，000個(gè)碟式斯特林發(fā)電系統(tǒng)組成，占地4500英畝（18平方公里），這是太陽能光碟/斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)在商業(yè)發(fā)電領(lǐng)域第一次大規(guī)模應(yīng)用。2005年10月12日，SES公司宣布與SDG＆E公司（SanDiegoGas＆Electric）簽訂提供300～900MW太陽能電力合同，這大約是圣地亞哥地區(qū)現(xiàn)在太陽能發(fā)電能力的30倍。目前SAIC（TheScienceApplicationsInternationalCorporation）又和美國Sandia國家實(shí)驗(yàn)室聯(lián)合開發(fā)商用25kW太陽能熱電系統(tǒng)，計(jì)劃在5年時(shí)間內(nèi)分3個(gè)階段將56座碟式斯特林發(fā)電系統(tǒng)安裝和示范于全美各州電能利用基地。6展望近年來，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的研究在世界領(lǐng)域取得了突破性進(jìn)展，能源危機(jī)更增加了世界各個(gè)國家對斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的重視程度，進(jìn)一步加快斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展速度。由于斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)得天獨(dú)厚的優(yōu)勢，以及各種新材料新技術(shù)的出現(xiàn)，斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)必將代替內(nèi)燃機(jī)為21世紀(jì)提供主要?jiǎng)恿Α１M管我國斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的研究起步比較晚，但我國的研制力和研制水平的進(jìn)展速度很快，受到了國際斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)界的注目。權(quán)威人士預(yù)言，我國在這一領(lǐng)域?qū)l(fā)揮巨大的作用。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)如用于太陽能熱發(fā)電，將促進(jìn)太陽能作為符合可持續(xù)發(fā)展的綠色能源的利用。斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)的廣泛應(yīng)用，必將使我國的能源利用效率得到大幅度提高，無論是對環(huán)境保護(hù)還是節(jié)能減排，都有著非常重要的積極意義，也將會為我國的經(jīng)濟(jì)又好又快的發(fā)展提供充足動(dòng)力。參考文獻(xiàn)：錢國柱，周增新，嚴(yán)善慶．熱氣機(jī)原理與設(shè)計(jì)［M］．北京：國防工業(yè)出版社，1987．吳沛宜，林碧龍．斯特林循環(huán)的計(jì)算機(jī)模擬分析及實(shí)驗(yàn)研究［J］．西安交通大學(xué)學(xué)報(bào)，1988，22（4）：81－88．李修保．斯特林發(fā)動(dòng)機(jī)工作過程仿真［D］．遼寧：沈陽航空工業(yè)學(xué)院，2009嚴(yán)子浚，蘇國珍．斯特林熱機(jī)的基本優(yōu)化關(guān)系及功率和效率界限工程熱物理學(xué)報(bào)，1999，20（5）：545－548．

附錄資料：不需要的可以自行刪除液壓缸焊接工藝規(guī)范目的和適用范圍本規(guī)范規(guī)定了液壓缸焊接件的技術(shù)要求及檢驗(yàn)規(guī)則。本規(guī)范適用于我公司所有液壓缸焊接件的CO2/MAG氣體保護(hù)焊及焊條手工電弧焊接。對有特殊要求的，可參照此規(guī)范或按相關(guān)技術(shù)協(xié)議執(zhí)行。本規(guī)范引用如下標(biāo)準(zhǔn)GB/T985氣焊、手工電弧焊焊及氣體保護(hù)焊焊縫坡口的基本形式與尺寸GB/T3323-2005鋼溶化焊對接接頭射線照相和質(zhì)量分級GB/T6417.1-2005金屬溶化焊焊縫缺陷分類及說明GB/T8110氣體保護(hù)電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T12469-1990焊接質(zhì)量保證鋼熔化焊接頭的要求和缺陷分級GB/T15830-1995鋼制管道對接環(huán)焊用技術(shù)條件JB/T6046碳鋼、低合金鋼焊接構(gòu)件縫超聲波探傷方法和檢驗(yàn)結(jié)果的分級JB/T5943-1991工程機(jī)械焊接件通焊后熱處理方法XYG8-10抽樣檢查方法 技術(shù)要求3.1.液壓缸焊接件的制造應(yīng)符合經(jīng)規(guī)定程序批準(zhǔn)的產(chǎn)品圖樣及技術(shù)文件和本標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定3.2.CO2鋼瓶的使用要求常溫（20°C~50°C）下瓶裝液態(tài)CO2壓力應(yīng)在5MPa以上，瓶中壓力小于1MPa時(shí)不得再繼續(xù)使用，不用時(shí)鋼瓶應(yīng)放完余氣以備再次充裝。3.3.焊接件材料和焊接材料3.3.1用于焊接件的材料鋼號、規(guī)格尺寸等應(yīng)符合圖樣要求，檢驗(yàn)合格后方可使用。常用鋼號為Q235、20、35、45、27SiMn。3.3.2用于焊接的材料和焊接材料進(jìn)廠時(shí)應(yīng)按材料標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，檢驗(yàn)合格后方可使用。3.3.3焊接材料選用應(yīng)按工藝技術(shù)文件的規(guī)定，凡技術(shù)文件中未明確規(guī)定焊條、焊絲型號時(shí)，焊條型號為E5016；焊絲型號為ER50-6，如需高強(qiáng)度焊絲時(shí)應(yīng)選用HO8Mn2SiMoA.焊絲應(yīng)符合GB/T8110標(biāo)準(zhǔn)。3.3.4焊條在施焊前必須烘干，烘干后的焊條在一天內(nèi)使用，超過一天，必須重新烘干，烘干次數(shù)不得超過三次。3.4焊前要求3.4.1全部零件須檢驗(yàn)合格后，方可組裝。3.4.2組裝焊接零件的焊縫坡口形式與尺寸及焊縫間隙應(yīng)符合經(jīng)規(guī)定程序批準(zhǔn)的產(chǎn)品圖樣及技術(shù)文件。設(shè)計(jì)編制工藝要求符合GB/T985的規(guī)定。3.4.3CO2或混合保護(hù)氣體焊前必須放水提純。3.4.4焊接前需將距焊縫邊緣（不小于10mm）范圍內(nèi)焊接結(jié)構(gòu)表面上的鐵銹、油、油漬、塵土等雜物除凈，并去除潮濕。焊絲、焊條無缺損及油污。3.4.5液壓缸用油管、芯管、缸體等過油腔體施焊前，必須對管內(nèi)外表面進(jìn)行酸洗、磷化或噴砂處理除銹。3.4.6焊前預(yù)熱處理凡公稱尺寸Ф200mm的45#鋼材料必須進(jìn)行焊道預(yù)熱處理，預(yù)熱溫度為200°C~250°C。特殊要求除外。3.5焊接要求3.5.1定位焊采用的焊接規(guī)范應(yīng)與正式焊接時(shí)相同3.5.2首次采用焊接的新牌號鋼材、新焊條、新焊絲的焊接工藝、新的焊接方法等，必須在正式施焊前做出工藝評定，評定合格后方能施焊。3.5.3禁止在非焊縫區(qū)引弧，焊接工藝參數(shù)應(yīng)符合工藝要求。3.5.4在焊接過程中對粗糙度要求Ra3.2以上的表面應(yīng)加以保護(hù)。3.5.5對圖樣及工藝規(guī)程中焊接表示不明確的零件不得焊接，經(jīng)技術(shù)部門相關(guān)人員解釋后方可施焊。3.6焊后要求3.6.1焊后應(yīng)去除焊瘤、焊漬、保證焊縫表面的平整，對于未清理焊縫的工件視為不合格品。3.6.2沒有特殊要求的焊縫不得打掉余高。3.6.3除特殊部位需要焊后低溫?zé)崽幚淼牧慵垂に囈髤?shù)焊后熱處理，其余需要焊后熱處理的焊接件應(yīng)符合JB/T6046標(biāo)準(zhǔn)。3.6.4對有油口、接頭座、油管、螺紋等的焊接件，應(yīng)特別注意避免磕碰，按相應(yīng)的防護(hù)工藝規(guī)范加以保護(hù)。3.6.5焊接接頭缺陷根據(jù)GB/T6417.1-2005標(biāo)準(zhǔn)，將焊接缺陷分為六大類來判斷：裂紋、孔穴、固體夾雜、未熔合和未焊透、形狀缺陷、其他缺陷。根據(jù)GB/T3323-2005標(biāo)準(zhǔn)中，按缺陷的性質(zhì)、缺陷的尺寸及數(shù)量將焊縫質(zhì)量分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ共四級（質(zhì)量依次降低），按規(guī)定我廠液壓缸焊接件的焊縫質(zhì)量等級為不低于Ⅱ級。3.6.6液壓缸常見焊接形式的焊縫收弧位置見表1的要求。3.6.7外部形狀缺陷應(yīng)符合表2的要求。3.6.8焊縫的內(nèi)部缺陷應(yīng)符合表3的要求。3.6.9有密封性要求的液壓缸零件焊縫，不得有滲漏。3.6.10焊后按要求打上焊工的印記。檢驗(yàn)規(guī)則4.1焊接件的質(zhì)量應(yīng)按圖樣、工藝文件及本標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢驗(yàn)。4.2焊縫的外部幾何形狀用量具或樣板逐件檢驗(yàn)，焊縫收弧位置應(yīng)符合表1的規(guī)定，外部形狀缺陷應(yīng)按表2逐件進(jìn)行檢驗(yàn)。4.3焊縫的內(nèi)部缺陷按《XYG8-10抽樣檢查方法》進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)，應(yīng)符合表3的規(guī)定。4.4密封檢驗(yàn)、探傷及機(jī)械性能檢驗(yàn)按圖樣、相關(guān)技術(shù)文件或定貨技術(shù)要求中的規(guī)定進(jìn)行。4.5規(guī)定公稱尺寸Ф200mm的缸筒、法蘭及活塞桿上環(huán)形焊縫按工藝要求檢查表面產(chǎn)生的氣孔、裂紋，可用表面著色法檢驗(yàn)。4.6規(guī)定公稱尺寸Ф200mm的缸筒、法蘭及活塞桿上環(huán)形焊縫按工藝要檢查內(nèi)部的氣孔、裂紋、固體夾渣、未熔合和未焊透缺陷，可用超聲波探傷檢查，探傷長度不小于焊縫全長的30%，當(dāng)發(fā)現(xiàn)缺陷時(shí)應(yīng)加大透視長度，以及全部焊縫進(jìn)行透視。4.7凡評定為不合格的焊縫，須經(jīng)技術(shù)質(zhì)量部門的同意后方可返修，同一焊縫最多返修次數(shù)不多于兩次。表1液壓缸常見焊接形式的焊縫收弧位置序號項(xiàng)目簡圖說明1缸底軸測圖：類似起重機(jī)支腿缸、伸臂缸焊平缸底，外部有油管等小件的工件，缸底焊縫收弧位置如左圖，在油管或接頭下方附近偏15度左右的位置處收弧類似起重機(jī)變幅液壓缸的帶銷軸孔的缸底，收弧點(diǎn)與油杯位置方向保持一致；若無油杯；收弧位置如左圖在銷軸孔的垂直方向。類似左圖焊軸座無油管結(jié)構(gòu)的缸筒，收弧點(diǎn)如圖所示保持一致。2軸座3耳環(huán)類似起重機(jī)