建筑工程大體積混凝土基礎結(jié)構(gòu)施工

第四章大體積積混凝土基礎礎結(jié)構(gòu)施工本章主要講述述：1、混凝土裂縫縫2、混凝土溫度度應力3、防止混凝土土溫度裂縫的的技術(shù)措施4、大體積混凝凝土基礎結(jié)構(gòu)構(gòu)施工4.1混凝土裂縫混凝土是多種種材料組成的的非勻質(zhì)材料料，它具有較較高的抗壓強度度、良好的耐耐久性及抗拉拉強度低、抗抗變形能力差、易易開裂等特性性。近代混凝土的的研究證明，，在不同的受受力狀態(tài)下，，混凝土的破裂裂過程，實際際上是和“微微觀裂縫”的的發(fā)展相關(guān)聯(lián)的。一、裂縫的種種類及產(chǎn)生原原因（一）裂縫的的種類按裂縫的寬度度不同，混凝凝土裂縫可分分為“微觀裂裂縫”和“宏宏觀裂縫”兩種種。1．微觀裂縫在尚未承受荷荷載的混凝土土結(jié)構(gòu)中存在在著肉眼看不不見的微觀裂縫，其寬寬度為0.05mm以下。微觀裂裂縫主要有三三種，如圖3-1所示。(1)粘著裂縫，即即沿著骨料周周圍出現(xiàn)的骨骨料與水泥石石粘面上的裂縫。(2)水泥石裂縫，，即分布在骨骨料間水泥漿漿中的裂縫。。(3)骨料裂縫，即即存在于骨料料本身的裂縫縫。上述三種微觀觀裂縫中，粘粘著裂縫和水水泥石裂縫較較多，而骨料裂縫較少少。微觀裂縫在混混凝土結(jié)構(gòu)中中的分布是不不規(guī)則的，沿沿截面是不貫穿的。有有微觀裂縫的的混凝土可以以承受拉力，，但結(jié)構(gòu)物的某些受拉較較大的薄弱環(huán)環(huán)節(jié)，微觀裂裂縫在拉力作作用下，很容易串連貫貫穿全截面，，最終導致較較早的斷裂。。2.宏觀裂縫寬度不小于0.05mm的裂縫是肉眼眼可見裂縫，，亦稱為宏觀觀裂縫，宏觀裂裂縫是微觀裂裂縫擴展的結(jié)結(jié)果。在建筑工程中中，微觀裂縫縫對防水、防防腐、承重等等不會引起危害，具有有微觀裂縫結(jié)結(jié)構(gòu)則假定為為無裂縫結(jié)構(gòu)構(gòu)。設計中所謂不不允許出現(xiàn)裂裂縫，是指寬寬度無大于0.05mm的初始裂縫。有有裂縫的混凝凝土是絕對的的，無裂縫的的混凝土是相對的。產(chǎn)生宏觀裂縫縫一般有外荷荷載、次應力力和變形變化化三種起因，前前兩者引起裂裂縫的可能性性較小，后者者是導致混凝土產(chǎn)產(chǎn)生宏觀裂縫縫的主要原因因，這種裂縫縫又可分為表面裂裂縫、深層裂裂縫和貫穿裂裂縫，如圖3-2所示。(1)表面裂縫大體積混凝土土澆筑初期，，水泥水化熱熱大量產(chǎn)生，，使混凝土的的溫度迅速上上升。但由于于混凝土表面面散熱條件較較好，熱量可可向大氣中散散發(fā)，其溫度度上升較少；；而混凝土內(nèi)內(nèi)部由于散熱熱條件較差，，熱量不易散散發(fā)，其溫度度上升較多。?；炷羶?nèi)部部溫度高、表表面溫度低，，則形成溫度度梯度，使混混凝土內(nèi)部產(chǎn)產(chǎn)生壓應力，，表面產(chǎn)生拉拉應力，當拉拉應力超過混混凝土的極限限抗拉強度時時，混凝土表表面就產(chǎn)生裂裂縫。表面裂縫雖不不屬于結(jié)構(gòu)性性裂縫，但在在混凝土收縮縮時，由于表表面裂縫處的的斷面已削弱弱，易產(chǎn)生應應力集中現(xiàn)象象，能促使裂裂縫進一步開開展。國內(nèi)外對裂縫縫寬度都有相相應的規(guī)定，，如我國的混混凝土結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范(GB50-89)，對鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)的最最大允許裂縫縫寬度就有明明確的規(guī)定：：室內(nèi)正常環(huán)環(huán)境下的一般般構(gòu)件為0.3mm；露天或室內(nèi)內(nèi)高濕度環(huán)境境下為0.2mm。(2)貫穿裂縫大體積混凝土土澆筑初期，，混凝土處于于升溫階段及及塑性狀態(tài)，，彈性模量很很小，變形變變化所引起的的應力很小，，溫度應力一一般可忽略不不計。混凝土澆筑一一定時問后，，水泥水化熱熱基本已釋放放，混凝土從從最高溫逐漸漸降溫，降溫溫的結(jié)果引起起混凝土收縮縮，再加上混混凝土多余水水分蒸發(fā)等引引起的體積收收縮變形，受受到地基和結(jié)結(jié)構(gòu)邊界條件件的約束，不不能自由變形形，導致產(chǎn)生生拉應力，當當該拉應力超超過混凝土極極限抗拉強度度時，混凝土土整個截面就就會產(chǎn)生貫穿穿裂縫。貫穿裂縫切斷斷了結(jié)構(gòu)斷面面，破壞了結(jié)結(jié)構(gòu)整體性、、穩(wěn)定性、耐久久性、防水性性等，影響正正常使用。應應當采取一切措施施控制貫穿裂裂縫的開展。。(3)深層裂縫基礎約束范圍圍內(nèi)的混凝土土，處在大面面積拉應力狀狀態(tài)，在這種區(qū)域若產(chǎn)產(chǎn)生了表面裂裂縫，則極有有可能發(fā)展為為深層裂縫，甚至發(fā)展展成貫穿性裂裂縫。深層裂裂縫部分切斷斷了結(jié)構(gòu)斷面，具有很大大的危害性，，施工中是不不允許出現(xiàn)的的。如果設法避免基礎約約束區(qū)的表面面裂縫，且混混凝土內(nèi)外溫溫差控制適當，基本上可可避免出現(xiàn)深深層裂縫和貫貫穿裂縫。（二）裂縫產(chǎn)產(chǎn)生的原因大體積混凝土土施工階段產(chǎn)產(chǎn)生的溫度裂裂縫，是其內(nèi)內(nèi)部矛盾發(fā)展展的結(jié)果。一一方面是混凝凝土由于內(nèi)外外溫差產(chǎn)生應應力和應變，，另一方面是是結(jié)構(gòu)物的外外約束和混凝凝土各質(zhì)點的的約束阻止了了這種應變，，一旦溫度應應力超過混凝凝土能承受的的極限抗拉強強度，就會產(chǎn)產(chǎn)生不同程度度的裂縫?？偪偨Y(jié)大體積混混凝土產(chǎn)生裂裂縫的工程實實例，產(chǎn)生裂裂縫的主要原原因如下：1.水泥泥水水化化熱熱的的影影響響水泥泥在在水水化化過過程程中中產(chǎn)產(chǎn)生生大大量量的的熱熱量量，，這這是是大大體體積積混混凝凝土土內(nèi)內(nèi)部部溫溫升升的的主主要要熱熱量量來來源源，，試試驗驗證證明明每每克克普普通通水水泥泥放放出出的的熱熱量量可可達達500J。由于于大大體體積積混混凝凝土土截截面面的的厚厚度度大大，，水水化化熱熱聚聚集集在在結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)內(nèi)部部不不易易散散發(fā)發(fā)，，會會引引起起混混凝凝土土內(nèi)內(nèi)部部急急驟驟升升溫溫。。水水泥泥水水化化熱熱引引起起的的絕絕熱熱溫溫升升，，與與混混凝凝土土厚厚度度、、單單位位體體積積水水泥泥用用量量和和水水泥泥品品種種有有關(guān)關(guān)，，混混凝凝土土厚厚度度愈愈大大，，水水泥泥用用量量愈愈多多，，水水泥泥早早期期強強度度愈愈高高，，混混凝凝土土內(nèi)內(nèi)部部的的溫溫升升愈愈快快。。大體體積積混混凝凝土土測測溫溫試試驗驗研研究究表表明明：：水水泥泥水水化化熱熱在在1～3d放出出的的熱熱量量最最多多，，大大約約占占總總熱熱量量的的50％左左右右；；混混凝凝土土澆澆筑筑后后的的3～5d內(nèi)，，混混凝凝土土內(nèi)內(nèi)部部的的溫溫度度最最高高。?；炷镣恋牡膶釤嵝孕阅苣茌^較差差，，澆澆筑筑初初期期混混凝凝土土的的彈彈性性模模量量和和強強度度都都很很低低，，對對水水化化熱熱急急劇劇溫溫升升引引起起的的變變形形約約束束不不大大，，溫溫度度應應力力自自然然也也比比較較小小。。隨著著混混凝凝土土齡齡期期的的增增長長，，其其彈彈性性模模量量和和強強度度相相應應提提高高，，對對混混凝凝土土降降溫溫收收縮縮變變形形的的約約束束愈愈來來愈愈強強，，即即產(chǎn)產(chǎn)生生很很大大的的溫溫度度應應力力，，當當混混凝凝土土的的抗抗拉拉強強度度不不足足以以抵抵抗抗該該溫溫度度應應力力時時，，便便產(chǎn)產(chǎn)生生溫溫度度裂裂縫縫。。2.內(nèi)外約束束條件的的影響各種結(jié)構(gòu)構(gòu)的變形形變化中中，必然然受到一一定的約約束阻礙礙其自由變形，，阻礙變變形因素素稱為約約束條件件，約束束又分為為內(nèi)約束束與外約束束。結(jié)構(gòu)產(chǎn)生生變形變變化時，，不同結(jié)結(jié)構(gòu)之間間產(chǎn)生的的約束稱稱為外約束，結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)部部各質(zhì)點點之間產(chǎn)產(chǎn)生的約約束稱為為內(nèi)約束束，外約約束分為自自由體、、全約束束和彈性性約束三三種。建筑工程程中的大大體積混混凝土，，相對水水利工程程來說體體積并不算很大大，它承承受的溫溫差和收收縮主要要是均勻勻溫差和和均勻收收縮，故外外約束應應力占主主要地位位。大體積混混凝土與與地基澆澆筑在一一起，當當溫度變變化時受受到下部地基的的限制，，因而產(chǎn)產(chǎn)生外部部的約束束應力。。混凝土土在早期期溫度上升升時，產(chǎn)產(chǎn)生的膨膨脹變形形受到約約束面的的約束而而產(chǎn)生壓壓應力，此此時混凝凝土的彈彈性模量量很小，，徐變和和應力松松弛大，，混凝土與與基層連連接不太太牢固，，因而壓壓應力較較小。但但當溫度度下降時，，則產(chǎn)生生較大的的拉應力力，若超超過混凝凝土的抗抗拉強度，混凝凝土將會會出現(xiàn)垂垂直裂縫縫。在全約束束條件下下，混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)的變形形應是溫溫差和混混凝土線膨脹系系數(shù)的乘乘積，即即:ε＝△T·α，當ε超過混凝凝土的極極限拉伸伸值εp時，結(jié)構(gòu)便出現(xiàn)現(xiàn)裂縫。。由于結(jié)結(jié)構(gòu)不可可能受到到全約束束，況且且混凝土土還有徐變變變形，，所以溫溫差在25～30℃情況下也也可能不不產(chǎn)生。由此可可見，降降低混凝凝土的內(nèi)內(nèi)外溫差差和改善善約束條條件，是是防止大體體積混凝凝土產(chǎn)生生裂縫的的重要措措施。3.外界氣溫溫變化的的影響大體積混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)在施施工期間間，外界界氣溫的的變化對對防止大大體積混混凝土開開裂有重重大影響響。混凝凝土的內(nèi)內(nèi)部溫度度是由澆澆筑溫度度、水泥泥水化熱熱的絕熱熱溫升和和結(jié)構(gòu)的的散熱溫溫度等各各種溫度度的疊加加之和。。澆筑溫溫度與外外界氣溫溫有著直直接關(guān)系系，外界界氣溫愈愈高，混混凝土的的澆筑溫溫度也愈愈高；如如外界溫溫度下降降，會增增加混凝凝土的溫溫度梯度度，特別別是氣溫溫驟降，，會大大大增加外外層混凝凝土與內(nèi)內(nèi)部混凝凝土的溫溫度梯度度，因而而會造成成過大溫溫差和溫溫度應力力，使大大體積混混凝土出出現(xiàn)裂縫縫。大體積混混凝土不不易散熱熱，其內(nèi)內(nèi)部溫度度有的工工程竟高高達90℃以上，而而且持續(xù)續(xù)時間較較長。溫溫度應力力是由溫溫差引起起的變形形所造成成的，溫溫差愈大大，溫度度應力也也愈大。。因此，，研究合合理的溫溫度控制制措施，，控制混混凝土表表面溫度度與外界界氣溫的的溫差，，是防止止裂縫產(chǎn)產(chǎn)生的重重要措施施。4.混凝土收收縮變形形影響(1)混凝土塑塑性收縮縮變形在混凝土土硬化之之前，混混凝土處處于塑性性狀態(tài)，，如果上上部混凝凝土的均均勻沉降降受到限限制，如如遇到鋼鋼筋或大大的混凝凝土上骨骨料，或或者平面面面積較較大的混混凝土、、其水平平方向的的減縮比比垂直方方向更難難時，就就容易形形成一些些不規(guī)則則的混凝凝土塑性性收縮性性裂縫。。這種裂裂縫通常常是互相相平行的的，間距距為0.2～1.0m，并且有有一定的的深度，，它不僅僅可以發(fā)發(fā)生在大大體積混混凝土中中，而且且可以發(fā)發(fā)生在平平面尺寸寸較大、、厚度較較薄的結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件件中。(2)混凝土的的體積變變形混凝土在在水泥水水化過程程中要產(chǎn)產(chǎn)生一定定的體積積變形，，但多數(shù)數(shù)是收縮縮變形，，少數(shù)為為膨脹變變形。摻摻入混凝凝土中的的拌合水水，約有有20％的水分分是水泥泥水化所所必需的的，其余余80％都要被被蒸發(fā)，，最初失失去的自自由水幾幾乎不引引起混凝凝土的收收縮變形形，隨著著混凝土土的繼續(xù)續(xù)干燥而而使吸附附水逸出出，就會會出現(xiàn)干干燥收縮縮?；炷粮筛稍锸湛s縮的機理理比較復復雜，其其主要原原因是混混凝土內(nèi)內(nèi)部孔隙隙水蒸發(fā)發(fā)引起的的毛細管管引力所所致，這這種干燥燥收縮在在很大程程度上是是可逆的的，即混混凝土產(chǎn)產(chǎn)生干燥燥收縮后后，如再再處于水水飽和狀狀態(tài)，溫溫凝土還還可以膨膨脹恢復復到原有有的體積積。除上述干縮收收縮外，混凝凝土還會產(chǎn)生生碳化收縮，，即空氣中的的二氧化碳(C02)與混凝土中的的氫氧化鈣[Ca(OH)2]反應生成碳酸酸鈣和水，這這些結(jié)合水會會因蒸發(fā)而使使混凝土產(chǎn)生生收縮。二、控制裂縫縫開展的基本本方法從控制裂縫的的觀點來講，，表面裂縫危危害較小，而而貫穿性裂縫縫危害很大，，因此，在大大體積混凝土土施工中，重重點是控制混混凝土貫穿裂裂縫的開展，，常采用的控控制裂縫開展展的基本方法法有如下三種種：1.“放”的方法所謂“放”的的方法，即減減小約束體與與被約束體之之間的相互制約，，以設置永久久性伸縮縫的的方法。也就就是將超長的現(xiàn)澆混凝土土結(jié)構(gòu)分成若若干段，以期期釋放大部分分熱量和變形,減小約束應力力。我國《混凝土結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范》中規(guī)定：現(xiàn)澆澆混凝土框架架結(jié)構(gòu)；現(xiàn)澆混混凝土剪力墻墻、裝配式掛掛板結(jié)構(gòu)；全全現(xiàn)澆剪力墻結(jié)構(gòu)，處于于室內(nèi)或土中中條件下的伸伸縮縫間距，，分別為45m、55m和65m。目前，國外許許多國家也將將設置永久性性的伸縮縫作作為控制裂縫開展的一一種主要方法法，其伸縮縫縫間距一般為為30m-40m，個別規(guī)定為為10m～20m。2.“抗”的方法所謂“抗”的的方法，即采采取一定的技技術(shù)措施，減減小約束體與被約約束體之間的的相對溫差，，改善鋼筋的的配置，減少混凝凝土的收縮，，提高混凝土土的抗拉強度度等，以抵抗溫溫度收縮變形形和約束應力力。3.“放”、“抗””結(jié)合的方法法“放”、“抗抗”結(jié)合的方方法，又可分分為“后澆帶帶”、“跳倉倉打”和“水平平分層間歇””等方法。(1)“后澆帶”法“后澆帶”是是指現(xiàn)澆整體體混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)中，在施工工期間保留臨時性性溫度、收縮縮的變形縫方方法。該縫根根據(jù)工程的具體條條件，保留一一定的時間，，再用混凝土土填筑密實后成為為連續(xù)、整體體、無伸縮縫縫的結(jié)構(gòu)。在施工期間設設置作為臨時時伸縮縫的““后澆帶”，，將結(jié)構(gòu)分成成若干段，可可有效地削減減溫度收縮應應力；在施工工的后期，再再將若干段澆澆筑成整體，，以承受約束束應力。在正正常的施工條條件下，“后后澆帶”的間間距一般為20～30m，后澆帶寬為為1.0m左右，混凝土土澆筑30～40d后用混凝土封封閉。(2)“跳倉打”法“跳倉打”法法，即將整個個結(jié)構(gòu)按垂直直施工縫分段段，間隔一段段，澆筑一段段，經(jīng)過不少少于5d的間歇后再澆澆筑成整體，，如果條件許許可時，間歇歇時間可適當當延長。采用用此法時，每每段的長度盡盡可能與施工工縫結(jié)合起來來，使之能有有效地減小溫溫度應力和收收縮應力。在施工后期將將跳倉部分澆澆筑上混凝土土，將這若干干段澆筑成整整體，再承受受第二次澆筑筑的混凝土的的溫差和收縮縮。先澆與后后澆混凝土兩兩部分的溫差差和收縮應力力疊加后應小小于混凝土的的設計抗拉強強度，這就是是利用“跳倉倉打”法控制制裂縫、但不不成為永久伸伸縮縫的目的的。(3)“水平分層間歇歇”法“水平分層間間歇”法，即即以減少混凝凝土澆筑厚度度的方法來增增加散熱機會會，減小混凝凝土溫度的上上升，并使混混凝土澆筑后后的溫度分布布均勻。此法法的實質(zhì)是：：當水化熱大大部分是從上上層表面散熱熱時，可以分分為幾個薄層層進行澆筑。。根據(jù)工程實實踐經(jīng)驗，水水平分層厚度度一般可控制制在0.6m—2.0m范圍內(nèi)，相鄰鄰兩澆筑層之之間的間隔時時間，應以既既能散發(fā)大量量熱量，又不不引起較大的的約束應力為為準，一般以以5～7d為宜。4.2混凝土溫度應應力一、結(jié)構(gòu)中的的溫度場大體積混凝土土中心部位的的最高溫度，，在絕熱條件件下是混凝土土澆筑溫度與與水泥水化熱熱之和。但實實際的施工條條件表明，混混凝土內(nèi)部的的溫度與外界界環(huán)境必然存存在著溫差，，加上結(jié)構(gòu)物物的四周又具具備一定的散散熱條件，因因此，在新澆澆筑的混凝土土與其周圍環(huán)環(huán)境之間也必必然會發(fā)生熱熱能的交換。。故大體積混混凝土內(nèi)部的的最高溫度，，是由澆筑溫溫度、水泥水水化熱引起的的溫升和混凝凝土的散熱溫溫度三部分組組成。（三）水化熱熱實測升降溫溫曲線為快速掌握大大體積鋼筋混混凝土在硬化化過程中的溫溫度變化情況，有有利于施工中中控制裂縫的的開展，工程程技術(shù)人員對有關(guān)關(guān)工程在不同同季節(jié)、不同同厚度的混凝凝土的水化熱進行行了施工全過過程的跟蹤和和實測，統(tǒng)計計整理后得出混凝凝土中心部位位的水化熱升升降溫曲線如如圖3—3所示。設T`max為混凝土內(nèi)部部最高溫升，，tmax為達到混凝土土內(nèi)部最高溫度的時時間。從圖3—3中可以查得：：A曲線：2.6m厚夏季施工時時測溫曲線的的T`max＝60.8℃，tmax＝3d；B曲線：1.3m厚,夏季施工時，，測溫曲線的的T`max＝39.1℃,tmax＝3d，摻粉煤灰；；C曲線：2.6m厚，冬季施工工時，測溫曲曲線的T`max＝31.4℃,tmax＝5.5dD曲線：1.3m厚，冬季施工工時，測溫曲曲線的T`max＝22.3℃,tmax＝3d；E曲線：2.5m厚，夏季施工工時測溫曲線線的T`max＝52.0℃，tmax＝3d；F曲線：4.95m厚秋季施工時時測溫曲線的的T`max＝64.4℃，tmax＝7d；G曲線：0.5m厚，冬季施工工時；測溫曲曲線的T`max＝17.0℃tmax＝2d；H曲線：0.5m厚，夏季施工工時，測溫曲曲線的T`max＝38.0℃,tmax＝1．5d。從圖3—3也可以得出：：相同的厚度度；在不同的的施工季節(jié)混凝土內(nèi)部的的最高溫度是是不同的，冬冬季僅為夏季季的45％～55％。根據(jù)以上上所示的水化化熱升降溫曲曲線，可直接接用于相似工程的控制制裂縫開展的的計算工作中中，求得近似似解答。二、溫度應力力的計算（一）計算溫溫度應力的基基本假定高層建筑基礎礎工程中的大大體積混凝土土，其幾何尺尺寸、一次澆筑混凝土量量等，都有遠遠比混凝土大大壩小，與混混凝土大壩相比，其具有有以下特點：：(1)混凝土的強度度級別較高，，水泥用量較較多，因此在在凝結(jié)硬化中收縮變變形也較大；；(2)高層建筑基礎礎工程一般為為配筋結(jié)構(gòu)，，并且配筋率率較高，抗不均勻勻沉降的受力力鋼筋的配筋筋率在0.5％以上，如此配筋對控制制裂縫十分有有利；(3)由于高層建筑筑基礎工程的的幾何尺寸并并不是太大，，水化熱溫升較快，，降溫散熱亦亦較快，因此此，降溫與收收縮的共同作用是引起混混凝土開裂的的主要因素。。(4)工業(yè)與民用用建筑的地地基一般比比壩基弱，，因此，地地基對混凝土底部部的約束也也比壩基弱弱，地基是是屬于非剛剛性的；(5)控制裂縫的的方法不必必像壩體混混凝土那樣樣，即不必必采用特制的低熱熱水泥和復復雜的冷卻卻系統(tǒng)，而而主要是依依靠合理配配筋、改進設設計、采取取合理的澆澆筑方案和和澆筑后加加強養(yǎng)護等等措施，以提提高結(jié)構(gòu)的的抗裂性，，避免引起起過大的內(nèi)內(nèi)外溫差而而出現(xiàn)裂縫。。根據(jù)高層建建筑基礎工工程大體積積混凝土的的五大特點點，這類結(jié)結(jié)構(gòu)所承受的的溫差和收收縮，可以以認為是均均勻溫差和和均勻收縮，因此外外約束應力力是引起其其裂縫的主主要原因。。4.3防止混凝土土溫度裂縫縫的技術(shù)措措施工程上常用用的防止混混凝土裂縫縫的措施主主要有：①采用中低熱熱的水泥品品種；②降低水泥用用置；③合理分縫分分塊；④摻加外加料料；⑤選擇適宜的的骨料；⑥控制混凝土土的出機溫溫度和澆筑筑溫度；⑦預埋水管、、通水冷卻卻，降低混混凝土的最最高溫升；；⑧表面保護、、保溫隔熱熱；⑨采取防止止混凝土裂裂縫的結(jié)構(gòu)構(gòu)措施等。。在結(jié)構(gòu)工程程的設計與與施工中，，對于大體體積混凝土土結(jié)構(gòu)，為防止其產(chǎn)產(chǎn)生溫度裂裂縫，除需需要在施工工前進行認認真計算外；還要做做到在施工工過程中采采取有效的的技術(shù)措施施，根據(jù)我我國的施工經(jīng)經(jīng)驗應著重重從控制混混凝土溫升升、延緩混混凝土降溫溫速率、減少少混凝土收收縮、提高高混凝土極極限拉伸值值、改善混混凝土約束程程度、完善善構(gòu)造設計計和加強施施工中的溫溫度監(jiān)測等等方面采取技技術(shù)措施。。以上這些些措施不是是孤立的，，而是相互互聯(lián)系、相互互制約的，，施工中必必須結(jié)合實實際、全面面考慮、合合理采用，才才能收到良良好的效果果。一、水泥品品種選擇和和用量控制制大體積混凝凝土結(jié)構(gòu)引引起裂縫的的主要原因因是：混凝凝土的導熱性能較差差，水泥水水化熱的大大量積聚，，使混凝土土出現(xiàn)早期期溫升和后期期降溫現(xiàn)象象。因此，，控制水泥泥水化熱引引起的溫升，即減小小降溫溫差差，對降低低溫度應力力、防止產(chǎn)產(chǎn)生溫度裂裂縫能起到釜釜底抽薪的的作用。1.選用中熱或或低熱的水水泥品種混凝土升溫溫的熱源是是水泥水化化熱，選用用中低熱的的水泥品種，是控制制混凝土溫溫升的最基基本方法。。如＃425的礦渣硅酸鹽水泥，，其3d的水化熱為為l80kJ／kg，而＃425的普通硅酸鹽水泥，，其3d的水化熱卻卻為250kJ／kg；＃425的火山灰硅酸鹽水泥泥，一般3d內(nèi)的水化熱熱僅為同標標號普通硅硅酸鹽水泥的60％。2.充分利用混混凝土的后后期強度根據(jù)大量的的試驗資料料表明，每每立方米混混凝土中的的水泥用量，每增減減噸，其水水化熱將使使混凝土的的溫度相應應升降1℃。一方面在滿滿足混凝土土溫度和耐耐久性的前前提下，盡盡量減少水水泥用量．嚴嚴格控制每每立方米混混凝土水泥泥用量不超超過400kg；另一方面可可根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)實際承受受荷載的情情況，對結(jié)結(jié)構(gòu)的強度度和剛度進行行復算，并并取得設計計單位、監(jiān)監(jiān)理單位和和質(zhì)量檢查查部門的認可可后，采用用f45，f60或f90替代代f28作為為混混凝凝土土的的設計計強強度度，，這這樣樣可可使使每每立立方方米米混混凝凝土土的的水水泥泥用用量量減減少少40-70kg左右右，，混混凝凝土土的的水水化化熱熱溫溫升升相相應應降降低低4~7℃℃。結(jié)構(gòu)構(gòu)工工程程中中的的大大體體積積混混凝凝土土，，大大多多采采用用礦礦渣渣硅硅酸酸鹽鹽水水泥泥，，其其熟熟料料礦礦物物含含量量比比硅硅酸酸鹽鹽水水泥泥的的少少得得多多，，而而且且混混合合材材料料中中活活性性氧氧化化硅硅、、活活性性氧氧化化鋁鋁與與氫氫氧氧化化鈣鈣、、石石膏膏的的作作用用，，在在常常溫溫下下進進行行緩緩慢慢，，早早期期強強度度(3d，7d)較低低，，但但在在硬硬化化后后期期(28d以后后)，由由于于水水化化硅硅酸酸鈣鈣凝凝膠膠數(shù)數(shù)量量增增多多，，使使水水泥泥石石強強度度不不斷斷增增長長，，最最后后甚甚至至超超過過同同標標號號的的普普通通硅硅酸酸鹽鹽水水泥泥，，對對利利用用其其后后期期強強度度非非常常有有利利。。二、、摻摻加加外外加加料料在混混凝凝土土中中摻摻入入一一些些適適宜宜的的外外加加料料，，可可以以便便混混凝凝土土獲獲得得所所需要要的的特特性性，，尤尤其其在在泵泵送送混混凝凝土土中中更更為為突突出出。。泵泵送送性性能能良良好的的混混凝凝土土拌拌和和物物應應具具備備三三種種特特性性：：①在在輸輸送送管管壁壁形形成成水水泥泥漿漿或或水水泥泥砂砂漿漿的的潤潤滑滑層層，，便便混混凝凝土土拌和物物具有有在管管道中中順利利滑動動的流流動性性；②為了了能在在各種種形狀狀和尺尺寸的的輸送送管內(nèi)內(nèi)順利利輸送送，混混凝土土拌合物物要具具備適適應輸輸送管管形狀狀和尺尺寸的的變化化的變變形性性；③為在在泵送送混凝凝土施施工過過程中中不產(chǎn)產(chǎn)生離離析而而造成成堵塞塞，拌拌和物應應具備備壓力力變化化和位位置變變動的的抗分分離性性。由于影影響泵泵送混混凝土土性能能的因因素很很多，，如砂砂石的的種類類、品質(zhì)和和級配配、用用量、、砂率率、坍坍落度度、外外摻料料等。。因此此，為為了滿足足混凝凝土具具有良良好的的泵送送性，，在進進行混混凝土土配合合比的的設計中中，不不能用用單純純增加加單位位用水水量方方法，，這樣樣不僅僅會增增加水泥泥用量量，增增大混混凝土土的收收縮．．而且且還會會使水水化熱熱升高，更更容易易引起起裂縫縫。工程實實踐證證明，，在施施工中中優(yōu)化化混凝凝土級級配；；摻加加適宜宜的外加料料，以以改善善混凝凝土的的特性性，是是大體體積混混凝土土施工工中的的一項重重要技技術(shù)措措施。?；炷林兄谐Ｓ糜玫耐馔饧恿狭现饕峭馔鈸絼﹦┖屯鈸綋搅?。。1.摻加外外摻劑劑大體積積混凝凝土中中摻加加外摻摻劑主主要是是木質(zhì)質(zhì)素磺磺酸鈣鈣(簡稱木鈣)。木質(zhì)質(zhì)素磺磺酸鈣鈣，屬屬陰離離子表表面活活性劑劑，它它對水水泥顆粒有有明顯顯的分分散效效應，，并能能使水水的表表面張張力降降低。。因此，在在泵送送混凝凝土中中摻入入水泥泥重量量的0.2％～0.3％木鈣鈣，它不僅僅能使使混凝凝土的的和易易性有有明顯顯的改改善，，而且且可減減少10％左右右的拌拌和水水，混混凝土土28d的強度度提高高10％以上上：若若不減少拌拌和水水，坍坍落度度可提提高10cm左右；；若保保持強強度木木變，，可節(jié)約約水泥泥10％，從從而可可降低低水化化熱。。2.摻加外外摻料料大量試試驗資資料表表明，，在混混凝土土中摻摻入一一定量量的粉粉煤灰灰后，除除了粉粉煤灰灰本身身的火火山灰灰活性性作用用，在在生成成硅酸酸鹽凝凝膠，作作為膠膠凝材材料的的一部部分起起增強強作用用外；；在混混凝土土用水水量不變變的條條件下下，由由于粉粉煤灰灰顆粒粒呈球球狀并并具有有“滾滾珠效效應”，，可以以起到到顯著著改善善混凝凝土和和易性性的效效能；；若保保持混混凝上拌拌和物物原有有的流流動性性不變變，則則可減減少用用水量量，起起到減減水的效效果，，從而而可提提高混混凝土土的密密實性性和強強度；；摻入入適量量的粉煤煤灰，，還可可大大大改善善混凝凝土的的可泵泵性，，降低低混凝凝土的的水化熱熱。大體積積混凝凝土摻摻和粉粉煤灰灰分為為“等等量取取代法法”和和“超超量取取代法法”兩兩種。。前者者是用用等體體積的的粉煤煤灰取取代水水泥的的方法法；但但其早早期強強度(28d以內(nèi))也會隨隨摻入入量增增加而而下降降，所所以對對早期期抗裂裂要求求較高高的工工程，，取代代量應應非常常慎重重。后后者是是一部部分粉粉煤灰灰取代代等體體積水水泥，，超量量部分分粉煤煤灰則則取代代等體體積砂砂子，，它不不僅可可獲得得強度度增加加效應應，而而且可可以補補償粉粉煤灰灰取代代水泥泥所降降低的的早期期強度度，從從而保保持粉粉煤灰灰摻入入前后后的混混凝土土強度度等效效?！斗勖夯一以诨旎炷镣梁蜕吧皾{中中應用用技術(shù)術(shù)規(guī)程程》中規(guī)定定：對對用作作摻合合料的的粉煤煤灰，，按其其品質(zhì)質(zhì)可分分為Ⅰ，Ⅱ，III級。Ⅰ級粉煤煤灰一一般是是用靜靜電收收塵器器收集集的，，顆粒粒較細細(80μm以下顆顆粒占占95％以上上)，并富富集有有大量量表面面光滑滑的球球狀玻玻璃體體；Ⅱ級粉煤煤灰系系我國國大多多數(shù)火火電廠廠的排排出物物，其其顆粒粒較粗粗，經(jīng)經(jīng)加工工磨細細后才才能達達到要要求的的細度度；Ⅲ級粉煤煤灰是是指火火電廠廠排出出的原原狀干干灰或或濕灰灰，其其顆粒粒較粗粗且未未燃盡盡的炭炭粒較較多。。摻加原原狀粉粉煤灰灰和磨磨細粉粉煤灰灰對水水泥水水化熱熱的影影響，見見表3-13、表3-14。三、骨骨料的的選擇擇大體積積混凝凝土砂砂石料料的重重量約約占混混凝土土總重重量的的85％左右，正正確選選用砂砂石料料對保保證混混凝土土質(zhì)量量、節(jié)節(jié)約水水泥用用量、、降低水水化熱熱數(shù)量量、降降低工工程成成本是是非常常重要要的。。骨料料的選選用應根根據(jù)就就地取取材的的原則則，首首先考考慮選選用生生產(chǎn)成成本低低、質(zhì)質(zhì)量優(yōu)良良的天天然砂砂石料料。根根據(jù)國國內(nèi)外外對人人工砂砂石料料的試試驗研研究和生生產(chǎn)實實踐，，證明明采用用人工工骨料料也可可以做做到經(jīng)經(jīng)濟實實用。。1.粗骨料料的選選擇為了達達到預預定的的要求求，同同時又又要發(fā)發(fā)揮水水泥最最有效效的作作用，粗粗骨料料有一一個最最佳的的最大大粒徑徑。但但對于于結(jié)構(gòu)構(gòu)工程程的大大體積混混凝土土，粗粗骨料料的規(guī)規(guī)格往往往與與結(jié)構(gòu)構(gòu)物的的配筋筋間距距、模模板形狀狀以及及混凝凝土的的澆筑筑工藝藝等因因素有有關(guān)。。結(jié)構(gòu)工工程的的大體體積混混凝土土，宜宜優(yōu)先先采用用以自自然連連續(xù)級級配的的粗骨骨料配配制。。這種種用連連續(xù)級級配粗粗骨料料配制制的混混凝土土，具具有較較好的的和易易性、、較少少的用用水量量和水水泥用用量，，以及及較高高的抗抗壓強強度。。在選選擇粗粗骨料料粒徑徑時，，可根根據(jù)施施工條條件，，盡量量選用用粒徑徑較大大、級級配良良好的的石子子。根根據(jù)有有關(guān)試試驗結(jié)結(jié)果證證明，，采用用5～40mm石子比比采用用5～25石子，，每立立方米米混凝凝土可可減少少水量量15kg左右，，在相相同水水灰比比的情情況下下，水水泥用用量可可節(jié)約約20kg左右，，混凝凝土溫溫升可可降低低2℃。選用較較大骨骨料粒粒徑，，不僅僅可以以減少少用水水量，，使混混凝土土的收收縮和和泌水水隨之之減少少，也也可減減少水水泥用用量，，從而而使水水泥的的水化化熱減減小，，最終終降低低混凝凝土的的溫升升。但但是，，骨科科粒徑徑增大大后，，容易易引起起混凝凝土的的離析析，影影響混混凝土土的質(zhì)質(zhì)量。。因此此，進進行混混蹬土土配合合比設設計時時，不不要盲盲目選選用大大粒徑徑骨料料，必必須進進行優(yōu)優(yōu)化級級配設設計，，施工工時加加強攪攪拌、、澆筑筑和振振搗等等工作作。2.細骨料料的選選擇大體積積混凝凝土中中的細細骨料料，以以采用用中、、粗砂砂為宜宜，細細度模數(shù)宜宜在2.6—2.9范圍內(nèi)內(nèi)。根根據(jù)有有關(guān)試試驗資資料證證明，，當采采用細度度模數(shù)數(shù)為2.79；平均均粒徑徑為0.381的中粗粗砂，，比采采用細度模模數(shù)為為2.12、平均均粒徑徑為0.336的細砂砂，每每立方方米混混凝土可可減少少水泥泥用量量28~35kg，減少少用水水量20-25kg，這樣樣就降低低了混混凝土土的溫溫升和和減小小了混混凝土土的收收縮。。泵送混混凝土土的輸輸送管管道形形式較較多，，既有有直管管又有有錐形形管、、彎管和和軟管管；當當通過過錐形形管和和彎管管時，，混凝凝土顆顆粒間間的相相對位置置就會會發(fā)生生變化化；此此時如如果混混凝土土中的的砂漿漿量不不足，，便會產(chǎn)產(chǎn)生堵堵管現(xiàn)現(xiàn)象。。所以以，在在級配配設計計時可可適當當提高高砂串；但若若砂率過過大，將將對混凝凝土的強強度產(chǎn)生生不利影影響。因因此，在滿滿足可泵泵性的前前提下，，盡可能能降低砂砂率。3.骨料質(zhì)量量的要求求骨料的質(zhì)質(zhì)量如何何，直接接關(guān)系到到混凝土土的質(zhì)量量，所以以，骨料料中不應應含有超超量的粘粘土、淤淤泥、粉粉屑、有有機物及及其他有有害物質(zhì)質(zhì)，其含含量不能能超過規(guī)規(guī)定的數(shù)數(shù)值。混混凝土試試驗表明明，骨料料中的含含泥量是是影響混混凝土質(zhì)質(zhì)量的最最主要因因素，它它對混凝凝土的強強度、干干縮、徐徐變、抗抗?jié)B、抗抗凍融、、抗磨損損及和易易性等性性能都產(chǎn)產(chǎn)生不利利的影響響，尤其其會增加加混凝土土的收縮縮，引起起混凝土土的抗拉拉強度的的降低，，對混凝凝土的抗抗裂更是是十分不不利。因因此，在在大體積積混凝土土施工中中，石子子的含泥泥量控制制在不大大于1％，砂的的含泥量量控制在在不大于于2％。四、控制制混凝土土出機溫溫度和澆澆筑溫度度為了降低低大體積積混凝土土的總溫溫升，減減小結(jié)構(gòu)構(gòu)物的內(nèi)內(nèi)外溫差差，控制制混凝土土的出機機溫度與與澆筑溫溫度同樣樣非常重重要。2.控制溫凝凝土澆筑筑溫度混凝土從從攪拌機機出料后后，經(jīng)攪攪拌車或或其他工工具運輸輸、卸料、澆澆筑、振振搗、平平倉等工工序后的的混凝土土溫度稱稱為混凝土土澆筑溫溫度。關(guān)于混凝凝土澆筑筑溫度的的控制，，各國都都有明確確的規(guī)定定。如我國有有些規(guī)范范提出混混凝土澆澆筑溫度度應不超超過25℃，否則必必須采取取特殊技技術(shù)措施施。美國國ACI施工手冊中規(guī)定定不超過過32℃；日本土土木學會會施工規(guī)規(guī)程中規(guī)規(guī)定不得超超過30℃；日本建建筑學會會鋼筋混混凝土施施工規(guī)程中規(guī)定定不得超超過35℃。在土建工工程的大大體積混混凝土施施工中，，實踐證證明澆筑筑溫度對結(jié)構(gòu)物物的內(nèi)外外溫差影影響不大大，因此此對主要要受早期期溫度應應力影響的的結(jié)構(gòu)物物，沒有有必要對對澆筑溫溫度控制制過嚴，，如上海海寶山鋼鐵鐵總廠施施工的七七個大體體積鋼筋筋混凝土土基礎，，其中有有四個基礎礎混凝土土的澆筑筑溫度達達32～35℃，均未采采取特殊殊的技術(shù)措施施，經(jīng)檢檢查均未未出現(xiàn)影影響混凝凝土質(zhì)量量的問題題。但是考慮慮到溫度度過高會會引起混混凝土較較大的干干縮及給給澆筑帶來不利利影響，，適當限限制混凝凝土的澆澆筑溫度度還是必必要的。。根據(jù)工程程經(jīng)驗總總結(jié)，建建議最高高澆筑溫溫度控制制在35℃以下為宜，這就就要求在在常規(guī)施施工情況況下，應應該合理理選擇澆澆筑時間，完善善澆筑工工藝及加加強養(yǎng)護護工作。。五、加強強養(yǎng)護，，延緩混混凝土降降溫速率率大體積混混凝土澆澆筑后，，加強表表面的保保濕、保保溫養(yǎng)護護，對防防止混凝土土產(chǎn)生裂裂縫具有有重大作作用。保濕、保保溫養(yǎng)護護的目的的有三個個：第一減小小混凝土土的內(nèi)外外溫差，，防止出出現(xiàn)表面面裂縫；；第二是防防止混凝凝土過冷冷，避免免產(chǎn)生貫貫穿裂縫縫；第三是延延緩混凝凝土的冷冷卻速度度，以減減小新老老混凝土土的上下下層約束。。在混凝土土澆筑之之后，盡盡量以適適當?shù)牟牟牧霞右砸愿采w，，采取保保濕和保保溫措施施，不僅僅可以減減少升溫溫階段的的內(nèi)外溫溫差，防防止產(chǎn)生生表面裂裂縫，而而且可以以使水泥泥順利水水化，提提高混凝凝土的極極限拉伸伸值，防防止產(chǎn)生生過大的的溫度應應力和溫溫度裂縫縫。六、提高高混凝土土的權(quán)限限拉伸值值混凝土的的收縮值值和極限限拉伸值值，除與與水泥用用量、骨骨料品種種和級配配、水灰灰比、骨骨料含泥泥量等有有關(guān)外，，還與施施工工藝藝和施工工質(zhì)量密密切相關(guān)關(guān)。因此此，通過過改善混混凝土的的配合比比和施工工工藝，，可以在在一定程程度上減減少混凝凝土的收收縮和提提高混凝凝土極限限拉伸值值εP。這對防防止產(chǎn)生生溫度裂裂縫也可可起到一一定的作作用。大量現(xiàn)場場試驗證證明，對對澆筑后后的混凝凝土進行行二次振振搗，能能排除混混凝土因因泌水在在粗骨料料、水平平鋼筋下下部生成成的水分分和空隙隙，提高高混凝土土與鋼筋筋的握裹裹辦，防防止因混混凝土沉沉落而出出現(xiàn)的裂裂縫，減減小混凝凝土內(nèi)部部微裂，，增加混混凝土的的密實度度，使混混凝土的的抗壓強強度提高高10～20％，從而而可提高高溫凝土土的抗裂裂性?；炷炼握駬v搗的恰當當時是指指混凝土土振搗后后尚能恢恢復到塑塑性狀態(tài)態(tài)的時間間，這是是二次振振搗的關(guān)關(guān)鍵。又又稱為振振動界限限。掌握握二次振振搗恰當當時間的的方法一一般有以以下兩種種：(1)將運轉(zhuǎn)著著的振動動棒以其其自身的的重力逐逐漸插入入混凝土土中進行行振搗，，混凝土土在振動動棒慢慢慢拔出時時能自行行閉合，，不會在在混凝土土中留下下孔穴，，則可認認為此時時施加二二次振搗搗是適宜宜的。(2)為了準確確地判定定二次振振搗的適適宜時間間，國外外一般采采用測定定貫入阻阻力值的的方法進進行判定定。當標標準貫入入阻力值值在未達達到350N／cm2以前，再再進行二二次振搗搗是有效效的，不不會損傷傷已成型型的混凝凝土。根根據(jù)有關(guān)關(guān)試驗結(jié)結(jié)果，當當標準貫貫入阻力力值為350N／cm2時，對應應的立方方體塊強強度為25N／m2，對應的的壓痕儀儀強度值值為27N／cm2。由于采用用二次振振搗的最最佳時間間與水泥泥品種、、水灰比比、坍落落度、氣氣溫和振振搗條件件等有關(guān)關(guān)。因此此，在實實際工程程正式采采用前必必須經(jīng)試試驗確定定。同時時，在最最后確定定二次振振搗時間間時，既既要考慮慮技術(shù)上上的合理理性，又又要滿足足分層澆澆筑、循循環(huán)周期期的安排排，在操操作時間間上要留留有余地地，避免免由于這這些失誤誤而造成成“冷接接頭”等等質(zhì)量問問題。在傳統(tǒng)混混凝土攪攪拌工藝藝過程中中，水分分直接潤潤濕石子子的表面面；在混混凝土成成型和靜靜置過程程中，自自由水進進一步向向石于與與水泥砂砂漿界面面集中，，形成石石子表面面的水膜膜層。在在混凝土土硬化后后，由于于水膜的的存在而而使界面面過渡層層疏松多多孔，削削弱了石石子與硬硬化水泥泥砂漿之之間的粘粘結(jié)，形形成混凝凝土中最最薄弱的的環(huán)節(jié)，，從而對對混凝土土抗壓強強度和其其他物理理力學性性能產(chǎn)生生不良影影響。改進混凝凝土的攪攪拌工藝藝，可以以提高混混凝土的的極限拉拉伸值，，減少混混凝土的的收縮。。為了進進一步提提高混凝凝土的質(zhì)質(zhì)量，可可采用二二次投料料的凈漿漿裹石攪攪拌新工工藝，這這樣可有有效地防防止水分分向石子子與水泥泥砂漿界界面的集集中，使使硬化后后的界面面過渡層層的結(jié)構(gòu)構(gòu)致密，，粘結(jié)強強度增強強，從而而可使混混凝土強強度提高高10％左右，，相應地地也提高高了混凝凝土的抗抗拉強度度和極限限抗拉值值。當混混凝土強強度基本本相同時時，采用用這種攪攪拌工藝藝可減少少水泥用用量7％左右，，相應地地也減少少了水化化熱。七、改善善邊界約約束和構(gòu)構(gòu)造設計計防止大體體積混凝凝土產(chǎn)生生溫度裂裂縫，除除可采取取以上施施工技術(shù)術(shù)措施外外，在改改善邊界界約束和和構(gòu)造設設計方面面也可采采取一些些技術(shù)措措施。如如合理分分段澆筑筑、設置置滑動層層、避免免應力集集中、設設置緩沖沖層、合合理配筋筋、設應應力緩和和溝等。。1.合理分段段澆筑當大體積積混凝土土結(jié)構(gòu)的的尺寸過過大，通通過計算算證明整整體一次次澆筑會會產(chǎn)生較較大溫度度應力，，有可能能產(chǎn)生溫溫度裂縫縫時，則則可與設設計單位位協(xié)商，，采用合合理的分分段澆筑筑，即增增設“后后澆帶””進行澆澆筑。用“后澆澆帶”分分段施工工時，其其計算是是將降低低溫差和和收縮應應力分為為兩部分分。在第第二部分分內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)被分成成若干段段，使之之能存放放他的小小溫度和和收縮應應力；在在施工后后期再將將這若干干段澆筑筑成整體體；繼續(xù)續(xù)承受第第二部分分降溫溫溫差和收收縮的影影響。““后澆帶帶”的間間距，在在正常情情況下為為20～36m；保留時時間一般般不宜少少于40d，其寬度度可取70～100，其混凝凝土強度度等級比比原結(jié)構(gòu)構(gòu)提高5～10N／mm2，濕養(yǎng)護護不少于于15d?！昂鬂矟矌А钡牡臉?gòu)造，，如圖3—10所示。2.合理配筋筋在構(gòu)造設設計方面面進行合合理配筋筋，對混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的抗抗裂有很很大作用用。工程程實踐證證明，當當混凝土土墻板的的厚度為為400～600mm時，采取取增加配配置構(gòu)造造鋼筋的的方法，，可使構(gòu)構(gòu)造筋起起到溫度度筋的作作用，能能有效提提高混凝凝土的抗抗裂性能能。配置的構(gòu)構(gòu)造筋應應盡可能能采用小小直徑、、小間距距。例如如配置直直徑6～14mm、間距控控制在100～150mm。按全截截面對稱稱配筋比比較合理理，這樣樣可大大大提高抵抵抗貫穿穿性開裂裂的能力力。進行行全截面面配筋，，含筋率率應控制制在0．3％～0．5％之間為為好。對于大體體積混凝凝土，構(gòu)構(gòu)造筋對對控制貫貫穿性裂裂縫作用用不太明明顯，但但沿混凝凝土表面面配置鋼鋼筋，可可提高面面層抗表表面降溫溫的影響響和干縮縮；3.設置滑動動層由于邊界界存在約約束才會會產(chǎn)生溫溫度應力力，如在在與外約約束的接接觸面上上全部設設置滑動動層，則則可大大大減弱外外約束。。如在外外約束的的兩端的的1／4～1／5的范圍內(nèi)內(nèi)設置滑滑動層，，則結(jié)構(gòu)構(gòu)的計算算長度可可折減約約一半，，為此，，遇有約約束強的的巖石類類地基、、較厚的的混凝土土墊層等等時，可可在接觸觸面上設設置滑動動層，對對減少溫溫度應力力將起到到顯著作作用?；瑒訉拥淖鲎龇ㄓ校和客克傻罒釤釣r青加鋪鋪一層瀝青青油氈；或或鋪設10～20mm厚的瀝青砂砂；或鋪設設50mm厚的砂或石石屑層等。。4.設置應力緩緩和溝設置應力緩緩和溝，即即在結(jié)構(gòu)的的表面，每每隔一定距距離(一般約為結(jié)結(jié)構(gòu)厚度的的1/5)設一條溝，，設置應力力緩和溝后后，可將結(jié)結(jié)構(gòu)表面的的拉應力減減少20％—50％，可有效效地防止表表面裂縫。。這種方法法是日本清清水建筑工工程公司研研究出的一一種防止大大體積混凝凝土開裂的的方法。我我國已用于于直徑60mm、底板厚3.5～5.0m、容量1.6萬m3的地下罐工工程，并取取得良好效效果。應力力緩和溝的的形式，如如圖3-11所示。5.設置緩沖層層設置緩沖層層，即在高高、低板交交接處、底底板地梁處處等，用30～50mm厚的聚苯乙乙烯泡沫塑塑料板作垂垂直隔離、、以緩沖基基礎收縮時時的側(cè)向壓壓力，如圖圖3—12所示。6.避免應力集集中在孔洞周圍圍、變斷面面轉(zhuǎn)角部位位、轉(zhuǎn)角處處等，由于于溫度變化化和混凝土土收縮，會會產(chǎn)生應力力集中而導導致混凝土土裂縫。為為此，可在在孔洞四周周增配斜向向鋼筋、鋼鋼筋網(wǎng)片；；在變斷面面處避免斷斷面突變，，可作局部部處理使斷斷面逐漸過過渡。同時時增配一定定量的抗裂裂鋼筋，達達對防止裂裂縫產(chǎn)生是是有很大作作用的。八、加強施施工監(jiān)測工工作在大體積混混凝土的凝凝結(jié)硬化過過程中，隨隨時摸清大大體積混凝凝土不同深深度溫度場場升降的變變化規(guī)律，，及時監(jiān)測測混凝土內(nèi)內(nèi)部的溫度度情況，對對于有的放放矢地采取取相應的技技術(shù)措施，，確?；炷敛划a(chǎn)生生過大的溫溫度應力，，具有非常常重要的作作用。監(jiān)測混凝土土內(nèi)部的溫溫度，可采采用在混凝凝土內(nèi)不同同部位埋設設錫熱傳感感器，用混混凝土溫度度測定記錄錄儀進行施施工全過程程的跟蹤和和監(jiān)測?；旎炷翜囟榷葴y定記錄錄儀，是以以XQC-300大型長圖自自動平衡記記錄儀和WZG-010銅熱電阻溫溫度傳感器器作為基本本測溫單示示，并加裝裝“定時全全自動擴展展”裝置組組合而成，，將XQC-300平衡記錄儀儀原來的12個點測溫能能力提高到到108個點，能做做到全面、、均勻地控控制大體積積混凝土溫溫度情況。?；炷翜囟榷葴y定記錄錄儀，是以以測定電阻阻變化來顯顯示溫度的的儀器，其其基本原理理是電橋平平衡方式。。記錄儀連連接著打印印系統(tǒng)，將將各測點溫溫度打印在在記錄紙上上，可以直直接讀數(shù)。。為了能準確確地了解混混凝土內(nèi)部部溫度場的的分布情況況，除需要要按設計要要求布置一一定數(shù)量的的傳感器外外，還要確確保埋入混混凝土中的的每個傳感感器具有較較高的可靠靠性。因此此，必須對對傳感器進進行封裝，，封裝的工工序一般包包括：初篩篩→熱老化化處理→絕絕緣試驗→→饋線焊接接和密封。。4.4大體積混凝凝土基礎結(jié)結(jié)構(gòu)施工一、鋼筋工工程大體積混凝凝土結(jié)構(gòu)的的鋼筋，具具有數(shù)量多多、直徑大大、分布密密、上下層層鋼筋高差差大等特點點。這是與與一般混凝凝土結(jié)構(gòu)的的明顯區(qū)別別。為使鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片的網(wǎng)格格方整劃一一、間距正正確，在進進行鋼筋綁綁扎或焊接接時，可采采用4—5m長卡尺限位位綁扎(圖3—13所示)。即根據(jù)鋼鋼筋間距在在卡尺上設設置缺口，，綁扎時在在長鋼筋的的兩端角卡卡尺缺口卡卡住鋼筋，，待綁扎牢牢固后拿去去卡尺，這這樣既能滿滿足鋼筋間間距的質(zhì)量量要求，又又能加快綁綁扎的速度度。鋼筋的的連接，可可采用氣壓壓焊、對接接焊、錐螺螺紋和套筒筒擠壓連接接等方法。。大體積混凝凝土結(jié)構(gòu)由由于厚度大大，多數(shù)設設計為上、、下兩層鋼筋筋。為保證證上層鋼筋筋的標高和和位置準確確無誤，應設立立支架支撐撐上層鋼筋筋。過去多多用鋼筋榨榨支架，不僅用用鋼量大，，穩(wěn)定性差差，操作不不安全，而而且難以保持上上層鋼筋在在同一水平平上。因而而目前一般般采用角鋼焊制制的支架來來支承上層層鋼筋的重重量、控制制鋼筋的標高、、承擔上部部操作平臺臺的全部施工荷載載。鋼筋支支架立柱的的下端焊在在鋼管樁樁樁帽上，在上上端焊上一一段插座管管，插入∮∮48鋼筋腳手管，用橫楞楞和滿鋪腳腳手板組成成澆筑混凝凝土用的操操作平臺(圖3-14)。鋼筋網(wǎng)片和和骨架多在在鋼筋加工工廠加工成成型，運到到施工現(xiàn)場場進行安裝裝。但工地地上也要設設簡易的鋼鋼筋加工成成型機械，，以便對鋼鋼筋整修和和臨時補缺缺加工。二、模板工工程模板是保證證工程結(jié)構(gòu)構(gòu)外形和尺尺寸的關(guān)鍵鍵，而混凝凝土對模板板的側(cè)壓力力是確定模模板尺寸的的依據(jù)。大大體積混凝凝土的澆筑筑常采用泵泵送工藝，，該工藝的的特點是澆澆筑速度快快，澆筑面面集中。由由于泵送混混凝土的操操作工藝決決定了它不不可能做到到同時將混混凝土均勻勻地分送到到澆筑混凝凝土的各個個部位，所所以，往往往會使某一一部分的混混凝土升高高很大，然然后才移動動輸送管，，依次澆筑筑另一部分分的混凝土土。因此，，采用泵送送工藝的大大體積混凝凝土的模板板，絕對不不能按傳統(tǒng)統(tǒng)、常規(guī)的的辦法配置置。而應當根據(jù)據(jù)實際受力力狀況，對對模板和支支撐系統(tǒng)等等進行認真計算算，以確保保模板體系系具有足夠夠的強度和和剛度。（一）泵送送混凝土對對模板側(cè)壓壓力計算泵送混凝土土對模板的的最大側(cè)壓壓力，可采采用下列兩兩種方法計算：：1.按我國現(xiàn)行行有關(guān)規(guī)范范計算我國《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工工質(zhì)量驗收收規(guī)范》(GB50204-2002)對模板側(cè)壓壓力的計算算，規(guī)定可可按下列兩式計算算，并取兩兩式中的洲洲、值：F=0.22F=2.5H式中F——新澆筑混凝凝土對模板板的最大側(cè)側(cè)壓力(kN/m2)；β1——外加劑影響響修正系數(shù)數(shù)。不摻外外加劑時取取1．0；摻具有緩緩凝作用的的外加劑時時取1.2；β2——混凝土坍落落度影響修修正系數(shù)，，當坍落度度小于100mm時，取1.10；不小于100mm時，取1．15；γ——混凝土重力力密度(kN/m3)；t0———新澆澆筑筑混混凝凝土土的的初初凝凝時時間間(h)，可可按按實實測測確確定定。。當當缺缺乏乏試試驗驗資資料料時時，，可可采采用用t=200/(T+15)；V————混凝凝土土澆澆筑筑速速度度(m/h)；T————混凝凝土土澆澆筑筑時時的的溫溫度度(℃℃)；H————混凝凝土土測測壓壓力力計計算算位位置置處處至至新新澆澆筑筑混混凝凝土土頂頂面面的的總總高高度度(m)。2.借鑒鑒國國外外的的施施工工經(jīng)經(jīng)驗驗日本本建建筑筑學學會會通通過過若若干干工工程程試試驗驗實實踐踐后后，，在在《建筑規(guī)規(guī)范范JASS-5鋼筋筋混混凝凝土土》中推推薦薦了了一一些些側(cè)側(cè)壓壓力力計計算的的經(jīng)經(jīng)驗驗公公式式。。我我國國經(jīng)經(jīng)過過幾幾個個工工程程的的實實踐踐，，認認為為具具有一一定定的的參參考考價價值值。。經(jīng)經(jīng)驗驗公公式式如如表表3-18所列列：：（二二））側(cè)側(cè)模模及及支支撐撐根據(jù)據(jù)以以上上計計算算的的混混凝凝土土最最大