混凝土框架結(jié)構(gòu)抗震設計PPT57

第12講混凝土框框架結(jié)構(gòu)構(gòu)抗震設設計10/27/20221第12講講混凝凝土框架架結(jié)構(gòu)抗抗震設計計一、水平平荷載作作用下的的反彎點點法4.5框架結(jié)構(gòu)構(gòu)抗震設設計10/27/20222第12講講混凝凝土框架架結(jié)構(gòu)抗抗震設計計（1）求各柱剪剪力時，假定各各柱上下下端都不不發(fā)生角角位移，，即認為為梁的線線剛度與與柱線剛剛度之比比為無限限大；——即各柱的的抗剪剛剛度只與與柱本身身有關(guān)（2）確定柱反反彎點位位置時，假定除底底層以外外的各層層柱的上上下端節(jié)節(jié)點轉(zhuǎn)角角均相同同，即除除底層外外，假定定各層框框架柱的的反彎點點位于柱柱高的中中點；對對于底層層柱，則則假定其其反彎點點距支座座2/3柱高處。?！捶磸濣c點位置是是定值。。（3）梁端彎矩矩可由節(jié)節(jié)點平衡衡條件求求出，并并按結(jié)點點左右梁梁的線剛剛度進行行分配。?；炯俣ǘǎ呵罂蚣艿牡膬?nèi)力步步驟：求出各柱柱內(nèi)剪力力→確定反彎彎點位置置→各柱端彎彎矩→梁端彎矩矩→整個框架架內(nèi)力10/27/20223第12講混混凝土框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗震設計計設框架有n層，每層有m個柱，以第j層為分析對象象，沿柱反彎彎點切開來，，示出其內(nèi)力力（有剪力、、軸力，彎矩矩為零），則按水平力平平衡條件得層層間總剪力為為：VFj—層間總剪力10/27/20224第12講混混凝土框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗震設計計框架受側(cè)向荷荷載時，框架架柱內(nèi)的剪力：12i/h2稱為柱的抗側(cè)剛度度（抗剪剛度））由假定1由假定2可求出各柱的桿端彎矩矩對于底層柱對于上部各層柱10/27/20225第12講混混凝土框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗震設計計由假定3（節(jié)點平衡條條件）可求出出梁端彎矩二、水平荷載載作用下的D值法（1）由于框架各各層節(jié)點轉(zhuǎn)角角不可能相等等，故柱的反反彎點位置也也不可能都都在在柱中點；；（2）由于梁柱線線剛度之比不不可能為無窮窮大，故柱的的抗側(cè)移剛度度也不完全取取決于柱本身身，還與梁的的剛度由關(guān)。。1、反彎點法存存在的問題10/27/20226第12講混混凝土框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗震設計計2、修正后的柱柱抗側(cè)移剛度度考慮柱上下端端節(jié)點的彈性性約束作用后后，柱的抗側(cè)移剛剛度為：10/27/20227第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計推導的的基本假假定為：（1）柱AB及與其其上下下相鄰鄰的柱柱的線線剛度度均為為ic;(2)柱AB及與其其上下下相鄰鄰的柱柱的層層間位位移均均為Δuj（3）柱AB兩端節(jié)節(jié)點及及與其其上下下左右右相鄰鄰的各各個結(jié)結(jié)點的的轉(zhuǎn)角角均為為i1、i2、i3、i4推得j層k柱抗側(cè)移剛度框架柱內(nèi)的剪力10/27/20228第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計比較反彎點點法和修正反反彎點點法—D值法的抗側(cè)側(cè)移剛剛度：：后者多多了一一個修修正系系數(shù)——反映節(jié)節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動降降低了了柱的的抗側(cè)側(cè)移能能力節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動大大小：取決于于梁對對柱節(jié)節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動的的約束束程度度，梁梁越剛剛→對柱的的約束束能力力越大大→節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角越越小→越接近近1。當框架架梁線線剛度度K=∞∞,=1—反彎點點法和和D值法的的抗側(cè)側(cè)移剛剛度相相等求出D值后則得：10/27/20229第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計比較反彎點點法和修正反反彎點點法—D值法的抗側(cè)側(cè)移剛剛度：：后者多多了一一個修修正系系數(shù)——反映節(jié)節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動降降低了了柱的的抗側(cè)側(cè)移能能力節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動大大小：取決于于梁對對柱節(jié)節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動的的約束束程度度，梁梁越剛剛→對柱的的約束束能力力越大大→節(jié)點轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角越越小→越接近近1。當框架架梁線線剛度度K=∞∞,=1—反彎點點法和和D值法的的抗側(cè)側(cè)移剛剛度相相等求出D值后則得：10/27/202210第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計D值法關(guān)關(guān)鍵在在于求求、K,詳見下下表：：10/27/202211第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計3、修正正后的的柱反反彎點點高度度各柱反反彎點點的位位置取取決于于該柱柱上下下端轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角的的比值值。若柱上上下端端轉(zhuǎn)角角相同同，反彎點點則在在柱高高中點點；若柱上上下端端轉(zhuǎn)角角不同同，則反彎彎點偏偏向轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)角大大的一一端，即偏偏向約約束剛剛度較較小的的一端端。影響柱柱兩端端轉(zhuǎn)角角大小小的因因素：：側(cè)向外外荷載載形式式；梁梁柱線線剛度度比；；結(jié)構(gòu)構(gòu)總層層數(shù)及及該柱柱所在在層數(shù)數(shù)；柱柱上下下橫梁梁線剛剛度比比；上上下層層層高高變化化。10/27/202212第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計（1）標準反反彎點點高度度比yn標準框框架各各層柱柱的反反彎點點高度度為ynh，查表表(2)上下橫橫梁線線剛度度變化化時對對反彎彎點高高度比比的修修正值值y1，y1帶符號號，底底層不不考慮慮y1。(3)層高變變化對對反彎彎點的的修正正y2、y3，y2、y3亦帶符符號，，考慮上上述因因素后后:10/27/202213第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計10/27/202214第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計三、、框框架架內(nèi)內(nèi)力力計計算算步步驟驟：：1）求求框框架架柱柱的的抗抗側(cè)側(cè)剛剛度度D；2）求求各各柱柱剪剪力力VjK=(Djk/∑∑Djk)VFj；3）求求各各柱柱反反彎彎點點高高度度yh,并由由各各柱柱Vjk計算算柱柱端端彎彎矩矩M1和M2；4)利用用節(jié)節(jié)點點平平衡衡并并按按剛剛度度分分配配求求梁梁端端彎彎矩矩；；5)利用用梁梁端端彎彎矩矩求求梁梁兩兩端端剪剪力力；；6)利用用梁梁端端剪剪力力和和上上柱柱軸軸力力求求下下柱柱的的軸軸力力；；10/27/202215第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計4.5鋼筋筋混混凝凝土土框框架架的的抗抗震震設設計計一、、一一般般概概念念1、梁梁與與柱柱的的彎彎曲曲延延性性實驗驗表表明明變變形形能能力力隨隨軸軸壓壓比比增增大大而而急急劇劇降降低低。。N為組組合合軸軸壓壓力力設設計計值值；；b、h為截截面面的的短短長長邊邊；；fc為混混凝凝土土抗抗壓壓強強度度設設計計值值。。軸壓壓比比：：柱組組合合的的軸軸壓壓力力設設計計值值與與柱柱的的全全截截面面面面積積和和混混凝凝土土抗抗壓壓強強度度設設計計值值乘乘積積之之比比，，即即它是是控控制制偏偏心心受受拉拉邊邊鋼鋼筋筋先先到到抗抗拉拉強強度度，，還還是是受受壓壓區(qū)區(qū)混混凝凝土土先先達達到到其其極極限限壓壓應應變變的的主主要要指指標標。。配筋筋率率對對延延性性影影響響也也很很大大。。10/27/202216第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計配筋筋率率對對延延性性影影響響也也很很大大。。配筋筋率率增增大大則則彎彎曲曲延延性性差差。。適適當當提提高高混混凝凝土土強強度度等等級級，，可可使使配配筋筋率率減減少少彎彎曲曲延延性性改改善善。。截面面中中配配置置受受壓壓鋼鋼筋筋可可以以改改善善構(gòu)構(gòu)件件的的彎彎曲曲延延性性。。2、受受剪剪構(gòu)構(gòu)件件的的剪剪跨跨比比及及破破壞壞特特征征h0為截面面有有效效高高度度。。剪跨跨比比：：構(gòu)件件在在彎彎矩矩和和剪剪力力共共同同作作用用下下,受剪剪破破壞壞與與剪剪跨跨比比有有關(guān)關(guān).當或構(gòu)件為超配箍時,發(fā)生斜壓型破壞；當且構(gòu)件為低配箍時,發(fā)生斜拉型破壞；脆性性破破壞壞當且配筋箍適量時,發(fā)生剪壓破壞；延性性破破壞壞10/27/202217第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計在水水平平地地震震作作用用下下，，梁梁柱柱的的剪剪跨跨比比可可以以直直接接通通過過梁梁的的跨跨高高比比和和柱柱的的高高厚厚比比表表示示。。設反彎彎點點在在構(gòu)構(gòu)件件中中央央對于于梁梁對于于柱柱10/27/202218第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計1）平平面面或或樓樓層層有有局局部部薄薄弱弱環(huán)環(huán)節(jié)節(jié)，，不不能能發(fā)發(fā)揮揮整整體體抗抗震震能能力力。。3、震震壞壞房房屋屋在在設設計計上上存存在在的的問問題題2）梁梁柱柱變變形形能能力力不不足足，，構(gòu)構(gòu)件件過過早早破破壞壞；；3）梁梁柱柱節(jié)節(jié)點點箍箍筋筋不不足足，，節(jié)節(jié)點點受受震震破破壞壞，，梁梁柱柱失失去去了了相相互互之間間的的聯(lián)聯(lián)系系；；4）砌砌體體添添充充墻墻破破壞壞；；5）其其他他。。10/27/202219第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計1）框框架架塑塑性性效效應應較較多多地地發(fā)發(fā)生生在在梁梁端端，，底底層層柱柱的的塑塑性性效效應應較晚晚形形成成；；4、框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計的的正正確確指指導導思思想想2）梁梁柱柱在在彎彎曲曲破破壞壞前前，，避避免免發(fā)發(fā)生生其其它它形形式式破破壞壞，，如如剪剪切切破壞壞、、粘粘結(jié)結(jié)破破壞壞等等；；3）在在梁梁、、柱柱破破壞壞之之前前，，節(jié)節(jié)點點應應有有足足夠夠的的強強度度即即變變形形能能力力；；4）重重視視非非結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件件設設計計。。強柱柱弱弱梁梁，，強強剪剪弱弱彎彎，，強強節(jié)節(jié)點點、、強強錨錨固固10/27/202220第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計兩種種破破壞壞形形式式二、、““強強柱柱弱弱梁梁””框框架架的的抗抗震震設設計計弱柱柱型型弱梁梁型型為了了使使塑塑性性鉸鉸首首先先在在梁梁中中出出現(xiàn)現(xiàn)，，同同一一節(jié)節(jié)點點柱柱的的抗抗彎彎能能力力要要大大于于梁梁的的抗抗彎彎能能力力。。10/27/202221第12講講混混凝凝土土框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)抗抗震震設設計計抗震震規(guī)規(guī)范范規(guī)規(guī)定定：：一一、、二二、、三三級級框框架架的的梁梁柱柱節(jié)節(jié)點點處處，，除除頂頂層層和和柱柱軸軸壓壓比比小小于于0.15者外外，，柱柱端端組組合合彎彎矩矩設設計計值值應應符符合合下下列列公公式式要要求求9度和和一一級級框框架架結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)尚尚應應符符合合：：---節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設計值之和;---節(jié)點左右梁端截面逆時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和；---節(jié)點左右梁端截面逆時針或順時針方向根據(jù)實配鋼筋面積（考慮受壓筋）和材料強度標準值計算的抗彎承載力所對應的彎矩值之和；---柱端彎矩增大系數(shù)，一級為1.4,二級為1.2,三級為1.1。為了了不不使使框框架架底底層層柱柱過過早早出出現(xiàn)現(xiàn)塑塑性性鉸鉸，，規(guī)規(guī)范范規(guī)規(guī)定定：：一一、、二二、、三三級級框框架架底底層層柱柱底底截截面面組組合合的的彎彎矩矩設設計計值值應應分分別別乘乘以以增增大大系系數(shù)數(shù)1.5、1.25、1.15。10/27/202222第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計1.梁、柱柱的抗抗剪強強度要要高于于它的的抗彎彎強度度（強強剪弱弱彎））9度和一一級框框架結(jié)結(jié)構(gòu)尚尚應符符合：：三、梁梁、柱柱延性性破壞壞之前前不發(fā)發(fā)生其其它脆脆性破破壞的的抗震震設計計為了避避免梁梁在彎彎曲破破壞前前發(fā)生生剪切切破壞壞，應應按‘‘強剪剪弱彎彎’的的原則則調(diào)整整框架架梁端端部截截面組組合的的剪力力設計計值：：一、二二、三三級框框架梁梁---梁在重力荷載代表值（9度時高層建筑還應包括豎向地震作用標準值）作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；--分別為梁左、右端逆時針或順時針方向正截面組合的彎矩設計值;---梁的剪力增大系數(shù)，一級為1.3,二級為1.2,三級為1.1。---梁的凈跨；---分別為梁左、右端逆時針或順時針方向根據(jù)實配鋼筋面積(考慮受壓筋)和材料強度標準值計算的抗彎承載力所對應的彎矩值；10/27/202223第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計跨高比比大于于2.5時：剪壓比比：截截面內(nèi)內(nèi)平均均剪應應力與與混凝凝土抗抗壓強強度設設計值值之比比，即即2.梁、柱柱截面面的剪剪壓比比不宜宜過大大剪壓比比過大大,混凝土土會過過早發(fā)發(fā)生斜斜壓破破壞,箍筋不不能充充分發(fā)發(fā)揮作作用,它對構(gòu)構(gòu)件的的變形形能力力也有有顯著著影響響。因因此應應控制制。跨高比比等于于或小小于2.5時：---梁端部截面組合的剪力設計值；---梁的截面有效高度；---混凝土軸心抗壓強度設計值；---梁的截面寬度；---承載力抗震調(diào)整系數(shù)。10/27/202224第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計剪跨比比宜大大于2，剪跨跨比按按下式式計算算：3.梁、柱柱的剪剪跨比比要有有所限限制---剪跨比，取兩端計算結(jié)果的較大值；---端截面組合剪力計算值；---端截面組合彎矩計算值；---截面有效高度。反彎點點位于于中部部時，，可按按構(gòu)件件凈長長與2倍截面面高度度之比比計算算。10/27/202225第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計N為組合合軸壓壓力設設計值值；b、h為柱的的短長長邊；；fc為混凝凝土抗抗壓強強度設設計值值。軸壓比比：柱柱組合合的軸軸壓力力設計計值與與柱的的全截截面面面積和和混凝凝土抗抗壓強強度設設計值值乘積積之比比,即：4、柱的的軸壓壓比不不宜過過大它是控控制偏偏心受受拉邊邊鋼筋筋先到到抗拉拉強度度，還還是受受壓區(qū)區(qū)混凝凝土先先達到到其極極限壓壓應變變的主主要指指標。。柱的變變形能能力隨隨軸壓壓比增增大而而急劇劇降低低。10/27/202226第12講混混凝凝土框框架結(jié)結(jié)構(gòu)抗抗震設設計4、柱的的軸壓壓比不不宜過過大注:1.軸壓比比指柱柱組合合的軸軸壓力力設計計值與與柱的的全截截面面面積和和混凝凝土軸軸心抗抗壓強強度設設計值值乘積積之比比值；；可不不進行行地震震作用用計算算的結(jié)結(jié)構(gòu)，，取無無地震震作用用組合合的軸軸力設設計值值；2.表內(nèi)限限值適適用于于剪跨跨比大大于2、混混凝土土強度度等級級不高高于C60的柱；；剪跨跨比不不大于于2的柱軸軸壓比比限值值應降降低0.05；剪剪跨比比小于于1.5的柱軸軸壓比比限值值應專專門研研究并并采取取特殊殊構(gòu)造造措施施；3.沿柱全全高采采用井井字復復合箍箍且箍箍筋膠膠距不不大于于200mm、間間距不不大于于100mm、直直徑不不小于于12mm，或或沿柱柱全高高采用用復合合螺旋旋箍、、螺旋旋間距距不大大于100mm、箍筋筋肢距距不大大于200mm、直直徑不不小于于12mm，或或沿柱柱全高高采用用連續(xù)續(xù)復合合矩形形螺旋旋箍、、螺旋旋凈距距不大大于80mm、箍箍筋肢肢距不不大于于200mm、直徑徑不小小于10mm，軸壓壓比限限值均均可增增加0.10；4.在柱的的截面面中部部附加加芯柱柱,其中另另加的的縱向向鋼筋筋的總總面積積不少少于柱柱截面面面積積的0.8%，軸壓壓比限限值可可增加加0.05；此項項措施施與注注3的措施施共同同采用用時，，軸壓壓比限限值可可增加加0.15；但箍箍筋的的配箍箍特征征值仍仍可按按抽壓壓比增增加0.10的更求求確定定；5.柱軸壓壓比不不應大大于1.05。0.900.950.800.850.700.75框架框架-剪力墻三二一結(jié)構(gòu)類型抗震等級柱軸壓比限制10/27/202227第12講混混凝土框框架結(jié)構(gòu)抗抗震設計為了提高梁梁的正截面面塑性鉸轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動延性，，梁的縱向向配筋率不不宜過高。。為此，框架架梁的縱向向配筋應符符合下列要要求：5、縱向鋼筋筋的配筋率率應該合適適（a)梁端縱向受受拉鋼筋的的配筋率不不應大于2.5%；梁端截面面最大配筋筋率應使梁梁端截面的的受壓區(qū)相相對高度（（即截面受受壓區(qū)高度度與有效高高度比）應應滿足：一一級不應大大于0.25,二、三級不不應大于0.35;（b)梁端或任何何可能屈服服截面處，，下部與上上部配筋量量的比值，，一級不應應小于0.5,二三級不應應小于0.3。（c)沿梁全長頂面和底面的配筋，一二級不應少于且分別不應少于梁兩端頂面和底面縱向配筋中較大截面面積的1/4，三四級不應少于。10/27/202228第12講混混凝土框框架結(jié)構(gòu)抗抗震設計柱的縱向配配筋應符合合下列要求求：對于柱：（a)宜對稱布置置；（b)截面尺寸大大于400mm的柱，縱向向鋼筋間距距不宜大于于200mm;（c)縱向鋼筋的的最小配筋筋率應按下下表采用。。0.60.80.70.90.81.01.01.2中柱和邊柱角柱四三二一類別抗震等級（d)柱的總配筋筋率不應大大于5%。（e)一級且剪跨跨比大于2的柱，每側(cè)側(cè)縱向鋼筋筋配筋率不不宜大于1.2%。10/27/202229第12講混混凝土框框架結(jié)構(gòu)抗抗震設計梁、柱縱向鋼筋的接頭與錨固應符合規(guī)范規(guī)定。6、梁、柱縱向鋼筋的接頭與錨固加密箍筋可以約束混凝土，改善混凝土的變形性能，提高構(gòu)件的延性、防止混凝土過早地壓潰及防止縱向鋼筋的壓曲失穩(wěn)。加密位置、箍筋直徑、箍筋間距等應符合規(guī)范規(guī)定。7、箍筋在一定范圍內(nèi)應加密10/27/202230第12講混混凝土框框架結(jié)構(gòu)抗抗震設計框架節(jié)點破破壞的主要要形式是節(jié)節(jié)點核心區(qū)區(qū)剪切破壞壞和鋼筋錨錨固破壞。。四、框架的的節(jié)點設計計節(jié)點主要受受剪力和壓壓力的組合合作用，節(jié)節(jié)點核心區(qū)區(qū)未開裂前前，箍筋應應力很小，，基本上是是混凝土承承受剪力。。約當剪力力達到核心心區(qū)極限抗抗剪能力60～70%時，混凝土土突然發(fā)生生對角貫通通裂縫，節(jié)節(jié)點剛度明明顯降低，，箍筋應力力也突然增增大，個別別甚至屈服服，此后斜斜裂縫增多多贈寬，箍箍筋陸續(xù)達達到屈服。。節(jié)點區(qū)的破破壞與交于于節(jié)點的梁梁、柱破壞壞順序有關(guān)關(guān)，弱柱強強梁型的節(jié)節(jié)點區(qū)破壞壞嚴重。直交梁對節(jié)節(jié)點核心區(qū)區(qū)有明顯約約束作用。。滿足一定定條件的四四邊有梁的的節(jié)點，核核心區(qū)混凝凝土抗剪強強度可提高高50～100%。節(jié)點區(qū)的的破壞與交交于節(jié)點的的梁、柱破破壞順序有有關(guān)，弱柱柱強梁型的的節(jié)點區(qū)破破壞嚴重。。10/27/202231第12講混混凝土框框架結(jié)構(gòu)抗抗震設計根據(jù)強節(jié)點點的設計要要求，框架架節(jié)點的設設計準則是是：（1）節(jié)點的承載力不應低于其連接構(gòu)件（梁、柱）的承載力；（2）多遇地震時，節(jié)點應在彈性范圍內(nèi)工作；（3）罕遇地震時，節(jié)點承載力的降低不得危及豎向荷載的傳遞；（4）節(jié)點配筋不應使施工過分困難。10/27/202232第12講混混凝土框框架結(jié)構(gòu)抗抗震設計1.節(jié)點核心區(qū)區(qū)受剪承載載力的驗算算（1）節(jié)點核心心區(qū)組合的的剪力設計計值9度和一級框框架尚應符符合---梁截面有效高度，節(jié)點兩側(cè)梁截面高度不等時可取平均值；---節(jié)點剪力增大系數(shù)，一級取1.35,二級取1.2。---柱的計算高度，可采用節(jié)點上下柱反彎點之間的距離；---梁受壓鋼筋合力點至受壓邊緣的距離；---梁的截面高度，節(jié)點兩側(cè)梁截面高度不等時可取平均值；---節(jié)點左右梁端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值之和；---節(jié)點左右梁端縱