蓋子 模流分析報(bào)告

蓋子模流分析報(bào)告班級(jí)：姓名：學(xué)號(hào)：_制品：蓋子指導(dǎo)教師：目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"目錄2第一章分析前的準(zhǔn)備3一、CAD模型的準(zhǔn)備3\o"CurrentDocument"二、CAE網(wǎng)格模型的準(zhǔn)備4第二章充填分析及優(yōu)化6一、材料的選擇6\o"CurrentDocument"二、澆口位置的選擇6\o"CurrentDocument"三、快速充填分析7\o"CurrentDocument"四、成型窗口分析8\o"CurrentDocument"五、充填分析9第三章流道平衡與尺寸優(yōu)化10一、流道系統(tǒng)的創(chuàng)建10\o"CurrentDocument"二、充填分析11\o"CurrentDocument"三、流道平衡分析12第四章冷卻分析13冷卻系統(tǒng)的構(gòu)建及分析13第五章保壓分析及優(yōu)化15一、保壓分析15二、保壓優(yōu)化16第六章翹曲分析及優(yōu)化17一、翹曲分析17\o"CurrentDocument"二、翹曲優(yōu)化18第七章總結(jié)19一、模具設(shè)計(jì)相關(guān)數(shù)據(jù)19\o"CurrentDocument"二、工藝參數(shù)19\o"CurrentDocument"心得19\o"CurrentDocument"參考文獻(xiàn)20第一章分析前的準(zhǔn)備一、CAD模型的準(zhǔn)備1.CAD模型造型先做三維造型。打開(kāi)PRO/E,依據(jù)零件實(shí)體對(duì)零件進(jìn)行造型，直徑為18mm,高度為22mm子.prt如圖1-1所示。圖1-1圖1-1蓋子.prt保存副本為蓋子.igs，以便能導(dǎo)入moldflow中進(jìn)行后續(xù)分析。2.CAD模型的檢查、修復(fù)與簡(jiǎn)化打開(kāi)CADDoctor，點(diǎn)擊Import，將蓋子.igs文件分別導(dǎo)入進(jìn)來(lái)，首先點(diǎn)擊了Check按鈕，進(jìn)行模型的檢查，然后點(diǎn)擊Stitch按鈕，對(duì)模型進(jìn)行縫合，修復(fù)后的效果如圖1-5和1-6所示。然后點(diǎn)擊CategoryErrors|Ssveri...Shortcuivs0CategoryErrors|Ssveri...Shortcuivs0Slivsrfees0EdgediiKtion0Frsssdjs0Edgeu&sdmorsthan0Gap:Inloop0Gap:Ed磬andbases.urface0IntsrsKtiiijloops0Loop氐ithself-intersKtion0Surgeswith.seltintsr&Ktion0Surgeswith,smallpatches0Curvm氐ithshortssmiMits0EdgeiiicEtfsTMics0圖1-5蓋子.igs模型的修復(fù)圖1-6蓋子.igs模型修復(fù)后將模式由Translation切換為Simplification,通過(guò)玲CheckAllFillet按鈕和RemoveAll（Fillets）按鈕，沒(méi)有簡(jiǎn)化，效果如圖1-7和1-8所示。1…b-J1…b-Jn-FeatureNumTlueshold△IChart如010l[Lt[L（S）1Hole010-10l[Lt[L（S）Bnss/Rib0SheetHole010l[Lt[L（S）Step010l[Lt[L（S）MM圖1-7蓋子.igs模型小特征的檢查圖1-8蓋子.igs模型發(fā)現(xiàn)基本上沒(méi)什么問(wèn)題，這樣零件的匹配率會(huì)不錯(cuò)，然后將零件以u(píng)dm的格式導(dǎo)出。CAE網(wǎng)格模型的準(zhǔn)備1.網(wǎng)格的劃分完成CAD模型的修復(fù)工作后，就可以進(jìn)行網(wǎng)格劃分了。首先，新建工程蓋子.mpi，放于指定的文件夾內(nèi)。再將經(jīng)過(guò)CADDoctor處理后的udm文件導(dǎo)入進(jìn)來(lái)，選擇雙層面網(wǎng)格類(lèi)型。成功導(dǎo)入后，可通過(guò)建模里面的曲面連通性診斷檢測(cè)處理后的文件是否有問(wèn)題，確保無(wú)誤。在此，由于蓋子頂端面未與Z坐標(biāo)軸對(duì)齊，

可以通過(guò)建模里面的移動(dòng)/復(fù)制選項(xiàng)中的旋轉(zhuǎn)使其與Z坐標(biāo)軸垂直。這樣做的的目的是方便后續(xù)流道系統(tǒng)及冷卻系統(tǒng)創(chuàng)建等工作的順利進(jìn)行。完成以上準(zhǔn)備工作后，就可以進(jìn)行網(wǎng)格的劃分了。雙擊創(chuàng)建網(wǎng)格，全局邊長(zhǎng)取1.6mm，其他默認(rèn)。單擊立即劃分網(wǎng)格。劃分完網(wǎng)格后，再進(jìn)行網(wǎng)格統(tǒng)計(jì)，如下圖1-9和1-10所示。占5節(jié):警區(qū)數(shù)亳通計(jì)三已連體實(shí)1242623面積M心表面面積：27.9841cmA2?體積占5節(jié):警區(qū)數(shù)亳通計(jì)三已連體實(shí)1242623面積M心表面面積：27.9841cmA2?體積二角形：1-357cmA3縱橫比:最小1.16邊邊邊:由星細(xì)邊018630取理尚*正確的單元0元?如節(jié)單重狙父全點(diǎn)相完叉交從統(tǒng)計(jì)結(jié)果來(lái)看，除了縱橫比大于5以外，其他情況都還算良好。需要進(jìn)行修復(fù)，使縱橫比達(dá)到要求。2.網(wǎng)格的診斷與修復(fù)由于縱橫比偏高，我們可以通過(guò)網(wǎng)格診斷中的縱橫比診斷查出所有縱橫比高于5的單元，再通過(guò)節(jié)點(diǎn)網(wǎng)格工具和邊網(wǎng)格工具，如節(jié)點(diǎn)網(wǎng)格工具中的合并節(jié)點(diǎn)、插入節(jié)點(diǎn)、移動(dòng)節(jié)點(diǎn)、對(duì)齊節(jié)點(diǎn)和邊網(wǎng)格工具中的交換邊等，對(duì)網(wǎng)格進(jìn)行修復(fù)。值得注意的是，網(wǎng)格的修復(fù)是以模型不發(fā)生變形為前提條件的，這就要求每進(jìn)行一步修復(fù)，都必須仔細(xì)觀察網(wǎng)格模型是否偏離零件原來(lái)的模型，如果發(fā)現(xiàn)模型已然變形，則必須撤銷(xiāo)重做。正因?yàn)槿绱?，在進(jìn)行如節(jié)點(diǎn)合并的操作中，第一個(gè)節(jié)點(diǎn)的選擇尤為重要。對(duì)蓋子網(wǎng)格模型分別進(jìn)行修復(fù)后，再進(jìn)行網(wǎng)格的統(tǒng)計(jì)，從統(tǒng)計(jì)結(jié)果可以看出，縱橫比仍在5至10之間，且匹配率在90%左右，滿足后續(xù)分析的要求。

第二章充填分析及優(yōu)化一、材料的選擇查得資料得知用PP材料，可以選擇GenericDefault，材料細(xì)節(jié)如圖2-1和2-2所示。墊塑性塑料系列FOLYFROFYLEireS(FP)墊塑性塑料系列FOLYFROFYLEireS(FP)牌號(hào)GenericFF制造商GenericDefault材料名稱(chēng)縮寫(xiě)FF材料類(lèi)型Crystalline數(shù)據(jù)來(lái)源H：=LTLiifacturer(GenericIlefault):pvT-]最后修改日期02-JA11-03測(cè)試日期02-JAN-03數(shù)據(jù)狀態(tài)ffon_Con￡idential材料ID10902等級(jí)代碼CM10902供應(yīng)商代碼GENERIC：纖維/埴充物未埴充描—|推薦工藝|麻妻麗I熱屆性11FVT屆性］［機(jī)械福性圖2-1材料描述圖圖2-1材料描述澆口位置的選擇分析前的準(zhǔn)備工作完成后就可以進(jìn)行正式的分析了，首先進(jìn)行的是充填分析及其優(yōu)化。而要進(jìn)行充填分析就必須先確定澆口位置。首先對(duì)完成網(wǎng)格修復(fù)工作的方案進(jìn)行分析，復(fù)制網(wǎng)格劃分方案，將其命名為澆口位置。設(shè)置分析序列為澆口位置，工藝設(shè)置采用默認(rèn)，雙擊開(kāi)始分析。分析完成后，查看分析結(jié)果，如圖2-3所示。

澆口匹配性=1.000圖2-3三、快速充填分析澆口匹配性=1.000圖2-3澆口位置分析完成后會(huì)自動(dòng)生成一個(gè)方案，系統(tǒng)推薦了澆口位置，將其命名為快速充填，進(jìn)行快速充填分析。分析序列選擇快速充填，工藝設(shè)置中注塑機(jī)最大注射壓力設(shè)置為140MP，其他默認(rèn)，雙擊開(kāi)始分析。分析完成后，查看分析結(jié)果，如圖2-4所示。圖2-4四、成型窗口分析圖2-4復(fù)制澆口優(yōu)化后的方案，將其命名為成型窗口。分析序列選擇成型窗口，工藝設(shè)置中，注塑機(jī)最大注射壓力為140MP，可行成型窗口中注射壓力限制因子設(shè)為0.8,首選成型窗口中流動(dòng)前沿溫度下降限制最大下降設(shè)為20°C，流動(dòng)前沿溫度上升限制最大上升設(shè)為2C，注射壓力限制因子設(shè)為0.5，其他默認(rèn)，雙擊開(kāi)始分析。查看分析結(jié)果，由圖2-5質(zhì)量XY圖可以看出，在模具溫度為42.21C，熔體溫度為241.1C條件下，成型質(zhì)量達(dá)到0.8以上要求。在此，取模溫為40C，料溫為240Co圖2-5質(zhì)量XY圖由區(qū)域2D幻燈片圖、最大剪切速率、最大剪切應(yīng)力圖可以看出，在模溫為40C，料溫為240C條件下，注射時(shí)間從0.1s到0.6s都在首選區(qū)域范圍內(nèi)，取中間值0.35.成型窗口比較寬，也就是說(shuō)，在滿足良好質(zhì)量的前提下，工藝參數(shù)有足夠調(diào)節(jié)的余地，可以大大降低由于外來(lái)?xiàng)l件干擾影響造成的廢品率。查看分析的其他結(jié)果，可以看出，在注射時(shí)間為0.35s時(shí)的最大剪切速率為2330.1[1/s]，遠(yuǎn)小于材料允許的100000[1/s]，最大剪切應(yīng)力為0.2608MP，小于材料許可的0.30MP。初步分析來(lái)看，各項(xiàng)指標(biāo)都較良好，均滿足要求。所以工藝參數(shù)為：取模具溫度為40C，熔體溫度為240C，注射時(shí)間是0.35s。

五、充填分析工藝參數(shù)確定之后就可以進(jìn)行充填分析了。先復(fù)制出已完成成型窗口分析工作的蓋子—out.udm制品方案，可以進(jìn)行充填分析了。充填分析不同于快速充填分析，它分析出的結(jié)果更多更全面，能更全面地分析出熔體充模的實(shí)際效果及所遇到的各種問(wèn)題。分析序列選擇充填，工藝設(shè)置中，模具表面溫度設(shè)為40°C,熔體溫度設(shè)為240C，充填控制選擇注射時(shí)間，設(shè)為0.35s，速度/壓力切換設(shè)為自動(dòng)，保壓控制選擇％充填壓力與時(shí)間，參數(shù)采用默認(rèn)，雙擊開(kāi)始分析。查看分析結(jié)果，由2-7，最大剪切應(yīng)力為0.19MPa也沒(méi)超過(guò)0.25MPa，故符合所需的要求，零1零1午的允填階段緒果摘要:總體溫度-最大值（在總體溫度-第馳個(gè)百分?jǐn)?shù)（在總體溫度-第§個(gè)百分?jǐn)?shù)（在總體溫度-最小值（在剪切應(yīng)力-最大值（在剪切應(yīng)力-第乃個(gè)百分?jǐn)?shù)（在剪切速率-最大值（在剪切速率-第95個(gè)百分?jǐn)?shù)（在0.358S)=242.0357C0.067S)=240.9370C0.355S)=225.0617C0.355S)=213.8797C0.333s)=0.2608MPa0.067s)=0.2106MPa0.099s)=1.8050E+041/s0.067s)=1.5565E+041/s圖2-7剪切應(yīng)力第三章流道平衡與尺寸優(yōu)化一、流道系統(tǒng)的創(chuàng)建熔體充模分析完成后，就可以著手流道系統(tǒng)的創(chuàng)建及其優(yōu)化了。流道系統(tǒng)的創(chuàng)建可通過(guò)流道系統(tǒng)向?qū)瓿?，也可以手?dòng)創(chuàng)建。流道系統(tǒng)創(chuàng)建前，必須先確定流道類(lèi)型。根據(jù)制品的外形，選用點(diǎn)澆口流道。選擇好流道類(lèi)型后，就可以確定其尺寸了。流道系統(tǒng)厚度方向的尺寸與模架的選擇有關(guān)，參見(jiàn)參考文獻(xiàn)［3］。從充填分析中的日志，可以看出，制品總投影面積為12.8833cm2，單個(gè)制品投影面積為3.22cm2，由表3-1可得，制品全模仁上表面厚度h1為20-25，取為20mm。模仁全定模板上表面的厚度h3為20-25，取為20mm。蓋子制品厚度（分型面到制品頂面的距離）為10mm，所以定模仁厚度h2=制品厚度+h1=30mm，定模板厚度h4=h2+h3=50mm。定模座板厚度一般為20mm。表3-1制品平面投影面積（C1D2）111(mm)d(min)<40(6.32)20-15<20)640-77(8.72)25-32<30)877U16(1C.73)32-381011A154(12.4038*0<4?)12154-193(13,92)U4<S0)16塑料注射梅具畿!if-—他.說(shuō)生A1935農(nóng)拓(60)20再來(lái)確定制品流道系統(tǒng)直徑方向的尺寸。典型的點(diǎn)澆口直徑為0.25-1.6mm（參考文獻(xiàn)［1］P80）,取為1mm。對(duì)于PP材料，典型的分流道直徑為5.0-10.03mm（參考文獻(xiàn)［1］P106），取為8mm。主流道尺寸的確定與注塑機(jī)噴嘴的尺寸有關(guān)，通常主流道孔徑大于噴嘴孔徑0.5mm左右。典型的注塑機(jī)噴嘴孔徑見(jiàn)參考文獻(xiàn)［1］表8-2，取為1.5mm，則主流道孔徑為1.5+0.5=2.0mm。1.流道系統(tǒng)向?qū)?chuàng)建流道系統(tǒng)的類(lèi)型和尺寸初步確定后，就可以進(jìn)行創(chuàng)建了。采用向?qū)?lái)創(chuàng)建。主流道位置設(shè)在模型中心，即坐標(biāo)原點(diǎn)（0,0）處，頂部流道平面Z取70mm。注入口，入口直徑取2mm。流道直徑取6山山，豎直流道10mm，底部直徑取8mm，頂部澆口。如圖3-1所示。

圖3-1向?qū)?chuàng)建流道系統(tǒng)2.圖3-1向?qū)?chuàng)建流道系統(tǒng)通過(guò)確定節(jié)點(diǎn)位置，節(jié)點(diǎn)連線，定義屬性，網(wǎng)格劃分，手動(dòng)完成流道系統(tǒng)的創(chuàng)建。確保澆口有至少三個(gè)單元，使分析更為準(zhǔn)確。然后，進(jìn)行豎直流道的設(shè)計(jì)。為了便于冷流道凝料的脫模，防止因?yàn)榧庸ぴ蚴鼓Ｈ士缀投０蹇滓蛲S度差異而導(dǎo)致無(wú)法脫模，在模仁與定模板的分界面上做個(gè)臺(tái)階，必要時(shí)還可以自主進(jìn)行手動(dòng)創(chuàng)建.二、充填分析流道系統(tǒng)創(chuàng)建后，先進(jìn)行充填分析。分析序列選擇充填，工藝設(shè)置中，模具表面溫度設(shè)為40°C，熔體溫度設(shè)為240°C。充填控制選擇流動(dòng)速率，由未帶流動(dòng)系統(tǒng)的充填分析日志可以看出，制品總體積為6.3513cm3，注射時(shí)間為0.35s，所以流動(dòng)速率=制品總體積/注射時(shí)間=18.15cm3/s。速度/壓力切換選擇由％充填體積，設(shè)為100%，保壓控制選擇％充填壓力與時(shí)間，保壓控制曲線設(shè)置為10s的100%充填壓力。工藝參數(shù)設(shè)置完成后，將豎直流道的流道平衡約束設(shè)置為固定，使流道平衡分析時(shí)更改的只是水平分流道的尺寸，這樣，也方便加工，不至于因?yàn)榱鞯榔胶馐沽鞯莱叽绺牡暮茈x譜，且改動(dòng)量也小，工作量也小。完成以上設(shè)置后，雙擊開(kāi)始分析。分析完成后，查看分析結(jié)果，如圖3-33-4等等。充填時(shí)間和壓力都還好比較好充填時(shí)間二0.3576[s][s]0.26820.00000.17880.08940.3576|

圖3-4注射位置處壓力XY圖三、流道平衡分析復(fù)制澆口優(yōu)化方案，設(shè)置分析序列為流道平衡。工藝設(shè)置中，充填設(shè)置不變，流道平衡設(shè)置中的目標(biāo)壓力可以圖3-4注射位置處最大壓力作參考，略小于它就可，在此，取為70MP。其他默認(rèn)，雙擊繼續(xù)分析。流道平衡分析后使體積改變，節(jié)省材料.如圖3-5.0.26820.00000.17880.0894圖3-4注射位置處壓力XY圖體積更改0.0000[%]0.00000.00000.00000.00000.0000-210.00000.00000.00000.0000-21圖3-5體積更改第四章冷卻分析冷卻系統(tǒng)的構(gòu)建及分析要構(gòu)建冷卻系統(tǒng)，必須先確定冷卻組件的尺寸。由前面的分析已經(jīng)知道，制品總投影面積為49.5403cm2，單個(gè)制品投影面積為12.11cm2，由表3-1可得，冷卻水管直徑d取8mm。冷卻水管的典型布局為，水管間距為2.5d，水管壁到模腔壁距離為1.0d（參考文獻(xiàn)[1]P120），這樣的冷卻效果較佳。所以，初始水管尺寸為10mm，水管間距為2.5*8=20mm取30mm，水管中心到模腔壁距離為1.0*10+0.5*10=15mm。1.冷卻回路冷卻水管的構(gòu)建和流道系統(tǒng)類(lèi)似，也可以通過(guò)冷卻回路向?qū)Ш褪謩?dòng)的方式來(lái)構(gòu)建。我這里就是直接用向?qū)?gòu)建。首先，我們采用向?qū)У姆绞絹?lái)構(gòu)建。復(fù)制流道平衡充填方案。打開(kāi)冷卻回路向?qū)В付ㄋ苤睆綖?0mm，水管與制品間距離為15mm，水管與制品排列方式為X方向，因水管Y方向尺寸約為95mm，水管之間的距離為30mm，所以，取管道數(shù)量為4,管道中心之間的間距為30mm，制品之外距離取30mm。完成后，如圖4-1所示。分析序列選擇冷卻，工藝設(shè)置中，模具表面溫度設(shè)為45°C，熔體溫度設(shè)為245^，開(kāi)模時(shí)間5s，注射+保壓+冷卻時(shí)間選擇指定，采用系統(tǒng)推薦的30s，冷卻求解器參數(shù)中，計(jì)算幾何體影響的方法選擇自動(dòng)，勾上使用聚合網(wǎng)格求解器，其他值默認(rèn)，雙擊開(kāi)始分析。圖4-1分析完成后，查看其分析結(jié)果。由于是雙面網(wǎng)格模型，查看其主要分析結(jié)果.查看分析日志圖4-2所示，可以看出，型腔表面溫度平均值為33.3C，與目標(biāo)模具溫度40C相差7C左右，還可以。

零件表面溫度-最大值=43.6541C零件表面溫度-最小值=29.8650C零件表面溫度-平均值=35.6833C型腔表面溫度-最大值=41.8825C型腔表面溫度-最小值=27.1180C型腔表面溫度-平均值=33.2989C平均模具外部溫度=26.9752C通過(guò)外邊界的熱通量=0.0026k周期時(shí)間=35.0000s最昌溫度=240.0000C最低溫度=25.0000C圖4-2冷卻分析日志從冷卻介質(zhì)溫度可以看出，冷卻介質(zhì)入水口和出水口溫差在1°c以?xún)?nèi)，滿足2-3c要求。從圖4-4模具溫度可以看出，靠近流道系統(tǒng)區(qū)域管壁溫度較高.骷度，模具=41.88[C][C]41.8838.1934.5027.12-IhF圖4-4模具溫度

41.8838.1934.5027.12第五章保壓分析及優(yōu)化、保壓分析流道系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)創(chuàng)建完畢后，整副模具基本上就確定了。保壓分析主要就是調(diào)節(jié)保壓曲線，這完全可以在注塑機(jī)上完成。復(fù)制冷卻，將其命名為保壓分析。分析序列選擇冷卻+充填+保壓，工藝設(shè)置中，冷卻設(shè)置，模具表面溫度設(shè)為40°C，熔體溫度設(shè)為240°C，開(kāi)模時(shí)間設(shè)為5s，充填控制選擇注射時(shí)間，時(shí)間為0.35s，之所以設(shè)成具體數(shù)值，是為了方案之間的對(duì)比。速度/壓力切換選擇自動(dòng)，保壓控制選擇%充填壓力與時(shí)間，保壓壓力采用默認(rèn)的80%充填壓力。完成設(shè)置后，雙擊繼續(xù)分析。分析完成后，查看分析結(jié)果，由圖5-1頂出時(shí)的體積收縮率可以看出，制品頂出時(shí)，主體部分的收縮率均為2%到3%之間，靠近澆口處收縮率為10%以上。項(xiàng)出時(shí)的體積收蜻宰=5.787|%1N5.7873.1591.845I0.5306圖5-1頂出時(shí)的體積收縮率

0.15|39.17|16.76|0.24|19.14IU0.17|43.73|17.14|0.28|19.14IU0.18|48.81|17.56|0.32|19.16IU0.20|53.25|17.95|0.37|19.16IU0.22|58.36|18.38|0.41|19.16IUB.23|62.79|18.75|0.45|19.18IU0.25|67.30|19.15|0.50|19.18IU0.26|71.96|19.57|0.55|19.21IUB.28|77.02|20.04|0.60|19.21IU0.30|81.38|20.43|0.64|19.22IU0.31|85.99|20.85|0.69|19.23IU0.33|91.24|21.35|0.75|19.25IU0.35|95.21|21.69|0.79|19.25IU0.361100.00|20.50|0.81|16.45I已充填填充階段的計(jì)算時(shí)間=的.17s圖5-2V/P轉(zhuǎn)換時(shí)間保壓優(yōu)化保壓優(yōu)化主要是優(yōu)化保壓曲線，而要畫(huà)出保壓曲線，就必須確定各個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)對(duì)應(yīng)的注射時(shí)間。由圖5-2保壓分析的分析日志可以看出，V/P轉(zhuǎn)換時(shí)間為0.39s，由圖5-3壓力XY圖可以看出，充填末端壓力在0.42s達(dá)到最大，在1.6s降為0，取中間值1s作為恒壓/降壓轉(zhuǎn)換點(diǎn)。設(shè)備響應(yīng)時(shí)間取0.1s，所以恒壓保壓時(shí)間為1-0.4-0.1=0.5s。由圖5-4澆口凍結(jié)時(shí)間可以看出，澆口在4.48s凍結(jié)，所以卸壓時(shí)間為4.48-0.95=3.53，取為3.5s。復(fù)制保壓分析方案，命名為保壓優(yōu)化。工藝設(shè)置中，冷卻設(shè)置保持不變，流動(dòng)設(shè)置中，保壓控制選擇保壓壓力與時(shí)間，由于保壓分析方案中壓力最大值為72MP，注塑機(jī)最大注射壓力為140MP，取保壓壓力為64MP，保壓時(shí)間為0.45s，壓力由65MP降為0的時(shí)間為3.5s，其他設(shè)置保持不變。設(shè)置完成后，雙擊繼續(xù)分析，發(fā)現(xiàn)基本上變不了多少.項(xiàng)出時(shí)的體租收縮率=5.787|%][%]5.787.4.4733.1591.845I0.5306■

第六章翹曲分析及優(yōu)化、翹曲分析翹曲分析只是前面分析工作的一個(gè)總結(jié)和檢驗(yàn)，一般，只要充填、流道平衡、冷卻、保壓各步驟的分析和優(yōu)化工作都做得很到位，翹曲一般就不會(huì)有什么大問(wèn)題了。復(fù)制保壓優(yōu)化方案，命名為翹曲分析，分析序列選擇冷卻+充填+保壓+翹曲，工藝設(shè)置中，冷卻設(shè)置和流動(dòng)設(shè)置保持不變，翹曲設(shè)置中，勾上分離翹曲原因，其他默認(rèn)。設(shè)置完成后，雙擊繼續(xù)分析。變形，收縮不均:X方向比例因子二1.皿枷E]變形，收縮不均:丫方向比倒因子二1.皿枷同Autodesk*0.06680.03340.07400.0368變形，收縮不均:變形：比例因子=1-00^nm]|Autodesk*變形，收縮不均:X方向比例因子二1.皿枷E]Autodesk*0.06680.03340.07400.0368變形，收縮不均:變形：比例因子=1-00^nm]|Autodesk*0.1063.!nnayqI圖6-1不同方向上的翹曲變形變形，所有因素:變形比例因子=1.皿枷同0.1065H變形，冷卻不均:變形比例因子=1.。叩nm]0.0008，變照，收縮不均:變形比例因子=1-00^11(11]變形，取向因素:變形變照，收縮不均:變形比例因子=1-00^11(11]Autodesk*Autodesk*0.08750.06870.04980.0310.12-126

圖6-2不同因素引起的變形分析完成后，查看分析結(jié)果，由圖6-1不同方向上的翹曲變形可以看出，翹曲變形主要發(fā)生在Z方向，從Z方向上的變形可以看出，制件向內(nèi)收縮，無(wú)影響。從圖6-2不同因素引起的變形可以看出，翹曲變形主要是由收縮不均引起的，但總變形也不大才0.26mm，翹曲量可以接受。不過(guò)，實(shí)際成型工藝中，對(duì)于盒類(lèi)零件，角效應(yīng)應(yīng)當(dāng)予以考慮。在翹曲設(shè)置中勾上考慮角效應(yīng)時(shí)，再次進(jìn)行分析，分析結(jié)果如圖6-3所示。角效應(yīng)引起的變形比其他所有因素引起的變形都要大，雖然只存在于極少數(shù)部分區(qū)域，但作為有配合要求的家族模具來(lái)說(shuō)，此因素引起的變形不可忽略，應(yīng)當(dāng)予以重視。變形，所有因素:變形比例因子二1.000[mm]0.10650.08770.06880.04990.0310圖6-3總變形0.10650.08770.06880.04990.0310二、翹曲優(yōu)化從以上分析結(jié)果來(lái)看，總的來(lái)說(shuō)，制件注射成型時(shí)，主體部分的翹曲量不大，而某些特殊區(qū)域，雖然比較大，但也還可以接受，且翹曲方向?qū)χ破返呐浜弦不緵](méi)什么影響，可見(jiàn)，前面的充填、流道平衡、冷卻、保壓各項(xiàng)分析及優(yōu)化做的還可以。對(duì)于不同因素引起的翹曲變形，有不同的解決方案。冷卻不均因素引起的變形可通過(guò)減小型腔、型芯溫差來(lái)降低，具體來(lái)說(shuō)可通過(guò)增加冷卻水道、采用高導(dǎo)熱材料鑲件或調(diào)整冷卻液溫度等方式來(lái)實(shí)現(xiàn)；區(qū)域收縮引起的變形可通過(guò)減小不同區(qū)域各向同性收縮差異來(lái)降低，具體來(lái)說(shuō)可通過(guò)減小壁厚尺寸、優(yōu)化保壓曲線或減小模溫變化等方式來(lái)實(shí)現(xiàn)；取向收縮引起的變形可通過(guò)減小各向異性收縮差異來(lái)降低，具體來(lái)說(shuō)可通過(guò)改變成型條件、改變澆口位置或減