基于時(shí)頻振動(dòng)分析的換流變壓器故障診斷

基于時(shí)頻振動(dòng)分析的換流變壓器故障診斷為方便電力系統(tǒng)的電壓管理，需要頻繁開關(guān)換流變壓器，因此有載開關(guān)運(yùn)行良好是換流變壓器運(yùn)行良好的必要條件。本文介紹了一種方法來獲得時(shí)間-頻率域中的有載調(diào)壓變壓器振動(dòng)特性?？紤]在振動(dòng)信號處理過程中可能存在的混疊效應(yīng)，改進(jìn)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解方法提出屏蔽疊加的多頻信號，與常規(guī)方法相比，這種方法在減少混疊效應(yīng)方面有明顯的優(yōu)勢。然后，基于洛倫茲信息測量出的有載調(diào)壓變壓器振動(dòng)信號的能量分布變化，一種有效的故障診斷策略出爐。模型和實(shí)際有載調(diào)壓變壓器在正常和典型故障條件下得出的計(jì)算數(shù)據(jù)表明，不同條件下的能量譜差別很大，因此，相似性指數(shù)可以測量能量的分布情況。同時(shí)，接觸松動(dòng)指數(shù)大于絕緣面板松動(dòng)指數(shù)，這表明，在切換有載調(diào)壓開關(guān)的過程中，接觸松動(dòng)故障有更大的影響力。關(guān)鍵詞：故障診斷，改進(jìn)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解方法，洛倫茲信息測量，有載分接開關(guān)，振動(dòng)信號1.介紹大型換流變壓器廣泛用于電壓調(diào)節(jié)，作為大型換流變壓器中必不可少的組成部分，正確操作有載分接開關(guān)對高壓直流輸電系統(tǒng)的穩(wěn)定性與安全性至關(guān)重要。有載分接開關(guān)故障模式和統(tǒng)計(jì)調(diào)查的結(jié)果表明，有載分接開關(guān)不規(guī)則操作引起的故障占換流器的所有故障的20%以上。有載分接開關(guān)通過一套電接點(diǎn)來改變輸入/輸出比以保持電壓，包括開關(guān)觸點(diǎn)和相關(guān)的驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)在內(nèi)的機(jī)械設(shè)備是在上千次開關(guān)過程中最容易損壞的部件，其故障占有載調(diào)壓變壓器總故障的95%。因此，有必要提出有載分接開關(guān)機(jī)械特性識別的有效方法以早發(fā)現(xiàn)有載分接開關(guān)故障隱患和提高電力系統(tǒng)可靠性。近年來，工業(yè)設(shè)備中故障檢測與診斷(FDD)技術(shù)，如基于PCA/PLS方法的數(shù)據(jù)驅(qū)動(dòng)故障檢測與診斷，得到了快速的發(fā)展。機(jī)械故障是有載分接開關(guān)最主要的故障，一些電氣故障產(chǎn)生的主要原因也是來自機(jī)械故障，因此，機(jī)械診斷方法，比如振動(dòng)分析應(yīng)是解決此類問題最有效最方便的方法。機(jī)械診斷方法已被廣泛應(yīng)用于變壓器故障診斷。振動(dòng)信號，這是由抽頭變化引起的，由大量的尖銳振蕩組成。振動(dòng)信號中包含大量的變壓器工作信息。這個(gè)振動(dòng)信號理論基礎(chǔ)是在20世紀(jì)90年代初由本特松提出來的。后來，Kangetal.基于自組織映射和小波方法開發(fā)了一個(gè)OLTC監(jiān)測和評定系統(tǒng)。小波方法是提出來用以識別非周期震蕩以及那些隨時(shí)間變化的波的數(shù)學(xué)工具，小波方法采用了改進(jìn)后的添加了希爾伯特變換的狀態(tài)評估。同時(shí)，遺傳算法已被應(yīng)用在有載分接開關(guān)的狀態(tài)監(jiān)測中。目前的研究主要集中在時(shí)間域的特征。自振信號應(yīng)是非線性和非平穩(wěn)的，如連續(xù)接觸振動(dòng)的脈沖重疊特征是難以準(zhǔn)確識別到的。更重要的是，考慮到復(fù)雜的內(nèi)部真實(shí)結(jié)構(gòu)和換流變壓器有載分接開關(guān)的頻繁開關(guān)，故障診斷更是難上加難，而這些又是目前研究中較少涉及的。為了有效而準(zhǔn)確地識別出相應(yīng)的特性，必須考慮時(shí)頻分析方法。單獨(dú)的頻率不能被認(rèn)為是一個(gè)穩(wěn)定且有說服力的指標(biāo)，所以簡單的FFT不適用于這樣的信號分析。經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解方法在時(shí)間頻率域被廣泛應(yīng)用于信號分析與故障診斷。然而，傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解不能有效地描述大量非線性非平穩(wěn)信號，混疊現(xiàn)象也相當(dāng)嚴(yán)重。因此，兩種改進(jìn)方法出爐，附帶白噪聲的集合經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解（EEMD）和帶有掩蔽信號的帶限經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解（BREMD），目的都是為了消除混疊效應(yīng)。但是仍然有局限性，如白噪聲的盲目性和掩蔽信號計(jì)算選擇的易錯(cuò)性。因此，創(chuàng)造一個(gè)新改進(jìn)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解方法來有效降低混疊效應(yīng)是非常重要的，這種方法也將完全可以應(yīng)用于工業(yè)實(shí)踐。在本文中，多頻經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解提出要找到提取有載分接開關(guān)振動(dòng)的時(shí)頻特征的最合理最有效的方式，這吸收了傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解的精髓。在此基礎(chǔ)上，確定了希爾伯特能量譜，并基于洛倫茲信息測量確定了相應(yīng)的指標(biāo)。最后對典型故障進(jìn)行了仿真，并對主要用于換流變壓器的R型有載分接開關(guān)進(jìn)行了實(shí)機(jī)測驗(yàn)，借此比較正常和故障條件下提取的特征之間的差異，這為有載分接開關(guān)故障診斷確立判斷標(biāo)準(zhǔn)奠定了基礎(chǔ)。2.時(shí)域分析原理2.1經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｊ椒纸馐且环N有效的時(shí)頻分析方法，涉及1998年黃先生提出來的希爾伯特-黃變換。它能通過將任意信號分解為若干個(gè)固有模態(tài)函數(shù)（IMF）和剩余一小部分諧波反映出信號的內(nèi)部特性。對于一個(gè)特定的信號x（t）進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解的具體步驟如下：1）篩選：定義x的極值x（t），所有的極大值都在上包絡(luò)線上，極小值都在下包絡(luò)線上。平均包絡(luò)線大約是上下包絡(luò)線的中間位置。因此，第一個(gè)消除了低頻的原固有模態(tài)函數(shù)（t）為x（t）-m（t）：（t）=x（t）-m（t）（1）2)檢查：檢查組件（t）是否是一個(gè)固有模態(tài)函數(shù)，固有模態(tài)函數(shù)的判斷條件如下：a）零交叉點(diǎn)和極端的數(shù)目不管是否相同，都是在整個(gè)數(shù)據(jù)集中。b）在任何時(shí)候，兩包絡(luò)值的均值等于零。如果（t）不滿足上述兩種情況，則令x（t）=（t），然后再進(jìn)行第一步篩選流程。或者，定義（t）=（t）作為原始信號的第一個(gè)固有模態(tài)函數(shù)。3）循環(huán)：定義（t）=x（t）-（t）作為新的信號進(jìn)行分解。重復(fù)步驟1步驟2得到第二個(gè)固有模態(tài)函數(shù)，定義為（t）。重復(fù)以上步驟，直到最后一個(gè)信號（t）不能被分解，這個(gè)（t）代表了x（t）的平均值或者漸近值。2.2多頻信號經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解方法非常適用于穩(wěn)定的周期信號。當(dāng)信號是非線性的或者信號不平穩(wěn)時(shí)，每個(gè)固有模態(tài)函數(shù)總是包含多個(gè)頻率分量，這就是所謂的混疊效應(yīng)。因此，傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解不能有效地準(zhǔn)確解析OLTC的振動(dòng)信號的特點(diǎn)，因此傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解需要加以改進(jìn)。在所有現(xiàn)有的消除混疊效應(yīng)的方法中，EEMD和BREMD在眾多方面都有著良好的分解特性，EEMD方法在原始信號中添加了白噪聲，BREMD方法在原始信號中添加了掩蔽信號來修正第一個(gè)固有模態(tài)函數(shù)的帶寬。EEMD把IMF的帶寬納入統(tǒng)一頻率框架，所有的頻率成分可以不失真地分解成多個(gè)固有模態(tài)函數(shù)。白噪聲是隨機(jī)選擇的，所以分解的精度不能保證。另一方面，掩蔽信號被引入來調(diào)整帶寬，使每個(gè)固有模態(tài)函數(shù)只包含一個(gè)頻率分量。然而，選擇合適的掩蔽信號仍然是一個(gè)艱巨的任務(wù)。因此，融合兩種方法提出了一種新的消除混疊效應(yīng)和準(zhǔn)確獲取有載分接開關(guān)振動(dòng)信號時(shí)頻特性的一種新方法，它被定義為多頻經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｊ椒纸猓∕FEMD）?；静襟E如下：1）對于任意信號x（t），用傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解方法分解原始信號獲得第一個(gè)固有模態(tài)函數(shù)作為IMF1。2）對得到的IMF1應(yīng)用希爾伯特變換，可以得到IMF1的瞬時(shí)頻率和振幅。因此，掩蔽信號的頻率可以根據(jù)平均能量法（AEM）計(jì)算：其中，M是帶寬系數(shù)，（i）是瞬時(shí)振幅，（i）是頻率。3）針對經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解過程的不完全正交，IMF1信號能量泄漏會(huì)導(dǎo)致IMF1的能量不能正確反映。在當(dāng)前對經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解的研究中，還沒有關(guān)于可能的能量泄漏及其定量計(jì)算的詳細(xì)描述。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，M通常被取為1.6。為了減少隨機(jī)誤差，1.58至1.62之間都可以認(rèn)為是1.6。應(yīng)不同M值的多個(gè)掩蔽頻率fn是由公式（1）決定的。4）依據(jù)公式（2）構(gòu)建屏蔽信號（t）。A是掩蔽信號的幅度，由IMF1的平均振幅決定，是掩蔽頻率。5）對新獲得的信號再次應(yīng)用經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解，同樣地，可以獲得（t）的第一個(gè)IMF，定義為，然后，將屏蔽信號從中移除，最終的IMF1就是所有IMF1的平均數(shù)。6）把經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解后殘留的信號作為下一次的原始信號，并重復(fù)步驟1~5，直到所有的頻率成分分解到不同的IMF里。用上述的MFEMD方法，原始信號x（t）被分解為若干個(gè)IMF分量，然后根據(jù)希爾伯特變換可以得到每一個(gè)IMF的希爾伯特譜。希爾伯特譜H（w，t）準(zhǔn)確地描述了振幅在時(shí)間-頻率域的變化，（w，t）被定義為希爾伯特能量譜，反映能量變化振動(dòng)信號。由此，希爾伯特邊際譜h（w）只能反映信號頻率如下公式所示：由于有載分接開關(guān)的操作是一個(gè)機(jī)械能釋放過程，能量的變化切換過程可以被視為機(jī)械特性，機(jī)械故障將明顯改變振動(dòng)信號的能量分布。通過比較希爾伯特能量譜和相關(guān)指數(shù)，可以診斷出故障。2.3合成信號驗(yàn)證為了驗(yàn)證所提出的方法在射頻識別中的有效性，合成了一種非平穩(wěn)、非線性信號，這個(gè)信號的頻率可識別范圍為500~1500Hz，這是有載分接開關(guān)振動(dòng)的典型頻率?？紤]一個(gè)由=800Hz和=600Hz組成的雙成分信號x（t），以及一些50Hz的低頻噪聲。/<2指出傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解可能混淆自頻率分量，畢竟這些頻率是如此接近。MFEMD方法已應(yīng)用于合成信號。采樣頻率為2KHz，時(shí)間間隔是0.1秒。由于篇幅所限，只有希爾伯特邊際譜的前兩分量作出如圖1。800Hz和600Hz與設(shè)定值的功率匹配，驗(yàn)證了方法的準(zhǔn)確性。同時(shí)，每個(gè)國際固有模態(tài)函數(shù)幾乎都有一個(gè)頻率分量，從而混淆效應(yīng)可以得到有效抑制。根據(jù)以上的分析比較，MFEMD的有效性和正確性都經(jīng)得起考驗(yàn)。因此，可以應(yīng)用在有載分接開關(guān)操作的振動(dòng)信號分析上，因?yàn)檎駝?dòng)信號就是不穩(wěn)定和非線性的。圖1IMF1和IMF2應(yīng)用MFEMD和希爾伯特變換分解后的圖譜3.有載分接開關(guān)的故障模擬實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)對象是R型有載分接開關(guān)模型，主要用于換流變壓器。模型見圖2，主要參數(shù)列于表1。開關(guān)裝置有8對觸點(diǎn)，觸點(diǎn)從一個(gè)側(cè)面切換到另一個(gè)。為了驗(yàn)證振動(dòng)分析的有效性，在該模型上模擬了一些有代表性的機(jī)械故障，比如中間的接觸松動(dòng)和弧形板松動(dòng)，這種故障在所有故障中占5成以上。故障是由相應(yīng)的連接螺絲松動(dòng)造成的，如圖3所示?？紤]有載分接開關(guān)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)復(fù)雜，振動(dòng)信號可能會(huì)在傳輸過程中發(fā)生較大變化，因此振動(dòng)傳感器的位置選擇比較重要。在真正的變壓器內(nèi)，有載分接開關(guān)埋在油箱內(nèi)，所以能直接測量的只有暴露在油箱頂部的部分。四個(gè)印刷電路板加速度計(jì)（1號到4號）靈敏度為100mV/g,加速度計(jì)固定在有載分接開關(guān)頭部罩子里，由此發(fā)現(xiàn)有載分接開關(guān)操作的非侵入性振動(dòng)，如圖4所示。振動(dòng)信號由自主研發(fā)的NI9234數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)以51.2kHz的采樣頻率收集。觸點(diǎn)開關(guān)時(shí)產(chǎn)生的信號將被發(fā)送到電腦同步保存。整個(gè)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)顯示如圖5所示。表1.有載分接開關(guān)的測試參數(shù)圖2.R型有載分接開關(guān)模型圖3.接觸和絕緣板松動(dòng)故障仿真圖4.加速度計(jì)的位置圖5.有載分接開關(guān)振動(dòng)系統(tǒng)為了驗(yàn)證切換過程的重復(fù)性，消除隨機(jī)誤差的影響，挨個(gè)在每種條件下進(jìn)行所有的抽頭測試。具體來說，有載分接開關(guān)將從編號0至20開關(guān)，然后反向從20到0，這是40組的數(shù)據(jù)，其中包括20組奇偶開關(guān)，甚至奇數(shù)開關(guān)。（including20groupsofodd-evenswitchandeven-oddswitch,separately.這句翻譯不流暢）4.結(jié)果與討論4.1正常情況設(shè)定有載調(diào)壓變壓器模型的初始狀態(tài)為正常狀態(tài)。圖6顯示了在一次開關(guān)過程中4個(gè)測試點(diǎn)的波形?？雌饋?，所有振動(dòng)信號的持續(xù)時(shí)間在40ms，這表明切換這樣一個(gè)有載分接開關(guān)的時(shí)間為40ms。這個(gè)結(jié)果符合當(dāng)前行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的要求，證明了初始條件的有效性。此外，振動(dòng)信號隨時(shí)間變化很快，且振動(dòng)信號不平穩(wěn)。受信號傳輸和信號疊加的影響，以及噪聲的存在，在時(shí)域上很難識別出一些明顯的特征，包括波峰數(shù)量、突發(fā)振幅，以及兩次波峰的間隔時(shí)間，這個(gè)間隔被一致認(rèn)為是有載調(diào)壓過程的開關(guān)時(shí)間。圖6.有載分接開關(guān)的振動(dòng)信號根據(jù)振動(dòng)傳感器的位置，3號位置是最接近驅(qū)動(dòng)軸的，此處測得的振動(dòng)信號與觸點(diǎn)開關(guān)最相似。篇幅所限，3號位置的振動(dòng)信號被選作分析對象。信號先用EEMD，BREMD和MFEMD分解，并用MFEMD進(jìn)一步驗(yàn)證效果。前兩個(gè)IMF的分解見圖7。結(jié)果表明，EEMD的結(jié)果是混亂的，無法確定特征。BREMD可以清楚地提取頻率的特點(diǎn)。然而，混疊效果仍然很嚴(yán)重。因此，只有MFEMD可以有效解決這樣的問題,這是顯而易見的?？紤]到振動(dòng)信號頻率不是有載分接開關(guān)實(shí)質(zhì)性特征，更多其他形式的功能需要被發(fā)現(xiàn)。圖8描述了希爾伯特能量譜在0~1500Hz范圍的三維曲面，它是由每一個(gè)網(wǎng)格的能量值連接成的。由圖中可以看出，在正常條件下，振動(dòng)信號的能量切換過程主要集中在0.02~0.04s以內(nèi)在800Hz附近，其它頻帶的能量較低，分布相對分散。（下面這幾幅圖都不清楚，在截圖陰影里能看清楚）圖7.IMF1與IMF2的3種方法分解及相應(yīng)的希爾伯特邊際譜圖8.正常情況下的三維希爾伯特能量譜為了準(zhǔn)確描述希爾伯特能量譜的三維表面，表面的相似性是基于洛倫茲信息測度定義的。詳細(xì)的說，高斯曲率的特征和三維表面法向量量化第一，這也被視為一個(gè)可以得到離散節(jié)點(diǎn)累積概率分布的變量。然后所有的概率點(diǎn)重新連接形成一個(gè)曲面，稱為洛倫茲表面。因此，洛倫茲信息測量被定義為洛倫茲曲面下的體積。因?yàn)轶w積可以有效地反映原始三維表面的變化，洛倫茲信息測量可以作為表面相似度的判斷標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)考慮到平移和旋轉(zhuǎn)高斯曲率和法向量的不變性，洛倫茲信息測量不如基準(zhǔn)電平敏感，后者可以用來驗(yàn)證洛倫茲信息測量判斷的準(zhǔn)確性和說服力。設(shè)定兩個(gè)三維曲面L1和L2，對應(yīng)的洛倫茲信息測量分別為LIM1和LIM2。兩個(gè)表面的相似度計(jì)算可以用下式：其中，0≤d≤1。當(dāng)d變大的時(shí)候，兩個(gè)表面更加相似，當(dāng)d變小則差異越來越大。本文中，當(dāng)d＞0.9的時(shí)候，兩個(gè)表面可以被認(rèn)為相同，當(dāng)d小于0.5可以認(rèn)為兩個(gè)表面完全不同。表二揭示了奇-偶開關(guān)振動(dòng)能量譜的比較結(jié)果。記錄了5組計(jì)算結(jié)果。很明顯，所有的d都大于0.9，這表明在相同的條件下的能量分布是相似的。另一個(gè)開關(guān)方向的結(jié)果也是這樣，測試的可重復(fù)性得到了驗(yàn)證。因此，這些可以選擇5組數(shù)據(jù)作為標(biāo)準(zhǔn)，比較不同條件下的其他信號。4.2主/中間接觸松動(dòng)圖9描述了3號振動(dòng)信號的主觸頭松動(dòng)情況下的三維希爾伯特能量譜。由圖知，能量峰值出現(xiàn)在0.04s頻率600Hz處，這不同于正常情況。同時(shí)，在0.02~0.04s期間依然存在800Hz的成分，但振幅較低。而其他頻段的振幅要更低得多。表3顯示了正常時(shí)候的和主觸頭松動(dòng)時(shí)候的奇偶振動(dòng)能量譜異同。根據(jù)該表，所有d值都在0.5以下，這說明了兩種情況下的能量譜是不一樣的。同樣，能量譜和中間觸頭松動(dòng)的比較結(jié)果進(jìn)行了計(jì)算，規(guī)定基本上是相同的。與正常情況相比，接觸松動(dòng)的能量分布是不正常的，較低的相似性可以很容易地識別這類故障。圖9.主接觸頭松動(dòng)的三維能量譜圖10.對接觸松動(dòng)位置確認(rèn)測試圖和圖片圖11.主/中間接觸松動(dòng)振動(dòng)信號為了進(jìn)一步確認(rèn)接觸松動(dòng)的確切位置，攝影技術(shù)已應(yīng)用于發(fā)現(xiàn)松動(dòng)位置的特征。用高速照相機(jī)放在有載分接開關(guān)或者反射的鏡子前面，有載分接開關(guān)操作過程中照相機(jī)能夠完全拍攝到每次接觸，同時(shí)收集了振動(dòng)信號。這個(gè)測試的圖表和圖片在圖10中，主/中間接觸松動(dòng)振動(dòng)信號在圖11中。結(jié)果表明，脈沖串的信號將對應(yīng)于接觸運(yùn)動(dòng)，故障觸點(diǎn)的爆發(fā)幅度將顯著增加，這可能會(huì)導(dǎo)致接觸的二次沖擊疊加。因此，接觸松動(dòng)的位置可以基于時(shí)域脈沖振幅確定。根據(jù)切換過程和運(yùn)動(dòng)的開關(guān)序列的接觸，當(dāng)主觸頭松動(dòng)，突發(fā)的最大幅度出現(xiàn)在最后時(shí)刻，中間接觸松動(dòng)，則發(fā)生在中間的相應(yīng)位置。4.3絕緣板松動(dòng)圖12描述了在絕緣板松動(dòng)時(shí)3號振動(dòng)信號的三維希爾伯特能量譜。由圖，能量峰值出現(xiàn)在1100Hz左右，一些小峰值出現(xiàn)在500~1000Hz。與正常情況相比，能量分布更為分散，振幅更低。圖12.絕緣板松動(dòng)時(shí)的三維希爾伯特能量譜表4顯示了奇偶振動(dòng)能譜在正常情況下和絕熱板松動(dòng)時(shí)候之間的相似性，這仍然低于0.5。因此，能量譜是不一樣的，可以有效地識別故障。計(jì)算表3和表4的平均值，分別為0.248和0.427。可以看出，正常和接觸松動(dòng)情況下差異是大于絕緣板松動(dòng)時(shí)候的能量分布的差異的。這主要是由于有載分接開關(guān)的振動(dòng)是由接觸開關(guān)，接觸松動(dòng)會(huì)直接改變振動(dòng)機(jī)理。絕緣板由于是受迫振動(dòng)的一部分，只傳輸信號所以對原始振動(dòng)能量的影響較小。因此，在換流變壓器中的有載分接開關(guān)的機(jī)械故障診斷策略的判斷標(biāo)準(zhǔn)已形成。MFEMD首先用來獲得希爾伯特能量譜并根據(jù)所采集到的振動(dòng)信號的能量譜與正常信號的相似性，進(jìn)行未知和正常情況下的比較，d值超過0.9，有載分接開關(guān)運(yùn)行良好。如果小于0.5，能量分布可以被視為不一樣，一些機(jī)械故障可能發(fā)生。d大于0.3，有可能是振動(dòng)機(jī)理發(fā)生錯(cuò)誤，如接觸松動(dòng)故障。接觸松動(dòng)的位置可以根據(jù)相應(yīng)的突發(fā)異常幅度確定。如果0.3＜d＜0.5，那么可能是絕緣板或者其他附件出現(xiàn)了松動(dòng)。4.4實(shí)際應(yīng)用為了檢驗(yàn)該方法的適用性，提出了對變壓器有載分接開關(guān)的一個(gè)真正的診斷試驗(yàn)。試驗(yàn)換流變壓器是東西方電力輸送工程在中國的核心設(shè)備，現(xiàn)在正在維修中。有載分接開關(guān)仍然是R型，加速度計(jì)的位置見圖13，和我們之前測試的模型結(jié)果是一樣的，結(jié)論也是類似的。正常的，接觸松動(dòng)、絕緣板松動(dòng)的條件已經(jīng)設(shè)置好并先后安裝在有載分接開關(guān)里，對各種情況下的5組信號進(jìn)行采集分析。正常情況下的信號顯示在圖14中。與圖6的3號位置相比，似乎除了減少一點(diǎn)點(diǎn)幅度外無明顯差異，這可能是由于有載調(diào)壓變壓器油接觸的輕度梗阻。通過檢查其他條件下的信號，波形幾乎保持不變，這驗(yàn)證了應(yīng)用程序的意義。圖13.實(shí)際有載分接開關(guān)的加速度計(jì)的位置圖14.正常