金融廣場項目工程高支模板施工方案

PAGE9PAGE141目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc293650279"第一部分編制說明及依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc293650280"一、編制說明1HYPERLINK\l"_Toc293650281"二、編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc293650282"第二部分工程概況1HYPERLINK\l"_Toc293650283"第三部分施工準(zhǔn)備1HYPERLINK\l"_Toc293650284"一、技術(shù)準(zhǔn)備1HYPERLINK\l"_Toc293650285"二、材料準(zhǔn)備2HYPERLINK\l"_Toc293650286"三、機具準(zhǔn)備2HYPERLINK\l"_Toc293650287"第四部分模板安裝施工方案2HYPERLINK\l"_Toc293650288"一、模板施工流程及基本要求2HYPERLINK\l"_Toc293650289"二、梁板頂板模板3HYPERLINK\l"_Toc293650290"三、鋼管排架4HYPERLINK\l"_Toc293650291"四、梁板明細4HYPERLINK\l"_Toc293650292"五、砼澆筑順序4HYPERLINK\l"_Toc293650293"第五部分模板拆除施工方案5HYPERLINK\l"_Toc293650294"一、模板拆除施工流程5HYPERLINK\l"_Toc293650295"二、側(cè)模拆除方案5HYPERLINK\l"_Toc293650296"三、梁板底模拆除方案5HYPERLINK\l"_Toc293650297"第六部分模板施工質(zhì)量控制5HYPERLINK\l"_Toc293650298"一、安裝技術(shù)要求5HYPERLINK\l"_Toc293650299"二、模板施工質(zhì)量預(yù)控措施6HYPERLINK\l"_Toc293650300"三、模板安裝允許偏差6HYPERLINK\l"_Toc293650301"四、模板施工質(zhì)量控制要點7HYPERLINK\l"_Toc293650302"第七部分模板施工安全技術(shù)要求7HYPERLINK\l"_Toc293650303"一、模板安裝安全技術(shù)7HYPERLINK\l"_Toc293650304"二、模板拆除安全技術(shù)8HYPERLINK\l"_Toc293650305"三、其它8HYPERLINK\l"_Toc293650306"第八部分模板設(shè)計計算書9第一部分編制說明及依據(jù)一、編制說明混凝土結(jié)構(gòu)的模板工程，是混凝土構(gòu)件的一個重要組成部分。目前，現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)約占90%，而模板工程的造價約占鋼筋混凝土工程總造價的30%，總用工量的50%，因此合理而先進的模板技術(shù)，對于工程質(zhì)量、安全、降低成本，實現(xiàn)文明施工具有重要意義。二、編制依據(jù)①施工圖紙；②建設(shè)工程質(zhì)量管理條例；③砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）；④建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）；⑤砼結(jié)構(gòu)施工平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖(04G101-3、-4，03G101-1、-2，03G329-1)等。第二部分工程概況本工程為新華國際金融廣場，位于合肥市潛山路與皖河支路交口東南側(cè)。建設(shè)單位為：安徽新華房地產(chǎn)有限公司，設(shè)計單位為：上?，F(xiàn)代建筑設(shè)計有限公司，勘察單位為：安徽省建設(shè)工程勘察設(shè)計院，監(jiān)理單位為：安徽省恒信工程監(jiān)理有限責(zé)任公司，施工單位為：南通市第七建筑安裝工程有限公司。本工程地下兩層，層高為：-2層3.9米、-1層4.2米。建筑面積為：49826.3㎡；地上二十五層，層高為：1層6米、2～3層為4.8米、4層為4.5米、5～25層為3.8米。建筑面積約為：150000㎡。室內(nèi)地坪標(biāo)高±0.000相當(dāng)于吳淞高程：45.4米。因A樓A-A～A-C/3～6軸、B樓F～G/1～4軸、C樓C-D～C-F/3～6軸處在二層無結(jié)構(gòu)板，三層結(jié)構(gòu)支模高度達到10.73米，故需單獨編制本方案指導(dǎo)施工。高支模處梁截面分別為：300×800、400×700、400×800、600×800、800×800、500×1200、600×1200、700×1200；現(xiàn)澆板厚為：A、C樓板厚120mm，B樓板厚150mm。第三部分施工準(zhǔn)備一、技術(shù)準(zhǔn)備熟悉圖紙，認真審核圖紙的細部尺寸并進行放樣工作。編制模板工程施工方案，編制詳細的模板配板圖。進行模板工程施工技術(shù)交底。二、材料準(zhǔn)備根據(jù)圖紙及施工方案要求，確定模板板材及數(shù)量、鋼管、扣件、木方、隔離劑等材料需用數(shù)量及各項材料的進場計劃,及時按照施工進度計劃組織進場。模板配置表序號結(jié)構(gòu)部位模板選型序號結(jié)構(gòu)部位模板選型1獨立柱定型多層板6圓、弧型多層板2平板多層板7樓梯多層板3梁多層板84剪力墻定型多層板95電梯井筒定型多層板10三、機具準(zhǔn)備機具及工具表名稱規(guī)格功率數(shù)量錘子重量0.25\0.55KG100把梅花扳手17-19\222-24150把圓盤鋸MJ—1063KW2臺平刨MB—5033KW2臺手電鉆10把臺鉆VV508S520W2把手提電鋸M—651A1.05KW2臺手提電刨0.45KW2臺壓刨MB10657.5KW2臺砂輪切割機配套2臺第四部分模板安裝施工方案一、模板施工流程及基本要求模板工程是施工質(zhì)量控制的關(guān)鍵工序，所以模板工序開始前首先必須進行模板翻樣，根據(jù)平面結(jié)構(gòu)模板各細部尺寸計算每塊模板的長度、寬度或高度，遵循先立的后拆，后立的先拆的原則進行細部模板尺寸拼裝。模板工程施工工藝流程控制程序按施工圖制作模板→拼裝柱墻模板→搭設(shè)鋼管支撐架→測放梁、板底標(biāo)高→鋪設(shè)梁底模板→支設(shè)梁側(cè)?！佋O(shè)平板模板→矯正柱墻模板→加固柱墻模板→檢查加固梁、板模板→復(fù)核梁板標(biāo)高→下道工序模板及其支撐系統(tǒng)應(yīng)符合下列規(guī)定：①、保證工程結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。施工過程中應(yīng)隨時復(fù)核軸線位置幾何尺寸及標(biāo)高等，施工完后應(yīng)再次全面復(fù)核，對于因其它工種施工和施工荷載作用而致模板變形、移位的在澆筑混凝土前應(yīng)進行校核。②、柱、墻采用多層板制成定型模板，多層板外側(cè)用不超過250mm間距的木龍骨加固，外側(cè)設(shè)不大于400mm鋼管豎向支撐，同時設(shè)鋼管斜支撐。③、構(gòu)造簡單，裝卸方便，并便于鋼筋的綁扎和安裝，符合混凝土的澆筑及養(yǎng)護等工藝要求。④、模板制作拼縫應(yīng)嚴密，不得漏漿。⑤、模板施工時必須注意預(yù)埋件及預(yù)留洞，預(yù)留插筋的留設(shè)，不得遺漏，且預(yù)埋件、預(yù)留洞模板必須安裝牢固，預(yù)留插筋固定穩(wěn)固，位置準(zhǔn)確。⑥、模板運輸、安裝時應(yīng)輕拿輕放，不得碰撞已安裝成型模板，不得碰撞已綁扎成型鋼筋以至移位。⑦、建筑施工中應(yīng)特別注意外墻、柱垂直度的控制，每道工序完成后均進行認真細致的尺寸、垂直度復(fù)核。外側(cè)部分應(yīng)拉通長調(diào)直并與下部結(jié)構(gòu)順接不能引成進出的止口。二、梁板頂板模板板：搭設(shè)腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外墻柱頭模扳龍骨→模扳調(diào)整驗收→進行下道工序。梁：搭設(shè)和調(diào)平模扳支架（包括安裝水平拉桿和剪力撐）→按標(biāo)高鋪設(shè)梁底?！€找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→安裝梁兩側(cè)模扳→調(diào)整模扳。頂板采用18mm厚多層板面板，支撐采用滿堂鋼管腳手架支撐體系，鋼管立桿頂端設(shè)有水平鋼管。頂板次龍骨采用50×100mm木方，間距為300-350mm。腳手架立桿間距800mm，施工時在高度方向設(shè)置水平鋼管,第1道掃地桿距地為200mm，中間間距為1500mm,上一道在梁底板或平板底板混凝土面向下50~100mm位置?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，當(dāng)跨度等于或大于4m時模板應(yīng)起拱，起拱高度為全跨長度的1/1000-3/1000。梁側(cè)板模板，也采用多層板模板。支撐系統(tǒng)采用滿堂鋼管排架鋪以木龍骨。主龍骨間距為500mm，次龍骨間距為400mm。梁高大于500mm的，中間另加Φ14穿墻螺桿加固。水平間距為700-800mm，垂直間距按梁高大小確定，控制在≤400mm內(nèi)。三、鋼管排架鋼管排架設(shè)掃地桿一道、距地200mm，梁板底板下50~100mm一道，中間步距為1.5m，豎管橫向和縱向間距均按梁800mm、板800mm搭設(shè)。鋼管排架必須與框架柱連接抱緊，以確保鋼管排架的整體性。且在最外圍排架縱管上向排架內(nèi)再加斜向剪刀撐加固，并設(shè)置三道水平剪刀撐。（詳見支撐架平面布置圖）四、梁板明細梁、板明細表序號結(jié)構(gòu)部位規(guī)格（mm）立桿間距（m）備注1梁300×800梁兩側(cè)0.9，梁梁跨度方向0.8安全計算按4000×8002梁400×700梁兩側(cè)0.9，梁梁跨度方向0.8安全計算按4000×8003梁400×800梁兩側(cè)0.9，梁梁跨度方向0.8安全計算見計算書書4梁600×800梁兩側(cè)1.1，梁梁跨度方向0.8安全計算見計算書書5梁800×800梁兩側(cè)1.3，梁梁跨度方向0.8安全計算見計算書書6梁500×12000梁兩側(cè)1，梁跨度度方向0.8安全計算按7000×120007梁600×12000梁兩側(cè)1.1，梁梁跨度方向0.8安全計算按7000×120008梁700×12000梁兩側(cè)1.1，梁梁跨度方向0.8安全計算按7000×120009板120縱向、橫向均為00.8安全計算按1500板10板150縱向、橫向均為00.8安全計算見計算書書五、砼澆筑順序砼澆筑時應(yīng)按先澆筑豎向構(gòu)件再澆筑水平構(gòu)件、先澆筑非高支模區(qū)域再澆筑高支模區(qū)域的順序進行澆筑。第五部分模板拆除施工方案一、模板拆除施工流程拆模時要遵循先立后拆，后立先拆的總體順序進行。拆模時不得硬撬硬挖，以免損傷混凝土表面。拆下的模板應(yīng)及時清理修正，并鏟除澆搗時留在模板表面的殘漿，經(jīng)鏟除殘漿和整理后的模板表面必須均勻滿涂隔離劑。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應(yīng)符合設(shè)計要求和施工規(guī)定，且必須經(jīng)過事先書面申請并得到同意拆模的指令后方可進行，任何人不得私自隨意拆除模板。二、側(cè)模拆除方案包括柱模板、梁側(cè)模、構(gòu)造柱、圈梁側(cè)模等。在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后且不粘模，方可拆除。結(jié)合水泥廠P.O42.5#水泥或P.O32.5#水泥的初凝和終凝時間，和現(xiàn)行施工溫度，側(cè)模在混凝土澆筑完畢24小時后確?；炷帘砻娉尚唾|(zhì)量的情況下，可安排施工人員施工。但應(yīng)注意的是：拆除側(cè)模時，不得影響和拆除任何其支撐部件，所有穿墻對拉螺桿可安排在12小時后及時抽除，但不需影響其它支撐桿件，特別是梁、板底板模板的垂直支撐。三、梁板底模拆除方案按現(xiàn)行施工驗規(guī)范，拆除梁板底模的混凝土的拆模強度需達設(shè)計及施工規(guī)范要求，且必須經(jīng)過拆模申請，在拆模申請中必須附混凝土同條件養(yǎng)護拆模試塊強度報告。梁板底板凈跨度小于8m的，混凝土強度必須達到設(shè)計強度的75%以上，且必須經(jīng)過拆模申請，在拆模申請中必須附混凝土同條件養(yǎng)護拆模試塊強度報告。懸挑梁板、梁板底板凈跨度大于8m的，底板支撐拆除必須在混凝土強度達到100%后或達28天后可拆除。第六部分模板施工質(zhì)量控制一、安裝技術(shù)要求墻：安裝墻體模板前，要對墻體接茬處鑿毛處理，用空壓機清除墻體內(nèi)的雜質(zhì)，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)爛根現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上根據(jù)放線尺寸貼海綿條，做到平整、準(zhǔn)確、粘結(jié)牢固并注意穿墻桿的質(zhì)量。梁：按要求起拱并注意梁的兩側(cè)包住底模，下面龍骨包住側(cè)模。扳：宜以每個單元從四周先用陰角模扳與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設(shè)。中間起拱，四周不起拱。柱：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。二、模板施工質(zhì)量預(yù)控措施按標(biāo)高及所彈柱、墻位置線，模板應(yīng)采用1：2.5水泥砂漿找平柱、墻邊外框（50寬）。結(jié)構(gòu)平面離柱、墻角100mm左右柱主筋點焊“井”字型Φ10定位鋼筋。分片安裝柱、墻模，Ф48鋼管抱箍，并校核模板位置及垂直度，即在平面上分別彈出柱中心線，每片模板上下分別彈出垂直中心線，安裝模板時，中心線相互重合，混凝土澆筑完畢后，按此中心線校核。異型柱除采用柱箍、鋼管支撐處設(shè)有對拉螺栓拉結(jié)鋼筋，以增大柱模的剛度和整體性。為確保主、次梁在柱端位置的精確性和陰角順直。建筑施工中應(yīng)特別注意外墻、柱垂直度的控制，每道工序完成后均進行認真細致的尺寸、垂直度復(fù)核。外側(cè)部分應(yīng)拉通長調(diào)直并與下部結(jié)構(gòu)順接不能行成進出的企口。三、模板安裝允許偏差項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標(biāo)高±5水準(zhǔn)儀或拉線截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5mm6經(jīng)緯儀或吊線大于5mm8經(jīng)緯儀或吊線相鄰兩板表面高低低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺四、模板施工質(zhì)量控制要點模板支撐必須穩(wěn)定，確保幾何形狀和強度、剛度及穩(wěn)定性，拼縫須嚴密，保證混凝土澆筑振搗時不出現(xiàn)漏漿現(xiàn)象。施工過程隨時復(fù)核軸線位置，幾何尺寸及標(biāo)高等，施工完后必須再次全面復(fù)核。施工時必須注意預(yù)埋件及預(yù)留洞口不得遺漏且安裝牢固，位置準(zhǔn)確，有防止位移變形的可靠措施。安裝模板時應(yīng)輕拿輕放，不得碰壞已安裝的模板，以防模板變形。混凝土柱之外角、桁、梁及其它位于兩平面間之接縫處有斜角者，均須按照設(shè)計圖樣所示型式，預(yù)釘線腳于模板內(nèi)。支梁模起拱按設(shè)計和規(guī)范要求以防下?lián)?，墻柱模板支完后必須校正，以防偏位扭歪，傾斜度偏差不大于1/1000層高。澆筑混凝土前，重點檢查模板軸線，支撐的剛度和穩(wěn)定性，達到拼縫嚴密、平整，板縫不超過2mm，陰角模板到位準(zhǔn)確等要求。拆除模板須在確保建筑物之絕對安全后始可拆除。拆模強度根據(jù)同條件養(yǎng)護下試塊強度值來確定。任何梁板底板拆除前其混凝土成型強度不得低于設(shè)計強度的75%，懸挑結(jié)構(gòu)必須達到設(shè)計強度的100%，并加設(shè)臨時支撐。柱、墻、梁側(cè)模拆除時其強度須達到1.5MPa且不損壞混凝土成型表面方可拆模。任何一個部位的模板和支撐拆除必須經(jīng)現(xiàn)場工種負責(zé)人，施工員，質(zhì)檢員驗收同意后方可拆除。嚴禁私自拆除模板和支撐。拆模時不得硬撬，以免損壞混凝土表面，拆下的模板均應(yīng)進行清理修整并涂刷脫模油?；炷羶?nèi)由于模板筋所留之孔隙，應(yīng)使用相等于混凝土成份之水泥砂漿加以填實，孔隙穿通墻身者，應(yīng)使用適當(dāng)之工具將水泥砂漿自內(nèi)面壓向外墻面，使用適當(dāng)板料在外墻面堵住，以求孔隙完成全填實。第七部分模板施工安全技術(shù)要求一、模板安裝安全技術(shù)模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實，并加墊木。木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉結(jié)牢固。安裝模板應(yīng)按工序進行，當(dāng)模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。支模時，支撐、拉桿不準(zhǔn)連接在門窗、腳手架或其他不穩(wěn)固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時加固和修理，防止塌模傷人。安裝柱、梁模板應(yīng)設(shè)臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。安裝樓面模板遇有預(yù)留洞口的地方，應(yīng)作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板、鋼模板等，應(yīng)拿起堆放穩(wěn)妥，以防事故發(fā)生。在通道地段，安裝模板的斜撐及橫撐水必須伸出通道時，應(yīng)先考慮通道通過行人或車輛時所需要的高度。完工后，不得留下松動和懸掛的模板枋料等。二、模板拆除安全技術(shù)拆除模板必須經(jīng)施工負責(zé)人同意，方可拆除。操作人員必須戴好安全帽。操作時應(yīng)按順序分段進行，超過4m以上高度，不允許讓模板枋料自由落下。嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒。拆除模板前，應(yīng)將下方一切預(yù)留洞口及建筑物周圍用木板或安全網(wǎng)作防護圍蔽，防止模板機料墜落傷人。拆除模板過程中，應(yīng)設(shè)立施工作業(yè)區(qū)向外15m以上設(shè)置警戒線，并設(shè)專人及時檢查，防止施工人員或其它人員隨意接近。拆卸的模板、支撐桿件與零配件由施工人員傳接并分類堆放在場地上，若在樓層間翻用，必須用吊車垂直、水平運輸，塔吊運輸須經(jīng)專人指揮。三、其它本工程梁板模板安裝拆除均在2m的高空作業(yè)，作業(yè)時均應(yīng)系好安全帶，帶好安全帽，扣好安全帽帶。安裝模板、拆模時鋼管、扣件、模板、螺桿、螺母等均不得隨意亂拋亂扔，嚴防吊物傷人。安裝二層或以上的外圍柱、梁模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架或掛好安全網(wǎng)。支模、拆模、搭設(shè)排架用的扳手等小型工具，應(yīng)裝人工具袋內(nèi)，并應(yīng)系牢，防止隨意掉落傷人。采用塔吊吊模板、鋼管時，吊點的設(shè)置應(yīng)規(guī)范、平衡。嚴禁超載，工種負責(zé)人、安全員現(xiàn)場監(jiān)督。二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。在雷雨季節(jié)應(yīng)盡量避免搭設(shè)和拆除鋼管腳手，若安裝模板應(yīng)穿好防滑鞋，并應(yīng)有防觸電措施。第八部分模板設(shè)計計算書400×800梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L3。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：10.90；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M面板的的最大彎矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.5××17.855=10.7709kN//m；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計值:qq2=1.44×0.5××4=2.88kN/m；；計算跨度:l=(8000-1500)/(4--1)=2216.677mm；面板的最大彎矩M=0..1×10..709×[[(800--150)//(4-1))]2+0..117×22.8×[((800-1150)/((4-1)]]2=6.557×1044N·mm；面板的最大支座反反力為:NN=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×10.7709×[((800-1150)/((4-1)]]/10000+1.2××2.8000×[(8000-1500)/(4--1)]/11000=33.280kN；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=6..57×1004/2..70×1004=2.4NN/mm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.44N/mm22小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側(cè)側(cè)壓力線荷載載設(shè)計值:q=qq1=10..709N//mm；l計算跨度度:l==[(8000-1500)/(4--1)]=2216.677mm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=50×1..8×1.88×1.8//12=244.3cm44；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×100.709××[(8000-150))/(4-11)]4/(1000×95000×2.433×105)=00.069mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(8000-1500)/(4--1)]/2250=0.8677mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.0669mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=0.8867mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=3.2880/0.5500=66.561kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=2×5××10×100/6=166.667cm3；I=2×5××10×100×10/112=8833.333cm4；E=90000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.1164kNN·m，最大大支座反力R=3..609kkN，最大變變形ν=0.0038mmm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=1..64×1005/1.677×105=1N/mm22；次楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=1N/mm22小于次楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0338mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力3..609kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑100mmm，壁厚5mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×333.762==67.522cm3；I=2×1668.8122=337..62cm44；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNN·m)主楞變形圖(mmm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M==0.2771kN··m，最大支支座反力RR=5.6650kNN，最大變形形ν=0.0005mmm（1）主楞抗彎強度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=2..71×1005/6.755×104=4N/mm22；主楞的抗抗彎強度設(shè)計計值:[ff]=2205N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=4N//mm2小于主楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.0055mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=1150/4000=0.3375mm；；主楞的最大撓度計計算值ν=0.0005mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=0.3375mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：：穿梁螺栓有效直徑徑:111.55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=55.65kkN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.655kN小于于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]]=17.885kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8000×18×118/6==4.322×104mm3；I=800××18×188×18/112=33.89×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<[[f]鋼筋混凝土梁和模模板自重設(shè)計計值(kN/m))：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.800+0.300]×0.880=19..872kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.80=44.480kkN/m；q=19.8722+4.4880=24..352kNN/m；最大彎矩及支座反反力計算公式式如下:Mmax=0.1225ql2=0.1125×244.352××2002=1.222×105N·mm；RA=RC=0.3775q1l+0.4437q2l=0.3375×199.872××0.2+00.437××4.48××0.2=11.882kkNRB=1.25ql==1.25××24.3552×0.22=6.0888kNσ=Mmax/WW=1.222×105/4.322×104=2.8NN/mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=2.88N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.5521ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1/1.2==16.5660kN/mm；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2000.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2000.00//250==0.8000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.5521×199.872××2004/(1000×95000×3.899×105)=0.0045mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.0445mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=00.8mm，滿滿足要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=6.088//0.8=77.61kNN/m2.方木的支撐力力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10//12=416.667cm44；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×7.611×0.822=0..487kkN·m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.4877×106/833333.3==5.8N/mm22；抗彎強度設(shè)計值[f]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值5..8N/mmm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×7.661×0.88=3..653kkN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3××3.6533×10000/(2×550×1000)=11.096N/mm22；方木抗剪強度設(shè)計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值1..096NN/mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計算算值ν=0.6677×7..61×80004/(1000×90000×4166.667××104)=0.5563mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.8800×10000/2550=3.2200mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.5563mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=3.22mm，滿滿足要求！3.支撐小橫桿的的強度驗算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=1.8882kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=6.0888kN梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(0.900--0.4000)/4×00.800××(1.2××0.1500×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.8000×(0.8800-0..150)××0.3000=1.0886kN簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座力:N1=N3=0.7449kN；；N2=10.526kN；最大彎矩Mmaax=0.2257kNN·m；最大撓度計算值Vmax=0..104mmm；最大應(yīng)力σ=00.257××106/44900=57.11N/mmm2；支撐抗彎設(shè)計強度度[f]==205NN/mm2；支撐小橫桿的最大大應(yīng)力計算值值57.11N/mmm2小于支撐小小橫桿的抗彎彎設(shè)計強度205NN/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管管只起構(gòu)造作作用，無需要要計算九、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計值取12.00kNN，扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)1.00，該該工程實際的的雙扣件承載載力取值為112.00kNN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取12.00kkN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=10..526kkN；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!十、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=0.7749kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×100.9=1..689kkN；樓板混凝土、模板板及鋼筋的自自重：N3=1.2×[(00.80/22+(0.990-0.440)/4))×0.800×0.300+(0.880/2+((0.90--0.40))/4)×00.80×00.150××(1.500+24.000)]=22.079kN；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：N4=1.4×(2..000+22.000))×[0.8800/2++(0.9000-0.4400)/44]×0.8800=2..352kkN；N=N1+N22+N3+N4=0.7449+1.6689+2..079+22.352==6.8699kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.2]=2.9766m；k計算長長度附加系數(shù)數(shù)，取值為：：1.1677；μ計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表55.3.3，μ=1.7；a立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0.22m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=29775.85/15..9=1187；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=68688.685//(0.2005×4244)=779N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=799N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！2.梁底受力最大大的支撐立桿桿穩(wěn)定性驗算算:其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫向鋼管的最大支支座反力：NN1=10..526kkN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×(110.9-00.8)=11.689kN；N=N1+N22=10..526+11.565==12.099kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.2]=2.9766m；k計算長長度附加系數(shù)數(shù)，取值為：：1.1677；μ計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表55.3.3，μ=1.7；a立桿上上端伸出頂層層橫桿中心線線至模板支撐撐點的長度；；a=0.22m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=29775.85/15..9=1187；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.2205；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=120990.4422/(0.2205×4224)=139.11N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1339.1NN/mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！考慮到高支撐架的的安全因素，建建議按下式計計算lo=k1k2(hh+2a)=1.1167×1..021×((1.5+00.2×2))=2..264mm；k1--計算長度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1667;k2--計算算長度附加系系數(shù)，h+22a=1..9按照表2取值1.0221；lo/i=22663.8633/155.9=142；；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.334；鋼管立桿的最大應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=120090.4442/(0..34×4224)=83.9N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=833.9N//mm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計計和使用安全全》十一、梁模板高支支撐架的構(gòu)造造和施工要求求[工程經(jīng)驗]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)構(gòu)造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設(shè)計荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿設(shè)設(shè)雙向水平桿桿，確保兩方方向足夠的設(shè)設(shè)計剛度；c.梁和樓板荷載載相差較大時時，可以采用用不同的立桿桿間距，但只只宜在一個方方向變距、而而另一個方向向不變。2.立桿步距的設(shè)設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷荷載在立桿不不同高度軸力力變化不大時時，可以采用用等步距設(shè)置置；b.當(dāng)中部有加強強層或支架很很高，軸力沿沿高度分布變變化較大，可可采用下小上上大的變步距距設(shè)置，但變變化不要過多多；c.高支撐架步距距以0.91.5mm為宜，不宜宜超過1.55m。3.整體性構(gòu)造層層的設(shè)計：a.當(dāng)支撐架高度度≥20m或橫向向高寬比≥6時，需要設(shè)設(shè)置整體性單單或雙水平加加強層；b.單水平加強層層可以每46米沿水水平結(jié)構(gòu)層設(shè)設(shè)置水平斜桿桿或剪刀撐，且且須與立桿連連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水水平框格總數(shù)數(shù)的1/3；c.雙水平加強層層在支撐架的的頂部和中部部每隔1015m設(shè)設(shè)置，四周和和中部每100--15mm設(shè)豎向斜桿桿，使其具有有較大剛度和和變形約束的的空間結(jié)構(gòu)層層；d.在任何情況下下，高支撐架架的頂部和底底部（掃地桿桿的設(shè)置層）必必須設(shè)水平加加強層。4.剪刀撐的設(shè)計計：a.沿支架四周外外立面應(yīng)滿足足立面滿設(shè)剪剪刀撐；b.中部可根據(jù)需需要并依構(gòu)架架框格的大小小，每隔100--15mm設(shè)置。5.頂部支撐點的的設(shè)計：a.最好在立桿頂頂部設(shè)置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于4000mm；b.頂部支撐點位位于頂層橫桿桿時，應(yīng)靠近近立桿，且不不宜大于2000mm；c.支撐橫桿與立立桿的連接扣扣件應(yīng)進行抗抗滑驗算，當(dāng)當(dāng)設(shè)計荷載NN≤12kN時，可可用雙扣件；；大于12kkN時應(yīng)用頂頂托方式。6.支撐架搭設(shè)的的要求：a.嚴格按照設(shè)計計尺寸搭設(shè)，立立桿和水平桿桿的接頭均應(yīng)應(yīng)錯開在不同同的框格層中中設(shè)置；b.確保立桿的垂垂直偏差和橫橫桿的水平偏偏差小于《扣扣件架規(guī)范》的的要求；c.確保每個扣件件和鋼管的質(zhì)質(zhì)量是滿足要要求的，每個個扣件的擰緊緊力矩都要控控制在45--60N.mm，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；d.地基支座的設(shè)設(shè)計要滿足承承載力的要求求。7.施工使用的要要求：a.精心設(shè)計混凝凝土澆筑方案案，確保模板板支架施工過過程中均衡受受載，最好采采用由中部向向兩邊擴展的的澆筑方式；；b.嚴格控制實際際施工荷載不不超過設(shè)計荷荷載，對出現(xiàn)現(xiàn)的超過最大大荷載要有相相應(yīng)的控制措措施，鋼筋等等材料不能在在支架上方堆堆放；c.澆筑過程中，派派人檢查支架架和支承情況況，發(fā)現(xiàn)下沉沉、松動和變變形情況及時時解決。600×800梁梁模板(扣件鋼管架架)計算書高支撐架的計算依依據(jù)《建筑施施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術(shù)規(guī)范范》（JGJJ130-22001）、《混混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》GGB500110-20002、《建筑筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》(GB500009-22001)、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)等等規(guī)范編制。因本工程梁支架高高度大于4米，根據(jù)有有關(guān)文獻建議議，如果僅按按規(guī)范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術(shù)》22002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。梁段:L3。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m)：0.60；梁梁截面高度D(m)：：0.80；混凝土板厚度(mmm)：150.000；立桿沿沿梁跨度方向向間距La(m)：0.80；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m))：0.20；立桿步距h(m))：1.50；板板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb(m)：0.80；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：10.900；梁兩側(cè)立立桿間距(m)：1.10；承重架支撐形式：：梁底支撐小小楞垂直梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為為Φ48×3；立桿承重連接方式式：雙扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù)：11.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；鋼鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底底模板荷載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對梁梁側(cè)模板荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；；木材彈性模模量E(N//mm2)：9000..0；木材抗壓強度設(shè)計計值fc(NN/mm)：：16.0；木材抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強度度設(shè)計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板板；面板厚度度(mm)：18.000；面板彈性模量E((N/mm22)：9500..0；面板抗抗彎強度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：100.00；梁底縱向支撐根數(shù)數(shù)：3；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)主楞間距(mm))：500；次楞楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mmm)：M14；穿梁梁螺栓水平間間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底底距離依次是是：150mmm，300mmm，450mmm，600mmm；主楞材料：圓鋼管管；直徑(mm)：1100.000；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根數(shù)：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：550.00；；高度(mm)：100.000；次楞合并根數(shù)：22；二、梁側(cè)模板荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土土的初凝時間間，取2.0000h；T混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.7500m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取1.150。分別計算得177.848kN/m22、18.0000kN//m2，取較小值17.8448kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞的根數(shù)為4根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強度計算材料抗彎強度驗算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M面板的的最大彎矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)[f]]--面面板的抗彎強強度設(shè)計值((N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.5××17.855=10.7709kN//m；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計值:qq2=1.44×0.5××4=2.88kN/m；；計算跨度:l=(8000-1500)/(4--1)=2216.677mm；面板的最大彎矩M=0..1×10..709×[[(800--150)//(4-1))]2+0..117×22.8×[((800-1150)/((4-1)]]2=6.557×1044N·mm；面板的最大支座反反力為:NN=1.1qq1l+1.22q2l=1.11×10.7709×[((800-1150)/((4-1)]]/10000+1.2××2.8000×[(8000-1500)/(4--1)]/11000=33.280kN；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=6..57×1004/2..70×1004=2.4NN/mm2；面板的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.44N/mm22小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側(cè)側(cè)壓力線荷載載設(shè)計值:q=qq1=10..709N//mm；l計算跨度度:l==[(8000-1500)/(4--1)]=2216.677mm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==95000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=50×1..8×1.88×1.8//12=244.3cm44；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×100.709××[(8000-150))/(4-11)]4/(1000×95000×2.433×105)=00.069mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(8000-1500)/(4--1)]/2250=0.8677mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.0669mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=0.8867mm，滿滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=3.2880/0.5500=66.561kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=2×5××10×100/6=166.667cm3；I=2×5××10×100×10/112=8833.333cm4；E=90000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.1164kNN·m，最大大支座反力R=3..609kkN，最大變變形ν=0.0038mmm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=1..64×1005/1.677×105=1N/mm22；次楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=1N/mm22小于次楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0338mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力3..609kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑100mmm，壁厚5mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×333.762==67.522cm3；I=2×1668.8122=337..62cm44；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNN·m)主楞變形圖(mmm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M==0.2771kN··m，最大支支座反力RR=5.6650kNN，最大變形形ν=0.0005mmm（1）主楞抗彎強度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=2..71×1005/6.755×104=4N/mm22；主楞的抗抗彎強度設(shè)計計值:[ff]=2205N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=4N//mm2小于主楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.0055mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=1150/4000=0.3375mm；；主楞的最大撓度計計算值ν=0.0005mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=0.3375mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；穿梁螺栓型號:M14；查表得：：穿梁螺栓有效直徑徑:111.55mmm；穿梁螺栓有效面積積:A==105mm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=55.65kkN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××105/11000==17.885kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=5.655kN小于于穿梁螺栓最最大容許拉力力值[N]]=17.885kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8000×18×118/6==4.322×104mm3；I=800××18×188×18/112=33.89×1105mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：σ=M/W<[[f]鋼筋混凝土梁和模模板自重設(shè)計計值(kN/m))：q1=1.2×[(224.00++1.50))×0.800+0.300]×0.880=19..872kNN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值(kN/m))：q2=1.4×(2..00+2..00)×00.80=44.480kkN/m；q=19.8722+4.4880=24..352kNN/m；最大彎矩及支座反反力計算公式式如下:Mmax=0.1225ql2=0.1125×244.352××3002=2.744×105N·mm；RA=RC=0.3775q1l+0.4437q2l=0.3375×199.872××0.3+00.437××4.48××0.3=22.823kkNRB=1.25ql==1.25××24.3552×0.33=9.1332kNσ=Mmax/WW=2.744×105/4.322×104=6.3NN/mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=6.33N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.5521ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1/1.2==16.5660kN/mm；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.5521×199.872××3004/(1000×95000×3.899×105)=0.2227mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.2227mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=11.2mm，滿滿足要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：梁底支撐小楞的均均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=9.132//0.8=111.4155kN/m2.方木的支撐力力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×10×110/6==83.333cm33；I=5×10×110×10//12=416.667cm44；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩MM=0.11ql2=0.11×11.4415×0..82=0..731kkN·m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.7311×106/833333.3==8.8N/mm22；抗彎強度設(shè)計值[f]=13NN/mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值8..8N/mmm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:τ=3V/(22bh0)其中最大剪力:V=0..6×11..415×00.8=5.4799kN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3××5.4799×10000/(2×550×1000)=11.644N/mm22；方木抗剪強度設(shè)計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值1..644NN/mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下:ν=0.6777ql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250方木最大撓度計算算值ν=0.6677×111.415××8004/(1000×90000×4166.667××104)=0.8844mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.8800×10000/2550=3.2200mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.8844mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=3.22mm，滿滿足要求！3.支撐小橫桿的的強度驗算梁底模板邊支撐傳傳遞的集中力力：P1=RA=2.8223kN梁底模板中間支撐撐傳遞的集中中力：P2=RB=9.1332kN梁兩側(cè)部分樓板混混凝土荷載及及梁側(cè)模板自自重傳遞的集集中力：P3=(1.100--0.6000)/4×00.800××(1.2××0.1500×24.0000+1..4×2.0000)+11.2×2××0.8000×(0.8800-0..150)××0.3000=1.0886kN簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座力:N1=N4=1.0884kN；；N2=N3=7.3991kN；；最大彎矩Mmaax=0.2294kNN·m；最大撓度計算值Vmax=0..161mmm；最大應(yīng)力σ=00.294××106/44900=65.55N/mmm2；支撐抗彎設(shè)計強度度[f]==205NN/mm2；支撐小橫桿的最大大應(yīng)力計算值值65.55N/mmm2小于支撐小小橫桿的抗彎彎設(shè)計強度205NN/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管管只起構(gòu)造作作用，無需要要計算九、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計值取12.00kNN，扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)1.00，該該工程實際的的雙扣件承載載力取值為112.00kNN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取12.00kkN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=7.3391kNN；R<12.000kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!十、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫向支撐鋼管的最最大支座反力力：N1=1.0084kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1129×100.9=1..689kkN；樓板混凝土、模板板及鋼筋的自自重：N3=1.2×[(00.80/22+(1.110-0.660)/4))×0.800×0.300+(0.880/2+((1.10--0.60))/4)×00.80×00.150××(1.500+24.000)]=22.079kN；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：N4=1.4×(2..000+22.000))×[0.8800/2++(1.1000-0.6600)/44]×0.8800=2..352kkN；N=N1+N22+N3+N4=1.0884+1.6689+2..079+22.352==7.2044kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細細比lo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；根據(jù)《扣件式規(guī)范范》，立桿計計算長度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2aa，為安全計，取二者者間的大值，即即:lo=Max[11.167××1.7×11.5,1..5+2×00.2]=2.9766m；k計算長長度附