某輸電線路5AZJ直線轉(zhuǎn)角塔43m組立施工技術(shù)設(shè)計

畢業(yè)設(shè)計報告(論文)某輸電線路5A-ZJ直線轉(zhuǎn)角塔（43m）組立施工技術(shù)設(shè)計所屬系 電氣工程系 專 業(yè) 輸配電 學(xué) 號 01508622 姓 名 高進 指導(dǎo)教師 朱玉 起訖日期 設(shè)計地點 東南大學(xué)成賢學(xué)院 東南大學(xué)成賢學(xué)院畢業(yè)設(shè)計報告(論文）誠信承諾本人承諾所呈交的畢業(yè)設(shè)計報（論文及取得的成果是在導(dǎo)師指導(dǎo)下完成引用他人成果的部分均已列出參考文獻。如論文涉及任何知識產(chǎn)權(quán)糾紛，本人將承擔(dān)一切。日 內(nèi)懸浮內(nèi)拉線分解組立桿塔摘要此次畢業(yè)設(shè)計主要是學(xué)會如何組立桿塔組立桿塔主要8方法并從中選出最便利費用最低的那個方法對我所要設(shè)計的鐵塔進行設(shè)計經(jīng)過篩選我選擇的方法是內(nèi)懸浮內(nèi)拉線分解組立鐵塔從塔腿到最高一段地支架都經(jīng)過計算與驗證才選出工器具有些工器具是標(biāo)準(zhǔn)的有些則是非標(biāo)準(zhǔn)的非標(biāo)準(zhǔn)桿件需要自己設(shè)計這些都是沒有解決的問題此次畢業(yè)設(shè)計最大的收獲不是能夠組立鐵塔而是對于信息的整理與運用到實際中去，同時學(xué)會如何系統(tǒng)的做完一件事。關(guān)鍵詞：方法；內(nèi)懸??；內(nèi)拉線；收獲PULLDecompositionofTheGrouptoStandTheTowerWithinTheSuspensionAbstractistotoItoIofofinKeywords:Methods;Withinthesuspension;InsidePULL;Harvest目 錄摘要..................................................................................I第一章 引 言.......................................................................1..................................................................1..................................................................1..................................................................11.3.1..........................................................11.3.2..........................................................2第二章 ....................................................5....................................................................5..........................................................5介紹 5..........................................................6......................................................6........................................................................8..............................................8........................................................................92.8.1..........................................................92.8.22.8.3.................................................152.8.4.....................................................192.8.52.8.62.8.7...............................................................24...............................................................242.9.1...............................................................24.................................................................27U28.................................................................29..............................................................30第三章總 結(jié)........................................................................31致謝.............................................................................32參考文獻...........................................................................33附錄.................................................................................34第一章 引 言1.1畢業(yè)設(shè)計的目的針對某輸電線路工程某輸電線路5A-ZJ鐵塔組立方案并對其優(yōu)缺點、適用程度、安全性等方面進行比較及論證，提出最適用的分解組塔方案。在這個技術(shù)飛速發(fā)展的現(xiàn)代社會只有掌握最先進的技術(shù)并有一定的動手能力和設(shè)計能力才能在競爭日益激烈的社會中有一席之地。1.2畢業(yè)設(shè)計的選題內(nèi)懸浮內(nèi)拉線抱桿分解組立：將理論知識與工程實際聯(lián)系起來，綜合運用，全面貫通，有利于培養(yǎng)學(xué)生的獨立分析問題的能力。1.3畢業(yè)設(shè)計的內(nèi)容組立桿塔方法的介紹1．活動系吊鋼繩倒落式抱桿整體組立桿塔：活動系吊鋼繩倒落式抱桿組立桿塔，是在地面將桿塔整體組裝完畢藉能活動調(diào)節(jié)的系吊鋼繩系統(tǒng)與桿塔相連然后牽引鋼繩系統(tǒng)牽引抱桿使抱桿繞其底部旋轉(zhuǎn)帶動桿塔整體繞其地面支點旋轉(zhuǎn)起立以致垂直就位因這種組立方法的高空作業(yè)少安裝質(zhì)量高而速度快，故在桿塔組立施工中廣泛得到采用。2．活動系吊鋼繩座腿式抱桿整體組立鐵塔：倒落式抱桿整體組立桿塔，其抱桿是座立于地面的，對于單柱型桿塔人字抱桿則需跨在桿塔的上方以行起吊對于寬體鐵塔由于鐵塔和抱桿的旋轉(zhuǎn)不同步便可能在提升過程中致使塔體碰觸抱桿使組立困難若在兩側(cè)的上下塔腿之間設(shè)置補強桿而將人字抱桿座立于頂面塔腿上則可有效地消除上述困難和弊病同時還可憑借塔腿高度縮短抱桿的結(jié)構(gòu)高度，使抱桿的重量顯著減輕。3．定長系吊鋼繩倒落式抱桿整體組立高桿塔：定長系吊鋼繩倒落式抱桿整體組立大長細(xì)比柱型高桿塔的特點（1各系鋼繩長度固定不變3兩套牽引鋼繩系統(tǒng)先后接替牽引使起立過程中抱桿始終處于有效狀態(tài)因此在定長系吊鋼繩倒落式抱桿整立過程其抱桿系吊鋼繩塔三者相對位置固定成類桁架結(jié)構(gòu)整體繞部回轉(zhuǎn)而起立，避免了活動系吊鋼繩倒落式抱桿整體組立過程因系吊鋼繩通過滑車竄動和抱桿脫帽震動而引起的不穩(wěn)定因素。4．直立式抱桿整體組立桿塔：倒落式抱桿整體組立桿塔需要有相應(yīng)的場地和空間以便于操作，在施工場地和空間受限制的情況下則可采取直立式抱桿進行整體組立直立式抱桿整體組立是利用對稱固定的兩付直立抱桿支承提升抱桿組來起吊桿塔的。5．外拉線抱桿分解組塔：鐵塔整體組立的優(yōu)點是安裝質(zhì)量高，高空作業(yè)少，因而可以減輕施工人員的勞動強度，但這種組立方法需要機具設(shè)備多，準(zhǔn)備工量大，而且對施工場地的要求高。相對而言，雖然分解組塔高空作業(yè)多但其需用機具設(shè)備少準(zhǔn)備工量少尤其是對施工場地的適應(yīng)性較好因此在目前實際鐵塔安裝中，分解組塔法仍然廣泛采用。6．懸浮式內(nèi)拉線抱桿分解組塔：懸浮式內(nèi)拉線抱桿分解組塔是依靠連結(jié)于已組好塔身四角頂端主材節(jié)點處得承托鋼繩和抱桿拉線使抱桿懸浮于塔身桁架中心來起吊待裝的塔構(gòu)片得故又稱懸浮抱桿組塔起吊塔構(gòu)片得提升鋼繩則通過抱桿頂部的朝天滑車塔身上的腰滑車塔下的地滑車引出塔身之外而連向牽引設(shè)備（對于單吊組塔）或連向牽引鋼繩（對于雙吊組塔)。啟動牽引設(shè)備，收卷提升鋼繩（對于單吊組塔）或牽引鋼繩（對于雙吊組塔)，使塔構(gòu)片徐徐吊起。待一段塔身吊裝完畢，是利用已組裝好的塔身提升抱桿增大抱桿懸浮高度以繼續(xù)吊裝塔構(gòu)片按此重復(fù)交替作業(yè)直至整個鐵塔吊裝完畢。7．搖臂抱桿分解組塔：輸電線路分解組塔中應(yīng)用的搖臂抱桿，是由坐落于地面的或懸浮于承托鋼（棒)系上的主抱桿上部對稱布置四副搖臂而成各搖臂端部的頂面與主抱桿頂面連以調(diào)位滑車組，當(dāng)牽引設(shè)備收卷或松動調(diào)位滑車組鋼繩時搖臂便可繞主抱桿上的支座作仰俯運動以調(diào)整塔構(gòu)片的空間位置各搖臂端部的底面又連以提升滑車組當(dāng)牽引設(shè)備收卷或松放提升滑車組鋼繩時便可使塔構(gòu)片作升降運動借搖臂的提升與調(diào)位功能可比較自如地完成組塔任務(wù)在主抱桿上的搖臂支座處還設(shè)置有四根抱桿拉線與已組塔身頂端四角主材節(jié)點相連，以穩(wěn)定抱桿。8．倒裝組塔：倒裝組塔的特點是：將整個鐵塔按塔頭到塔腿的順序分段或分片在地面組裝好，然后將其移到已提升離地的塔段下面與頂空的塔段接裝借外加支承或自身支承將累接好的更高的新塔段提升至相應(yīng)高度再在其底部繼續(xù)接裝以下的塔段如此重復(fù)作業(yè)直至整個塔身組裝完畢在提升過程中被提升塔段的四面或四面以落地的防傾拉線穩(wěn)定并隨提升塔段的逐步升高將防傾拉線同步地放長以維持防傾拉線張力恒定因這種組塔方法的基本作業(yè)高度較低勞動條件施工質(zhì)量和安全都得到改善，故在高塔吊裝中廣泛得到采用。9．內(nèi)懸浮外拉線抱桿分解組塔：內(nèi)懸浮抱桿分解組塔時，抱桿的臨時拉線有兩種布置方式：一種是內(nèi)拉線另外一種是外拉線外拉線是抱桿拉線由抱桿頂引至鐵塔以外的地面通過拉線控制器與地錨連接固定所以也稱落地拉線內(nèi)懸浮外拉線抱桿組塔法廣泛用于各種電壓等級送電線路鐵塔組立中，特別是適用于500KV內(nèi)懸浮外拉線抱桿與內(nèi)拉線抱桿相比前者更適用于起吊較重的塔片各種組塔方法對于吊裝酒杯塔橫擔(dān)都存在一定困難，但使用內(nèi)懸浮外拉線抱桿吊裝酒杯型鐵塔的橫擔(dān)困難相對較小。新能源的前景及發(fā)展年2次能源消費的比重達到變電力行業(yè)發(fā)展方式，實現(xiàn)低碳發(fā)展，兩會上我電力行業(yè)代表的建議提案主要圍繞如何加快發(fā)展水電、核電開發(fā)扶持太陽能和生物質(zhì)能等新興能源推進傳統(tǒng)能源的低碳化技術(shù)研發(fā)和應(yīng)用建設(shè)大型環(huán)保型火電機組發(fā)展先進輸電技術(shù)和電網(wǎng)技術(shù)加快傳統(tǒng)能源低碳化利用等方面展開從這里我們可以看出切需要就“改善發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，提高輸電效率，保證用電質(zhì)量，加速發(fā)展水，風(fēng)，核電的建設(shè)等方面”展開發(fā)展。中國發(fā)電行業(yè)要推進節(jié)能減排一是要大力發(fā)展大容量高參數(shù)火電機組和熱電聯(lián)產(chǎn)機組要利用萬kW未裝備脫硫設(shè)施要進一步加大脫硫改造力度同時積極推廣應(yīng)用脫硝脫氮和CO2捕捉封技術(shù)同時推廣合同能源管理模式集中利用綜合節(jié)能技術(shù)大幅提高發(fā)電系統(tǒng)運行效率三是要大力發(fā)展新快推廣應(yīng)用進程此外還要瞄準(zhǔn)世界清潔煤利用的前沿技術(shù)不斷推進技術(shù)創(chuàng)新綜合利用各種清潔燃燒和節(jié)能環(huán)保技術(shù)，建設(shè)一批綠色環(huán)保電站。事實上我國火電行業(yè)蘊藏著巨大商機，應(yīng)該加快IGCC發(fā)電技術(shù)的研究和項目推進。IGCC是當(dāng)今國際上新型、高效的潔凈煤發(fā)電技術(shù)，是將煤炭氣化、凈化與燃?xì)?蒸聯(lián)合循環(huán)發(fā)電相結(jié)合的一種發(fā)電技術(shù)IGCC電不僅可以實現(xiàn)碳近零排放而且發(fā)電效率隨著歐美發(fā)達國家對能源供應(yīng)安全應(yīng)對氣候變化等重大問題的關(guān)注度不斷提升尤其是金融危機下對新技術(shù)產(chǎn)業(yè)帶動作用的期待電網(wǎng)智能化已成為世界電網(wǎng)發(fā)展的新趨勢智能電網(wǎng)的建設(shè)將會成為中國清潔能源發(fā)展的重要組成部分近年來中國清潔能源發(fā)展迅猛進一步凸顯了電網(wǎng)發(fā)展的滯后、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的薄弱和對新能源支撐能力不強等問題賈福清表示建設(shè)堅強智能電網(wǎng)關(guān)系到國家能源安全和能源的可持續(xù)發(fā)展也關(guān)系到經(jīng)濟社會發(fā)展的全局和創(chuàng)新型國家的建設(shè)智能電網(wǎng)的建設(shè)將會成為中國清潔能源發(fā)展的重要組成部分。近年來中國清潔能源發(fā)展迅猛進一步凸顯了電網(wǎng)發(fā)展的滯后網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的薄弱和對新能源支撐能力不強等問題所以建立新的強力的輸電系統(tǒng)迫在眉睫而堅強智能網(wǎng)無疑是個不錯的選擇其具廣電集約起來并提高電網(wǎng)對風(fēng)電太陽能等新能源發(fā)電的利用承載能力但要建立這么一套網(wǎng)絡(luò)也不是受端網(wǎng)絡(luò)安全問題而解決上述兩個發(fā)展瓶頸問題在電側(cè)應(yīng)在華華中華負(fù)荷中心地帶，加強最高電壓等級電網(wǎng)在受端與次一級電網(wǎng)的電氣聯(lián)系域V形“三古等跨國電力的大規(guī)模直流輸電受端基本結(jié)構(gòu)明確后送端系統(tǒng)可根據(jù)送端各煤電基地水電基地和風(fēng)電基地等大電源開發(fā)次序分步解決電網(wǎng)接入問題由于堅強智能電網(wǎng)建設(shè)是一項涉及多領(lǐng)域跨行業(yè)乃至社會理念轉(zhuǎn)變的龐大系統(tǒng)工程，僅靠電網(wǎng)企業(yè)無法完成。我們必須將智能電網(wǎng)上升為國家戰(zhàn)略，和相關(guān)產(chǎn)業(yè)的跨越式發(fā)展。大力發(fā)展新能源是優(yōu)化中國能源和經(jīng)濟結(jié)構(gòu)的現(xiàn)實選擇中國能源結(jié)構(gòu)以煤為主體清潔能源的比能夠帶動產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化，有利于國民經(jīng)濟的可持續(xù)發(fā)展。在全球氣候急速惡化下世界各國面臨的考驗越來越大大力發(fā)展以低能耗低污染低排放為特征的選擇。我國《新能源產(chǎn)業(yè)規(guī)劃》對風(fēng)電、太陽能發(fā)電、核電的裝機發(fā)展目標(biāo)進行了大幅調(diào)高，2020年的裝機目標(biāo)分別從中長期規(guī)劃的3000萬kW0萬W和00萬kW調(diào)至1億kW00萬kW和700萬用電產(chǎn)業(yè)的同時還需加強風(fēng)電建設(shè)管理堅持以風(fēng)電特許權(quán)方式建設(shè)大型風(fēng)電廠推動風(fēng)電設(shè)備自主化，逐步建立健全具有競爭力的風(fēng)電產(chǎn)業(yè)體系不但是在風(fēng)電上我們要大量投入力度在核電上我們也要加國R和0斯R代核電技術(shù)的引進吸收和自主創(chuàng)新逐步形成具有自主知識產(chǎn)權(quán)的新型核電技術(shù)體系推進關(guān)鍵設(shè)備和重要材料的國產(chǎn)化，提高核電開發(fā)的安全性和經(jīng)濟性。從以上幾點我們可以看到我國電力行業(yè)的美好前景，但同時我們更應(yīng)該看到我國電力行業(yè)的不發(fā)說的好前途是光明的道路是曲折的讓我們奮勇前行為我們的理想加油為我們的國家加油。第二章 內(nèi)拉線分解組立桿塔施工方法2.1方法選擇原因我的課題是某輸電線路5A—ZJ直線角（43m組立施工首先組立桿塔的方法有9種其中通天抱桿分解組塔此方法適用于30m下的鐵塔不予考慮搖臂抱桿分解組塔要隨塔段的升高主抱桿隨之組塔此方法使用工具最少最省力但需要有較好的道路運輸條件和合適的場地并且成本更高不建議選用無拉線小抱桿分件吊裝組塔適用于塔位地形險峻無組裝塔片的場地及運輸條件極為困難的塔位直升機分段組塔尤其適用于地形極為險峻地段的鐵塔但施工費用較昂貴也可以排除綜上所述，可以用于輸電線路工程5A—ZJ直線角（43m組立的方法有內(nèi)懸浮內(nèi)拉線抱桿分解組塔內(nèi)懸浮外拉線抱桿分解組塔以及混合組塔方法。2.2選擇立塔方法的基本原則1．基本原則是：根據(jù)塔型結(jié)構(gòu)、地形條件等選擇安全技術(shù)上可靠、經(jīng)濟上合理、操作上簡便、使用工具較少有利于環(huán)境保護的組塔方法。V塔等均應(yīng)優(yōu)先選用倒落式人字抱桿整體立塔因為帶拉線的鐵塔在設(shè)計終勘定位時基本上考慮了地形起伏不大或雖較大但塔身較輕，這就為整體立塔創(chuàng)造了條件。4．自立式鐵塔以分解組塔的方法為主。分解組塔的方法較多，推薦使用內(nèi)懸浮內(nèi)拉線或外拉線抱及以下的山區(qū)線路選用無拉線分解組塔時應(yīng)根據(jù)最大吊重對抱桿等進行驗算。5對于高度為100m以的跨越鐵塔應(yīng)根據(jù)塔型結(jié)構(gòu)地形條件機具條件及環(huán)保要求進行鐵塔方案的比較，選擇優(yōu)化的立塔方案?？偨Y(jié)：根據(jù)跟方面的條件及各方法的比較，我最終選擇的是內(nèi)懸浮內(nèi)拉線抱桿分解組塔。2.3AUTOCAD介紹輔助設(shè)計軟件用于二維繪圖詳細(xì)繪制設(shè)計文檔和基本三維設(shè)計現(xiàn)已經(jīng)成為國際上廣為流行的繪設(shè)計環(huán)境讓非計算機專業(yè)人員也能很快地學(xué)會使用在不斷實踐的過程中更好地掌握它的各種應(yīng)用和算機和工作站上運行。特點AutoCAD可以采用多種方式進行二次開發(fā)或用戶定制。(4)可以進行多種圖形格式的轉(zhuǎn)換，具有較強的數(shù)據(jù)交換從AutoCAD2000開始系統(tǒng)又增添了許多強大的功能如utoCAD設(shè)中（ADC多文檔設(shè)計環(huán)境（MDEIt象、注局局功使AutoCAD系統(tǒng)更加完善...正是因為它的的這些特點。我才選擇AutoCAD來繪制圖解法。2.4圖解法與數(shù)解法的優(yōu)缺點圖解法是指用幾何的方法對優(yōu)化模型和數(shù)據(jù)進行可視化處理,具有直觀、便于理解其含義的優(yōu)點,主要用來解決二維和二維以下的優(yōu)化問題在機構(gòu)的運動分析平面連桿機構(gòu)綜合凸輪型線設(shè)計結(jié)構(gòu)復(fù)雜零件動平衡計算的圖解法中應(yīng)用AutoCAD軟件進行輔助設(shè)計和計算，保持了圖解法原理簡單、方法直觀易于掌握的優(yōu)點同時避免了作圖誤差提高了作圖效率分析和設(shè)計的精度與解析法精度相同但其無法解決復(fù)雜的問題一旦圖解法解決的圖形問題十分復(fù)雜圖解法看起來也不是那么直觀明了。數(shù)解法是指用準(zhǔn)確的數(shù)據(jù)表示問題，并且從中找到問題的關(guān)鍵，通?？梢詠斫鉀Q一些復(fù)雜的問題，法的誤差比較大，時間比較長。圖解法和數(shù)解法各有優(yōu)缺點兩者不可相互替代他們是相輔相成的數(shù)解法可以來驗證圖解法的正確性，兩者有誤差也是在情理之中。2.5各部分鐵塔構(gòu)件的重量與長度將總圖上所標(biāo)的各個構(gòu)件的重量與長度匯集于表2.12-1表2.1各部分鐵塔構(gòu)件的重量與長度段別分段名稱質(zhì)量（kg）每段高度（mm）1地線支架653.344002右側(cè)橫擔(dān)2147.326003左側(cè)橫擔(dān)2859.526004上曲臂1544.175005下曲臂3576.895007塔身2223.465008塔身1670.3500012塔腿3418.6750017掛架179.8——18掛架118.8——19掛架117.8——表2.1（續(xù)）20掛架123.9——21掛架113.4——22掛架173.1——圖2-1鐵塔總圖2.6選擇抱桿對于酒杯塔與貓頭塔，抱桿長度應(yīng)滿足吊裝橫擔(dān)的需要。我的設(shè)計課題5A-ZJ抱桿的長度起碼要不小于地線支架橫擔(dān)曲臂及下曲臂之和假設(shè)抱桿的長度是m則需要滿足的條件是0.7iXicos10○≥4m；而且抱桿在起吊塔片時，抱桿不能露出平口，所以還要滿足0.iXsin10○≤1.2m，求得24.67(m)≤X≤29.1(m)，選取X27m。由于懸浮內(nèi)拉線抱桿拉線和分支系吊繩在同一直線上根據(jù)下面圖解法可知選擇抱桿的承受載荷要大于600kn,600kn,2.7內(nèi)懸浮內(nèi)拉線抱桿分解組塔的布置原則鉛垂線的傾斜角應(yīng)不大于15○，外抱桿對鉛垂線的傾斜角應(yīng)不大于10○；2．抱桿在塔上的布置如右圖，圖中與的比例宜取:=7:3；30○；提高其對抱桿的穩(wěn)定作用，抱桿拉線對地平面的夾角一般不大于， 圖2-2抱桿在受地形限制時也應(yīng)該不大于60○；6．隨著吊裝高度的增加，控制大繩對地平面的夾角也增大，為發(fā)揮其調(diào)整作用和減小對抱桿的附加荷載，控制大繩對地平面的夾角一般不大于，受地形限制時也應(yīng)該不大于50○；7．四根抱桿拉線須布置在順、橫線路的分角線方向，即與各吊裝平面成偏角，以方便塔構(gòu)的提升與就位；8．在塔構(gòu)連接提升鋼繩的結(jié)構(gòu)面的背面和左右側(cè)均須布置控制大繩，以備塔構(gòu)片在提升就位過程中對其進行控制調(diào)整；9．抱桿的固定位置，應(yīng)根據(jù)抱桿工作方式和塔構(gòu)組裝在地面的方位進行選定，同時要使塔構(gòu)提升和就位方便、抱桿受力條件良好；倍；1.2倍。2.8塔腿組立根據(jù)布置原則2-1和所選抱桿長度可確定兩地錨中心到鐵塔的距離α。圖2-3地錨位置計算圖（1）圖2-4地錨位置計算圖（2）由總圖可知由總圖可知

A'C'=B'D'=8.939(m)A'B'=C'D'=5.116(m)∠GO'G2

=∠C'B'D'=C'D'=5.116=30○B(yǎng)'D' 8.939塔腿圖解法受力分析組立塔腿所用的抱桿可以通過用小抱桿進行倒落式抱桿整體起吊抱桿起吊完畢后通過旋轉(zhuǎn)吊裝方式組立塔腿。圖2-5旋轉(zhuǎn)吊裝計算單線圖（a）平衡側(cè)抱桿拉線平面（b）順線路投影面（c）起吊側(cè)系吊鋼繩平面動鋼繩；EF—抱桿；EG—平衡側(cè)抱桿拉線G1E與G2E11合力，KN；T'—起吊初瞬系吊鋼繩套的靜張力，KN；P—起吊初瞬提升滑車組的靜張力，KN；P/n—起吊初瞬，分支鋼繩EFS'—起吊初瞬平衡側(cè)抱桿拉線的靜張力，l—系吊鋼繩套綁扎點，距塔腿底板的高度，ｍ。11作圖前先對所需數(shù)據(jù)進行計算：由表1-1可知÷2=18.445(KN)

、提升鋼繩實際所需提供的拉WW=W

÷1.=18.445÷1.1=16.7（K，塔腿片AB與地面間的夾角∠=○、兩抱桿拉線的1合力線地面間的夾角=、兩抱桿拉線與兩地錨間的連線之間的夾角G=60○、提升鋼11 2繩與豎直線間的夾角∠CEF=30○、系吊鋼繩平面上兩鋼繩間的夾角∠C1 2

=90○。起吊步驟如下：圖252-52-5所示，該圖中所示的矢量，即為起吊初瞬個索具承受的最大靜力值。T'根據(jù)塔腿片的計算靜重塔腿片配合計算單線圖2-5(b)和(c)上各吊鋼繩段對合力線CD的相對作用方向，便可作圖確定系吊鋼繩套靜張力T'的大小。參見圖1自B點圖2-5(b)線路投影面上塔腿片的投影線A（當(dāng)起立角為θ時則塔腿片投影線AB應(yīng)作成與地平面有θ傾角自AB線上系吊鋼繩套綁扎點C作平面的垂直線Z并選定圖長1cm等于1KN作圖模數(shù)，使Z的長度等于塔腿片的計算靜重力W（千牛數(shù)。12）在C的力線∠ZCE≤30○此處取臨界值30○。13在Z線段上自C點截取線段C'使CC'長度等于系吊鋼繩套承擔(dān)的塔腿片重力0W（千l牛數(shù)。4自C'點作C'E∥AB（AB與水平面的夾角θ=○，C'E和E相交于E點則E代系吊鋼繩套的合力線，故長度即為系吊鋼繩套的合力5）自C點作圖的力線CD，自E點作圖1-1系吊鋼繩平面上系吊鋼繩段D的力線ED。CD與ED相交于DCD長度=EDCDEDT'（由布置原則可知提升鋼繩各支拉線與塔構(gòu)片的夾角不小于30○此處取C=E=4○（千牛數(shù)。P（即為系吊鋼繩套的合力T）由圖P與系吊鋼繩套合力T的作用方向機大小均相同，因此P=T。N已知提升滑車組靜張力P和由提升滑車組引向地滑車的分支鋼繩靜張力 P

的作用方向大小后，根據(jù)圖2-5S的作用方向，便可作圖確定抱桿靜壓力N的大小。參見圖C點由提升滑車組引向地滑車的分支鋼繩的力線繩的靜張力

P

（千牛數(shù)。此處n為提升滑車組的滑輪數(shù)或工作繩數(shù)，若不用提升滑車組而用單n=1.連E點與HEH長度（厘米數(shù)）即為提升滑車組作用于抱桿的合力R（千牛數(shù)。2）自H點作圖2-5(b)上平衡側(cè)兩支抱桿拉線合力線的力線，再自E點作抱桿EF的力線。兩力線相交于G點，則即代表平衡側(cè)兩支抱桿拉線的合力線，故長度（厘米數(shù)）即為平衡側(cè)兩支抱桿拉線的合力S（千牛數(shù)。G為抱桿的力線故G長（厘米數(shù)即為抱桿靜壓力N（千牛數(shù)。S'S的作用方向及大小后，根據(jù)圖2-5平衡側(cè)抱桿拉線平面上各支拉線對于合力線G的相對作用方向，便可作圖確定各支拉線靜張力S'的大小。參考見圖25（a，作圖步驟如下：自G點作圖的力線，再自H點作拉線E的力線HFF點則F長度等于HF長度故F長（厘米數(shù)等于HF（厘米數(shù)即為抱桿拉線的靜張力S牛數(shù)）Q'起吊時，塔腿片的底腳考慮由兩根制動鋼繩平行作業(yè)以制動。由圖力Q與系吊鋼繩合力TC點作地平面的平行線CICI代表制動鋼繩的合力線，CI長度（厘米數(shù)）即為制動鋼繩合力Q（千牛數(shù)，I長度（厘米數(shù)）為一側(cè)的制動鋼繩的靜2張力Q'（千牛數(shù)。通過上述步驟最終作圖2-6

圖2-6塔腿吊裝受力分析圖根據(jù)AutoCADP=36.87(KN)T'=36.87(KN)N=59.58(KN)S'=15.05(KN)Q'=9.22(KN)塔腿數(shù)解法驗算起立角為θ時的計算單線圖示于圖13。起吊初瞬各索具承受的最大靜力及起立角為θ時承受的靜力，按下述各有關(guān)公式計算。圖2-7旋轉(zhuǎn)吊裝計算單線圖（起立角為θ時）（1）平衡側(cè)抱桿拉線平面（2）順線路投影圖（3）起吊側(cè)系吊鋼繩平面α—塔腿片起立角θβ綁扎點連線的夾角；γ—塔腿片起立角為θ時，在順線路投影面上，系吊鋼繩套合力對水平面的夾角；?—在順線路ρ—在抱桿拉線平面上，拉線對兩地面錨點連線的夾角；θ—塔腿片對地平面的起立角經(jīng)過計算得到數(shù)解法所需的各個角度θ=

α=65○

γ=

?=

ρ=60○

β=30○P起立角為θ（此處）時，得P=T=icosθW=

1 ×

×.9=

l sina

sin式中 α—如圖2-7（2）順線路投影面上，塔腿片起立角為θ時系吊鋼繩套對塔腿平面的夾角，α=θ+γ，此處為65○；γ—如圖2-7（2）順線路投影面上，塔腿片起立角為θ時，系吊鋼繩套對平面的夾角，此γ=；W—塔腿片的計算靜重力（包括相應(yīng)的索具靜重力，W=9N。T'起立角為θ（此處）時，得T'=i

cosθ

W=1×

×=36.86(KN)αsinβ

sinsin30○式中 β—如圖此處為30○。N起立角為θ（此處）時，得N=icosθ+γ)+1?Wlsinα?

cos? n?? ?○ ○ ○=1×5

?sin(45

+)+1?×=59.57(KN)?

4?? ?式中 ?—如圖2-7（2）所示，在順線路投影面上，平衡側(cè)兩抱桿拉線的合力線對地平面的夾角，此處為；n—提升滑車組的滑輪數(shù)或工作繩數(shù)，此處為4。S'起立角為θ（此處）時，得S'=i θγWcos?sinαsinρ=1×

×=)起吊時，塔腿片底腳考慮由兩根制動鋼繩平行作業(yè)進行制動。起立角為θ（此處）時Q′=icosθcosγW=

×

×=9.22(KN)sinα

最重一段塔身圖解法受力分析組立塔身時通過內(nèi)懸浮內(nèi)拉線起吊組立。圖2-8懸浮式內(nèi)拉線抱桿單吊組塔計算單線圖（a）平衡側(cè)抱桿拉線平面（b）順線路投影面（c）系吊鋼繩平面及起吊側(cè)承托鋼繩平面（即千斤繩）段G1E、G2E的投影JF——起吊側(cè)承托鋼絲繩J1F與J2F的投影W——塔構(gòu)片的計算靜重（包括相應(yīng)的索具靜重力KNT——系的靜張力，KN；n——提升滑車組的滑輪數(shù)或工作繩數(shù)，若不用提升滑車組而用單根提升鋼繩提升，則n=1；N——抱桿的靜壓力，KN；S——平衡側(cè)抱桿拉線的合力，KN；S’——平衡側(cè)抱桿拉線的靜張力，KN；U——平衡側(cè)承托鋼繩的合力，KN；U’——平衡側(cè)承托鋼繩的靜張力，KN；V——起吊側(cè)承托鋼繩的合力，KN；V’——起吊側(cè)承托鋼繩的靜張力KN；——控制大繩的合力；ξ——在順線路投影面上抱桿對鉛垂線的傾角、作圖前先對所需數(shù)據(jù)進行計算：（1） （2）圖2-9塔身吊裝各角度計算單線圖（1）吊裝塔身5時分支提升鋼繩和承托繩順線路投影圖（2）平衡側(cè)抱桿拉線投影圖和承托繩一側(cè)投影圖由表2.1知塔構(gòu)片11=6÷2=(KN)、抱桿自重N=(KN)、兩抱桿拉線的合力線地面間的夾角為72○、兩抱桿拉線與兩地錨間的連線之間的夾角為87○角為18○、系吊鋼繩平面上兩鋼繩間的夾角為48○、抱桿與鉛垂線間的夾角不得超過10○、承托鋼繩的合力線與水平面的夾角為79○、承托繩與其合力線之間的夾角為6○。起吊步驟如下：圖個索具所承受的靜力。T'根據(jù)塔構(gòu)片的計算靜重力W，配合計算單線圖CD的相對作用方向，便可作圖確定系吊鋼繩套靜張力T'圖作圖步驟如下：1）自C點作地平面的垂直線，并選定圖長1cm1的作圖模數(shù)，使長度（厘米數(shù)）等于塔構(gòu)片的計算靜重力W（千牛數(shù)。C點作圖的力線（提升鋼繩與鉛垂線間的夾角不得超過30○，在自Z點作控制大繩H的力線ZE（控制繩與鉛垂線間的夾角不得超過4○，兩線相交于E點則E為系吊鋼繩套的合力線故E長（厘米數(shù)即為系吊鋼繩套的合力T（千牛數(shù)。3）自E點作圖的力線ED，自C點作圖2-8（b）系吊鋼繩平面上系吊鋼繩段D的力線CD，兩力線相交于D點，則CD長度等于ED長度，故CD長度（厘米數(shù)）等于ED長度（厘米數(shù)，為系吊鋼繩套的靜張力T'（千牛數(shù)。P（即系吊鋼繩套的合力T）由圖P與系吊鋼繩套的合力T的作用方向及大小均相同，因此P=T。3.根據(jù)上述1E點后，則ZE即為控制大繩的合力線，故ZE長度ZE（厘米數(shù)為控制大繩的合力0（千牛數(shù)因一般為上下兩根控制大繩平行作業(yè)進行控制故2長度（厘米數(shù)）即為控制大繩的靜張力F'（千牛數(shù)。N已知提升滑車組靜張力P和提升滑車組引向腰滑車的分支鋼繩靜張力P的作用方向、大小后（此n處n4據(jù)圖2力S的作用方向，便可作圖確定抱桿靜壓力N圖作圖步驟如下：E點作提升滑車組引向腰滑車分支鋼繩的力線EHP引向腰滑車分支鋼繩的靜張力

（千牛數(shù)此處n為提升滑車組的滑輪數(shù)或工作繩數(shù)若不用提升滑n車組而用單根提升鋼繩提升，則n=1。連接C點與H點，則長度（厘米數(shù)）即為提升滑車組加于抱桿的合力R（千牛數(shù)。2）自H點作圖的力線，再自C點作抱桿EF的力線G兩力線相交于G點則G為平衡側(cè)兩支抱桿拉線的合力線故G長（厘米數(shù)為平衡側(cè)兩支抱桿拉線之合力S（千牛數(shù)；G為抱桿的力線，G長（厘米數(shù)即為抱桿靜壓力N（千牛數(shù)。S'已知衡側(cè)兩支抱桿拉線合力S圖拉線對于合力線G的相對作用方向，便可作圖確定各支拉線靜張力S'的大小，參見圖28（a，作圖步驟如下：自G點作圖2-8（a）平衡側(cè)抱桿拉線平面上拉線的力線再自H點作拉線E的力線HF兩力線相交于F點則F長度等于HF長度故F長（厘米數(shù)等于HF長（厘米數(shù)，即為抱桿拉線之靜張力S'（千牛數(shù)。6．承托鋼繩的靜張力U'、V'已知桿靜壓力N的大小及作用方向后再加抱桿自重沿其軸向的分量N則抱桿對承托鋼繩系統(tǒng)的軸向靜下壓合力∑N=N+如同'、對于抱桿EF平衡側(cè)各支承托鋼繩的靜張力U'和起吊側(cè)各支承托鋼繩的靜張力V'的大小參見圖2-（c作步驟如下：C點作圖的力線CIG'點作圖2-順線路投影平面上起吊側(cè)兩支承托鋼繩合力線F的力線C'I兩線相交于I點則G'I長度（厘米數(shù)）為平衡側(cè)兩支承托鋼繩的合力U（千牛數(shù)，CI長度（厘米數(shù)）為起吊側(cè)兩支承托鋼繩之合力V（千牛數(shù)；2）自G'點作圖2-8（c）平衡側(cè)承托鋼繩平面上承托鋼繩F的力線G'K，再自I點作承托鋼繩的力線IKKG'K長度等于IKG'KIK長度（厘米數(shù)）也即平衡側(cè)各支承托鋼繩之靜張力U'（千牛數(shù)；3自C點作圖2-起側(cè)承托鋼繩平面上承托鋼繩J2F的力線J再自I點承托鋼繩J1F的力線J兩力相交于J點則J長度等于J長度故J長（厘米數(shù)等于J長（厘米數(shù)，也即起吊各支承托鋼繩之靜張力V'（千牛數(shù)。通過上述步驟最終作圖如下圖2-10最重一段塔身受力分析圖(a)總圖（b）局部圖1（c）局部圖2根據(jù)AutoCADP=105.35(KN)

T'=74.49(KN)

F'=74.49(KN)

R=124.52(KN)

N=573.33(KN)S'=230.74(KN)V'=278.09(KN)最重一段塔身數(shù)解法驗算塔構(gòu)片在接近就位狀態(tài)計算單線圖示于圖2-10。在整個吊裝過程中，各索具承受的靜力，可按下述各有關(guān)公式計算。圖2-11懸浮式內(nèi)拉線抱桿單吊組塔計算單線圖（塔構(gòu)片接近就位時）（a）平衡側(cè)抱桿拉線平面（b）順線路投影面（c）系吊鋼繩平面及起吊側(cè)承托鋼繩平面—已組塔身頂端節(jié)點平面以上的抱桿長度，m；L2—已組塔身頂端節(jié)點平面以下的抱桿長度，m；h—抱桿長度，m；b—塔構(gòu)片上系吊鋼繩套兩綁扎點間的距離，m；e—控制大繩地面錨點至塔位中心的距離，m；δm；H2—已組塔身頂端節(jié)點處的高度，m；D2塔身頂端節(jié)點處的塔身寬度，m；α—在順線路投影面上，提升滑車組對鉛垂線的夾角；β—在系吊鋼繩平面上，系吊鋼繩段對兩綁扎點連線的夾角；ξ—在順線路投影面上，抱桿對鉛垂線的傾角；?的抱桿拉線合力線對水平面的夾角；?’

控制大繩合力線對地平面的夾角；τ—在順線路投影面—在順線路投影面上，ρλ—在順線路投影面上，兩側(cè)承托鋼繩的合力線對水平面的夾角；ε—在兩側(cè)承托鋼繩平面上，承托鋼繩對兩角固定點連線夾角經(jīng)過計算得出數(shù)解法所需的各個角度0?'=α=30○ξ=10○τ=72○?=72○η=ρ=87○λ=79○ε=84○G0

=10.8(KN)T）P=T=W?

cos?'(α+?')

=×

+)

=)式中 ?—在順線路投影面上，控制大繩合力線對地平面的夾角，此處4○；α—在順線路投影面上，提升滑車組對鉛垂線的夾角，此處30○；W—塔構(gòu)片的計算靜重力，此處38.56KN。T′T′=

Psinβ

=105.352sin45○

=74.49(KN)式中 β—系吊鋼繩平面上，系吊鋼繩段對塔構(gòu)片上兩綁扎點連線的夾角，此處。F=W?

sinα

=38.56×

sin30○

=74.49KN）0 cos(α

+?')

cos(30○+45○)F'=F0

=74.49(KN)N2 1R=P

1+n工作繩數(shù)

sin?α)+

n2n工作繩數(shù)=105.35×

1+2i(72○?0○)+1

=124.52(KN)4 42cos(??αN=

+η)R

cos(72○?30○+9○)= ×124.52=563.06(KN)cos(?

+ξ)

cos(72○+10○)式中 ξ—在順線路投影面上，抱桿對鉛垂線的傾角，此處10○；τ—在順線路投影面上，提升滑車組分支提升鋼繩對水平面的夾角，此處72○；?—在順線路投影面上，平衡側(cè)的抱桿拉線合力線對水平面的夾角，此處72○；η—提升滑車組P與提升滑車組引向腰間滑車的分支鋼繩張力P的合力R與提升滑車組張n力P9○；R—提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的分支鋼繩張力P的合力，KN。nS′S′=

sin(α+ξ?η)2sinρcos(?+ξ)

sin(30○+10○?9○)R= ×124.52=230.72(KN)2sin87○cos(72○+10○)式中 ρ——在兩側(cè)抱桿拉線平面上，拉線對兩角固定點連線的夾角，此處87○；V′cos(λ?ξ) GV′= (N+ 0)2sinεsin(2λ)

cosξ=

○?10○)

×+

)=)2sin×) 式中 λ—在順線路投影面上，兩側(cè)承托鋼繩的合力線對水平面的夾角，此處79○；ε—在兩側(cè)承托鋼繩平面上，承托鋼繩對兩角固定點連線夾角，此處84○；—抱桿的計算靜重力，此處10.8KN。橫擔(dān)圖解法受力分析橫梁吊裝圖解法與塔身吊裝圖解法相同將下列數(shù)據(jù)替換塔身圖解法步驟中由表1-1可知塔片○=÷2=19.9(KN)、抱桿自重=)、兩抱桿拉線的合力線地面間的夾角為、兩○抱桿拉線與兩地錨間的連線之間的夾角為87○、提升鋼繩與豎直線間的夾角為18○、系吊鋼繩平面上兩鋼繩間的夾角、抱桿與鉛垂線間的夾角不得超過10○、承托鋼繩的合力線與水平面的夾角為79○，承托鋼繩與其合力線間的夾角為6○。由上述數(shù)據(jù)可作圖如下（a）圖2-12橫擔(dān)受力分析圖（a）總圖（b）局部圖1（c）局部圖2根據(jù)AutoCADP=108.88(KN)

T'=76.99(KN)

F'=77.04(KN)

R=128.69(KN)

N=592.39(KN)S'=238.27(KN)

V'=288.50(KN)橫擔(dān)數(shù)解法驗算0?'=α=30○ξ=10○τ=72○?=72○η=9○ρ=87○λ=79○ε=84○G0

=10.8(KN)T）P=T=W?

cos?'(α+?')

=39.8×

+)

=)式中 ?—在順線路投影面上，控制大繩合力線對地平面的夾角，此處4○；α—在順線路投影面上，提升滑車組對鉛垂線的夾角，此處30○；W—塔構(gòu)片的計算靜重力，此處39.8KN。T′T′=

P2sinβ

=108.742sin45○

=76.89(KN)式中 β—系吊鋼繩平面上，系吊鋼繩段對塔構(gòu)片上兩綁扎點連線的夾角，此處。F=W?

sinα

=39.8×

sin30○

=76.89KN）0F'=F0

cos(α

+?')

cos(30○+45○)N2 1R=P

1+n工作繩數(shù)

sin?α)+

n2n工作繩數(shù)=×

1+2?)+1

=)4 42cos(??αN=

+η)Rcos(?

+ξ)○ ○ ○=

?

+9)×128.53=581.19(KN)+10○)式中 ξ—在順線路投影面上，抱桿對鉛垂線的傾角，此處10○；τ—在順線路投影面上，提升滑車組分支提升鋼繩對水平面的夾角，此處72○；?—在順線路投影面上，平衡側(cè)的抱桿拉線合力線對水平面的夾角，此處72○；η—提升滑車組P與提升滑車組引向腰間滑車的分支鋼繩張力P的合力R與提升滑車組張n力P9○；R—提升滑車組張力P與提升滑車組引向腰滑車的分支鋼繩張力P的合力，KN。nS′S′=

sin(α+ξ?η)2sinρcos(?+ξ)

sin(30○+10○?9○)R= ×128.53=238.15(KN)2sin87○cos(72○+10○)式中 ρ—在兩側(cè)抱桿拉線平面上，拉線對兩角固定點連線的夾角，此處87○；V′V′=

(λ?ξ)

(N+

)=

os(79

○?10○)

×(581.19+

10.8

)=284.80(KN)2sinεsin(2λ)

cosξ

2sin84○sin(2×79○) cos10○式中 λ—在順線路投影面上，兩側(cè)承托鋼繩的合力線對水平面的夾角，此處79○；ε—在兩側(cè)承托鋼繩平面上，承托鋼繩對兩角固定點連線夾角，此處84○；—抱桿的計算靜重力，此處10.8KN。受力分析結(jié)果將通過圖解法所得出的數(shù)據(jù)匯入表2.2表2.2受力分析結(jié)果部位塔腿最重一段塔身橫擔(dān)提升滑車組的靜張力P（KN）36.87105.35108.88系吊鋼繩套的靜張力T'（KN）36.8774.4976.99抱桿的靜壓力N（KN）59.58573.33592.39抱桿拉線的靜張力S'（KN）'15.05230.74238.27控制大繩的靜張力F'（KN）——37.2564.35承托鋼繩的靜張力V'（KN）——273.35288.50制動鋼繩的靜張力Q'(KN)9.22————2.9主要工器具的選擇鋼絲繩的選擇1．提升系統(tǒng)牽引鋼絲繩所受最大拉力為Q=108.8KN，經(jīng)過的提升滑輪組的滑輪數(shù)n=4，輪的效率η=096可求得鋼絲繩所受拉力T=

Qn

=4×

=)

表5繩有效破斷拉力換算系數(shù)K0=0.82K==不平衡系數(shù)K2=1，[T]≥T鋼絲繩的容許最大拉力

=KK1K2]≥4.5×1.2×1×29.54≥194.53(KN)K0 0.82從表2.3用纖維芯鋼絲繩6×37?20.0?1670?I?右交其最小破斷拉力19KN徑2mm。2．提升系統(tǒng)中提升滑輪組與被吊塔構(gòu)片相連接的鋼絲繩所受的最大拉力為T'=9從表K0=0.82K==不平衡系數(shù)K2=1，[T]≥T鋼絲繩的容許最大拉力

=KK1K2]≥4.5×1.2×1×76.99≥)K0 0.82從表2.3用鋼芯鋼絲繩6×37?30.0?1770?I?右交，其最小破斷拉力508（KN）直徑30（mm。T=288.50(KN)系數(shù)K0=0.82，施工中鋼絲繩的安全系數(shù)K=，動荷系數(shù)=不平衡系數(shù)K2=1，[T]≥T鋼絲繩的容許最大拉力

=KK1K2]≥4.5×1.2×1×288.50≥1899.88(KN)K0 0.82從表2.3用鋼芯鋼絲繩6×37?58.0?1770?I?右交力徑m。4抱桿拉線系統(tǒng)鋼絲繩所受最大拉力為T=238.27(KN)表5換算系數(shù)K0=0.82，施工中鋼絲繩的安全系數(shù)K=5，動荷系數(shù)=1不平衡系數(shù)K2=1，[T]≥T鋼絲繩的容許最大拉力

=KK1K2]≥5×1×1×238.27≥1452.87(KN)K0 0.82從表2.3用鋼芯鋼絲繩6×7?0.0?80?I?右交，其最小破斷拉力1490（KN）直徑50mm。T=9.22(KN)從表可知鋼絲繩有效破斷拉力換算系數(shù)K0=0.82，施工中鋼絲繩的安全系數(shù)K=4，動荷系數(shù)=不平衡系數(shù)K2=1，[T]≥T鋼絲繩的容許最大拉力

=KK1K2]≥4×1.2×1×9.22≥53.97(KN)K0 0.82從表2.3用纖維芯鋼絲繩6×37?10?0?I?右交其最小破斷拉力55.（KN直徑1（mm。表2.3力學(xué)性能（6x37(b)類鋼絲繩結(jié)構(gòu):6x37+FC6x37+IWR）鋼絲繩參考重量/鋼絲繩公稱抗拉強度/MPa1570167017701870（kg/100m）鋼絲繩最小破斷拉力/kN公稱直鋼芯鋼纖維芯鋼芯鋼纖維芯鋼芯鋼纖維芯鋼芯鋼纖維芯鋼芯鋼徑/mm天然纖合成纖維芯鋼維芯鋼絲繩鋼絲繩絲繩鋼絲繩絲繩鋼絲繩絲繩鋼絲繩絲繩絲繩絲繩58.658.4310.011.612.512.313.313.114.113.814.9612.512.114.416.718.017.719.218.820.319.921.5717.016.519.622.724.524.126.125.627.727.029.2822.121.625.629.632.131.534.133.436.135.338.2928.027.332.437.540.639.943.242.345.744.748.31034.633.740.046.350.149.353.352.256.555.259/71141.940.848.456.060.659.664.563.268.366.772.21249.848.557.666.772.170.976.775.281.379.485.91358.557.067.678.384.683.390.088.295.493.21011467.855.178.490.898.296.61041021111081171688.686.3102119128126136134145141153181121091301501621601731691831791932013813516018520019721320092262212392216716319422424223825825327326728924199194230267288284307301325318344262342282703133393333603533823734032827126431436339338641840944343246830311303360417451443479470508496537323543454104745135045465355785656113440039046253557957061660465363869036448537518600649638690677732715773385005875786697237117697548157978614055453964074180178885283690388395442610594706817883869940921996973105044670652774897970954103010101090107011504673271384698010601040113011001190117012604879777692210701150114012301200130012701370表2.3（續(xù)）5086584310001160125012301330130014101380149052936911108012501350133014401410153014901610541010983117013501460144015501520165016101740561090106012501450157015401670164017701730187058116011301350156016801660179017601900186020106012501210144016701800177019201880203019902150注：最小鋼絲破斷拉力總和=鋼絲繩最小破斷拉力×1.249（纖維芯）或1.336（鋼芯）表2.4鋼絲繩有效破斷拉力換算系數(shù)K鋼絲繩結(jié)構(gòu)0.886×196×376×198×3718×7換算系數(shù)K0.850.820.850.820.85表2.5鋼絲繩安全系數(shù)K∑使用情況使用條件KK2K∑起立桿塔或收緊導(dǎo)、地線時牽引繩，作其他起吊、牽引用的牽引繩通過滑車組用人力絞磨41.114.5直接用人力絞磨41.215通過滑車組用機動絞磨、電動絞磨4.51.215.5直接用機動絞磨、電動絞磨、拖拉機或汽車4.51.216起吊桿塔時的固定繩單桿4.51.215.5雙桿4.51.21.26.5制動繩通過滑車用制動器制動單桿41.215.76雙桿41.21.25.76直接用制動器器動單桿41.215雙桿41.21.26臨時固定用拉線臨時固定用拉線5113滑輪組選擇本設(shè)計采用通用滑車，已知提升系統(tǒng)鋼絲繩直徑為4，從表2.6可選出滑輪直徑為180（mm）額定起重量為HQGZK2-2 表2.6通用滑車主要參數(shù)滑輪直徑（mm）額定起重量鋼絲數(shù)直徑范圍（mm）0.320.5123.258101620325080100160200250320滑輪數(shù)量631—————————————————6.271—12———————————————6.2~7.785——123—————————————7.7~11112———1234———————————11~14132————1234——————————12.5~15.5160—————12345————————15.5~18.5180———————2346———————17~20210——————1——35———————20~23240———————12—46——————23~24.5280—————————2358—————26~28315————————1—468—————28~31355————————12356810——31~35400——————————————810—34~38450—————————————————1040~43U形環(huán)選擇本設(shè)計采用D1．據(jù)提升系統(tǒng)牽引鋼絲繩的直徑從表2.7T?D2．承托系統(tǒng)鋼絲繩的直徑從表2.7T?D2.7T?DT?DW1 圖2-13D型扣表2.7D型卸扣的尺寸額定起重量推薦銷軸M（4）S（6）T（8）螺紋tmm——0.6389189M9—0.630.89102010M10—0.811011.222.411.2M110.6311.2511.212.52512.5M120.81.251.612.5142814M1411.62141631.516M161.2522.5161835.518M181.62.53.218204020M2023.242022.44522.4M222.54522.4255025M253.256.325285628M2846.32831.56331.5M30581031.535.57135.5M356.31012.535.5408040M40812.51640459045M45101620455010050M5012.52025505611256M56162532566312563M62203240637114071M70254050718016080M80325063809018090M904063—90100200100M1005080—100112224112M11063100—112125250125M12580——125140280140M140100——140160315160M160白綜繩選擇m白綜繩選擇所受最大拉力為64.35(KN)m

≥64.35(KN)全系數(shù)一般編扎取

K≥3

，纜風(fēng)繩用取

K≥6

，起重用白綜繩的破斷拉力=/K≥/≥)。從表2.822.3(KN)。表2.8劍麻白綜繩的主要技術(shù)性能指標(biāo)要求公稱直徑/mm捻絞三股繩和四股繩編絞八股繩線密度/ktex最低斷裂強力/daN線密度/ktex最低斷裂強力/daN公稱值（ρ