南通某污水廠設(shè)計計算書

目錄HYPERLINK\l"_Toc266297644"目錄1HYPERLINK\l"_Toc266297645"第一章概述、設(shè)計依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc266297646"1.1概述2HYPERLINK\l"_Toc266297647"1.2設(shè)計依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc266297648"第二章工程規(guī)模、設(shè)計水質(zhì)及處理工藝確定2HYPERLINK\l"_Toc266297649"2.1設(shè)計規(guī)模2HYPERLINK\l"_Toc266297650"2.2原水設(shè)計水質(zhì)3HYPERLINK\l"_Toc266297651"2.3設(shè)計出水水質(zhì)：3HYPERLINK\l"_Toc266297652"2.4工藝確定4HYPERLINK\l"_Toc266297653"2.5CASS工藝流程5HYPERLINK\l"_Toc266297654"第三章污水處理系統(tǒng)的設(shè)計與計算6HYPERLINK\l"_Toc266297655"3.1流量計算6HYPERLINK\l"_Toc266297656"3.2格柵井及泵房設(shè)計7HYPERLINK\l"_Toc266297658"3.3沉淀池計算9HYPERLINK\l"_Toc266297659"3.4厭氧水解池設(shè)計與計算12HYPERLINK\l"_Toc266297662"3.5CASS工藝的設(shè)計與計算14HYPERLINK\l"_Toc266297663"3.6纖維過濾工藝19HYPERLINK\l"_Toc266297664"3.7紫外消毒工藝計算20HYPERLINK\l"_Toc266297665"3.8污泥池工藝計算21HYPERLINK\l"_Toc266297666"3.9脫水間22HYPERLINK\l"_Toc266297667"3.10事故調(diào)節(jié)池22第一章概述、設(shè)計依據(jù)1.1概述工程背景：南通某污水處理廠“BOT”項目根據(jù)通州城鎮(zhèn)污水規(guī)劃，提出了“分片收集，集中處理，達標排放”的思路，近期將在通州區(qū)東、西、南、北、中各建一座污水處理廠。本項目為某污水處理廠，位于通州區(qū)某鎮(zhèn)。某鎮(zhèn)污水處理廠分多期完成，即一期為5000噸/天，并含約0.8KM能滿足尾水排放的尾水管；中期擴至10000噸/天，遠期25000噸/天。原水以工業(yè)與生活混合廢水為主，原水COD濃度小于500mg/L，出水水質(zhì)達到城鎮(zhèn)污水處理廠一級A排放標準。1.2設(shè)計依據(jù)本設(shè)計采用的主要規(guī)范及標準：《城市污水處理廠污染物排放標準（GB18918-2002）》一級A排放標準《室外排水設(shè)計規(guī)范》（GB50014-2006）《城鎮(zhèn)污水處理廠附屬建筑和附屬設(shè)備設(shè)計標準》（CJ31-89）《江蘇省太湖流域城鎮(zhèn)污水處理廠提標建設(shè)技術(shù)導(dǎo)則》(第一版)第二章工程規(guī)模、設(shè)計水質(zhì)及處理工藝確定2.1設(shè)計規(guī)模根據(jù)當?shù)匚鬯芫W(wǎng)建設(shè)規(guī)劃及當?shù)厣鐣^(qū)域、經(jīng)濟、人口預(yù)測并結(jié)合當?shù)匕l(fā)展的實際情況，最終確定某鎮(zhèn)污水處理廠近遠期規(guī)模如下：2010年污水處理廠規(guī)模為0.5萬立方米/日。中期污水處理廠擴至規(guī)模為1.0萬立方米/日遠期污水處理廠擴至規(guī)模為2.5萬立方米/日。2.2原水設(shè)計水質(zhì)根據(jù)當?shù)赝愴椖勘O(jiān)測數(shù)據(jù)，本項目綜合污水水質(zhì)指標COD范圍在450mg/l左右，SS范圍在350mg/l左右，NH3－N在40mg/l左右，總磷和總氮大約為8mg/l和54mg/l。另外，結(jié)合當?shù)氐膶嶋H情況確定最終的污水處理工藝。項目設(shè)計進水水質(zhì)參數(shù)見下表2-1。表2-1設(shè)計進水水質(zhì)項目CODcr(mmg/L)BOD5(mg/L)NH3-N(mmg/L)SS(mg/L)總磷(mg/L)總氮(mg/L))pH值進水≤500≤200≤40≤350≤8≤546-92.3設(shè)計出水水質(zhì)：污水處理廠的尾水最終通揚運河，根據(jù)要求確定本污水處理廠尾水排放標準應(yīng)執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB18918-2002)的規(guī)定的一級A標準。由此，可確定本污水處理廠設(shè)計出水水質(zhì)如下：表2-2設(shè)計出水水質(zhì)水質(zhì)指標CODcr(mg/l)SS(mg/l)BOD5(mg/l)NH3－N(mg/l)TP(mg/l)TN(mg/l)出水水質(zhì)≤50≤10≤10≤5（8）≤0.515表2-2污水處理程度表水質(zhì)指標CODcrBOD5SSTNTP進水（mg/l）500200350548出水（mg/l）≤50≤10≤10≤15≤0.5去除率（%）≥90≥95≥97≥72≥942.4工藝確定污水處理廠規(guī)模大小對處理工藝選擇影響較大。一般大型污水處理廠多用常規(guī)活性污泥法，中、小型污水處理廠則多用氧化溝法和SBR法及其改進法。污水處理廠的環(huán)境條件也是確定處理工藝的重要因素，在城市、人口稠密等環(huán)境質(zhì)量要求高的地區(qū)或占地受限的地區(qū)，直接采用占地少、衛(wèi)生條件好的工藝，如SBR工藝、間歇式活性污泥法工藝、MSBR工藝等。CASS工藝是循環(huán)式活性污泥法（CyclicActivatedSludgeSystem）的簡稱，是間歇式活性污泥法的一種變形。其主要原理是：把序批式活性污泥法（SBR）的反應(yīng)池沿長度方向分為兩部分，前部為預(yù)反應(yīng)區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)。在預(yù)反應(yīng)區(qū)內(nèi)，微生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移機理迅速吸附廢水中大部分可溶性有機物，經(jīng)歷一個高負荷的基質(zhì)快速積累過程，對進水水質(zhì)、水量、pH和有毒有害物質(zhì)起到較好的緩沖作用，可有效防止污泥膨脹；隨后在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個較低負荷的基質(zhì)降解過程，完成對廢水中有機物質(zhì)的降解。CASS工藝同時能夠比較充分發(fā)揮活性污泥的降解功能。也能夠減輕二沉淀池的負荷，有利于提高二沉池固液分離效果。CASS工藝在實踐上已經(jīng)得到了大量的應(yīng)用，積累有非常豐富的經(jīng)驗，是一種適用于各種規(guī)模的經(jīng)濟高效的污水處理方法，在一個（或多個平行運行）的反應(yīng)容積可變的池子中，完成生物降解過程和泥水分離過程，由于CASS工藝按“充水—排水”以及“曝氣—非曝氣”順序完成污水處理過程并不斷重復(fù)循環(huán)進行，故隸屬于序批式活性污泥法（SBR-SequencingBatchReactor）工藝，是SBR工藝的改進。運行實踐來看，CASS工藝與其它廢水處理工藝相比確實是一種先進實用的工藝。具體體現(xiàn)在以下幾個方面：(1)此工藝建設(shè)費用低，與常規(guī)活性污泥法相比，省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流設(shè)備，工藝流程簡潔，建設(shè)費用可節(jié)省10%～25%，占地面積可減少20%～35%。(2)運轉(zhuǎn)費用省。由于曝氣是周期性的，重新開始曝氣時，氧濃度梯度大，傳遞效率高，節(jié)能效果顯著，運轉(zhuǎn)費用可節(jié)省10%～25%。此外，本工程采用自吸式射流曝氣系統(tǒng)，以取代噪聲大、系統(tǒng)復(fù)雜的鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)，所以與鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)相比，整個系統(tǒng)運行聲音小，設(shè)備和管道簡單、操作方便，更重要的是射流曝氣的生物活性強，反應(yīng)迅速，可大大縮短處理周期。(3)有機物去除率高，出水水質(zhì)好。(4)管理簡單，運行可靠，能有效防止污泥膨脹。與傳統(tǒng)的SBR工藝相比，CASS最大的特點在于增加了一個預(yù)反應(yīng)區(qū)，且可以按連續(xù)進水(沉淀期、排水期仍連續(xù)進水)的方式運行，沒有明顯標志的反應(yīng)階段和閑置階段。設(shè)置預(yù)反應(yīng)區(qū)的主要目的是使系統(tǒng)選擇出良好的絮凝性生物。據(jù)有關(guān)資料介紹，污泥膨脹的直接原因是絲狀菌的過量繁殖。由于絲狀菌比菌膠團的比表面積大，因此，有利于攝取低濃度底物。而一般絲狀菌的比增殖速率比其它細菌小，在高底物濃度下菌膠團和絲狀菌都以較大速率降解底物和增殖，但由于菌膠團細菌比增殖速率較大，其增殖量也很大，從而占優(yōu)勢。所以CASS池首端設(shè)計合理的預(yù)反應(yīng)區(qū)可以有效地抑制絲狀菌的生長和繁殖，克服污泥膨脹。(5)控制系統(tǒng)設(shè)計緊密結(jié)合CASS工藝特點，管理簡單，運行可靠。(6)污泥產(chǎn)量低，性質(zhì)穩(wěn)定。2.5CASS工藝流程本項目污水廠出水控制在一級A標準，故污水處理工藝必定要求以“除磷脫氮二級處理（CASS工藝）+深度處理工藝。對污水處理工藝的選擇應(yīng)當十分慎重，污水處理工藝選擇應(yīng)當充分考慮污水量和污水水質(zhì)以及經(jīng)濟條件和管理水平，優(yōu)先選用技術(shù)先進、安全可靠、低投入、占地少、操作管理方便的處理工藝。對于常規(guī)的城市污水處理廠的污水（生活污水為主，工業(yè)水含量較少）進行活性污泥法處理，滿足一級B出水標準后，再進行深度處理，基本能夠滿足一級A標準的要求，而二級處理可選的工藝很多，如A/O法、A2O及其改進工藝、氧化溝及其改進工藝、SBR法及其改進工藝等等，均能取得良好效果。但是對于某些城市污水處理廠，由于工業(yè)廢水所占比例較大而且成分較復(fù)雜的情況下，會對常規(guī)的A/O、氧化溝法等工藝造成較大的沖擊，使得系統(tǒng)運行不穩(wěn)定，影響處理效果。由于考慮到工業(yè)廢水水質(zhì)的影響，為保證后續(xù)處理工藝進水水質(zhì)的穩(wěn)定，避免因BOD5/CODcr和C/N比值不穩(wěn)定影響后續(xù)處理效果，本工程工藝前段增加水解酸化池，進一步提高BOD5/CODcr比值，滿足易生化處理要求。水解酸化池的作用是在進水水質(zhì)B/C和C/N比不穩(wěn)定的情況下，在水解階段把固體物質(zhì)降解為溶解性物質(zhì)，大分子物質(zhì)降解為小分子物質(zhì)，在酸化階段把碳水化合物降解為脂肪酸，提高廢水的可生化性，維持后續(xù)處理工藝正常運行，保證出水水質(zhì)。因此，本污水處理廠工程最終的工藝流程組成為：“水解酸化＋CASS生化處理＋纖維轉(zhuǎn)盤過濾+紫外消毒”。圖2-1項目工藝流程簡圖污水處理系統(tǒng)的設(shè)計與計算3.1流量計算一期設(shè)計流量：平均流量：Qa=5000t/d≈5000m3/d=208.3m3/h=0.058m3/s總變化系數(shù)：Kz=(Qa－平均流量，L/s)==1.74∴設(shè)計流量Qmax：Qmax=Kz×Qa=1.74×5000=8700m3/d=362.5m3/h=0.100m3/s遠期設(shè)計流量：平均流量：Qa=25000t/d≈25000m3/d=1041.5m3/h=0.29m3/s總變化系數(shù)：Kz=(Qa－平均流量，L/s)==1.44∴設(shè)計流量Qmax：Qmax=Kz×Qa=1.44×25000=36000m3/d=1500m3/h=0.417m3/s3.2格柵井及泵房設(shè)計3.2.1進水閘門井的設(shè)計進水閘門井單獨設(shè)定,為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。設(shè)閘門井一座,閘門尺寸為DN800,共兩套。其具體尺寸為3.3×5400m,有效尺寸為2.5m×4.6m×6.0m。設(shè)一臺圓形閘門2個。當污水廠正常運行時開啟,當后序構(gòu)筑物事故檢修時,關(guān)閉某一閘門或者全部關(guān)閉,使污水通過超越管流出污水處理廠。3.2.2格柵的設(shè)計與計算其計算簡圖如圖一所示。格柵按遠期25000m3/d計算。(1)格柵間隙數(shù):設(shè)柵前水深h=1.1m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.01m,格柵傾角70°，建議格柵數(shù)為2，一備一用。==≈37個Qmax：按遠期25000噸/日時計算，流量變化系數(shù)為1.44(2)格柵寬度:設(shè)柵條寬度S=0.01m,B=S(n-1)+bn=0.01×(37-1)+0.01×370.73≈0.8m(3)通過格柵的水頭損失：設(shè)柵條斷面為銳邊矩形斷面（=2.42，=3），===0.232m(4)每日柵渣量：在格柵間隙為10mm的情況下，設(shè)柵渣量為每1000m3污水產(chǎn)0.07m3，=m3/d考慮到格柵與提升井一體設(shè)計，深度較大采用機械清渣。圖3-1格柵計算示意圖污水提升泵房的設(shè)計（1）設(shè)計流量和揚程的確定設(shè)計流量一般按最高日最大時的污水流量確定，同時考慮一期與遠期規(guī)劃的相容。遠期按Qmax=417L/s設(shè)4臺水泵，三用一備，預(yù)留一個水泵安裝位置。每臺的流量為104.25L/s，一期時安裝2臺（2）水泵選定選擇型號為WQ300-13-22污水泵。其額定性能參數(shù)為：揚程13m，流量300m3/h,轉(zhuǎn)速1470r/min，功率22Kw,效率72%.（3）集水池容積的確定集水池的容積設(shè)計為最大一臺泵15分鐘的流量，即集水池的容積為104.25*3600*15/60*10-3=93.8m3。取長×寬×高為9.5m×8.0m×2.3m，則集水池的容積為174.8m3?？梢詽M足要求。（4）機組尺寸的確定機組安裝在共同的基礎(chǔ)上，基礎(chǔ)的作用是支撐并固定機組，使它運行平穩(wěn)，不致發(fā)生劇烈的震動，更不容許產(chǎn)生基礎(chǔ)沉降。因此對基礎(chǔ)的要求是：堅實牢固，除承受機組靜荷載外還能承受機組震動荷載?；A(chǔ)尺寸一般按所選水泵的安裝尺寸確定?；A(chǔ)長為L=8000mm基礎(chǔ)寬為B=1675mm在池底板預(yù)埋800mm*300mm，10mm厚鋼板。3.3沉淀池計算該沉淀池采用中心進水，周邊出水的輻流式沉淀池，采用刮泥機進行刮泥。設(shè)計1座輻流式。1．沉淀池面積（A）設(shè)：最大進水量（單個沉淀池）QmaxQmax==362.5m3/h=0.10m3/s平均進水量為Qa=0.058m3/s表面負荷：q范圍為1.5—3.0m3/m2.h，取q=1.8m3/m2.hm22.沉淀池直徑(D)3.有效水深為(h1)設(shè)：水力停留時間（沉淀時間）：t=1.45h，初沉池1-2h則：h1=qt=1.81.45=2.61m校核（介于6～12,符合要求）4.沉淀區(qū)有效容積(V1)V1=A×h1=201.3×1.45=291.9m35.貯泥斗容積：污泥量(G)計算：G=q（C0-Ce）/106=5000*（350-10）/106=1.7t/d則：污泥區(qū)所需存泥容積V泥：則污泥區(qū)高度為≈0.50m6.沉淀池總高度：設(shè)：緩沖層高度h3=1.0m（采用機械排泥緩沖層上緣高出刮泥板0.3m以上）超高為h4=0.5m則：池邊總高度為h=h1+h2+h3+h4=2.61+0.50+1.0+0.5=4.61m，設(shè)計取4.7m設(shè)：池底坡度為i=0.062則：池底坡度降為則：池中心總深度為H=h+h5=4.70+0.44=5.14m7.校核堰負荷：徑徑深比最大堰負荷以上各項均符合要要求。8.輻流式沉淀池計算算草圖如下：：圖3-2幅流沉淀淀池計算圖（一一）圖3-3幅流沉淀淀池計算圖（二二）3.4厭氧水解解池設(shè)計與計計算設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量為50000m3/d，設(shè)計為兩兩座每座的設(shè)設(shè)計流量為22500m3/d。由于水力停留時間：h（反應(yīng)區(qū)t1==6.1h，泥水分離離區(qū)t1=1.5h）污泥濃度：=2500mg/LL污泥回流液濃度：：=15000mmg/L污泥回流流比R：10-200%設(shè)計計算(1)水解池的反應(yīng)區(qū)容容積：=2500×6.11/24=6335.0mm3(2水解池的反應(yīng)區(qū)尺尺寸：有效水深取為=44.80m,,則厭氧池的的面積：=128.04mm2設(shè)計水解池寬度為為B為7.0m,長度L:≈19.4m考慮0.4m的超高，故故池總高為==5.2m。(3)污泥回流量的計算算回流比計算：=0.20污泥回流量：=0.20×25500=500m3/d=20.8m3/h（4）泥水分離區(qū)尺寸寸：v為1.5--3.0m//h，取2.5m/h分離區(qū)有效面積ff2：f2=m2（5）沉淀區(qū)有效水深深h2H2=v*t*36000=2.55*1.5=3..75m，取3.800mt為為沉淀時間,一般取值為1.0-22.0h,取1.5h..(6)中心管有有效面積f1f1=v0為中心管流流速,一般取值為為30mm/ss.(7)中心管管直徑d0d0=(8)沉淀區(qū)總面面積AA=f1+f2=49.66+0.9664=50..56m22(9)沉淀區(qū)區(qū)邊長L,采用與反應(yīng)區(qū)合建建,B=7.00,采用長方形.L=A/B=50.556/7.00=7.2m設(shè)計采用7.2mm(10)污泥斗斗尺寸斗底寬寬度0.8mm，泥斗斜壁壁與水平角度度為54度，污泥斗斗高度h為4.0m（11）總高度H超超高h1為0.57mm，，喇叭口與與反射板高度度h3為0.4m緩沖沖層高度h4為0.33mm。H==h1+h2+hh3+h4++h=0.557+3.880+0.44+0.333+4.0==9.10mm（12）喇叭口直徑d11d1=1.35d0==1.1*1.355=1.4885m，取1.5mm（13）反射板直徑d22d1=1.30d1==1.3*11.48=11.92m，取取1.9m圖3-4水解池計計算圖3.5CASSS工藝的設(shè)計計與計算計算參數(shù)本設(shè)計中的CASSS反應(yīng)池分四格格。計算參數(shù)數(shù)如下：設(shè)計流量Q=50000m3/d，設(shè)計進水水水質(zhì)BOD5=170mg/L；COD=3360mg//L；SS=2000mg/L；NH3-N=40mg/L；污水水溫16.77℃。以上數(shù)據(jù)為為水解池出水水預(yù)測。CASS設(shè)計出水水水質(zhì)BOD5≤12mg/L；COD≤50mg/L；SS≤15mg/L；NH3-N≤5mg/L；TP≤0.5mg//L。（考慮最終終排放后確定定）污泥產(chǎn)率系數(shù)Y==0.55;;污泥濃度（MLSS）X=3500mgg/L;揮發(fā)性污泥泥濃度（MLVSS）XV=2450mg//L;污泥齡=300d;內(nèi)源代謝系系數(shù)Kd=0.0555.設(shè)計計算（1）污泥負荷：NS=K2*Sz*ff/η其中：f—MLVSS/MLLSS，一般為0.7—0.8，取0.7；K2—有基機質(zhì)降降解速率常數(shù)數(shù),一般為0.01668-0.00281,,取0.01668；η—有機物去除率,ηη=（BOD進-BOD出）/BOD進,為0.94；Sz—出水BOD5濃度；NS=K2*Sz*ff/η=0.7**10*0..0168//0.94==0.1255kgBOOD5/kgMLLSS*d（2）曝氣時間：設(shè)混合液污泥的濃濃度=3500mg//L,污泥負負荷=0.1255kgBODD5/kgMLLSS,充水水比=0.224，曝氣時間間為：==2.23≈2.55（h）（3）沉淀時間：根據(jù)活性污泥界面面的沉降速度度、排出比確確定。

活活性污泥界面面的沉降速度度和MLSS濃度有關(guān)。由由經(jīng)驗公式得得出：

當MLSS≤3000mmg／l時，Vmax＝7.4×1104×t×X0-1.7當MLSS＞3000mmg／l時，Vmax＝4.6×1104×X0-1.26式中Vmaxx－活性污泥泥界面的沉降降速度（m／h）

t－水溫℃XO－開始沉降降時的MLSS濃度（mg／l）Vmax＝4.6××104×X0-1.26=4.6×1104×3500-1.26=1.57(h)設(shè)曝氣池水深=55m，緩沖層高高度為m，沉淀時間間為：==1.08≈1.00（h）（4）排水時間：設(shè)排水時間=0..5h。（5）運行周期運行周期=2.55+1.0+0.5==4.0（h）設(shè)計取值為：4..0小時（6）每日周期數(shù)：=6（7）曝氣池容積：曝氣池個數(shù)=4，每每座曝氣池容容積：==868（m3）（8）池體尺寸計算：：池有效水深(He)為5.0m，單單池面積為A,A==6（m2）設(shè)池體寬度(B)為7.0m,則長度（L）,L==（m），取25m。（9）復(fù)核出水溶解性性BOD5根據(jù)設(shè)計出水水質(zhì)質(zhì)，出水溶解性BODD5=12-7.1**0.06**0.70**15=7..5mg//L式中：——出水溶解性BODD5；——CASS池出水總總BOD5，取=12mg//L；——活性污泥自身氧化化系數(shù)，為0.06；——CASS出水SSS中VSS所占的比例例，取0.70；——CASS出水SSS，為15mg/LL。應(yīng)小于7.5mgg/L。本設(shè)設(shè)計中出水溶溶解性BOD5：==6.3（mg//L）計算結(jié)果滿足設(shè)計計要求。（10）.計算剩余污泥量活性污泥自身氧化化系數(shù)：==0.041剩余生物污泥量：：式中——出水溶解解性BOD5；——CASS出水水總BOD5，取=12mg/LL；——活性污泥自身氧化化系數(shù)，為0.06；——Cass池出出水SS中VSS所占的比例例，取0.70；——Cass池出出水SS，取15mg/LL。帶入數(shù)據(jù)得=446.8755-318..99=1227.89（kg/d）剩余非生物污泥：：==50000×（1-0.77×0.700）×（200-15）/10000=4771.75（kg/d）剩余污泥總量：=+=127.89+4471.744=599.664（kg/d）剩余污泥濃度：==460.5（mgg/L）（11）.復(fù)核污泥泥齡=-3=39.8(d))計算結(jié)果表明，污污泥泥齡可以以滿足氨氮完完全硝化的需需要。（12）復(fù)核潷水高度曝氣池有效水深mm，潷水高度度：=1.2（m）復(fù)核結(jié)果與設(shè)定值值相同。（13）設(shè)計需氧量考慮最不利情況，按按夏季時高水水溫計算設(shè)計計需氧量。根根據(jù)《室外排排水設(shè)計規(guī)范范GBJ144-19877》（1997年版）第條，設(shè)設(shè)計需氧量AOR：AOR=-公式中，第二部分分為氨氮硝化化需氧量，、、為計算系數(shù)數(shù)，，，。AOR==1.47×50000×+4.6××-1.422×127..89=1120.88++734.44-181.660=1673.68（kg/d）（14）.標準需氧量SOR=（CS（20）20℃時氧的飽和度，取取9.17mmg/L；T=25℃；CS(T)25℃時氧的飽和和度，取8.38mmg/L；C溶解氧濃度度，取1.88mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.9009）SOR==26665.44((kg/d)空氣用量：==38629.6（m3/d）最大氣水比=388629.66/50000=7.7。（15）.曝氣設(shè)備的選擇：：設(shè)28臺曝氣機，參數(shù)如如下：電機功率：5.55KW，最大工工作深度：6m，實際工作作深度5.0，空氣量106m3/h,充氧量：≥6..5kgO2/h，實際供氧量:66.5*288*2.5**6=27330(kg/d),滿足要求.（16）．CASS池的布置置CASS池共四四座，每座主反反應(yīng)區(qū)長25.0m,寬7m，水深5m，超高0.5，設(shè)0.5mm不利水深，總總高度為5.0+00.5+0..5=6.00m，有效體積積為875m3。預(yù)反應(yīng)區(qū)區(qū)長3m，有效容積1005m3。單座CASS池布置如如圖所示。圖3.5CAASS曝氣池布置置示意圖3.6纖維過濾濾工藝設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量50000m3/d,QQmax===362.55m3/h=00.10m33/s,設(shè)計進水水質(zhì)BOD5≤12mg/L；；SS≤15mg/L；設(shè)計出水水水質(zhì):BODD5≤10mg/L；；SS≤5mg/LL.設(shè)計計算(1)過濾濾面積(A)計算取取濾速：V≤15m3/h.m2=m2(2)過濾盤數(shù)((N)計算單盤有效效面積(A單)為A單=5.2m2過濾盤數(shù)數(shù)(N)N=A//A單=24.2/55.2=4..65，實際安裝5片(2)瞬時反反洗流量Q反計算按常規(guī)規(guī)瞬時反洗流流量為8%的過濾水量,Q反=Qmaxx*8%=28.996m3/h反沖洗泵要求：QQ=30m33/h，H=9m，N=2.22Kw（3）反沖洗水量V反反計算總反反沖洗量小于于過濾流量的的1%，按0.9%計，V反