某六層教學(xué)樓建筑結(jié)構(gòu)方案圖

某學(xué)院行政辦公樓框架設(shè)計(jì)計(jì)算書設(shè)計(jì)資料設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高0.000，室內(nèi)外高差450mm。墻身做法：墻身用M10多孔粘土磚作填充墻，用M5混合沙漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合沙漿底，紙筋灰厚20mm，外墻煙灰色涂料。樓面做法：樓板頂面為20厚水泥沙漿找平；25厚水磨石面層；樓板底面為15厚石灰沙漿抹面。屋面做法：40厚C25剛性防水層；鋪油毛氈隔離層一道；40厚聚苯乙烯泡沫塑料保溫層；高分子防水卷材一層1.2mm；20厚水泥沙漿找平層；加氣混凝土砌塊找坡2%，最低處30厚；板底面為15厚石灰沙漿抹面。門窗做法：門庭處為鋁合金門，其他均為木門、塑鋼窗。地質(zhì)資料：見隨附的地質(zhì)資料表。地震烈度：6度?；撅L(fēng)壓：0.45活荷載：屋面活荷載2.0，樓面活荷載2.0，走廊、樓梯活荷載2.5二．初估梁柱截面尺寸梁的截面尺寸：縱向邊跨：L=7200m，h=(~)L=900mm~600mm，取h=600mmb=(~)h=300mm~200mm，取b=250mm。其他跨暫取相同。橫向邊跨：L=5400m，h=(~)L=675mm~450mm，取h=600mmb=(~)h=300mm~200mm，取b=250mm。其他跨暫取相同。橫向走廊跨：L=1800m，取h=400mm，b=250mm。柱的截面尺寸：根據(jù)軸壓比初估柱子截面bXh=500mmX600mm三．板計(jì)算屋面板：活載取兩者中的較大值2.0，組合系數(shù)=0.7。恒載：材料荷載40厚C25剛性防水層層25X0.04==1.00鋪油毛氈隔離層一一道0.2540厚聚苯乙烯泡沫塑塑料保溫層0.5X0.044=0.022高分子防水卷材一一層1.2mmm0.0120厚水泥沙漿找平層層20X0.02==0.4加氣混凝土砌塊找找坡2%，最低處30厚0.765100厚鋼筋混凝凝土板25X0.1000=2.5板底面15厚石灰灰沙漿抹面17X0.0155=0.2555總計(jì)5.2由可變荷載效應(yīng)控制的組合：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：經(jīng)過比較，由此可知最不利組合為可變荷載效應(yīng)控制的組合。g=1.2x5.2=6.24,q=1.4x2.0=2.8,g+q=9.04,g+=6.24+1.4=7.64,=1.4彎矩計(jì)算如下：A區(qū)板格：=，泊松比。x(g+)+x=2.294x(g+)+x=1.32==-0.0701x(g+q)=-4.62==-0.0565x(g+q)=-3.72B區(qū)板格：=，泊松比。x(g+)+x=2.49x(g+)+x=1.5==-0.0701x(g+q)=-4.62==-0.0565x(g+q)=-3.72C區(qū)板格：=，泊松比。x(g+)+x=1.28x(g+)+x=0.37==-0.0829x(g+q)=-2.43==-0.057x(g+q)=-1.67截面設(shè)計(jì)：板厚取100mm，方向：=100-20=80mm.方向：=100-30=70mm.截面彎矩設(shè)計(jì)值：由于板四周與梁整澆，故對(duì)彎矩設(shè)計(jì)值作如下的折減：（1）B區(qū)板折減20%；（2）A區(qū)跨中截面與A-B折減20%（<1.5）；C區(qū)不折減（）配筋計(jì)算：取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95。根據(jù)公式和構(gòu)造要求，得屋面板跨中和支座的配筋，列于下表：屋面板配筋表h0(mm)M(千牛米)As(mm2)配筋實(shí)際As(mm22)跨中A區(qū)L01方向802.29143.5251L02方向701.3282.7251B區(qū)L01方向801.992125251L02方向701.286251C區(qū)L01方向801.2881251L02方向700.37227251支座A-A80-3.72233251A-B80-4.62289.5314B-B80-2.98187251B-C80-4.62289.5314C-C80-1.67105251A邊80-4.62289.5314C邊80-2.43152251樓面板：查荷載規(guī)范可知辦公室、會(huì)議室樓面均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為2.0；走廊、樓梯為2.5；組合系數(shù)=0.7.恒載計(jì)算過程如下表：材料荷載25厚水磨石面層25X0.0255=0.622520厚水泥沙漿找平層層20X0.02==0.4100厚鋼筋混凝凝土板25X0.1000=2.5板底面15厚石灰灰沙漿抹面17X0.0155=0.2555總計(jì)3.78樓板A區(qū)B區(qū)：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：經(jīng)比較可知最不利組合為可變荷載效應(yīng)控制的組合。g=1.2x3.78=4.536,q=1.4x2.0=2.8,g+q=7.336,g+=5.936,=1.4走廊板C區(qū)：由可變荷載效應(yīng)控制的組合：由永久荷載效應(yīng)控制的組合：經(jīng)比較可知最不利組合為可變荷載效應(yīng)控制的組合。g=1.2x3.78=4.536,=1.4x2.5=3.5,g+=8.036,g+=6.256,=1.75彎矩計(jì)算如下：A區(qū)板格：=，泊松比。x(g+)+x=1.89x(g+)+x=1.08==-0.0701x(g+q)=-3.75==-0.0565x(g+q)=-3.02B區(qū)板格：=，泊松比。x(g+)+x=2.09x(g+)+x=1.27==-0.0701x(g+q)=-3.75==-0.0565x(g+q)=-3.02C區(qū)板格：=，泊松比。x(g+)+x=1.17x(g+)+x=0.3403==-0.0829x(g+)=-2.16==-0.057x(g+)=-1.483配筋計(jì)算：取內(nèi)力臂系數(shù)=0.95。根據(jù)公式和構(gòu)造要求，得屋面板跨中和支座的配筋，列于下表：樓面板配筋表h0(mm)M(千牛米)As(mm2)配筋實(shí)際As(mm22)跨中A區(qū)L01方向801.51395251L02方向700.86256251B區(qū)L01方向801.672105251L02方向700.9669251C區(qū)L01方向801.1774251L02方向700.3123251支座A-A80-3.02190251A-B80-3.00190251B-B80-2.42152251B-C80-3.75235251C-C80-1.4893251A邊80-3.75235251C邊80-2.16115251根據(jù)上面對(duì)梁柱截面的初步估算可得：柱子bxh=500mmx600mm，截面慣性矩5.4m跨梁截面bxh=250mmx600mm，。1.8m跨梁截面bxh=250mmx400mm，。梁柱線剛度計(jì)算：根據(jù)，L為計(jì)算長度?？紤]到板對(duì)梁剛度的影響，中框架梁取I=2。柱子計(jì)算長度：底層取1.0H+1000，其余各層均為1.25H。線剛度除底層柱外均乘以0.9。梁：其余相同。其它柱子：底層柱子：取為基準(zhǔn)值1，求得梁柱相對(duì)線剛度如左下圖所示：四．梁所受的恒荷載計(jì)算：由前面的計(jì)算可知屋面恒載g=5.2，樓面恒載g=3.78。(1)屋面梁受恒載計(jì)算：線荷載：（屋面板傳給L=5400mm主梁的均布荷載）（屋面板傳給L=1800mm主梁的均布荷載）5.4m跨度主梁自重：1.8m跨度主梁自重：次梁自重：板傳給3.6m跨度次梁的荷載：，P=3.4X3.6+31.59=4.9kN，。計(jì)算簡圖如右上圖。(2)其它層梁受恒載計(jì)算：g=3.78，雙向板傳給次梁的荷載，P=3.545X3.6+22.96=44.352kN線荷載：（板傳給主梁QS的均布荷載）（板傳給主梁PQ的均布荷載）5.4m跨度主梁自重：1.8m跨度主梁自重：次梁自重：5.4m跨度主梁上墻自重：，1.8m跨度主梁上墻自重：，。計(jì)算簡圖如右下：。五．梁所受的活荷載計(jì)算：上人屋面：，辦公室樓面：，走廊、樓梯：（1）屋面：雙向板傳給3.6m跨度次梁的荷載：（板傳給主梁QS的均布荷載）（板傳給主梁PQ的均布荷載）（2）其它層：，（板傳給主梁QS的均布荷載）（板傳給主梁PQ的均布荷載）在荷載作用下各層的受力簡圖（已經(jīng)經(jīng)過荷載效應(yīng)的等效轉(zhuǎn)化）如下所示：六．風(fēng)荷載計(jì)算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，基本風(fēng)壓，地面粗糙程度為B類。風(fēng)荷載體型系數(shù)迎風(fēng)面取0.8，背風(fēng)面取-0.5，取=1。取8軸框架分析計(jì)算可知負(fù)載寬度為7.2m。。根據(jù)各樓層高度，由荷載規(guī)范表7.2.1查得代入左式得下表：樓層號(hào)(m)女兒墻頂23.851.321.03.422.14622.951.301.03.372.11519.351.241.03.212.01415.751.161.03.001.88312.151.061.02.751.7228.551.01.02.591.6214.951.01.02.591.6200.451.01.02.591.62風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為集中荷載：七．恒載、活載作用下的內(nèi)力計(jì)算：1.恒載彎矩計(jì)算：（1）頂層彎矩分配：，柱子線剛度乘以折減系數(shù)0.9。，轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：分配系數(shù)：結(jié)點(diǎn)S：，結(jié)點(diǎn)T：，，。結(jié)點(diǎn)C：，，，二層~五層梁柱線剛度，相同荷載也相同，所以只需算一個(gè)就行了。（2）二層~五層彎矩分配：，，轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：，。分配系數(shù)：結(jié)點(diǎn)D：，結(jié)點(diǎn)E：，，結(jié)點(diǎn)F：，，，（3）底層彎矩分配：，，，轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：，，分配系數(shù)：結(jié)點(diǎn)P：，，結(jié)點(diǎn)Q：，，，結(jié)點(diǎn)R：，，，，彎矩二次分配如下圖：5.4m軸跨中最大正彎矩：五層：四~二層：底層：經(jīng)過疊加可得恒載載作用下各層層的彎矩圖如如下：恒載作用下剪力計(jì)計(jì)算：對(duì)于梁：5.4mm跨度由即，1.8m跨度的梁梁：,,。頂層5.4m跨跨：，頂層1.8m跨：，五層5.4m跨：，五層1.8m跨：，三~四層5.4m跨：，二~四層1.8m跨：底層5.4m跨：，底層1.8m跨：，（2）對(duì)于柱子：，求得柱子剪力如如下表：S軸Q軸P軸頂層五層四層三層二層底層求得恒載作用下的的剪力圖如下下所示：3．恒載作用下柱子子軸力計(jì)算：：恒載作用下由四周周梁傳到柱A、B、C的軸力如下下：屋面：其它層：=(6.89+4.992+11..5+15..66+488.96)1175.122+18.004+36..45=柱子自重：底層：：，其它層：：恒載作用下柱子的的軸力圖如下下：（單位：：）4．活載彎矩計(jì)算：：分配系數(shù)同恒載。頂頂層：，，二~五層：，，一層：，，活載作用下彎矩的的二次分配：：活荷載作用下的彎彎矩圖如下：：SQ軸跨中彎矩：五層：二~四層：底層：5．活載作用下的剪剪力計(jì)算：頂層5.4m跨：：頂層1.8m跨：，五層5.4m跨：：，五層1.8m跨：，二~四層5.4m跨：：，二~四層1.8m跨：，底層5.4m跨：：，底層1.8m跨：，求得柱子剪力如下下表:(活載)A軸B軸C軸頂層五層四層三層二層底層6．活載作用下柱子子軸力計(jì)算：：恒載作用下由四周周梁傳到柱A、B、C的軸力如下下：屋面：其它層：活載作用下柱子軸軸力圖如下：：八．左風(fēng)作用下的的內(nèi)力計(jì)算：：取出線剛度為單位位1，得各層柱柱子的剪力值值如下表：頂層18.42柱PM柱QN柱RO第五層18.42柱MJ柱NK柱OL第四層18.42柱JG柱KH柱LI第三層18.42柱GD柱HE柱IF第二層18.42柱DA柱EB柱FC底層12.56柱SP柱TQ柱UR頂層柱PM柱QN柱RO第五層柱MJ柱NK柱OL第四層柱JG柱KH柱LI第三層柱GD柱HE柱IF第二層柱DA柱EB柱FC底層各柱反彎點(diǎn)高度計(jì)計(jì)算如下表:反彎點(diǎn)高度，上柱柱：，下柱：：再由節(jié)點(diǎn)平衡條件件和梁的線剛剛度比求出各各梁端彎矩，即即可繪出框架架的彎矩圖。左風(fēng)作用下的各柱柱彎矩計(jì)算表表:（單位：）層號(hào)截面S軸Q軸P軸頂層上柱4.34x(1--0.35))x3.6==10.1666.46x(1--0.38))x3.6==14.4223.91x(1--0.31))x3.6==9.72下柱4.34x0.335x3.66=5.4776.46x0.338x3.66=8.8443.91x0.331x3.66=4.355五層上柱9.86x(1--0.41))x3.6==20.95514.68x(11-0.455)x3.66=29.0058.89x(1--0.4)xx3.6=119.18下柱9.86x0.441x3.66=14.55414.68x0..45x3..6=23..88.89x0.44x3.6==12.822四層上柱15.02x(11-0.455)x3.66=29.7722.37x(11-0.488)x3.66=41.88813.55x(11-0.455)x3.66=26.882下柱15.02x0..45x3..6=24..322.37x0..48x3..6=38..5613.55x0..45x3..6=21..96三層上柱19.81x(11-0.455)x3.66=39.22429.51x(11-0.5))x3.6==53.14417.87x(11-0.455)x3.66=35.339下柱19.81x0..45x3..6=32..0829.51x0..5x3.66=53.11417.87x0..45x3..6=28..94二層上柱24.34x(11-0.455)x3.66=48.2236.27x(11-0.5))x3.6==65.321.97x(11-0.455)x3.66=43.449下柱24.34x0..45x3..6=39..4236.27x0..5x3.66=65.22921.97x0..45x3..6=35..6底層上柱31.59x(11-0.655)x5.55=55.22838.76x(11-0.644)x5.55=68.88730.23x(11-0.655)x5.55=52.99下柱31.59x0..65x5..5=1022.6738.76x0..64x5..5=1222.4330.23x0..65x5..5=98..25右風(fēng)作用下的內(nèi)力力圖則剛好與與左風(fēng)反號(hào)。九．荷載組合和內(nèi)內(nèi)力組合：由荷載規(guī)范可知，該該榀框架可分分為三種組合合方式：（1）.1.2恒載+1.4活載（活載載控制）（2）.1.35恒載載+1.40..7活載（恒載載控制），（3）.1.2恒載+1.40..9活載（活載+風(fēng)載）。考考慮左右風(fēng)活載按滿跨布置，跨跨中彎矩1..2作為計(jì)算值值。梁柱的內(nèi)力組合情情況詳見表一一、表二。十．框架梁柱配筋筋計(jì)算：根據(jù)橫梁控制截面面內(nèi)力設(shè)計(jì)值值，利用受彎彎構(gòu)件正截面面承載力和斜斜截面承載力力計(jì)算公式算算出所需的縱縱筋及箍筋并并進(jìn)行配筋。采采用C25混凝土，，，縱向受力力鋼筋采用HPB3335級(jí)鋼筋，，箍箍筋采用HPB2335級(jí)鋼筋，。該該建筑為四級(jí)級(jí)抗震要求，縱縱向受拉鋼筋筋最小配筋率率；支坐處0.25%，跨中0.2%十．框架梁柱配筋筋計(jì)算：根據(jù)橫梁控制截面面內(nèi)力設(shè)計(jì)值值，利用受彎彎構(gòu)件正截面面承載力和斜斜截面承載力力計(jì)算公式算算出所需的縱縱筋及箍筋并并進(jìn)行配筋。采采用C25混凝土，，，縱向受力力鋼筋采用HPB3335級(jí)鋼筋，，箍箍筋采用HPB2335級(jí)鋼筋，。該該建筑為四級(jí)級(jí)抗震要求，縱縱向受拉鋼筋筋最小配筋率率；支坐處0.25%和，跨中0.2%和.箍筋的最小配筋率率為,梁端箍筋加加密區(qū)長度11.5h和500(取較大值),箍筋最大間間距8d,hh/4,1550(取較小值).箍筋最小直直徑為6mm.在四級(jí)抗震震等級(jí)的箍筋筋加密區(qū)長度度內(nèi)的箍筋肢肢距不宜大于于300mm。梁截面bh=2500mm6000mm，1.8m跨：bh=2500mm4000mm。結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)。采采用單筋矩形形截面來計(jì)算算，取。則5.4m跨：565mmm,1.8m跨：3665mm。：框架橫梁正截面承承載力計(jì)算表表位置公式S軸跨中P軸頂層M-79.3491.86-94.13-39.1220.18五層-138.2694.83-141.4-51.6735.07四層-159.1296.1-159.55-68.3454.94三層-183.4499.49-177.32-83.4677.20二層-204.53100.94-195.52-98.9696.20底層-217.75108.77-202.98-110.71116.25頂層0.0840.980.0990.1000.051五層0.1450.1010.1480.1300.089四層0.1670.1050.1670.1730.139三層0.1930.1050.1860.2120.195二層0.2150.1070.2050.2510.243底層0.2310.1130.2150.2940.298頂層0.0880.1060.1040.1080.052五層0.1570.1080.1610.1410.093四層0.1840.1110.2000.1910.15三層0.2160.1110.2080.2420.219二層0.2450.1150.2320.2960.283底層0.2690.1180.2450.3580.365頂層()493594582391189五層879605903511337四層10316211020692543三層12106211165877793二層1373644129910721025底層1507662137312971322頂層最小配筋量()最小配筋量()354354283283354354183183183183五層四層三層二層底層頂層實(shí)配鋼筋2Φ203Φ202Φ202Φ202Φ20五層3Φ203Φ203Φ202Φ202Φ20四層3Φ223Φ203Φ222Φ222Φ22三層4Φ203Φ204Φ203Φ203Φ20二層3Φ253Φ203Φ253Φ223Φ22底層4Φ253Φ204Φ253Φ253Φ25框架橫梁正截面承承載力計(jì)算表表位置公式S軸P軸頂層V()88.15-94.7344.3521.15五層128.18-132.1474.56-35.33四層135.69-139.9694.77-55.58三層143.49-147.76115.53-76.34二層150.76-155.03134.71-96.52底層155.77-160.7152.36-110.5頂層>V>V>V>V五層>V>V>V>V四層>V>V>V>V三層>V>V>V>V二層>V>V>V>V底層>V>V>V>V頂層<V<V>V>V五層<V<V>V>V四層<V<V<V>V三層<V<V>V>V二層<V<V>V>V底層<V<V<V<V為了簡化計(jì)算，取取底層和的剪力值作作為相應(yīng)各層層相應(yīng)跨的剪剪力控制值來來進(jìn)行計(jì)算。S軸至Q軸間的梁有有均布荷載和和集中荷載共共同作用，則則：V，選用8雙肢箍，，n=2，代入上式式得，取S=1200mm配箍率因此選用箍筋為，且且箍筋直徑和和間距滿足構(gòu)構(gòu)造的要求。Q軸至P軸間的梁只有均布布荷載的作用用，則：V，選用8雙肢箍，，n=2，代入上式式得，取S=1000mm配箍率因此選用箍筋為，而而且箍筋直徑徑與間距滿足足構(gòu)造上的要要求?？蚣苤呐浣钣?jì)算算：根據(jù)框架柱內(nèi)力組組合表中的三三組不利組合合來進(jìn)行計(jì)算算。該建筑為為四級(jí)抗震要要求，框架柱柱的縱向鋼筋筋最小配筋率率為：支座中中柱、邊柱0.6%，角柱0.8%，框架柱箍箍筋加密區(qū)長長度：底層取取，其它層。加密區(qū)箍箍筋最小直徑徑及最大間距距：，加密區(qū)的箍筋間間距15d。采用C25混凝土，，。柱子截面均為，縱縱向鋼筋采用用對(duì)稱配筋。為了簡化計(jì)算，取取二層柱子的的內(nèi)力值作為為二層及二層層以上柱子的的內(nèi)力控制值值來進(jìn)行計(jì)算算，底層還是是以底層的內(nèi)內(nèi)力值為控制制值來進(jìn)行計(jì)計(jì)算。底層柱子正截面承承載力計(jì)算：：對(duì)于柱子PS：((1).MM=-1155.97，N=-24486.588=4500+15500-9000=51000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1159970/24486.588＝46.99mm初始偏心距eii＝eo+ea＝46.99+20＝66.99mm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算。取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）(2).M=211.73，N=-25562.666=4500+15500-9000=51000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mmm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝217330/25662.66＝8.477mm初始偏心距eii＝eo+ea＝8.477+20＝28.447mm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算。取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）(3).M=1445.88，N=-25505.311=4500+15500-9000=51000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1458880/25505.311＝58.33mm初始偏心距eii＝eo+ea＝58.33+20＝78.33mm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）綜上計(jì)算可知，柱柱子DA的配筋為每每側(cè)4Φ18.對(duì)于柱子TQ：((1).MM=-1644.52，N=-26691.511=4500+15500-9000=51000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,220}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1645520/26691.511＝61.22mm初始偏心距eii＝eo+ea＝61.22+20＝81.22mm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：選筋每側(cè)配4Φ222（）(2).M=-119.47，N=-34452.544=4500+15500-9000=51000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,220}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝194770/34552.54＝5.644mm初始偏心距eii＝eo+ea＝5.644+20＝25.664mm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：選筋每側(cè)配5Φ222（）綜上計(jì)算可知，柱柱子EB的配筋為每每側(cè)5Φ22.對(duì)于柱子RU：((1).MM=124..91，N=-5445.16=4500+15500-7000=53000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mmm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1246680/4113.45＝301mmm初始偏心距eii＝eo+ea＝301++20＝321mmm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，，故按大偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，取0.003bh==0.00335006000=900，因因此取框架方方向每側(cè)配44Φ18（）(2).M=-1118.766，N=-11125.866=4500+15500-7000=53000mm,,,需要考慮縱縱向彎曲的影影響。附加偏心距eaa＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1187760/11125.866＝105.55mm初始偏心距eii＝eo+ea＝105..5+20＝125..5mm，，，查表得=0.5562偏心距增大系數(shù)，，故按大偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）綜上計(jì)算可知，即即柱子FC的配筋為每每側(cè)4Φ18.二層柱子正截面承承載力計(jì)算：：對(duì)于柱子MP：((1).MM=14.553，N=-20056.088=1.25H=11.2536600=45500mm,,，則不需要要考慮縱向彎彎曲的影響.即偏心距增大系數(shù)，附加偏心距ea＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mmm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝145330/20556.08＝7mm初始偏心距eii＝eo+ea＝7+200＝27mm，查表得=0..562，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）(2).M=1113.87，N=-22243.577=1.25H=11.2536600=45500mm,,，則不需要要考慮縱向彎彎曲的影響。即偏心距增大系數(shù)，附加偏心距ea＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1138870/22243.577＝50.88mm初始偏心距eii＝eo+ea＝50.88+20＝70.88mm，=0.5662，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）綜上計(jì)算可知，柱柱子MP的配筋為每每側(cè)4Φ18.對(duì)于柱子NQ：((1).MM=-1277.11，N=-24475.444=1.25H=11.2536600=45500mm,,，則不需要要考慮縱向彎彎曲的影響。即偏心距增大系數(shù)，附加偏心距ea＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝1271110/24475.444＝51mm初始偏心距eii＝eo+ea＝51+220＝71mm，=0.5662，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）(2).M=488.37，N=-28826.533=1.25H=11.2536600=45500mm,,，則不需要要考慮縱向彎彎曲的影響。即偏心距增大系數(shù)，附加偏心距ea＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝483770/28226.53＝17mm初始偏心距eii＝eo+ea＝17+20＝37mm，查表得=0..562，，故按小偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，須重新計(jì)計(jì)算：取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）綜上計(jì)算可知，柱柱子HE的配筋為每每側(cè)4Φ18.對(duì)于柱子OR：((1).MM=47.66，N=-4883.37=1.25H=11.2536600=45500mm,,，則不需要要考慮縱向彎彎曲的影響。即偏心距增大系數(shù)，附加偏心距ea＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝476000/4833.37＝98.5mmm初始偏心距eii＝eo+ea＝98.55+20＝118..5mm，查表得=0..562，，故按大偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，取0.003bh==0.00335006000=900，即即框架方向每每側(cè)配4Φ18（）(2).M=-442.11，N=-10067.433=1.25H=11.2536600=45500mm,,，則不需要要考慮縱向彎彎曲的影響。即偏心距增大系數(shù)，附加偏心距ea＝Max{{20,hh/30}＝Max{{20,6600/300}＝20mm軸向壓力對(duì)截面重重心的偏心距距：eo＝M/N＝421110/10667.43＝40mm初始偏心距eii＝eo+ea＝40+220＝60mm，查表得=0..562，，故按大偏心受壓壓構(gòu)件來計(jì)算算，取0.003bh==0.00335006000=900，框框架方向每側(cè)側(cè)配4Φ18（）綜上計(jì)算可知，柱柱子IF的配筋為每每側(cè)4Φ18.底層柱子斜截面承承載力計(jì)算ZDAZEBZFCN-2752.066-2989.31-545.16V-54.1859.68-38.78333840.4>V840.5>V840.6>V156.8>V157.1>V156.6>V實(shí)際配筋非加密區(qū)加密區(qū)二層及以上柱子斜斜截面承載力力計(jì)算ZGDZHEZIFN-2243.577-2475.444-472.37V-60.8670.1-29.11333840.4>V840.5>V840.6>V157>V157>V157.2>V實(shí)際配筋非加密區(qū)加密區(qū)十一．基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算：根據(jù)地質(zhì)報(bào)告及建建筑特征，采采用混凝土預(yù)預(yù)應(yīng)力管樁，取取基礎(chǔ)混凝土土強(qiáng)度等級(jí)為為C25。單樁豎向極限承載載力的確定：：根據(jù)地質(zhì)報(bào)告知有有三個(gè)測(cè)試點(diǎn)點(diǎn)，因此對(duì)三三點(diǎn)分別計(jì)算算豎向極限承承載力，最后后取平均值作作為單樁豎向向極限承載力力。試用直徑徑為500mm的混凝土預(yù)預(yù)應(yīng)力管樁，樁樁端進(jìn)入持力力層深度2dd=10000mm，同時(shí)要求求樁端下堅(jiān)實(shí)實(shí)土層厚度44d=20000mm，選擇4-2層粘質(zhì)粉土土層作為持力力層。采用摩摩擦端承樁，樁樁入土深度為為24米。初定承臺(tái)埋深為11500mmm，承臺(tái)底采采用厚100C110混凝土墊層層。第一點(diǎn)：，第二點(diǎn)：，第三點(diǎn)：，取，，初定承臺(tái)埋深11500mmm。樁距S3d=15500mm，取S=15000mm。DA柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：地基梁尺寸取bhh=250mmm500mmm.因此地基梁梁及上部墻體體傳給基礎(chǔ)的的力為：初選樁數(shù)n.承臺(tái)臺(tái)采用四樁承承臺(tái)，尺寸如如下所示：（滿足要求）（滿足要求）（滿足要求）一、示意圖：二、基本資料： 承臺(tái)類型：四樁承承臺(tái) 承臺(tái)計(jì)算方方式：驗(yàn)算承承臺(tái)尺寸 1．依據(jù)規(guī)范： 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500007---2002） 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GB500010---2002） 2．幾何參數(shù)： 承臺(tái)邊緣至樁中心心距:C==500mm 樁列間距:A=15000mm 樁行間距:B==15000mm 承臺(tái)根部高度:H=9900mmm 承臺(tái)端部高高度:h==600mm 縱筋合力重心到底底邊的距離:as=70mm 平均埋深:hm=1.550m 矩形柱寬:Bcc=5000mm 矩形柱高:Hc=6000mm 圓樁直徑:Dss=5000mm 3．荷載設(shè)計(jì)值：(作作用在承臺(tái)頂頂部） 豎向荷載:F=28440.81kN 繞X軸彎矩:Mx=24..90kNN.m 繞y軸彎矩:My=0.000kN..m X向剪力:Vx=0.000kN Y向剪力:Vy=14..69kNN 4．作用在承臺(tái)底部的的彎矩 5．材料信息： 混凝土強(qiáng)度等級(jí)::C25 fc=11..90N//mm2 ft=1.27N/mm22 鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB3335 fy=300.000N/mmm2三、承臺(tái)計(jì)算： 1．基樁凈反力設(shè)計(jì)值值： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.33-2） Ni=F/nn±M00x*yi//∑yj*yjj±M00y*xi//∑xj*xjj N1=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =28440.81//4-((11.688)*(0..75)/22.25++(0.000)*(--0.75))/2.255=7006.31kN N2=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =28440.81//4-((11.688)*(0..75)/22.25++(0.000)*(00.75)//2.25=7066.31kkN N3=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =28440.81//4-((11.688)*(-00.75)//2.25+(0..00)*((-0.755)/2.225=7714.100kN N4=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =28440.81//4-((11.688)*(-00.75)//2.25+(0..00)*((0.75))/2.255=7114.10kN 2．承臺(tái)受柱沖切驗(yàn)算算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.117-1） Fl≤2**[β0x*(bc++a0y))+β0y*(hc++a0x))]*βhp*ft*h0 X方向上自柱邊到最最近樁邊的水水平距離： a0x=0..30m y方向上自柱邊到最最近樁邊的水水平距離： a0y=0..25m 作用于沖切破壞錐錐體上的沖切切力設(shè)計(jì)值：： Fl=F-∑Qi=2840..81-0.00=28440.81kN X方向沖垮比： λ0x=a0xx/h0==0.300/0.833=0..36 y方向沖垮比： λ0y=a0yy/h0==0.255/0.833=0..30 X方向沖切系數(shù)： β0x=0.884/(λ0x+0.2)=0.884/(0..36+0.2)=1.550 y方向沖切系數(shù)： β0y=0.884/(λ0y+0.2)=0.884/(0..30+0.2)=1.668 2*(β0xx*(hhc+aa0y)++β0y*(bc++a0x)))*βhp*ft*h0 =2*((1.50*(0..60+0.25))+1..68*(0.500+0..30))*0.999*11270.000*00.83 =5461..75kNN>Fll=28840.811kN滿足要求??！ 3．承臺(tái)受剪驗(yàn)算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.118-1） Fl≤βhs*β*ft*b0*h0 (1)垂直y方方向截面的抗抗剪計(jì)算 y方向上自柱邊到計(jì)計(jì)算一排樁的的樁邊的水平平距離： a0=0..25m 斜截面上最大剪力力設(shè)計(jì)值： Vl=14428.199kN 計(jì)算截面的剪跨比比：λ＝a0/h0==0.255/0.833=0..30 剪切系數(shù)： β=1.75//(λ+1.00)=11.75/((0.30+1.00)=11.34 承臺(tái)計(jì)算截面的計(jì)計(jì)算寬度： be=b**(1.00-0..5*((h-hhe)/h00*(11.0-(bc++2*50.0))/b)) =2.550*((1.0--0.5*(0..90-0.60))/0.833*(11.0-(0.500+2*50..0)/2..50)) =2.116m βhs*β*ft*be*h0 =0.99*1.334*11270.000*22.16**0.833 =3029..37kNN>Vll=14428.199kN滿足要求?。? (2)垂直x方方向截面的抗抗剪計(jì)算 x方向上自柱邊到計(jì)計(jì)算一排樁的的樁邊的水平平距離： a0=0..30m 斜截面上最大剪力力設(shè)計(jì)值： Vl=14420.411kN 計(jì)算截面的剪跨比比：λ＝a0/h0==0.300/0.833=0..36 剪切系數(shù)： β=1.75//(λ+1.00)=11.75/((0.36+1.00)=11.29 承臺(tái)計(jì)算截面的計(jì)計(jì)算寬度： be=b**(1.00-0..5*((h-hhe)/h00*(11.0-(bc++2*50.0))/b)) =2.550*((1.0--0.5*(0..90-0.60))/0.833*(11.0-(0.600+2*50..0)/2..50)) =2.117m βhs*β*ft*be*h0 =0.99*1.229*11270.000*22.17**0.833 =2919..59kNN>Vll=14420.411kN滿足要求?。?4．承臺(tái)角樁沖切驗(yàn)算算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.117-5） Nl≤[β11x*((c2+a1y//2)++β1y*(c1++a1x/2)]]*βhp*ft*h0 角樁豎向沖反力設(shè)設(shè)計(jì)值： Nl=7114.10kN 從角樁內(nèi)邊緣至承承臺(tái)外邊緣的的距離： c1=C++ls/22=0..50+0.40//2=00.70mm 從角樁內(nèi)邊緣至承承臺(tái)外邊緣的的距離： c2=C++ls/22=0..50+0.40//2=00.70mm X方向上從承臺(tái)角樁樁內(nèi)邊緣引45度沖切線與與承臺(tái)頂面相相交點(diǎn)至角樁樁內(nèi)邊緣的水水平 距離:（當(dāng)柱或承臺(tái)變階階處位于該45度線以內(nèi)時(shí)時(shí)，則取由柱柱邊或變階處處與樁內(nèi)邊 緣連連線為沖切錐錐體的錐線） a1x=0..30m Y方向上從承臺(tái)角樁樁內(nèi)邊緣引45度沖切線與與承臺(tái)頂面相相交點(diǎn)至角樁樁內(nèi)邊緣的水水平 距離:（當(dāng)柱或承臺(tái)變階階處位于該45度線以內(nèi)時(shí)時(shí)，則取由柱柱邊或變階處處與樁內(nèi)邊 緣連連線為沖切錐錐體的錐線） a1y=0..25m X方向角樁沖垮比：： λ1x=a1xx/h0==0.300/0.533=0..57 y方向角樁沖垮比：： λ1y=a1yy/h0==0.255/0.533=0..47 X方向角樁沖切系數(shù)數(shù)： β1x=0.556/(λ1x+0.2)=0.556/(0..57+0.2)=0.773 Y方向角樁沖切系數(shù)數(shù)： β1y=0.556/(λ1y+0.2)=0.556/(0..47+0.2)=0.883 (β1x*(c2++a1y//2)+β1y*(cc1+aa1x/2)))*βhp*ft*h0 =(0.733*(00.70++0.255/2)++0.833*(00.70++0.300/2))*0.999*11270.000*00.53 =875.558kN>Nl=7144.10kkN滿足要求?。?5．承臺(tái)受彎計(jì)算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.116-1） Mx＝∑Nii*yii 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.116-2） My＝∑Nii*xii (1)垂直X軸軸方向計(jì)算截截面處彎矩計(jì)計(jì)算： My＝∑Nii*xii=7110.20kN.m 相對(duì)受壓區(qū)高度：： ζ=0.004 配筋率： ρ=0.00014 ρ<ρmin=0.00015 ρ=ρmin==0.00015 x向鋼筋:Asxx=30038.311mm2 (2)垂直y軸軸方向計(jì)算截截面處彎矩計(jì)計(jì)算： Mx＝∑Nii*yii=6442.69kN.m 相對(duì)受壓區(qū)高度：： ζ=0.004 配筋率： ρ=0.00013 ρ<ρmin=0.00015 ρ=ρmin==0.00015 x向鋼筋:Asyy=30019.611mm2 6．承臺(tái)受壓驗(yàn)算： 計(jì)算公式：《混凝凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（7.8.11-1） Fl≤1.335*βc*βl*ffc*AAln 局部荷載設(shè)計(jì)值：：Fl=Fc=2840..81kNN 混凝土局部受壓面面積：Al=bc*hc=0.550*00.60==0.300m2 混凝土局部受壓計(jì)計(jì)算面積：AAb=22.40mm2 混凝土受壓時(shí)強(qiáng)度度提高系數(shù)：：βl=ssqr(Abb/Al)=sqrr(2.400/0.300)=22.83 1.35*ββc*βl*ffc*AAl =1.35*1.000*22.83**119000.00*0.330 =136311.60kkN>FFl=22840.881kN滿足要求?。∷?、配筋結(jié)果： 1．X方向鋼筋選筋結(jié)果果 計(jì)算面積As: 3038..31mmm2 采用方案：Φ166@140 實(shí)配面積：34118.05mm2 2．Y方向鋼筋選筋結(jié)果果 計(jì)算面積As: 3019..61mmm2 采用方案：Φ166@140 實(shí)配面積：36119.11mm2EB柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：初選樁數(shù)n.承臺(tái)臺(tái)采用五樁承承臺(tái)，尺寸如如下所示：（滿足要求）（滿足要求）（滿足要求）一、示意圖：二、基本資料： 承臺(tái)類型：五樁承承臺(tái) 承臺(tái)計(jì)算方方式：驗(yàn)算承承臺(tái)尺寸 1．依據(jù)規(guī)范： 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500007---2002） 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GB500010---2002） 2．幾何參數(shù)： 承臺(tái)邊緣至樁中心心距:C==500mm 樁列間距:A=13000mm 樁行間距:B==750mm 承臺(tái)根部高度:H=9900mmm 承臺(tái)端部高高度:h==600mm 縱筋合力重心到底底邊的距離:as=70mm 平均埋深:hm=1.550m 矩形柱寬:Bcc=5000mm 矩形柱高:Hc=6000mm 圓樁直徑:Dss=5000mm 3．荷載設(shè)計(jì)值：(作作用在承臺(tái)頂頂部） 豎向荷載:F=34552.54kN 繞X軸彎矩:Mx=19..47kNN.m 繞y軸彎矩:My=0.000kN..m X向剪力:Vx=0.000kN Y向剪力:Vy=12..20kNN 4．作用在承臺(tái)底部的的彎矩 5．材料信息： 混凝土強(qiáng)度等級(jí)::C25 fc=11..90N//mm2 ft=1.27N/mm22 鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB3335 fy=300.000N/mmm2三、承臺(tái)計(jì)算： 1．基樁凈反力設(shè)計(jì)值值： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.33-2） Ni=F/nn±M00x*yi//∑yj*yjj±M00y*xi//∑xj*xjj N1=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =34552.54//5-((8.49))*(0.775)/2..25+(0.000)*(-11.30)//6.76=6877.68kkN N2=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =34552.54//5-((8.49))*(0.775)/2..25+(0.000)*(1..30)/66.76==687..68kNN N3=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =34552.54//5-((8.49))*(0.000)/2..25+(0.000)*(0..00)/66.76==690..51kNN N4=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =34552.54//5-((8.49))*(-0..75)/22.25++(0.000)*(--1.30))/6.766=6993.34kN N5=F/nn-M00x*y1//∑yj*yjj+M00y*x1//∑xj*xjj =34552.54//5-((8.49))*(-0..75)/22.25++(0.000)*(11.30)//6.76=6933.34kkN 2．承臺(tái)受柱沖切驗(yàn)算算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.117-1） Fl≤2**[β0x*(bc++a0y))+β0y*(hc++a0x))]*βhp*ft*h0 X方向上自柱邊到最最近樁邊的水水平距離： a0x=0..85m y方向上自柱邊到最最近樁邊的水水平距離： a0y=0..25m 作用于沖切破壞錐錐體上的沖切切力設(shè)計(jì)值：： Fl=F-∑Qi=3452..54-690.551=22762.003kN a0x>h00 a0x==h0==0.833m X方向沖垮比： λ0x=a0xx/h0==0.833/0.833=1..00 y方向沖垮比： λ0y=a0yy/h0==0.255/0.833=0..30 X方向沖切系數(shù)： β0x=0.884/(λ0x+0.2)=0.884/(1..00+0.2)=0.770 y方向沖切系數(shù)： β0y=0.884/(λ0y+0.2)=0.884/(0..30+0.2)=1.668 2*(β0xx*(hhc+aa0y)++β0y*(bc++a0x)))*βhp*ft*h0 =2*((0.70*(0..60+0.25))+1..68*(0.500+0..83))*0.999*11270.000*00.83 =5904..00kNN>Fll=27762.033kN滿足要求！！ 3．承臺(tái)受剪驗(yàn)算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.118-1） Fl≤βhs*β*ft*b0*h0 (1)垂直y方方向截面的抗抗剪計(jì)算 y方向上自柱邊到計(jì)計(jì)算一排樁的的樁邊的水平平距離： a0=0..25m 斜截面上最大剪力力設(shè)計(jì)值： Vl=13386.688kN 計(jì)算截面的剪跨比比：λ＝a0/h0==0.255/0.833=0..30 剪切系數(shù)： β=1.75//(λ+1.00)=11.75/((0.30+1.00)=11.34 承臺(tái)計(jì)算截面的計(jì)計(jì)算寬度： be=b**(1.00-0..5*((h-hhe)/h00*(11.0-(bc++2*50.0))/b)) =3.660*((1.0--0.5*(0..90-0.60))/0.833*(11.0-(0.500+2*50..0)/3..60)) =3.006m βhs*β*ft*be*h0 =0.99*1.334*11270.000*33.06**0.833 =4295..27kNN>Vll=13386.688kN滿足要求！！ (2)垂直x方方向截面的抗抗剪計(jì)算 x方向上自柱邊到計(jì)計(jì)算一排樁的的樁邊的水平平距離： a0=0..85m 斜截面上最大剪力力設(shè)計(jì)值： Vl=13381.022kN 計(jì)算截面的剪跨比比：λ＝a0/h0==0.855/0.833=1..02 剪切系數(shù)： β=1.75//(λ+1.00)=11.75/((1.02+1.00)=00.86 承臺(tái)計(jì)算截面的計(jì)計(jì)算寬度： be=b**(1.00-0..5*((h-hhe)/h00*(11.0-(bc++2*50.0))/b)) =2.550*((1.0--0.5*(0..90-0.60))/0.833*(11.0-(0.600+2*50..0)/2..50)) =2.117m βhs*β*ft*be*h0 =0.99*0.886*11270.000*22.17**0.833 =1963..77kNN>Vll=13381.022kN滿足要求！！ 4．承臺(tái)角樁沖切驗(yàn)算算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.117-5） Nl≤[β11x*((c2+a1y//2)++β1y*(c1++a1x/2)]]*βhp*ft*h0 角樁豎向沖反力設(shè)設(shè)計(jì)值： Nl=6993.34kN 從角樁內(nèi)邊緣至承承臺(tái)外邊緣的的距離： c1=C++ls/22=0..50+0.40//2=00.70mm 從角樁內(nèi)邊緣至承承臺(tái)外邊緣的的距離： c2=C++ls/22=0..50+0.40//2=00.70mm X方向上從承臺(tái)角樁樁內(nèi)邊緣引45度沖切線與與承臺(tái)頂面相相交點(diǎn)至角樁樁內(nèi)邊緣的水水平 距離:（當(dāng)柱或承臺(tái)變階階處位于該45度線以內(nèi)時(shí)時(shí)，則取由柱柱邊或變階處處與樁內(nèi)邊 緣連連線為沖切錐錐體的錐線） a1x=0..84m Y方向上從承臺(tái)角樁樁內(nèi)邊緣引45度沖切線與與承臺(tái)頂面相相交點(diǎn)至角樁樁內(nèi)邊緣的水水平 距離:（當(dāng)柱或承臺(tái)變階階處位于該45度線以內(nèi)時(shí)時(shí)，則取由柱柱邊或變階處處與樁內(nèi)邊 緣連連線為沖切錐錐體的錐線） a1y=0..25m X方向角樁沖垮比：： λ1x=a1xx/h0==0.844/0.533=1..58 λ1x>1.00 λ1x=1.0 y方向角樁沖垮比：： λ1y=a1yy/h0==0.255/0.533=0..47 X方向角樁沖切系數(shù)數(shù)： β1x=0.556/(λ1x+0.2)=0.556/(1..00+0.2)=0.447 Y方向角樁沖切系數(shù)數(shù)： β1y=0.556/(λ1y+0.2)=0.556/(0..47+0.2)=0.883 (β1x*(c2++a1y//2)+β1y*(cc1+aa1x/2)))*βhp*ft*h0 =(0.477*(00.70++0.255/2)++0.833*(00.70++0.844/2))*0.999*11270.000*00.53 =879.556kN>Nl=6933.34kkN滿足要求??！ 5．承臺(tái)受彎計(jì)算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.116-1） Mx＝∑Nii*yii 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.116-2） My＝∑Nii*xii (1)垂直X軸軸方向計(jì)算截截面處彎矩計(jì)計(jì)算： My＝∑Nii*xii=14450.077kN.mm 相對(duì)受壓區(qū)高度：： ζ=0.008 配筋率： ρ=0.00030 x向鋼筋:Asxx=60072.388mm2 (2)垂直y軸軸方向計(jì)算截截面處彎矩計(jì)計(jì)算： Mx＝∑Nii*yii=6222.73kN.m 相對(duì)受壓區(qū)高度：： ζ=0.002 配筋率： ρ=0.00009 ρ<ρmin=0.00015 ρ=ρmin==0.00015 x向鋼筋:Asyy=42298.866mm2 6．承臺(tái)受壓驗(yàn)算： 計(jì)算公式：《混凝凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（7.8.11-1） Fl≤1.335*βc*βl*ffc*AAln 局部荷載設(shè)計(jì)值：：Fl=Fc=3452..54kNN 混凝土局部受壓面面積：Al=bc*hc=0.550*00.60==0.300m2 混凝土局部受壓計(jì)計(jì)算面積：AAb=22.40mm2 混凝土受壓時(shí)強(qiáng)度度提高系數(shù)：：βl=ssqr(Abb/Al)=sqrr(2.400/0.300)=22.83 1.35*ββc*βl*ffc*AAl =1.35*1.000*22.83**119000.00*0.330 =136311.60kkN>FFl=33452.554kN滿足要求！！四、配筋結(jié)果： 1．X方向鋼筋選筋結(jié)果果 計(jì)算面積As: 6072..38mmm2 采用方案：Φ188@100 實(shí)配面積：66116.19mm2 2．Y方向鋼筋選筋結(jié)果果 計(jì)算面積As: 4298..86mmm2 采用方案：Φ166@150 實(shí)配面積：50226.55mm2FC柱下基礎(chǔ)設(shè)計(jì)：初選樁數(shù)n.承臺(tái)臺(tái)采用二樁承承臺(tái)，尺寸如如下所示：（滿足要求）（滿足要求），（滿滿足要求）一、示意圖：二、基本資料： 承臺(tái)類型：二樁承承臺(tái) 承臺(tái)計(jì)算方方式：驗(yàn)算承承臺(tái)尺寸 1．依據(jù)規(guī)范： 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500007---2002） 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（GB500010---2002） 2．幾何參數(shù)： 承臺(tái)邊緣至樁中心心距:C==500mm 樁列間距:A=15000mm 樁行間距:B==750mm 承臺(tái)根部高度:H=9900mmm 承臺(tái)端部高高度:h==600mm 縱筋合力重心到底底邊的距離:as=70mm 平均埋深:hm=1.550m 矩形柱寬:Bcc=5000mm 矩形柱高:Hc=6000mm 圓樁直徑:Dss=5000mm 3．荷載設(shè)計(jì)值：(作作用在承臺(tái)頂頂部） 豎向荷載:F=11225.86kN 繞y軸彎矩:My=1188.76kkN.m X向剪力:Vx=37..40kNN 4．作用在承臺(tái)底部的的彎矩 5．材料信息： 混凝土強(qiáng)度等級(jí)::C25 fc=11..90N//mm2 ft=1.27N/mm22 鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB3335 fy=300.000N/mmm2三、承臺(tái)計(jì)算： 1．基樁凈反力設(shè)計(jì)值值： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.33-2） Ni=F/nn±M00x*yi//∑yj*yjj±M00y*xi//∑xj*xjj N1=F/nn+M00y*x1//∑xj*xjj =1125..86/2+(1552.42))*(-0..75)/11.13==461..32kNN N2=F/nn+M00y*x1//∑xj*xjj =1125..86/2+(1552.42))*(0.775)/1..13=664.554kN 2．承臺(tái)受柱沖切驗(yàn)算算： 計(jì)算公式：《建筑筑地基基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（8.5.117-1） Fl≤2**[β0x*(bc++a0y))+β0y*(hc++a0x))]*βhp*ft*h0 自柱邊到最近樁邊邊的水平距離離： a0=0.330m 最不利一側(cè)沖切面面計(jì)算長度：： bm=0.880m 作用于最不利沖切切面以外沖切切力設(shè)計(jì)值：：