某新建水處理站大體積混凝土澆筑施工方案

軋板新建水處理站混凝土澆筑施工方案一、編制依據(jù)1.《軋板廠新建水處理站》施工方案2.《軋板廠新建水處理站》施工圖紙二、工程概況本工程位于軋板廠主廠房西側(cè)，并處在公路和鐵路中間，四周池壁離公路和鐵路間距為4米左右。根據(jù)本工程的施工方案確定本工程池子混凝土澆筑分三次：第一次為+0.300m～-3.5m，第二次為-8.50m～-11.7m（-7.50m～-10.60m），第三次為-3.50m～-8.50m（-3.50m～7.50m）?；炷翗?biāo)號(hào)為C35。此次混凝土澆筑第一節(jié)和第三節(jié)為重點(diǎn)，特別是第一節(jié)的水池中間冠梁和水池和泵房交接處的冠梁澆注。第三節(jié)水池底板厚為1.65m，長(zhǎng)為38m，寬為21m；水泵房底板厚1.6m，長(zhǎng)為15m，寬約22m，水池底板混凝土量為1300m3，水泵房底板混凝土量為530m3,施工時(shí)按照大體積混凝土進(jìn)行施工。三、施工部署由于本工程施工區(qū)域東西兩側(cè)為公路和鐵路，所以混凝土澆筑時(shí)，應(yīng)考慮混凝土輸送泵、混凝土運(yùn)輸車輛的站位及運(yùn)行路線，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況，選擇在水池北、東兩側(cè)布設(shè)混凝土輸送泵進(jìn)行混凝土澆注。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，分2個(gè)區(qū)同時(shí)進(jìn)行混凝土澆筑。四、施工準(zhǔn)備4.1技術(shù)準(zhǔn)備4.1.1混凝土配合比確定1、水泥：采用32.5級(jí)礦渣水泥。此種水泥為以適當(dāng)成分的硅酸鹽水泥熟料，加入適量的石膏，磨細(xì)制成的具有中等水化熱的水硬性膠凝材料，適用于要求水化熱較低的大體積混凝土工程所用的水泥，并不得將不同品種或標(biāo)號(hào)的水泥混合使用。2、砂、石：砼所用的砂、石技術(shù)指標(biāo)應(yīng)符合《普通砼用砂質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法》（JGJ52-79）和〈普通砼用碎石或卵石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法〉（JGJ53-79）的規(guī)定。最大粒徑3cm所含泥土不得呈快狀或包裹石子表面，吸水率不大于1.5%，砂采用中砂。3、水：為降低混凝土的入模溫度，可在水中加碎冰，保證混凝土入模溫度在25℃以下。外加劑：減水劑：在砼中摻入減水劑，不僅可獲得減水和改善和易性的功效，更能提高水泥石的密實(shí)度，改善砼內(nèi)部空隙分布，降低水灰比，減少水泥用量，降低水化熱。本工程采用FDN-2型緩凝減水劑。CAS：CAS活性成分較高，可以明顯改善混凝土的和易性，流動(dòng)性，可泵性，提高混凝土的性能，同時(shí)CAS有微膨脹的性質(zhì)，可以在一定程度上延緩大體積混凝土的裂縫的發(fā)展，達(dá)到工程的施工要求。粉煤灰：在混凝土中摻加水泥用量10%-30%以下的粉煤灰可減少單方水泥用量50-70kg，顯著的推遲和減少發(fā)熱量，延緩水泥水化熱的釋放時(shí)間，降低溫升值20%-25%，（按單位水泥用量每增減10kg，溫升約升、降1℃），如摻入30%的粉煤灰，可使絕熱溫升降低10℃，還可提高混凝土的抗壓強(qiáng)度和彎曲強(qiáng)度。摻粉煤灰主要是用于替代部分水泥。減少水泥用量，降低水化熱；改善混泥土的和易性和可泵性，提高混凝土的抗裂強(qiáng)度。本工程粉煤灰采用GB1556-88標(biāo)準(zhǔn)中的II級(jí)粉煤灰。根據(jù)所選定的原材料，進(jìn)行配合比計(jì)算，參考普通防水砼配合比的技術(shù)參數(shù)，通過(guò)試配求得外加劑的最佳摻量。經(jīng)過(guò)實(shí)驗(yàn)優(yōu)化，最終的配合比如下表：序號(hào)材料名稱技術(shù)指標(biāo)每立方米混凝土材材料用量（kg）1礦渣水泥32.5級(jí)3422石1～3cm10523砂中6504粉煤灰1265水1786CAS527FDN-23.98坍落度11-13cm9砂率38%10水灰比0.34砼用料必須按質(zhì)量配合比準(zhǔn)確稱量，計(jì)量允許偏差不應(yīng)大于下列規(guī)定：水泥、水、外加劑、摻合料為±1%；砂、石為±2%。4.1.2支設(shè)好后澆帶處的模板，并做好防水處理。提前購(gòu)置測(cè)溫儀器。4.1.4對(duì)參加底板混凝土施工的管理人員及操作人員進(jìn)行培訓(xùn)，明確施工方法及施工程序。4.1.5注意天氣預(yù)報(bào)，避開(kāi)大雨澆筑混凝土。4.2施工機(jī)械∶根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況，所需機(jī)械如下表∶序號(hào)名稱單位數(shù)量型號(hào)備注1砼罐車臺(tái)108m32砼泵車臺(tái)237m3插入式振搗棒根204潛水泵臺(tái)65經(jīng)緯儀臺(tái)16水準(zhǔn)儀臺(tái)27碘鎢燈盞308黑色塑料薄膜m212009透明薄膜m2120010彩條布m2200011草袋m21200底板滿鋪厚0.08m五、施工階段砼澆筑塊體的溫度、溫度應(yīng)力的驗(yàn)算5.1砼澆筑塊體的溫度砼的最大絕熱溫升Th=mc·Q/c·ρ·(1-e-mt)式中：Th——混凝土的最大絕熱溫升（℃）；Q——水泥28d水化熱，查表得32.5級(jí)礦渣水泥28天水化熱Q=334kj/kg；mc——每立方米混凝土水泥用量（kg/m3），mc=342kg；c——混凝土比熱，取0.97kj/(kg·K)；ρ——混凝土密度，取2400（kg/m3）；t——混凝土的齡期(d)取3、6、9、12、15、18、21；e——為常數(shù)，取2.718；m——系數(shù)，隨澆筑溫度改變，?。?.362（澆筑溫度約20℃）。則：eq\o\ac(○,1)Th3=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×3)}=74.1℃eq\o\ac(○,2)Th6=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×6)}=55.4℃eq\o\ac(○,3)Th9=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×9)}=51.0℃eq\o\ac(○,4)Th12=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×12)}=49.7℃eq\o\ac(○,5)Th15=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×15)}=49.3℃eq\o\ac(○,6)Th18=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×18)}=49.1℃eq\o\ac(○,7)Th21=342×334/{0.97×2400×（1-2.718-0.362×21)}=49.1℃混凝土中心計(jì)算溫度T1（t）=Tj+Th·ξ(t)式中：T1（t）——t齡期混凝土中心計(jì)算溫度（℃）；Tj——混凝土澆筑溫度(℃)，取25度;ξ(t)——t齡期降溫系數(shù)，查表計(jì)算得：對(duì)1.65m混凝土板：ξ(3)=0.514；ξ(6)=0.484；ξ(9)=0.409；ξ(12)=0.319；ξ(15)=0.236；ξ(18)=0.171；ξ(21)=0.137；eq\o\ac(○,1)T1（3）=25+74.1×0.514=63.1℃eq\o\ac(○,2)T1（6）=25+55.4×0.484=51.8℃eq\o\ac(○,3)T1（9）=25+51.0×0.409=45.9℃eq\o\ac(○,4)T1（12）=25+49.7×0.319=40.9℃eq\o\ac(○,5)T1（15）=25+49.3×0.236=36.6℃eq\o\ac(○,6)T1（18）=25+49.1×0.171=33.4℃eq\o\ac(○,7)T1（21）=25+49.1×0.137=31.7℃由上可知：混凝土內(nèi)部溫度在養(yǎng)護(hù)9天后溫度約可降至40～50℃間，考慮現(xiàn)在日平均氣溫在20～25℃間，因此混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)間約需9～12天?；炷帘韺樱ū砻嫦?0～100mm處）溫度1、保溫材料厚度δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)式中：δ——保溫材料厚度（m）；λx——所選保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)[W/(m·K)]，查表得草袋λx=0.14；T2——混凝土表面溫度（℃）；Tq——施工期大氣平均溫度，取25（℃）；λ——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33W/(m·K)；Tmax——計(jì)算得混凝土最高溫度（℃）；計(jì)算時(shí)可取T2-Tq=15～20℃，取平均值為20.5℃；Tmax-T2=20～25℃，取平均值為22.5℃；Kb——傳熱系數(shù)修正值，采用在易透風(fēng)保溫材料上下各鋪一層不易透風(fēng)材料，Kb=1.3～1.5， 由于處于地下部分，基坑不易受風(fēng)的影響，故取1.3。δ=0.5h·λx(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)=0.5×1.65×0.14×20.5×1.3/2.33×22.5≈0.06米則實(shí)際采取三層草袋、兩層塑料薄膜保溫保濕養(yǎng)護(hù)，即可保證水池底板1.65m（1.6m）厚混凝土板的控裂要求?；炷帘砻婺０寮氨貙拥膫鳠嵯禂?shù):β=1/[Σδi/λi+1/βq]=1/[0.06/0.14+1/23]≈2.12式中：β——混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)[W/(m2·k)]；δi——各保溫材料厚度，保溫材料選用草袋，厚度為0.06（m）；λi——各保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)，草袋為0.14[W/(m·k)]；βq——空氣層的傳熱系數(shù)23[W/(m2·k)]；混凝土虛厚度：h’=k·λ/β=(2/3)×2.33/2.12=0.733米式中：h’——混凝土虛厚度（m）;k——折減系數(shù)，取2/3；λ——混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33[W/（m·k];混凝土計(jì)算厚度：H=h+2h’=1.65+2×0.733=3.12米式中：H——混凝土計(jì)算厚度（m）；h——混凝土實(shí)際厚度（m）；混凝土表層溫度：T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2;式中：T2(t)——混凝土表面溫度（℃）；Tq——施工期間大氣平均溫度，取25（℃）；h’——混凝土虛厚度，取0.733米（m）;T1(t)——混凝土中心溫度（℃）；eq\o\ac(○,1)T2(3)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[63.1-25]/3.122=52.4℃eq\o\ac(○,2)T2(6)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[51.8-25]/3.122=44.3℃eq\o\ac(○,3)T2(9)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[45.9-25]/3.122=40.0℃eq\o\ac(○,4)T2(12)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[40.9-25]/3.122=36.4℃eq\o\ac(○,5)T2(15)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[36.6-25]/3.122=33.3℃eq\o\ac(○,6)T2(18)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[33.4-25]/3.122=31.0℃eq\o\ac(○,7)T2(21)=25+4×0.733×（3.12-0.733）×[31.7-25]/3.122=29.8℃混凝土內(nèi)平均溫度：Tm(t)=[T1(t)+T2(t)]/2eq\o\ac(○,1)Tm(3)=[63.1+52.4]/2=56.85℃eq\o\ac(○,2)Tm(6)=[51.8+44.3]/2=48.05℃eq\o\ac(○,3)Tm(9)=[45.9+40.0]/2=42.95℃eq\o\ac(○,4)Tm(12)=[40.9+36.4]/2=38.65℃eq\o\ac(○,5)Tm(15)=[36.6+33.3]/2=34.95℃eq\o\ac(○,6)Tm(18)=[33.4+31.0]/2=32.20℃eq\o\ac(○,7)Tm(21)=[31.7+29.8]/2=30.75℃5.2溫度應(yīng)力的驗(yàn)算5.1單純地基阻力系數(shù)CX1（N/mm3）;CX1=0.6～1.0，取0.8。5.2大體積混凝土瞬時(shí)彈性模量：E(t)=E0(1-e-0.09t)式中：E(t)——t齡期混凝土彈性模量（N/mm2）；E0——28t混凝土彈性模量（N/mm2），C35混凝土為3.15×104；E——常數(shù)，取2.718；t——齡期（d）;eq\o\ac(○,1)E(3)=3.15×104×(1-2.718-0.09×3)=0.745×104eq\o\ac(○,2)E(6)=3.15×104×(1-2.718-0.09×6)=1.314×104eq\o\ac(○,3)E(9)=3.15×104×(1-2.718-0.09×9)=1.749×104eq\o\ac(○,4)E(12)=3.15×104×(1-2.718-0.09×12)=2.080×104eq\o\ac(○,5)E(15)=3.15×104×(1-2.718-0.09×15)=2.333×104eq\o\ac(○,6)E(18)=3.15×104×(1-2.718-0.09×18)=2.527×104eq\o\ac(○,7)E(21)=3.15×104×(1-2.718-0.09×21)=2.674×1045.3地基約束系數(shù)β(t)=(CX1+CX2)/h·E(t)β(t)——t齡期地基約束系數(shù)（1/mm）；h——混凝土實(shí)際厚度（mm），為1.65米；CX1——單純地基阻力系數(shù)(N/mm3)，基坑底部為硬塑粘土，而在前期澆筑C15素混凝土墊層較厚（約300mm），綜合考慮取值0.8；CX2——樁的阻力系數(shù)（N/mm3），在此不考慮樁的作用，故CX2=0；E(t)——t齡期混凝土彈性模量（N/mm2）；eq\o\ac(○,1)β(3)=0.8/（1.65×0.745×104）=6.51×10-5eq\o\ac(○,2)β(6)=0.8/（1.65×1.314×104）=3.69×10-5eq\o\ac(○,3)β(9)=0.8/（1.65×1.749×104）=2.77×10-5eq\o\ac(○,4)β(12)=0.8/（1.65×2.080×104）=2.33×10-5eq\o\ac(○,5)β(15)=0.8/（1.65×2.333×104）=2.08×10-5eq\o\ac(○,6)β(18)=0.8/（1.65×2.527×104）=1.92×10-5eq\o\ac(○,7)β(21)=0.8/（1.65×2.674×104）=1.81×10-55.4混凝土干干縮率和收縮縮當(dāng)量溫差：：1、混凝土干縮率：εY(t)=ε0Y(1-e--0.01tt)M1·M2····MM10εY(t)——t齡期混混凝土干縮率率；Ε0y——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)混凝土極極限收縮值，取3.24×10-4;M1·M2····MM10——各修正值；；查表得：M1=11.25；M2=0.93；M3=1.00；M4=0.91；M5=1.00；M6=0.96；M7=1.00；M8=0.86；M9=1.00；M10=0.886；eq\o\ac(○,1)εY(3)=3.24××10-4×(1--e-0.001×3)××0.75=00.072×100-4eq\o\ac(○,2)εY(6)=3.24××10-4×(1--e-0.001×6)××0.75=00.142×100-4eq\o\ac(○,3)εY(9)=3.24××10-4×(1--e-0.001×9)××0.75=00.209×100-4eq\o\ac(○,4)εY(12)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×12)××0.75=00.275×100-4eq\o\ac(○,5)εY(15)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×15)××0.75=00.338×100-4eq\o\ac(○,6)εY(18)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×18)××0.75=00.400×100-4eq\o\ac(○,7)εY(21)=3.244×10-44×(1-ee-0.011×21)××0.75=0.4600×10-42、收縮當(dāng)量溫差TY(t))=εY(t)/α式中：TY(tt)——t齡期混凝土土收縮當(dāng)量差差（℃）；α——混凝土線膨膨脹系數(shù)，1×10-55(1/℃);eq\o\ac(○,1)TY(3)=0..072×100-4/1××10-5=0.72℃eq\o\ac(○,2)TY(6)=0..142×100-4/1××10-5=1.42℃eq\o\ac(○,3)TY(9)=0..209×100-4/1××10-5=2.09℃eq\o\ac(○,4)TY(12)=00.275×100-4/1××10-5=2.75℃eq\o\ac(○,5)TY(15)=00.338×100-4/1××10-5=3.38℃eq\o\ac(○,6)TY(18)=00.400×100-4/1××10-5=4.00℃eq\o\ac(○,7)TY(21)=00.460××10-4/1××10-5=4.60℃5.5結(jié)構(gòu)計(jì)算算溫差（一般般3天劃分一個(gè)個(gè)區(qū)段）⊿Ti=Tm(i)-TTm(i+33)+TY(i++3)-TY(t))⊿Ti——i區(qū)段結(jié)構(gòu)計(jì)算溫差差（℃）；Tm(i)——i區(qū)區(qū)段平均溫度度起始值（℃）；Tm(i+3)———i區(qū)段平均溫溫度終止值（℃）；TY(i+3)———i區(qū)段收縮當(dāng)當(dāng)量溫差終止止值（℃）；TY(t)——i區(qū)區(qū)段收縮當(dāng)量量溫差起始值值（℃）；eq\o\ac(○,1)⊿T3=56.85-488.05+1.42-0.72=9.5℃eq\o\ac(○,2)⊿T6=48.05-422.95+2.09-1.42=5.77℃eq\o\ac(○,3)⊿T9=42.95-388.65+2.75-2.09=4.96℃eq\o\ac(○,4)⊿T12=38.655-34.955+3.38-2.75=4.33℃eq\o\ac(○,5)⊿T15=34.955-32.200+4.00-3.38=3.37℃eq\o\ac(○,6)⊿T18=32.200-30.755+4.60-4.00=2.05℃5.6各區(qū)段拉拉應(yīng)力σi=i·α·⊿Ti·i·｛1-1/ch(ii·L/2)｝式中：βi——i區(qū)段平均地基約束束系數(shù)；L——混凝土最大尺寸（mm）；ch——雙曲線余弦函數(shù)；；σ3=（0.745+1..314）×104×1×100-5×9.5×（0.57++0.52）×0.255×｛1-1/cch[(6..51+3.69)×10-5×38000/22]｝=0.3833σ6=（1.314+1..749）×104×1×100-5×5.77×（0.52++0.48）×0.255×｛1-1/cch[(3..69+2.77)×10-5×38000/22]｝=0.2033σ9=（1.749+2..080）×104×1×100-5×4.96×（0.48++0.44）×0.255×｛1-1/cch[(2..77+2.33)×10-5×38000/22]｝=0.147σ12=（2.0880+2.3333）×104×1×100-5×4.33×（0.44++0.41）×0.255×｛1-1/cch[(2..33+2.08)×10-5×38000/22]｝=0.110σ15=（2.3333+2.5277）×104×1×100-5×3.37×（0.41++0.3866）×0.255×｛1-1/cch[(2..08+1.92)×10-5×38000/22]｝=0.076σ18=（2.5227+2.6744）×104×1×100-5×2.05×（0.3866+0.3668）×0.255×｛1-1/cch[(1..92+1.81)×10-5×38000/22]｝=0.0425.7到指定期期混凝土內(nèi)最最大應(yīng)力：σmax=[1/((1-ν)]Σσiσmax——到指定定期混凝土內(nèi)內(nèi)最大應(yīng)力（N/mm2）;ν——泊桑比，取取0.15；σmax=[1/((1-ν)]Σσi=[1/（1-00.15）]×（0.383+0..203+0..147+0..110+0..076+0..042）=1.135.8安全系數(shù)數(shù)K=fft/σmax=1.65/1.13=1.46≥1.15因此，采取的措施施滿足抗裂要要求。式中：K——大體積混凝土抗裂裂安全系數(shù)，應(yīng)≥1.15；ft——到指定期混凝土抗抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，取1..65（N/mm2）。六、混凝土澆筑方案混凝土采用由本公公司攪拌站供供應(yīng)的商品混混凝土，因此此要求混凝土土攪拌站根據(jù)據(jù)現(xiàn)場(chǎng)提出的的技術(shù)要求，提提前做好混凝凝土試配。混混凝土配合比比應(yīng)提高試配配確定。按照照國(guó)家現(xiàn)行《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工及驗(yàn)驗(yàn)收規(guī)范》、《普普通混凝土配配合比設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)程》及《粉粉煤灰混凝土土應(yīng)用技術(shù)規(guī)規(guī)范》中的有有關(guān)技術(shù)要求求進(jìn)行設(shè)計(jì)。粉粉煤灰采用外外摻法時(shí)僅在在砂料中扣除除同體積的砂砂量。另外應(yīng)應(yīng)考慮到水泥泥的供應(yīng)情況況，以滿足施施工的要求。由于本次施工的第一次混凝土為高標(biāo)號(hào)加早強(qiáng)混凝土和第二次混凝土為大體積混凝土，所以混凝土要嚴(yán)格控制出泵溫度。本工程混凝土澆灌灌量1500m3,要求一次澆澆注完成，為為減小澆筑強(qiáng)度，施工時(shí)時(shí)采用“分層澆注，薄薄層澆注，循循序漸進(jìn)，一一次到位”的方法澆注注，每層混凝土土的厚度為4400mm。6.1澆注施工工機(jī)具安排1、施工機(jī)械及布置∶∶選用2臺(tái)37米泵，2臺(tái)輸送泵分分別布置在基基坑北側(cè)和東東側(cè)中間，安排專人負(fù)負(fù)責(zé)指揮車輛輛進(jìn)出。2、混凝土的運(yùn)輸∶∶第二次最大大混凝土量約約為15000m3,底板混凝土土選擇在氣溫溫相對(duì)較低的的天氣或開(kāi)始始澆筑，現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)設(shè)置2臺(tái)混凝土輸輸送泵，根據(jù)據(jù)泵送能力及及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情情況，每臺(tái)泵泵每小時(shí)泵送送混凝土按440～50m3/h，2臺(tái)泵輸送能能力為80～100m3/h，共需配備備8m3/h罐車10～12輛，預(yù)計(jì)澆澆筑時(shí)間需要要20h左右。3、砼振動(dòng)棒：沿池壁壁方向，在兩兩池壁處分別別布置5臺(tái)振動(dòng)棒，池池子中間布置置4臺(tái)振動(dòng)棒，振振動(dòng)棒共計(jì)20臺(tái)，其中6臺(tái)備用。4、施工人員安排1）混凝土振搗人員員一臺(tái)振動(dòng)器安排22名振動(dòng)手，1名替補(bǔ)，共共需24名振動(dòng)手手，12名替補(bǔ)振振動(dòng)手，總共共36名。2）放下料及安拆泵管管人員：由泵車操作人員進(jìn)進(jìn)行操作。3）現(xiàn)場(chǎng)配備混凝土車車輛指揮2人。4）收光10人，電工3人。6.2砼澆筑過(guò)過(guò)程中注意問(wèn)問(wèn)題6.2.1振搗1、由于考慮模板的的支撐系統(tǒng)的的穩(wěn)定，混凝凝土澆筑要分分層進(jìn)行，每每層厚度為4400~5000mm。澆注混凝土土澆筑應(yīng)連續(xù)續(xù)進(jìn)行，間歇歇時(shí)間不得超超過(guò)2.5h。2、混凝土澆筑時(shí)在每每臺(tái)泵車的出出灰口處配置置3~4臺(tái)振搗器，底底板混凝土澆澆注時(shí)，因?yàn)闉榛炷恋奶涠缺容^大大，在1.65米厚的底板內(nèi)內(nèi)可斜向流淌淌1米遠(yuǎn)左右，2臺(tái)振搗器主主要負(fù)責(zé)下部部斜坡流淌處處振搗密實(shí)，另另外1~2臺(tái)振搗器主主要負(fù)責(zé)頂部部混凝土振搗搗。3、由于混凝土坍落度度比較大，會(huì)會(huì)在表面鋼筋筋下部產(chǎn)生水水分，或在表表層鋼筋上部部的混凝土產(chǎn)產(chǎn)生細(xì)小裂縫縫。為了防止止出現(xiàn)這種裂裂縫，在混凝凝土初凝前和和混凝土預(yù)沉沉后采取二次次抹面壓實(shí)措措施。表面處理泵送混凝土表面水水泥漿較厚，在在澆筑后，初初凝前初步按按標(biāo)高用長(zhǎng)刮刮尺刮平，然然后用木搓板板反復(fù)搓壓數(shù)數(shù)遍，使其表表面密實(shí)，在在終凝前再用用鐵搓板壓光光。混凝土澆筑注意事事項(xiàng)：1、澆筑前，應(yīng)清除模模板內(nèi)的積水水，鐵絲，鐵鐵釘?shù)入s物，并并以水濕潤(rùn)模模板。使用鋼鋼模應(yīng)保持其其表面清潔無(wú)無(wú)浮漿，檢查查模板和腳手手架，鋼筋，預(yù)預(yù)埋件等符合合要求后方可可進(jìn)行澆筑。2、采用插入式振搗器器搗實(shí)混凝土土的移動(dòng)間距距，不宜大于于其作用半徑