某籃球場高支模專項施工方案附計算書

目錄HYPERLINK\l"_Toc254946213"1工程概況1HYPERLINK\l"_Toc254946214"2、模板支撐系統(tǒng)選型1HYPERLINK\l"_Toc254946215"3、施工前的準備工作2HYPERLINK\l"_Toc254946216"4、高支模整體穩(wěn)定措施2HYPERLINK\l"_Toc254946217"5、高支模安全技術(shù)措施3HYPERLINK\l"_Toc254946218"6、梁模板支撐計算書3HYPERLINK\l"_Toc254946219"6.1400×1600mm的梁3HYPERLINK\l"_Toc254946220"6.2450×1700mm的梁12HYPERLINK\l"_Toc254946221"6.3350×950mm的梁22HYPERLINK\l"_Toc254946222"7、板模板支撐計算書311工程概況**項目一期工程地下車庫B區(qū)在負二層有一籃球場，其板頂標高為203.5m，底標高按194.5m考慮，層高為9m，位置如下圖?；@球場頂梁截面為400×1700mm（最大跨度為7.8m）、400×1600mm（最大跨度為19.1m）、450×1700mm（最大跨度為7.7m）、350×1700mm、400×1150mm、350×950mm（最大跨度為7.05m）、400×800mm（最大跨度為7.7m）、300×800mm（最大跨度為7.8m）等，頂板厚為120mm。及7#樓、6#樓部位鏤空層為高支模部位。2、模板支撐系統(tǒng)選型（1）柱支撐系統(tǒng)柱分二次澆注成型，第一次澆筑至負二層頂板標高處（即194.5～198.45m），第二次為負一層頂板標高（198.45～203.5m），模板支撐加固詳見模板施工方案。（2）板模板支撐系統(tǒng)模板采用18mm厚的膠合板，背楞使用50×100木方，板底立桿間距為1000×1000mm，步距為1500mm，每隔6000mm調(diào)置一組縱橫向剪刀撐。（3）梁模板支撐系統(tǒng)截面高度≥1000mm的梁，順梁載面方向為三排立桿，立桿縱橫向間距均為600×600mm；600mm＜截面高度＜1000mm的梁，順梁截面方向為兩排立桿，立桿縱橫向間距均為600×600mm；截面高度≤600mm的梁，立桿縱橫向間距均為1000×1000mm。梁底立桿順梁截面方向均設(shè)置剪刀撐。截面高度＞600mm的梁設(shè)置φ12對拉螺桿，穿φ16PVC管，橫向間距為600mm，600mm＜梁截面高度≤1000mm，調(diào)置一道對拉螺桿；1000mm＜梁截面高度≤1200mm，調(diào)置兩道對拉螺桿；1200mm＜梁截面高度≤1600mm，調(diào)置三道對拉螺桿；1600mm＜梁截面高度，設(shè)置四道對拉螺桿。3、施工前的準備工作（1）測量定位主體結(jié)構(gòu)整體質(zhì)量是通過施工的各道工序來保證的，測量放線作為先導工序應(yīng)貫穿于各施工環(huán)節(jié)。以確保各工序施工精度為原則，凡為保證精度需要提供的基準線、軸線、墻柱定位尺寸線都及時給出，凡有關(guān)工序需要配合的檢測都及時予以滿足。此外，為保證測量放線自身的精度，施工現(xiàn)場測量人員須經(jīng)挑選并經(jīng)過培訓，在放線工作中正確合理使用儀器和鋼尺，按規(guī)定檢驗儀器，檢定鋼尺，從而保證測量放線工作順利進行。①投點放線用經(jīng)緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線,并以該軸線為起點,引出其他各條軸線,然后根據(jù)施工圖墨線彈出模板的內(nèi)邊線和中心線,以便于模板的安裝和校正。②標高測量根據(jù)模板實際的要求用水準儀把建筑物水平標高直接引測到模板安裝位置。在無法直接引測時,可采取間接引測的方法,即用水準儀將水平標高先引測到過渡引測點,作為上層結(jié)構(gòu)構(gòu)件模板的基準點,用來測量和復(fù)核其標高位置。③找平模板承墊底部應(yīng)預(yù)先找平,以保證模板位置正確,防止模板底部漏漿。常用的找平方法是沿模板內(nèi)邊線用1:3水泥砂漿抹找平層,另外,在外墻、邊柱部位,繼續(xù)安裝模板前,要設(shè)置模板承墊條帶,并用儀器校正,使其平直。（2）材料準備①木枋，所有進場木枋均需刨直使用，且規(guī)格大小一致。②支撐桿件，凡有破損、彎曲度較大以及銹蝕較重的支撐桿件均需替換。連接、固定支撐桿用的卡扣應(yīng)檢查挑選，凡有破損等缺陷的均需替換。③螺桿根據(jù)要求分類加工，如普通螺桿、防水螺桿、一次性螺桿等。4、高支模整體穩(wěn)定措施（1）高支模支撐體系的水平縱橫拉桿嚴格按1500mm的豎向間距設(shè)置。（2）縱橫向均應(yīng)設(shè)置垂直剪刀撐，其間距為6m；同時主梁支撐立桿也必須設(shè)置剪刀撐。（3）單塊梁板的模板支撐體系的四周邊緣，必須設(shè)置剪刀撐，防止邊緣失穩(wěn)，造成質(zhì)量事故。（4）腳手架立桿應(yīng)將荷載卸載至砼承臺、基礎(chǔ)梁上，凡落在回填土上的立桿應(yīng)在土上鋪設(shè)5cm厚的木架板，且回填土必須嚴格夯實，夯實系數(shù)不小于0.9。（5）嚴格控制實際施工荷載，澆筑砼時，支撐架及模板上禁止堆放任何雜物。（6）澆筑過程中，派專人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。5、高支模安全技術(shù)措施（1）應(yīng)遵守高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)規(guī)定；（2）模板及支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設(shè)置防傾覆的可靠臨時措施；（3）施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得爬支架上下；（4）高支模上空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在后澆帶處應(yīng)加強防護；（5）模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應(yīng)避免材料、機具、工具過于集中堆放；（6）不準架設(shè)探頭板及未固定的立桿；（7）拆摸應(yīng)嚴格遵守從上而下的原則，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止拋擲模板。（8）夜間施工時，操作面及下部的支撐系統(tǒng)均應(yīng)有良好的照明。6、梁模板支撐計算書6.1400×1600mm的梁1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚120mm，梁寬b=400mm，梁高h=1600mm，層高9.00m，結(jié)構(gòu)表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側(cè)模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離0.80m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2；支撐采用Φ48鋼管:橫向間距600mm，縱向間距600mm，架立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm，壁厚3.2mm，截面積4.50cm2，回轉(zhuǎn)半徑i=1.59cm；鋼管重量0.0346kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2.梁底模驗算(1)梁底模及支架荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數(shù)設(shè)計值①底側(cè)模自重0.3kN/m2×(0.40+2.96)×1.2=1.21kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.40×1.60×1.2=18.43kN/m③鋼筋荷載1.5kN/m3×0.40×1.60×1.2=1.15kN/m④振搗砼荷載2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支架承載力計算組合①＋②＋③＋④q1=21.91kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合(①＋②＋③)/1.2q2=17.33kN/m(2)梁底模板驗算第一層龍骨間距為250mm，計算跨數(shù)5跨；底模厚度h=18mm，底模寬度b=400mm。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3；I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.105×21.91×2502σ=Mmax/W=143784/21600=6.66N/mm2梁底?？箯潖姸圈?6.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=0.606Vmax=KVq1L=0.606×21.91×250=3319N=3.32kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3319/(2×400×18)=0.69N/mm2梁底?？辜魪姸圈?0.69N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷載，則計算荷載q2=17.33kN/m撓度系數(shù)Kυ=0.644υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×17.33×2504/(100×6000×194400)=0.37mm[υ]=L/250=250/250=1.00mm梁底模撓度υmax=0.37mm＜[υ]=1.00mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算立桿橫向尺寸L2=600mm，梁寬度b=400mm；第一層龍骨采用木枋b=50mm，h=100mm。W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4；a.梁傳荷載計算q=q1×第一層龍骨間距/梁寬=21.91×250/400=13.70kN/mb.板傳荷載計算板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000×250/1000×7.46=0.75kN經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.25kN,N2=6.48kN,N3=0.25kNMmax=0.27kN.m,Vmax=3.24kN，F(xiàn)=6.48kN,υmax=0.06mm1）抗彎強度驗算σ=Mmax/W=0.27×106/83333=3.28N/mm2第一層龍骨抗彎強度σ=3.28N/mm2＜fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算τ=3Vmax/（2bh）=3×3.24×1000/(2×50×100)=0.97N/mm2第一層龍骨抗剪強度τ=0.97N/mm2＜fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算υmax=0.06mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨撓度υmax=0.06mm＜[υ]=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算第二層龍骨縱向間距600mm、計算跨數(shù)5跨；第二層龍骨采用雙鋼管，Φ48×3.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；P=F=6480N=6.48kN1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=0.279Mmax=KmPL=σ=Mmax/W=1084000/8980=120.71N/mm2第二層龍骨抗彎強度σ=120.71N/mm2＜f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=1.648Vmax=KVP=1.648×6.48=10.68kNτ=3Vmax/(2bh)=3×10.68×1000/(2×2×424.00)=18.89N/mm2第二層龍骨抗剪強度τ=18.89N/mm2＜fv=125.00N/mm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=1.510υmax=KυPL3/（100EI）=1.510×6.48×1000×6003/(100×206000×215600)=0.48mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度υmax=0.48mm＜[υ]=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖如下圖：3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數(shù)為2.836每根鋼管承載NQK1=2.836×6480=18378N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N每根鋼管承載荷載NQK=NQK1＋NQK2=18378+504=18882N鋼管重量0.0346kN/m，立桿重量=0.0346×7.4×1000=256N水平拉桿5層，拉桿重量=5×1.20×0.0346=208N扣件單位重量14.60N/個,扣件重量=14.60×5=73N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量+扣件重量=256+208+73=537N鋼管軸向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×537+18882=19526NL0=h=1.50m,鋼管的i=1.59cmλ=L0/i=150.00/1.59=94.34<150桿件長細比滿足要求=0.634,P=N/(A)=19526/(0.634×450.00)=68.44N/mm2鋼管穩(wěn)定性計算為68.44N/mm2＜205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算(1)支承面受沖切承載力驗算鋼管立桿設(shè)配套底座100×100mm，支承面為（按C20考慮）混凝土樓板支承樓板厚=100mm,上部荷載為：F=19.53kNβs=2.00，ft=1.10N/mm2，hO=100-15=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，βh=1.00(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.15×1)×1.00×400×85]/1000=31.28kN鋼管支承面受沖切承載力31.28kN＞19.53kN,滿足要求。(2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(Ab/Al))0.5=3,,fcc=0.885×96000=81660kN/mm2,ω=0.755ωβlfccAll=0.755×3×81160×0..01=1883.60kkN支承面局部受壓承承載力F=1183.600kN＞19.533kN,滿足要求。5.側(cè)模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×1..60=388.40kNN/m2比較F1、F2兩者取小值F=338.40kkN/m2,有效壓頭高高度=F/γ=1.60m2）振搗砼產(chǎn)生的荷載載4.00kkN/m2分項系數(shù)標準值（kN/mm2）設(shè)計值（kN/mm2）1、新澆砼的側(cè)壓力力γG=1.2F=38.4046.082、振搗砼產(chǎn)生的荷載載γQ=1.4Q2K=4.005.6051.68（2）側(cè)模板強度驗算算取豎肋間距L=3300mm，計算跨跨數(shù)5跨，木模板板厚度h=18mm，W=bh2/6==1480××182/6=799920mm3，I=bh3/12=14880×1833/12=7119280mmm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055均布荷載q=511.68×((1600--120)//1000==76.499kN/m==76.499N/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×76..49×30002σ=Mmax/W==7228331/799920=9..04N/mmm2側(cè)?？箯潖姸圈?=9.04NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×76..49×3000/10000=13..91kNτ=3Vmax/（2bh）=3×13..91×10000/(22×18×11480)==0.78NN/mm2側(cè)?？辜魪姸圈?=0.78NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗搗砼產(chǎn)生的荷荷載，故q，=38.40×(11600-1120)/11000=556.83kkN/m=556.83NN/mm撓度系數(shù)Kυ=00.644υmax=Kq，LL4/100EII=0.6444×56..83×30004/(1000×60000×7192280)=00.69mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm側(cè)模撓度υmaxx=0.69mmm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××51.688=49.110kN/mm2;設(shè)3排對拉螺栓栓，螺栓橫向向間距a=600mmm=0.60m，豎向間距b=(1600-1200)/44=370mmm=0.37m，N=abFFs=0.60××0.37××49.100=10.990kN；對拉螺栓φ12,容許拉力[Ntb]=12.990kN對拉螺栓受力100.90kNN＜容許拉力12.900kN,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算計算跨度370mmm，跨數(shù)4跨；木枋尺尺寸b=1000mm，h=50mm。W=bh2/66=100××502/6=416667mm3，I=bh3/12=1000×503/12=100416677mm4，1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1077均布荷載q=511.68×3300/10000=155.50N//mmMmax=KMqLL2=-0.1007×15..50×37702σ=Mmax/W==2270449/416667=5..45側(cè)肋抗彎強度σ==5.45NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.607Vmax=KVqqL=0.6607×155.50×3370/10000=3..48kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.448×10000/(2××100×550)=1..04N/mmm2側(cè)肋抗剪強度τ==1.04NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=338.40××300/11000=111.52NN/mm撓度系數(shù)Kυ=00.632υmax=Kυq，L4/100EII=0.6332×11..52×37704/(1000×90000×10411667)==0.15mmm[υ]=L/250==370/2250=1..48mm側(cè)肋撓度υmaxx=0.15mmm＜[υ]=1.488mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：6.計算結(jié)果：第一層龍骨50××100mmm木枋@250mm，第二層層龍骨雙鋼管Φ48×3..0@6000mm；鋼管縱縱向@600mm，鋼管橫橫向@600mm，底模厚厚度18mm；豎肋1000×50mmm木枋@300mm，對拉螺螺栓3排φ12,橫向間距6000mm，采用雙鋼管管作為橫檁，用蝴蝶扣與與對拉螺栓聯(lián)聯(lián)結(jié),側(cè)模厚度188mm。6.2450××1700mmm的梁1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚1200mm，梁寬b=450mm，梁高h=17000mm，層高9.000m，結(jié)構(gòu)表面面考慮隱蔽；；模板材料為為：夾板底模模厚度18mm，側(cè)模厚厚度18mm；梁邊至至板支撐的距距離0.800m；板彈性模模量E=60000N/mm2，木材彈性性模量E=90000N/mm2，抗彎強度fm=13.000N/mm2，抗剪強度fv=1.40N//mm2；支撐采采用Φ48鋼管:橫向間距6000mm，縱向間間距600mm，架立桿桿的步距h==1.50m；鋼管直徑徑48mm，壁厚3.22mm，截面積積4.50cmm2，回轉(zhuǎn)半徑徑i=1.59cmm；鋼管重量量0.03446kN/m。鋼材彈性性模量E=2066000N//mm2，抗彎強度f=205..00N/mm2,抗剪強度fv=125.000N/mm2。2.梁底模驗算(1)梁底模及支支架荷載計算算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數(shù)設(shè)計值①底側(cè)模自重00.3kN//m2×(0..45++3.116)××1.2=1.330kkN/m②砼自重24.00kkN/m3×0..45×1.700×1.2==22.003kNN/m③鋼筋荷載1.5kNN/m3×0..45×1.700×1.2==1.388kNN/m④振搗砼荷載22.0kN//m2×0..45×1.4=1.226kkN/m梁底模和支架承載載力計算組合合①＋②＋③＋④qq1=25.977kN//m梁底模和龍骨撓度度驗算計算組組合(①＋②＋③)/1.2q2=20.599kN//m(2)梁底模板板驗算第一層龍骨間距為為250mm，計算跨跨數(shù)5跨；底模厚厚度h=18mm，底模寬寬度b=450mm。W=bh2/66=4500×182/6=243300mm3；I=bh3/12=4550×1833/12=2118700mmm4。1)抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-0.1005×25..97×25502σ=Mmax/W==1704228/243300=7..01N/mmm2梁底?？箯潖姸圈姚?7.011N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×25.997×2500=39344N=3.993kNτ=3Vmax/（2bh）=3×39334/(2××450×118)=0..73N/mmm2梁底?？辜魪姸圈应?0.733N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷荷載，則計算算荷載q2=20.599kN/m撓度系數(shù)Kυ=00.644υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××20.599×25044/(1000×60000×2187700)=00.39mmm[υ]=L/250==250/2250=1..00mmm梁底模撓度υmaax=0.39mmm＜[υ]=1.000mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算算立桿橫向尺寸L22=600mm，梁寬度b=450mm；第一層層龍骨采用木木枋b=50mm，h=100mm。W=bh2/6==50×10002/6=833333mm3；I=bh3/12=500×10033/12=411666677mm4；a.梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=25.977×250//450=114.43kkN/mb.板傳荷載計算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=400//1000××250/11000×77.46=00.75kNN經(jīng)過計算得到從左左到右各支座座力分別為N1=0.39kN,,N2=7.500kN,N33=0.399kNMmax=0.322kN.m,Vmax=3.75kN，F(xiàn)=7..50kN,,υmax=0.12mmm1）抗彎強度驗算σ=Mmax/W==0.32××106/833333=3.887N/mmm2第一層龍骨抗彎強強度σ=3.877N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算τ=3Vmax/（2bh）=3×3.775×10000/(2××50×1000)=1..12N/mmm2第一層龍骨抗剪強強度τ=1.122N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算υmax=0.122mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第一層龍骨撓度υυmax=0.12mmm＜[υ]=2.400mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算算第二層龍骨縱向間間距600mm、計算跨跨數(shù)5跨；第二層層龍骨采用雙雙鋼管，Φ48×3..0；W=8980.000mm3，I=2156600.000mm4，A=4.244cm2；P=F=75500N=77.50kNN1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=00.279Mmax=KmPLL=σ=Mmax/W==12550000/89980=1339.76NN/mm2第二層龍骨抗彎強強度σ=139..76N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=11.648Vmax=KVP==1.6488×7.500=12.336kNτ=3Vmax/((2bh)==3×12..36×10000/((2×2×4424.000)=21..86N/mmm2第二層龍骨抗剪強強度τ=21.886N/mmm2＜fv=125..00N/mmm2,滿足要求。撓度驗算撓度系數(shù)Kυ=11.511υmax=KυPPL3/（100EII）=1.5111×7.500×10000×60033/(1000×2060000×2115600))=0.555mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第二層龍骨撓度υυmax=0.55mmm＜[υ]=2.400mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：3.支撐強度驗算傳至每根鋼管立柱柱最大支座力力的系數(shù)為22.836每根鋼管承載NQQK1=2.8366×75000=212770N每根鋼管承載活荷荷載（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.60×00.60×11000=5504N每根鋼管承載荷載載NQK=NQK1＋NQK2=212700+504==217744N鋼管重量0.03346kN//m，立桿重量=0.03446×7.33×10000=253NN水平拉桿5層，拉拉桿重量=5×1.220×0.00346=2208N扣件單位重量114.60N/個,扣件重量=14.600×5=733N支架重量NGk==立桿重量+水平拉桿重重量+扣件重量=253+2208+733=533NN鋼管軸向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×5533+211774=222414NNL0=h=1.50mm,鋼管的i=1.599cmλ=L0/i=1550.00//1.59==94.344<150桿件長細比比滿足要求=0.634,P==N/(A))=224114/(0..634×4450.000)=78..56N/mmm2鋼管穩(wěn)定性計算為為78.566N/mm22＜205.000N/mmm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算(1)支承面受沖沖切承載力驗驗算鋼管立桿設(shè)配套底底座100××100mm，支承面面為（按C220考慮）混凝土樓板支承樓板厚=1000mm,上部荷載為為：F=22.441kNβs=2.000，ft=1.10N//mm2，hO=100-115=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2，Um=4×1000=400mm，βh=1.000(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1××1.10++0.15××1)×1..00×4000×85]]/10000=31.228kN鋼管支承面受沖切切承載力311.28kNN＞22.411kN,滿足要求。(2)支承面局部部受壓承載力力驗算Ab=((0.10××3)×(00.10×33)=0.009m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=((Ab/Al)0.5=3,,fcc=0.885×96000=81660kN/mm2,ω=0.755ωβlffccAl=0.755×3×81160×0..01=1883.60kkN支承面局部受壓承承載力F=1183.600kN＞22.411kN,滿足要求。5.側(cè)模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×1..70=400.80kNN/m2比較F1、F2兩者取小值F=440.80kkN/m2,有效壓頭高高度=F/γ=1.70m2）振搗砼產(chǎn)生的荷荷載4.000kN/m22分項系數(shù)標準值（kN/mm2）設(shè)計值（kN/mm2）1、新澆砼的側(cè)壓力力γG=1.2F=40.8048.962、振搗砼產(chǎn)生的荷荷載γQ=1.4Q2K=4.005.6054.56（2）側(cè)模板強度驗算算取豎肋間距L=3300mm，計算跨跨數(shù)5跨，木模板板厚度h=18mm，W=bh2/6==1580××182/6=853320mm3，I=bh3/12=15880×1833/12=7667880mmm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055均布荷載q=544.56×((1700--120)//1000==86.200kN/m==86.200N/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×86..20×30002σ=Mmax/W==8145990/853320=9..55N/mmm2側(cè)模抗彎強度σ==9.55NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×86..20×3000/10000=15..67kNτ=3Vmax/（2bh）=3×15..67×10000/(22×18×11580)==0.83NN/mm2側(cè)?？辜魪姸圈?=0.83NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗搗砼產(chǎn)生的荷荷載，故q，=40.80×(11700-1120)/11000=664.46kkN/m=664.46NN/mm撓度系數(shù)Kυ=00.644υmax=Kq，LL4/100EII=0.6444×64..46×30004/(1000×60000×7678880)=00.73mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm側(cè)模撓度υmaxx=0.73mmm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.95××54.566=51.883kN/mm2;設(shè)4排對拉螺栓栓，螺栓橫向向間距a=600mmm=0.60m，豎向間距b=(1700-1200)/55=316mmm=0.32m，N=abFFs=0.60××0.32××51.833=9.955kN；對拉螺栓φ12,容許拉力[Ntb]=12.990kN對拉螺栓受力9..95kN＜容許拉力12.900kN,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算計算跨度316mmm，跨數(shù)5跨；木枋尺尺寸b=1000mm，h=50mm。W=bh2/66=100××502/6=416667mm3，I=bh3/12=1000×503/12=100416677mm4，1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055均布荷載q=544.56×3300/10000=166.37N//mmMmax=KMqLL2=-0.1005×16..37×31162σ=Mmax/W==1716337/416667=4..12側(cè)肋抗彎強度σ==4.12NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.606Vmax=KVqqL=0.6606×166.37×3316/10000=3..13kNτ=3Vmax/（2bh）=3×3.113×10000/(2××100×550)=0..94N/mmm2側(cè)肋抗剪強度τ==0.94NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=440.80××300/11000=112.24NN/mm撓度系數(shù)Kυ=00.644υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×12..24×31164/(1000×90000×10411667)==0.08mmm[υ]=L/250==316/2250=1..26mm側(cè)肋撓度υmaxx=0.08mmm＜[υ]=1.266mm,滿足要求。計算簡圖和內(nèi)力圖圖如下圖：6.計算結(jié)果：第一層龍骨50××100mmm木枋@250mm，第二層層龍骨雙鋼管管Φ48×3..0@6000mm；鋼管縱縱向@600mm，鋼管橫橫向@600mm，底模厚厚度18mm；豎肋1000×50mmm木枋@300mm，對拉螺螺栓4排φ12,橫向間距6000mm，采用雙鋼管管作為橫檁，用蝴蝶扣與與對拉螺栓聯(lián)聯(lián)結(jié),側(cè)模厚度188mm。6.3350××950mmm的梁1．計算參數(shù)結(jié)構(gòu)樓板厚1200mm，梁寬b=350mm，梁高h=950mm，層高9.000m，結(jié)構(gòu)表面面考慮隱蔽；；模板材料為為：夾板底模模厚度18mm，側(cè)模厚厚度18mm；梁邊至至板支撐的距距離0.800m；板彈性模模量E=60000N/mm2，木材彈性性模量E=90000N/mm2，抗彎強度fm=13.000N/mm2，抗剪強度fv=1.40N//mm2；支撐采采用Φ48鋼管:橫向間距6000mm，縱向間間距600mm，支架立立桿的步距h=1.500m；鋼管直徑徑48mm，壁厚3.22mm，截面積積4.50cmm2，回轉(zhuǎn)半徑徑i=1.59cmm；鋼管重量量0.03446kN/m。鋼材彈性性模量E=2066000N//mm2，抗彎強度f=205..00N/mm2,抗剪強度fv=125.000N/mm2。2．梁底模驗算（1）梁底模及支架荷荷載計算荷載類型標準值單位梁寬(m)梁高(m)系數(shù)設(shè)計值①底側(cè)模自重00.3kN//m2×(0..35++1.666)××1.2=0.772kkN/m②砼自重24.00kkN/m3×0..35×0.955×1.2==9.588kN//m③鋼筋荷載1.5kNN/m3×0..35×0.955×1.2==0.600kNN/m④振搗砼荷載22.0kN//m2×0..35×1.4=0.998kkN/m梁底模和支架承載載力計算組合合①＋②＋③＋④qq1=11.888kN//m梁底模和龍骨撓度度驗算計算組組合(①＋②＋③)/1.22q2=9.08kN/mm（2）底模板驗算第一層龍骨間距LL=250mm，計算跨跨數(shù)5跨；底模厚厚度h=18mm，板模寬寬度b=350mm。W=bh2/66=350××182/6=189900mm3，I=bhh3/12=3550×1833/12=1770100mmm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055Mmax=KMq11L2=-0.1005×11..88×25502σ=Mmax/W==779633/189000=4.113N/mmm2梁底模抗彎強度σσ=4.133N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.606Vmax=KVq11L=0.6066×11.888×2500=18000N=1.880kNτ=3Vmax/（2bh）=3×18000/(2××350×118)=0..43N/mmm2梁底?？辜魪姸圈应?0.433N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算荷載不包振搗砼荷荷載，則計算算荷載q2=9.08kNN/m；撓度系數(shù)Kυ=0.6444υmax=Kυq22L4/(1000EI)=00.644××9.08××2504/(1000×60000×1701100)=00.22mmm[υ]=L/250==250/2250=1..00mm梁底模撓度υmaax=0.22mmm＜[υ]=1.000mm,滿足要求。計算簡圖圖及內(nèi)力圖如如下圖：（3）第一層龍骨驗算算鋼管橫向間距L==600mm，C=350mm、γ=350/6600=0..58。第一層龍骨采用木木枋b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50××1002/6=833333mm3；I=bh3/12=500×10033/12=411666677mm4。1）抗彎強度驗算a、梁傳荷載計算q=q1×第一層層龍骨間距/梁寬=11.888×250//350=88.49kNN/mMq=qcL(2-γγ)/8=8..49×3550/10000×6000/10000×(2-00.58)//8=0.332kN.mb、板傳荷載計算板重量=1.2××(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活載=1.2×(0.112×25++0.30))+1.4××2.50==7.46kkN/m2板傳遞到第一層龍龍骨的荷載P=400//1000××250/11000×77.46=00.75kNNa=1/2×（L-c）=1/2×((600-3350)=1125mm==0.13m,a/L==125/6600=0..21Mp=P×a=0.775×0.113=0.110kN.mMmax=Mq＋MMp=(0.32++0.10))×106σ=Mmax/W==4200000/833333=5..04N/mmm2第一層龍骨抗彎強強度σ=5.044N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=1/2××q×梁寬＋P=0.5××8.49××350/11000+00.75=22.24kNNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.224×10000/(2××50×1000)=0..67N/mmm2第一層龍骨抗剪強強度τ=0.677N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算q’=q2×第一層龍龍骨間距/梁寬=9.08××250/3350=6..49N/mmmυq=q’cL3×(8-44γ2＋γ3)/(3884EI)=6.49×3500×60033×(8--4×0..582+0.5883)/(3884×90000×41666667))=0.233mmυp=PaL2×(3--4×(a//L)2)/(244EI)=0.75×10000×1255×60022×(3--4×0..212)/(244×90000×41666667)==0.11mmmυmax=υq＋υυp=0.23++0.11==0.34mmm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第一層龍骨撓度υυmax=0.34mmm＜[υ]=2.400mm,滿足要求。計算簡圖及及內(nèi)力圖如下下圖：（4）第二層龍骨驗算算鋼管縱向間距6000mm，計算跨跨數(shù)5跨；第二層層龍骨采用雙雙鋼管，Φ48×3..0；W=8980.000mm3，I=2156600.000mm4，A=4.244cm2；1）抗彎強度驗算P=V=1/2××q×梁寬＋P=0.5××8.49××350/11000+00.75=22231N==2.23kkN彎矩系數(shù)KM=00.279Mmax=KmPLL=σ=Mmax/W==3730000/89880=41..54N/mmm2第二層龍骨抗彎強強度σ=41.554N/mmm2＜f=2055.00N//mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=11.648Vmax=KVP==1.6488×2.233=3.688kNτ=3Vmax/((2bh)==3×3.668×10000/(22×2×4224.00))=6.500N/mm2第二層龍骨抗剪強強度τ=6.500N/mm22＜fv=125..00N/mmm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數(shù)Kυ=11.784P’=V=1/2×qq×梁寬＋P板重=0.5×66.49×3350/10000+0..75=1..89kNυmax=KυPP’L3/（100EII）=1.7844×1.899×10000×60033/(1000×2060000×2115600))=0.166mm[υ]=L/250==600/2250=2..40mm第二層龍骨撓度υυmax=0.16mmm＜[υ]=2.400mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖圖如下圖：3.支撐強度驗驗算傳至每根鋼管立柱柱最大支座力力的系數(shù)為22.836每根鋼管承載NQQK1=2.8366×22300=63244N每根鋼管承載活荷荷載（1.0kNN/m2）:NQK2=1.4×00.60×00.60×11000=5504N每根鋼管承載荷載載NQK=NQK1＋NQK2=6324++504=66828N鋼管重量0.03346kN//m,立桿重量=0.03446×8.11×10000=280NN水平拉桿6層,拉拉桿重量=6×1.220×0.00346=2249N扣件單位重量144.60NN/個,扣件重量=14.600×6=888N支架重量NGk==立桿重量+水平拉桿重重量+扣件重量=280+2249+888=617NN鋼管軸向力N＝11.2NGKK+NQK=1.2×6617+68828=75568NL0=h=1.50mm,鋼管的i=1.599cmλ=L0/i=1550.00//1.59==94.344<150桿件長細比比滿足要求=0.634,P==N/(A))=75688/(0.6634×4550.00))=26.553N/mmm2鋼管穩(wěn)定性計算為為26.533N/mm22＜205.000N/mmm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算（1）支承面受沖切承承載力驗算鋼管立桿設(shè)配套底底座100××100mm，支承面面為(按C20考慮）混凝土樓板板支承樓板厚=1000mm，上部荷荷載為：F=7.577kN；βs=2.000，ft=1.10N//mm2，hO=100-115=85mm，η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=11.00N//mm2，Um=4×1000=400mm，βh=1.000(0.7βhfft＋0.15σpc,m)ηUmhO=[(0.77×1×1..10+0..15×1))×1.000×400××85]/11000=331.28kkN鋼管支承面受沖切切承載力31.288kN＞7.57kkN,滿足要求。(2)支承面面局部受壓承承載力驗算Ab=(00.10×33)×(0..10×3))=0.099m2,Al=0.100×0.100=0.011m2βl=(AAb/Al)0.5=3,,fcc=0.885×96000=81660kN/mm2,ω=0.755ωβlfcccAl=0.755×3×81160×0..01=1883.60kkN支承面局部受壓承承載力F=1183.600kN＞7.57kkN,滿足要求。5.側(cè)模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側(cè)壓力力F1=0.22γγ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24..00×4..44×1..20×1..15×2..000.55=45.775kN/mm2(γ=24.0ββ1=1.200β2=1.155V=22.0TT=30.0℃)F2=γH=24×梁高==24×0..95=222.80kNN/m2F1、F2兩者取小值F=222.80kkN/m2，有效壓頭頭高度=F/γ=0.95m2）振搗砼產(chǎn)生的荷荷載4.000kN/m22分項系數(shù)標準值(kN/mm2)設(shè)計值(kN/mm2)1、新澆砼的側(cè)壓力力γG=1.2F=22.8027.362、振搗砼產(chǎn)生的荷荷載γQ=1.4Q2K=4.005.6032.96（2）側(cè)模板強度驗算算取豎肋間距L=3300mm，計算跨跨數(shù)5跨；木模板板厚度h=18mm；W=bh2/6==830×1182/6=448820mm3，I=bh3/12=8300×183/12=4003380mmm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數(shù)KM=--0.1055均布荷載q=322.96×((950-1120)/11000=227.36kkN/m=227.36NN/mmMmax=KMqLL2=-0.1005×27..36×30002σ=Mmax/W==2585552/448820=5..77N/mmm2側(cè)?？箯潖姸圈?=5.77NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數(shù)KV=00.606Vmax=KVqLL=0.6006×27..36×3000/10000=4.997kNτ=3Vmax/（2bh）=3×4.997×10000/(2××18×8330)=0..50N/mmm2側(cè)?？辜魪姸圈?=0.50NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算按強度驗算荷載組組合，不考慮慮傾倒、振搗搗砼產(chǎn)生的荷荷載，故q，=22.80×(9950-1220)/10000=188.92kNN/m=188.92N//mm，撓度系數(shù)Kυ=0.6444撓度υmax=Kυq，L4/100EII=0.6444×18..92×30004/(1000×60000×4033380)=00.41mmm[υ]=L/250==300/2250=1..20mm側(cè)模撓度υmaxx=0.41mmm＜[υ]=1.200mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖圖如下圖：（3）對拉螺栓計算Fs=0.95×(γγGF+γQQ2k）=0.955×32.996=31..31kN//m2;設(shè)1排對拉螺栓栓，螺栓橫向向間距a=600mmm=0.60m，豎向間距b=(950--120))/2==415mmm=0.42m，N=abFFs=0.60××0.42××31.311=7.899kN；對拉螺栓φ12,容許拉力[Ntb]=12.990kN對拉螺栓受力7..89kN＜容許拉力12.900kN,滿足要求。（4）側(cè)肋強度驗算計算跨度415mmm；跨數(shù)2跨。木枋尺尺寸b=1000mm，h=50mm；W=bh2/66=100××502/6=416667mm3，I=bh3/12=1000×503/12=100416677mm4。1）抗彎強度驗算均布荷載q=322.96×3300/10000=9..89N/mmm；彎矩系數(shù)KM=-0.1225Mmax=KMqLL2=-0.1225×9.889×41552σ=Mmax/W==2129113/416667=5..11N/mmm2側(cè)肋抗彎強度σ==5.11NN/mm2＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數(shù)KV=00.625Vmax=KVqqL=0.6625×9..89×4115/10000=2.557kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2.557×10000/(2××100×550)=0..77N/mmm2側(cè)肋抗剪強度τ==0.77NN/mm2＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。3）撓度驗算均布荷載q，=222.80××300/11000=66.84N//mm；撓度系數(shù)Kυ=0.5211撓度υmax=Kυq，L4/100EII=0.5221×6.884×41554/(1000×90000×10411667)==0.11mmm[υ]=L/250==415/2250=1..66mm側(cè)肋撓度υmaxx=0.11mmm＜[υ]=1.666mm,滿足要求。計算簡圖圖及內(nèi)力圖如如下圖：6.計算結(jié)果第一層龍骨骨50×1000mm木枋@250mm，第二層層龍骨雙鋼管管Φ48×3..0@6000mm；鋼管縱縱向@600mm，鋼管橫橫向@600mm，底模厚厚度18mm；豎肋1000×50mmm木枋@300mm，對拉螺螺栓1排φ12,橫向間距6000mm，采用雙鋼管管作為橫檁，用蝴蝶扣與與對拉螺栓聯(lián)聯(lián)結(jié),側(cè)模厚度188mm。7、板模板支撐計算算書1.計算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚120mmm,層高9.000m，結(jié)構(gòu)表面面考慮隱蔽；；模板材料為為：夾板底模模厚度18mm；板彈性性模量E=60000N/mm2,木材彈性模模量E=90000N/mm2,抗彎強度fm=13.000N/mm2,順紋抗剪強強度fv=1.40N//mm2；支撐采采用Φ48×3.22mm鋼管：：橫向間距11000mmm,縱向間距10000mm,支撐立桿的的步距h=1.500m；鋼管直徑徑48mm,壁厚3.2mm,截面積4.550cm2,回轉(zhuǎn)半徑i=1.599cm；鋼材彈彈性模量E=2060000N/mmm2，抗彎強度f=205..00N/mm2,抗剪強度fv=125.000N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載載計算荷載類型標準值單位計算寬度(m)板厚(m)系數(shù)設(shè)計值①底模自重0.300kkN/m2×1..0×11.2=0.36kN/mm②砼自重24..00kN/m33×1..0×0.122×1..2=33.46kN/m③鋼筋荷載1.100kkN/m3×1..0×0.122×1..2=00.16kN/m④施工人員及施工設(shè)設(shè)備荷載2.550kN//m2×11.0×1.4==3.500kN//m底模和支架承載力力計算組合①＋②＋③＋④qq1==7.477kN/mm底模和龍骨撓度驗驗算計算組合合(①＋②＋③)q2==3.977kN//m（2）樓板底模板驗算算第一層龍骨間距LL=350mm，計算跨跨數(shù)5跨。底模厚厚度18mm,板模寬度=1000mmm；W=bh2/66=10000×182/6=540000mm3，I=bh3/12=10000×1883/12=4886000mmm4。1）內(nèi)力及撓度計算a.①＋②＋③＋④荷載支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1005M1=KMq1L2=-0.1005×7.447×35002=-960083N.mmm剪力系數(shù)KV=00.606V1=KVq1L=00.606××7.47××350=11584Nb.①＋②＋③荷載支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1005M2=KMq2L2=-0.1005×3.997×35002=-510064N.mmm跨中彎矩系數(shù)KMM=0.0788M3=KMq2L2=0.0788×3.977×35022=379333N.mmm剪力系數(shù)KV=00.606V2=KVq2L=00.606××3.97××350=8842N撓度系數(shù)Kυ=00.644υ2=Kυq2L4//(100EEI)=0..644×((3.97//1.2)××3504/(1000×60000×4860000)=00.11mmmC施工人員及施工設(shè)設(shè)備荷載按22.50kN（按作用在在邊跨跨中計計算）計算荷載P=1..4×2.550=3.550kN,計算簡圖如如下圖所示?？缰袕澗叵禂?shù)KMM=0.2000M4=KM×PL=00.200××3.50××1000××350=22450000N.mm支座彎矩系數(shù)KMM=-0.1100M5=KM×PL=--0.1000×3.500×10000×350==-1225500N.mmm剪力系數(shù)KV=00.600V3=KVP=0.600××3.50==2.10kkN撓度系數(shù)Kυ=11.456υ3=KυPL3/((100EII)=1.4456×(33.50/11.4)×11000×33503/(1000×60000×4860000)=00.54mmm2）抗彎強度驗算M1=-96083N..mmM2＋M5=-173564NN.mmM3＋M4=282933N..mm比較M1、M2＋M5、M3＋M4，取其絕對值大的的作為抗彎強強度驗算的彎彎矩。Mmax=σ=Mmax/W==2829333/540000=5..24N/mmm2樓板底模抗彎強度度σ=5.244N/mm22＜fm=13.000N/mmm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1584NV2+V3=8422+21000=29422N比較V1、V2＋V3，取其絕對值大的的作為抗剪強強度驗算的剪剪力：Vmax=29422N=2.994kNτ=3Vmax/（2bh）=3×29442/(2××1000××18)=00.25N//mm2樓板底?？辜魪姸榷圈?0.255N/mm22＜fv=1.400N/mm22,滿足要求。4)撓度驗算υmax=0.111+0.544=0.655mm[υ]=350/2550=1.440mm樓板底模撓度υmmax=0.64mmm＜[υ]=1.400mm,滿足要求。計算簡圖及內(nèi)力圖圖如下圖。(3)第一層龍骨骨驗算鋼管橫向間距10000mm,第一層龍骨骨間距3500mm,計