抗浮錨桿試驗檢測報告

抗浮錨桿試驗檢測報告TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"工程概況 2\o"CurrentDocument"場區(qū)工程地質(zhì)條件簡述 2\o"CurrentDocument"試驗方法概述 4\o"CurrentDocument"3.1檢測目的 43.2試驗依據(jù) 4\o"CurrentDocument"3.3試驗方法 5\o"CurrentDocument"3.4試驗方法與要點(diǎn) 5\o"CurrentDocument"3.5終止試驗條件 5\o"CurrentDocument"4.試驗過程 6試驗成果....................................................................................................................6\o"CurrentDocument"5.1錨桿極限抗拔力Tuk確定 6\o"CurrentDocument"5.2錨桿抗拔承載力特征值Rt確定 75.3粘結(jié)強(qiáng)度特征值f確定 7\o"CurrentDocument"結(jié)論與建議 8附件1份青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心1、 試驗錨桿平面位置圖1份青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心2、 抗拔試驗報告工程概況華潤置地(山東)有限公司擬投資建設(shè)青島華潤中心商業(yè)一期工程，擬建工程位于青島市市南區(qū)山東路10號，原海軍潛艇學(xué)院大門南側(cè)。因擬建場地占地面積大，基底下巖土結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，為準(zhǔn)確的確定各類巖土的與錨固體間的粘結(jié)強(qiáng)度特征值，合理的優(yōu)化抗浮錨桿的設(shè)計方案、節(jié)省投資，建設(shè)單位和設(shè)計單位確定，在擬建場地內(nèi)選擇有代表性的的巖土體作抗浮錨桿試驗，試驗方案如表1.1。抗浮錨桿試驗方案表 表1.1試驗位置代表地層錨桿旅D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400)注漿材料注漿工藝錨桿數(shù)量(支)極限承載力估算值(kN)1花崗巖強(qiáng)風(fēng)化下亞帶1502.504①32P.O42.5R水泥純水泥漿(1:0.5)常壓一次性注漿工藝33702碎裂狀花崗巖1501.504①3232203花崗巖中風(fēng)化帶1501.504①3235604花崗巖微風(fēng)化帶1501.204①323670注漿材料采用普通硅酸鹽類水泥(P.O42.5R)，漿液水灰比1：0.5，注漿工藝采用常壓一次性注漿，注漿方式自下而上式。擬建工程由青島騰遠(yuǎn)設(shè)計事務(wù)所有限公司設(shè)計、由華潤建筑有限公司青島分公司總包，受華潤建筑有限公司青島分公司的委托，我公司承擔(dān)了該項目抗浮錨桿的試驗工作。場區(qū)工程地質(zhì)條件簡述根據(jù)青島市勘察測繪研究院提供的《青島華潤中心商業(yè)一期工程巖土工程勘察報告》和現(xiàn)場踏勘資料，基底下的巖層以花崗巖為主，受構(gòu)造和風(fēng)化活動的影響，可細(xì)分為花崗巖強(qiáng)風(fēng)化下亞帶、花崗巖中風(fēng)化帶、花崗巖微風(fēng)化帶和破碎狀花崗巖四個小類型?；◢弾r強(qiáng)風(fēng)化下亞帶：褐黃?肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長

石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，巖體破碎，礦物蝕變強(qiáng)烈，長石多高嶺土化，巖芯手搓呈粗砂?角礫狀，部分巖樣呈小碎塊狀，手搓易碎散，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗無法連續(xù)貫入，工程特性如表2.1所示：花崗巖強(qiáng)風(fēng)化下亞帶工程特性指標(biāo)表 表2.1壓縮波波速Vp=1803?2499m/s單軸飽和抗壓強(qiáng)度/巖石硬度軟巖巖體完整性指數(shù)/巖體基本質(zhì)量等級V級地基承載力特征值虹=1500kpa變形模量E0=55.0MPa巖體與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值f=160kPa花崗巖中風(fēng)化帶：褐黃?肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，高角度節(jié)理及裂隙較發(fā)育，節(jié)理面呈閉合?微張開狀，節(jié)理面見長石高嶺土、綠泥石化及鐵染現(xiàn)象，巖芯呈碎塊?短柱?柱狀，柱體粗糙，礦物蝕變中等，巖樣錘擊聲暗啞，較易碎，工程特性如表2.2所示:花崗巖中風(fēng)化帶工程特性指標(biāo)表 表2.2壓縮波波速Vp=2558?3999m/s單軸飽和抗壓強(qiáng)度Rc=10.4?30.0MPa巖石硬度軟巖?較軟巖巖體完整性指數(shù)Kv=0.4?0.5巖體基本質(zhì)量等級W?V級地基承載力特征值fak=2500kPa彈性模量E=8X103MPa巖體與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值f=400kPa花崗巖微風(fēng)化帶：肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，礦物蝕變輕微，沿節(jié)理面見鐵染，巖樣多呈短柱?柱狀，部分碎塊狀，柱體較光滑，錘擊聲音清脆不易碎；部分巖芯節(jié)理呈微張狀，節(jié)理面綠簾石化明顯，見明顯擦痕，巖芯多沿高角度節(jié)理裂隙破碎，以塊狀?短柱狀為主，錘擊聲音較脆，沿節(jié)理面易碎，工程特性如表2.3所示：

花崗巖微風(fēng)化帶工程特性指標(biāo)表 表2.3壓縮波波速Vp=4073?4999m/s單軸飽和抗壓強(qiáng)度Rc=35.0?80.6MPa巖石硬度較硬巖?堅硬巖巖體完整性指數(shù)Kv=0.55?0.65巖體基本質(zhì)量等級II?III級地基承載力特征值fak=6000kPa彈性模量E=25X103MPa巖體與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值f=600kPa破碎狀花崗巖：褐黃色，肉紅色，粗粒結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，礦物成分以鉀長石、石英、斜長石為主，含少量角閃石和黑云母，巖體具構(gòu)造擠壓痕跡，巖體破碎，節(jié)理裂隙發(fā)育，節(jié)理面見鐵染現(xiàn)象及綠泥石礦物充填，巖樣呈碎塊?短柱狀，礦物蝕變明顯，巖塊強(qiáng)度較低，錘擊易碎散，部分可沿節(jié)理面掰開，遇水軟化明顯，工程特性如表2.4所示：碎裂狀花崗巖工程特性指標(biāo)表 表2.4壓縮波波速Vp=2173?3333m/s單軸飽和抗壓強(qiáng)度Rc=3.1?7.3MPa巖石硬度較硬巖?堅硬巖巖體完整性指數(shù)Kv=0.2?0.3巖體基本質(zhì)量等級V級地基承載力特征值fak=1500kPa彈性模量E=2X103MPa巖體與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值f=600kPa試驗方法概述3.1檢測目的確定不同巖土類型中試驗錨桿的抗撥承載力極限值;確定不同巖土類型中試驗錨桿的抗撥承載力特征值;確定不同類型巖土與錨固體的粘結(jié)強(qiáng)度特征值f；為設(shè)計部門提供基礎(chǔ)設(shè)計所需的巖土技術(shù)參數(shù)。3.2試驗依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2002《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001，2009版《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》JGJ72-2004《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》JGJ120-993.3試驗方法本次試測采用巖石錨桿抗拔試驗，試驗儀器設(shè)備及安裝示意圖如圖3.1。圖3.1 試驗儀器、設(shè)備及安裝示意3.4試驗方法與要點(diǎn)錨桿錨固段漿體強(qiáng)度達(dá)到15MPa，或達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的75%時方可進(jìn)行試驗；加載裝置（千斤頂、油泵）的額定壓力大于試驗壓力，且試驗前進(jìn)行標(biāo)定；加荷反力裝置的承載力和剛度須滿足最大試驗荷載要求；計量儀表（壓力表、位移計）滿足測試要求的精度，位移量用百分表量測；試驗采用分級加載荷載，分級不得少于8級；每級荷載施加完畢后應(yīng)立即測讀位移量，以后每間隔5min測讀一次；連續(xù)4次測讀出的錨桿拔升值均小于0.01mm時，認(rèn)為在該級荷載下的位移已達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，可繼續(xù)施加下一級上拔荷載。3.5終止試驗條件錨桿拔升量持續(xù)增長，且在1小時時間范圍內(nèi)未出現(xiàn)穩(wěn)定的跡象；新增加的上拔力無法施加，或者施加后無法使上拔力保持穩(wěn)定;錨桿的鋼筋已被拔斷，或者錨桿錨筋被拔出。.試驗過程試驗錨桿由建設(shè)單位委托現(xiàn)場的基坑支護(hù)施工單位完成。試驗錨桿于2012年4月26日施工完畢，建設(shè)單位在2012年5月2日和5月3日分別對第一組試塊和第二組試驗塊進(jìn)行試壓，試壓強(qiáng)度分別達(dá)到了設(shè)計強(qiáng)度的110%和160%。根據(jù)建設(shè)單位的委托要求，我司委托青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心有限公司對現(xiàn)場的試驗錨桿進(jìn)行了拉拔試驗，試驗時間為2012年5月4日?5月6日，每支錨桿均試驗至破壞為止，試驗結(jié)果詳見《錨桿抗拔力檢測試驗報告》(附件一，青島理工大學(xué)工程質(zhì)量檢測鑒定中心有限公司提供)。.試驗成果5.1錨桿極限抗拔力Tuk確定符合3.5中終止條件的前一級荷載，即為該錨桿的極限抗拔力Tuk。根據(jù)試驗結(jié)果，各類型錨桿的極限抗拔力Tuk如表5.1所示。各類型錨桿的極限抗拔力Tuk表 表5.1試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400注漿材料注漿工藝試驗錨桿(支)極限抗拔力Tuk(kN)1花崗巖強(qiáng)風(fēng)化卜亞帶1502.504①32O42.5R水泥純水泥漿(1：0.5)常壓一次性注漿工藝注漿方式自卜而上1-14231-24701-34232碎裂狀花崗巖1501.504①322-13922-23362-33643花崗巖中風(fēng)化帶1501.504①323-17003-26303-36304花崗巖微風(fēng)化帶1501.204①324-17564-26724-36725.2錨桿抗拔承載力特征值氐確定參加統(tǒng)計的試驗錨桿，其極差(Tuk(max)-Tuk(min))不超過平均值的30%時，取其平均值為錨桿極限承載力Tuk。Tuk=(Tuk1+Tuk2+Tuk3)/3極差超過平均值的30%時，宜增加試驗量并分析離差過大的原因，結(jié)合工程情況確定極限承載力Tuk。將錨桿極限承載力Tuk除以安全系數(shù)2為錨桿抗拔承載力特征值Rt。Rt=Tuk/2=(Tuki+Tuk2+Tuk3)/6試驗結(jié)果表明，各類型錨桿抗拔極限承載力Tuk均滿足第a條要求，錨桿抗拔承載力特征值Rt如表5.2所示。各類型錨桿抗拔承載力特征值Rt表 表5.2試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400注漿材料)注漿工藝試驗錨桿(支)極限抗拔力Tuk(kN)抗拔承載力特征值Rt(kN)1花崗巖強(qiáng)風(fēng)化1502.504①32PO42.5R水泥純水泥漿(1：0.5)常壓一次性注漿工藝注漿方式自卜而上1-1423219.31-2470卜亞帶1-34232碎裂狀花崗巖1501.504①322-1392182.02-23362-33643花崗巖中風(fēng)化帶1501.504①323-1700326.73-26303-36304花崗巖微風(fēng)化帶1501.204①324-1756350.04-26724-3672注：Rt=Tuk/2=(%+Tuk2+Tuk3)/65.3粘結(jié)強(qiáng)度特征值f確定根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007—2002之8.6.3條：RtW0.8XnXDXLaXf 知fNRt/(0.8XnXDXLa)式中：Rt-----單根錨桿抗拔承載力特征值(KN)D-----錨桿孔直徑(m)La-----錨桿的有效錨固長度(m)f-----錨固體與巖石間的粘結(jié)強(qiáng)度特征值(kPa)據(jù)上式，各巖土體與純水泥漿(PO42.5R錨固體的粘結(jié)強(qiáng)度特征值f如表5.3所示。各巖土體與水泥漿錨固體的粘結(jié)強(qiáng)度特征值f 表5.3試驗位置代表地層錨桿直徑D(mm)入巖深度La(m)配筋(HRB400)注漿材料注漿工藝試驗錨桿(支)極限抗拔力(kN)抗拔承載力特征值Rt(kN)粘結(jié)強(qiáng)度特征值f(kPa)1花崗巖強(qiáng)風(fēng)化1502.504①32PO42.5R水泥純水泥漿(1：0.5)常壓一次性注漿工藝注漿方式自卜而上1-1423219.32331-2470卜亞帶1-34232碎裂狀花崗巖1501.50423362-33643花崗巖中風(fēng)化帶1501.504①323-1700326.75783-26303-36304花崗巖微風(fēng)化帶1501.204①324-1756350.07744-26724-3672注：f=Rt/(0.8xnxDxLa)6.結(jié)論與建議1、 試驗過程中各項操作均按規(guī)范、規(guī)程要求示進(jìn)行，試驗結(jié)果真實、合理，各項分析、驗算合理、有據(jù)，結(jié)論可靠。2、 試驗結(jié)果表明，擬建場地的花崗巖強(qiáng)風(fēng)化下亞帶、破碎狀花崗巖、花崗巖中風(fēng)化帶和花崗巖微風(fēng)化帶與純水泥漿(P.O42.5R，常壓一次性注漿工藝)錨固體的粘結(jié)強(qiáng)度特征值分別為233kPa、317kPa、578kPa和774kPa，較地質(zhì)報告推薦值提高29.0?97.9%，詳見下表。試驗位置代表地層錨桿直徑D(