鄂爾多斯市某煤化工輸煤棧橋裝置工程高層框架腳手架施工技術(shù)總結(jié)

***集團煤直接液化項目固體物料輸送裝置棧橋獨立支架工程高層框架腳手架施工技術(shù)編制人：審核人：批準人：安全會簽：中國***建設公司***項目經(jīng)理部二零零六年十一月二十日目錄1編制說明2工程概況3編制依據(jù)及規(guī)范標準3.1編制依據(jù)3.2采用規(guī)范、標準4施工方法確定4.1腳手架搭設方法選擇4.2垂直運輸方法選擇5施工程序和施工工藝5.1施工程序5.2施工工藝6施工準備6.1現(xiàn)場準備6.2技術(shù)準備6.3物資準備6.3.1··························································································116.3.2··························································································116.3.3·····················································································116.3.4·····················································································121/597地基與基礎處理8設計計算8.1落地式雙排單管立桿腳手架（35M以內(nèi)）8.1.1鋼管截面特性指標·································································138.1.2材料技術(shù)參數(shù)及荷載標準值·················································138.1.3荷載效應組合·········································································158.1.4腳手架尺寸設計·····································································168.1.5腳手架允許搭設高度計算·····················································168.1.6腳手架受力驗算·····································································198.2落地式雙排雙管立桿腳手架（35M以上）8.2.1腳手架設計·············································································248.2.2腳手架受力驗算·····································································248.3斜道腳手架8.3.1斜道腳手架構(gòu)造·····································································278.3.2腳手架受力驗算·····································································278.4立桿地基承載力計算8.4.1承載力計算·············································································298.4.2·················································································298.5框架梁支架計算8.5.1梁支架設計·············································································318.5.2梁荷載計算·············································································338.5.3·················································································332/598.5.4·················································································348.5.5·················································································348.5.6鋼管立柱驗算·········································································358.6鋼管負偏差驗算8.6.1負偏差說明·············································································358.6.2負偏差驗算·············································································369主要施工方法9.1地基處理9.2平面布置9.3搭設順序9.4技術(shù)措施9.4.1··························································································409.4.2··························································································419.4.3剪刀撐及橫向斜撐·································································429.4.4·····················································································439.4.5腳手板、踢腳板和護欄·························································449.4.6··························································································459.4.7入口安全通道·········································································459.4.8·················································································469.4.9框架梁支架·············································································469.4.10防雷接地···············································································469.4.11腳手架拆除···········································································473/5910檢查驗收10.1驗收程序及階段10.1.1驗收程序···············································································4810.1.2驗收階段···············································································4810.2構(gòu)配件驗收10.2.1扣件·······················································································4810.2.2鋼管·······················································································4910.2.3木跳板···················································································4910.2.4安全網(wǎng)···················································································4910.3腳手架搭設質(zhì)量檢查10.4扣件擰緊質(zhì)量檢查11HSE管理措施11.1主要危險源及環(huán)境因素識別11.2管理措施11.3技術(shù)措施11.4文明施工管理12、與相鄰單位的安全對策13、主要機械、材料使用計劃14、實際施工與方案偏離的總結(jié)14.1框架梁支架的偏離14.2內(nèi)外腳手架平面布置的偏離4/591編制說明近些年，高層獨立支架工程愈來愈多，尤其是煤化工工業(yè)近些年發(fā)展迅速，而輸煤棧橋裝置是煤化工項目的重要組成部份。2005年我公司承建了***集團煤直接液化項目備煤裝置的固體物料輸送工程，其工藝作用是將精煤分別輸送至備煤裝置、催化劑制備裝置和煤制氫裝置。本裝置土建工程包括原料煤轉(zhuǎn)運站和棧橋兩部份，其中棧橋為鋼筋砼框架柱梁，鋼桁架結(jié)構(gòu)，棧橋共分為6高空作業(yè)多，工期短，技術(shù)要求高，尤其是腳手架工程對施工安全、質(zhì)量、進度、成本及周邊環(huán)境的影響很大。為了與各位同仁共同交流、學習，及時推廣應用高層砼獨立支架腳手架搭拆施工技術(shù)，本文以上述工程為例進行論述，不足之處，敬請批評、指正。2工程概況固體物料輸送裝置是***集團煤直接液化項目備煤裝置的重要組成部份，位于內(nèi)蒙古自治區(qū)鄂爾多斯市伊金霍洛旗馬家塔***煤直接燥廠房內(nèi)的碎煤倉內(nèi)，為煤制氫裝置磨煤干燥工序提供原料。5/59原料煤輸送的輸送設備采用帶式輸送機，設置2條精煤輸送線，1開1備，每小時輸送原料煤650t/h。3層鋼筋砼框架結(jié)構(gòu)，建筑面積980m2，設有封閉樓梯2部。棧橋包括A~F共6段，全長729m。棧橋為鋼筋砼框架柱梁，鋼桁架結(jié)構(gòu)，棧橋的最大高度為56m抗震設防為7度。C棧橋為主棧橋，全長520m，包括12榀鋼筋砼獨立支架，每1榀獨立支架為8.5m*5.0m4根框架柱及封閉框架梁組成，框架梁層高普遍為4.5m~5m。獨立支架自東向西按1/10坡度下降，高度從56m～13m，相鄰支架間距普遍為40m，高差為?；A形等級為C30；框架柱最大截面為0.85m*0.75m，框架梁最大截面為0.80m*0.35m，柱梁砼等級為C35。具體位置詳見圖（13編制依據(jù)及規(guī)范標準3.1編制依據(jù)（1***工程科技有限責任公司設計的***煤直接液化項目備煤/催化劑裝置05016-623-X固體物料輸送裝置土建工程施工圖紙。6/597/59（2******煤直接液化項目固體物料輸（3和程序文件。（4***煤制油有限公司***煤直接液化項目管理手冊和程序文件。3.2采用規(guī)范、標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2001。《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99?！督ㄖ┕じ咛幾鳂I(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-91?！妒突な┕ぐ踩夹g(shù)規(guī)程》SH3505-99?！督ㄖC械使用安全技術(shù)規(guī)程》JGJ33-2001?！妒┕がF(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46-2005?！督ㄖ┕がF(xiàn)場環(huán)境與衛(wèi)生標準》JGJ146-2004。4施工方法確定4.1腳手架搭設方法選擇即以每榀獨立支架為單元，根據(jù)不同的高度段搭設不同型式的內(nèi)、外雙排鋼管腳手架。內(nèi)、外腳手架宜通過水平拉桿連成一個整體。內(nèi)雙排腳手架主要用于搭設斜道，供人上下通行；外雙排腳手8/59架主要用于施工操作及立面圍護。4.2垂直運輸方法選擇垂直運輸方法的正確選擇是高空作業(yè)的關鍵。經(jīng)過綜合比較，具體布置如下：材料（包括鋼筋、模板、鋼管、砼等）的垂直運輸采用履帶式35m以下選用50t35m以上選用80t履帶吊。人員的垂直上下采用鋼管斜道。即在獨立支架內(nèi)搭設之字形雙排鋼管斜道供施工人員上下使用。5施工程序和施工工藝5.1施工程序物料輸送裝置棧橋支架施工劃為五個階段：第一階段：C棧橋中支架14#、高13m~35m，共7榀；第二階段：C棧橋中支架5#~1#高39m~56m，共5榀；第三階段：E棧橋支架13#高56m，共1榀。第四階段：F棧橋支架12#高55m，共1第五階段：A、B棧橋支架高16m，共2榀；9/595.2施工工藝本腳手架工程施工工藝分為兩種：棧橋支架高度35m以內(nèi)采用落地式雙排單管立桿腳手架；棧橋支架高度35m以上采用落地式雙排雙管立桿腳手架。6施工準備6.1現(xiàn)場準備（1）基礎及樁承臺砼已經(jīng)施工完，砼強度評定合格。（2）樁承臺子分部工程已經(jīng)驗收合格。（3）基坑土方已經(jīng)分層回填夯實至樁承臺頂面以上；場地已平整，雜物已清理。水系統(tǒng)完善。6.2技術(shù)準備（1）本施工技術(shù)方案已經(jīng)過我公司專家組論證,并經(jīng)總包單位、監(jiān)理單位、建設單位審核批準。（2）已完成。（3）架子工和使用人員進行了技術(shù)交底。10/59（4）檢查驗收，不合格產(chǎn)品不得使用。6.3物資準備6.3.1鋼管鋼管采用φ48，壁厚3.5mm，應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。立桿長度定尺6m，縱向水平桿定尺6m，橫向水平桿定尺1.5m。所有鋼管上嚴禁打孔。6.3.2扣件本腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國家扣件，應經(jīng)試驗證明其質(zhì)量符合該標準的規(guī)定后方可使用。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發(fā)生破壞。6.3.3腳手板50mm，兩端應各設兩道直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍。6.3.4連墻件中Q235-A級鋼的規(guī)定。本腳手架采用φ48*3.5mm的鋼管。7地基與基礎處理現(xiàn)場承臺基礎砼已于2005年月全部結(jié)束，土方已回填。為了確保腳手架的安全，現(xiàn)對地基與基礎作如下處理：（1）地面以下1米范圍內(nèi)回填土必須分層夯實。（2臺面，以作為腳手腳支承基礎。腳手架外圍立桿不能落在砼樁承臺面上時，可以利用掃地桿兩端挑出，并加設一根增強掃地桿，以分解垂直方向傳遞的荷載。支架、14#按此方法處理。（3橋支架周側(cè)內(nèi)外各現(xiàn)澆兩道C15素砼基礎帶，基礎帶截面為：寬×厚＝400mm×250mm?，F(xiàn)澆基礎帶軸線與雙排腳手架內(nèi)外立桿縱向軸線相一致。支架1#~5#13#按此方法處理。（4收合格后方可搭設腳手架。基礎外周應設300*200mm(寬)排水明溝，以利于地表雨水及時排除。以上地基處理理由詳見8.4.2章節(jié)。12/598設計計算8.1落地式雙排單管立桿腳手架（35m以內(nèi)）8.1.1鋼管截面特性指標表1鋼管截面特性指標序號指標φ48×3.51I（截面慣性矩）121900mm42W（截面模量）5080mm33i（回轉(zhuǎn)半徑）15.8mm4（截面積）48925（理論重量）3.84kg/m8.1.2材料技術(shù)參數(shù)及荷載標準值8.1.2.1材料技術(shù)參數(shù)表2鋼材Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f205N/2Q235鋼抗剪強度設計值fv120N/mm2Q235鋼彈性模量E2.06×105mm2表3扣件項目自重（N/個）承載力設計值（kN）對接扣件(抗滑)8.23.20直角扣件(抗滑)14.68.00旋轉(zhuǎn)扣件(抗滑)18.48.0013/59扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40N.m，且不應大于65N.m。表4受彎構(gòu)件容許撓度構(gòu)件類別容許撓度[v]腳手板，縱向、橫向水平桿L/150與10mm懸挑受彎構(gòu)件L/300表5受壓、受拉構(gòu)件容許長細比構(gòu)件類別容許長細比[λ]雙排架210立桿單排架230橫向斜撐、剪力撐中的壓桿250拉桿3508.1.2.2荷載標準值表6永久荷載自重標準值木腳手板0.35kN/2(按平面計算)欄桿、木腳手板擋板0.14kN/m(按平面計算)整體拉結(jié)、防護材料0.077kN/2(按立面計算)表7施工均布活載標準值結(jié)構(gòu)腳手架3kN/2裝修腳手架2kN/2斜道2kN/28.1.2.3水平風荷載標準值ωk=0.7μzμsωo14/59式中ωk——風荷載標準值，kN/m2；μzGBJ935z=1.49；當高度為56米時，采用插入法求得μz=1.73；μs——腳手架風荷載體型系數(shù)，根據(jù)JGJ130-2001規(guī)范規(guī)定μs=1.3φ=1.3×1.2An/AW。因本腳手架外側(cè)面采用立式密目安全網(wǎng)全封閉，按n=1/3AW計算，則有μs=0.52；ωo——基本風壓ωo=0.55kN/m2；則有：ωk=0.7×1.49×0.52×0.55=0.30kN/m2（離地高度35m）ωk=0.7×1.73×0.52×0.55=0.35kN/m2（離地高度56m）8.1.3荷載效應組合表8荷載效應組合計算項目荷載效應組合永久荷載施工均布活荷載①永久荷載施工均布活荷載腳手架立桿穩(wěn)定②永久荷載+0.85(施工均布活荷載+風荷載)單排架，風荷載+3.0kN連墻件承載力雙排架，風荷載+5.0kN15/598.1.4腳手架尺寸設計本工程獨立支架的外形尺寸普遍為A×B=9.1m×5.55m的層高普遍為4.5m~5.0m，腳手架搭設高度為13m~56m。根據(jù)JGJ130-2001排單管立桿腳手架搭設尺寸如下：立桿橫距Lb=1.05m，立桿縱距a=1.50m，小橫桿間距C=0.75m，內(nèi)立桿距建筑物外墻皮距離b1=0.35m，腳手架步距h=1.8m，腳手板鋪設4層（實際鋪設3作業(yè)層同時考慮212h=3.6m＜框架梁的層高4.5m~5.0m3h=5.4m＞框架梁的層高，故連墻件的設置應采用三步三跨，即連墻件豎向間距1=3h=3×1.8=5.4m，水平間距1=3La=3×1.5=4.5m。以上設計中腳手板鋪設和作業(yè)層均比實際情況增加1主要是考慮到鋼管壁厚的負偏差會削弱鋼管自身的強度設計值，故人為地放大外部荷載，以便于按規(guī)范要求進行設計驗算。鋼管負偏差的驗算詳見第8.6章節(jié)。以上設計的落地式雙排單管立桿腳手架搭設高度不宜超過34m。8.1.5腳手架允許搭設高度計算8.1.5.1不組合風荷載時HS=[φAf-(1.2NG2K+1.4∑QK)]/1.2gk式中HS——按穩(wěn)定計算的允許搭設高度，m；φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)長細比λ確定。16/59λ=L0/i=kμh/i=1.0×1.7×1800/15.8=3060/15.8=194≤λ]=210,查JGJ130-2001規(guī)范附錄C中表C得φ=0.191；A——立桿的截面面積，查表1得A=489mm2；f——鋼材的抗壓強度設計值，查表2得f=205N/mm2；NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，腳手板鋪設4層，則有NG2KS)/2=(1523+58HS)N；∑NQK——施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，按兩個操作層同時施工，查表7得∑QK=3000×1.05×1.5×2/2=4725N；gkJGJ130-2001規(guī)范附錄A中表A-1得gk=125N/m。則有：HS=[0.191×489×205-1.2×（1523+58HS）-1.4×4725]/(1.2×125)則有：HS=48.65m。8.1.5.2組合風荷載時HS=｛φAf-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑QK+MWKφA/W)]｝/1.2gk式中MWK——風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，暫按最大離地高度56m考慮，查8.1.2.fk0.35kN/m2。則有：MWK=ωka2/10=350×1.5×1.82/10170N.m；W——截面模量，查表1得W=5.08×10-63。17/59S’S(4725+170×0.191×489×10-6/(5.08×10-6))]｝/(1.2×125)則有:HS=36.25m。因HS=48.65m＞HS’許搭設高度[H]=HS/（1+0.001H’S結(jié)合工程實際情況，落地式雙排單管立桿腳手架最大搭設高度定為6搭設高度超過密卸載。35m以上采用落地式雙排雙管立桿腳手架。8.1.5.3各支架腳手架搭設高度及方式見表9表9各支架搭設高度及方式一覽表序號支架位號搭設高度（m）搭設方式1通廊支架156落地式雙排雙立桿2通廊支架251落地式雙排雙立桿3通廊支架347落地式雙排雙立桿4通廊支架443落地式雙排雙立桿5通廊支架539落地式雙排雙立桿6通廊支架635落地式雙排單立桿7通廊支架731落地式雙排單立桿8通廊支架827落地式雙排單立桿9通廊支架924落地式雙排單立桿10通廊支架1020落地式雙排單立桿11通廊支架1116落地式雙排單立桿12通廊支架1355落地式雙排雙立桿13通廊支架1413落地式雙排單立桿18/598.1.6腳手架受力驗算8.1.6.1縱向、橫向水平桿抗彎強度：σ=M/W≤f式中M——彎矩設計值（N.mmM=1.2MGK+1.4∑MQK；W——截面模量，查表1得W=5080mm3；f——鋼材抗彎強度設計值，查表2得f=205N/mm2；GK——腳手板自重標準值產(chǎn)生的彎矩，N.m；∑QK——施工荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，N.m。（1）橫向小水平桿抗彎強度驗算按簡支梁考慮，內(nèi)立桿距外墻0.35m寬不鋪設腳手板，不考慮荷載，計算簡圖見圖（2GK=1/8qb2=1/8（K×C+Go）b2∑QK=1/8∑qb2=1/8(QK×C)b2M=1.2MGK+1.4∑MQK=1/8[1.2×(Gk×C＋o)＋1.4×K×C]b2式中GK——腳手架板自重，查表6得K=350N/m2；——小橫桿間距=0.75m；o——鋼管理論重量，查表1得o=3.84×9.8=38N/m；k——施工均布活荷載標準值，查表7得k=3000N/m2；19/59b——支座跨度，即立桿橫距1.05。則有：M=1/8[1.2×(350×0.75＋38)＋1.4×3000×0.75]×1.052=1/8××1.052=483.86N.m。故有：σ=M/W=483860/5080=95.25N/mm2≤f=205N/mm2。所以：橫向水平桿抗彎強度經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。（2）縱向大水平桿抗彎強度驗算因連墻件是按三步三跨設置的，立桿縱距為1.5m連續(xù)梁近似計算，計算簡圖見圖（3F為橫向小水平桿與縱向大水平桿交點處支座反力的最大值：F=1/2bq式中b=1.05m；q=1.2×(Gk×＋o)＋1.4×QM×C=1.2×(350×0.75＋38)＋1.4×3000。則有：M=0.175FL=0.175×(1/2×1.05×1.5=484N.m。故有：σ=M/W=484000/5080=95.3N/mm2≤f=205N/mm2。所以：縱向水平桿抗彎強度經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。20/598.1.6.2縱向、橫向水平桿撓度：ν≤[ν]式中ν——撓度，；ν——容許撓度，查表4得ν]=L/150≤10mm。（1）橫向小水平桿撓度驗算：ν=5Fb3/384EI式中E——鋼材彈性模量。查表2得E=2.06×1052；I——鋼管截面慣性矩。查表1得I=121900mm4；×1.05=3686.55N。則有：ν=5×3686.55×1050/（384×2.06×10×121900）=2.21mm＜1050/150=7mm。所以：橫向小水平桿撓度經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。（2）縱向大水平桿撓度驗算：ν=1.146FLa3/100EI式中F=1/2bq=1/2×1.05×則有：ν=1.146×1843.28×15003/(100×2.06×105×121900)=2.84mm＜1500/150=10mm。所以：縱向大水平桿撓度經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。8.1.6.3扣件抗滑承載力：R≤c式中R——縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力。即為：縱向大水平桿與立桿交點處支座反力最大值Fmax=1/2qb=1843.28N，橫向小水平桿與立桿交點處支座反力最大值Fmax/=qb=3686.55N。c——扣件抗滑承載力設計值。查表3得：對接扣件抗滑承載力cmin=3200；直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件抗滑承載力cmin/=8000；21/59因縱向大水平桿需使用對接扣件連接，則有：R=Fmax=1843.28N＜cmin=3200；因橫向小水平桿僅需使用直角扣件連接，則有：/=Fmax/=3685.55N＜cmin/=8000N所以：扣件抗滑承載力經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。8.1.6.4立桿穩(wěn)定性（1）組合風荷載時:N/φA+MW/W≤f式中N——立桿的軸向力設計值，；8.1.5計算得φ=0.191；A——立桿的截面面積，查表1得A=4892；MW——立桿由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，N.m；W——鋼管截面模量，查表1得W=5080mm3；f——鋼材的抗壓強度設計值，查表2得f=205N/mm2；其中：N=1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4∑NQK式中NG1K——腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG1K=125N/m×35m=4375N；NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，查8.1.5得NG2K=(1523+58HS)N=1523+58×35=3553N；∑QK——施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，查8.1.5得∑QK4725N。則有：N=1.2×(4375+3553)+0.85×1.4×4725=15136N。2其中：MW=0.085×1.4ωkLah22/59式中k——風荷載標準值。查8.1.2.f得ωk=300N/m2；則有：MW=0.085×1.4×300×1.5×1.82=174N.m故有：N/φA+MW/W=15136/(0.191×489)+174000/5080=1962＜f=205N/mm2所以：立桿的穩(wěn)定性經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。(2)不組合風荷載時://φA＜f式中/——立桿的軸向力設計值。/=1.2(NG1K+G2K)+×1.4∑QK1.2×(4375+3553)+1.4×4725=16129N；故有：//φA=16129/(0.191×489)=173N/mm2＜f=205N/mm2。所以：立桿的穩(wěn)定性經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。8.1.6.5連墻件計算本腳手架工程連墻件采用扣件連墻件作剛性連接，連接方式為雙管雙扣件箍柱式，四角位置預埋φ12圓鋼進行柔性連接補強。連軸向力設計值應滿足：NL=N+No≤c式中NL——連墻件軸向力設計值，KN；NLw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值，NLw=1.4ωkw=1.4×0.30×5.4×4.5=10.21；No8雙排架取5KN。23/59則有：NL=10.21+5=15.21＜2Rc＝16KN(雙扣件)所以：連墻件的連接強度經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。8.2落地式雙排雙管立桿腳手架（35m以上）8.2.1腳手架設計根據(jù)8.1.5腳手架允許搭設高度不應超過35m56m，故當腳手架搭設高度超過35m時需采用落地式雙排雙管立桿腳手架進行卸載。為便于現(xiàn)場統(tǒng)一施工，本方案確定腳手架在2/3高度處2/32/3高度以上采用單管立桿。落地式雙排雙管立桿腳手架所使用的材料規(guī)格及特性、搭設尺寸均與落地式雙排單管立桿腳手架一致，僅單立桿改為雙立桿，故上述內(nèi)容在此不再重復。8.2.2腳手架受力驗算因荷載標準值、荷載效應組合不變，故縱向、橫向水平桿抗彎強度、撓度變形同前，不需重新驗算。因腳手架高度改變，豎向軸向力及風荷載隨之改變，故需對立桿穩(wěn)定性和連墻件連接強度重新進行驗算。8.2.2.1立桿穩(wěn)定性(1)組合風荷載時:N/φA+MW/W≤f24/59式中N——立桿的軸向力設計值；8.1.5計算得φ=0.191；A——立桿的截面面積，查表1得A=4892×2(雙管)；MW——立桿由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩；W——鋼管截面模量，查表1得W=5080mm3×2(雙管)；f——鋼材的抗壓強度設計值，查表2得f=205N/mm2。其中：N=1.2(G1K+G2K)+0.85×1.4∑NQK式中NG1K——腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG1K=125N/m×56m=7000N；NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，查8.1.5得NG2K=(1523+58HS)N=1523+58×56=4771N；∑QK——施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和。查8.1.5得∑QK4725N。則有：N=1.2×(7000+4771)+0.85×1.4×4725=19748N。2其中：MW=0.085×1.4ωkLahωk——風荷載標準值，查8.1.2.fk=350N/m2則有：MW=0.085×1.4×350×1.5×1.82=202N.m故有：N/φA+MW/W=19748/(0.191×489×2)+202000/(5080×2)=1262＜f=205N/mm2。所以：立桿的穩(wěn)定性經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。(2)不組合風荷載時://φA≤f式中/——立桿的軸向力設計值，/=1.2(NG1K+G2K)+×1.4∑QK25/591.2×(7000+4771)+1.4×4725=20740N故有：//φA=20740/(0.191×489×2)=1112≤f=205N/mm2所以：立桿的穩(wěn)定性經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。8.2.2.2連墻件計算本腳手架工程連墻件采用扣件連墻件作剛性連接，連接方式為四管四扣件箍柱式，四角位置預埋φ12圓鋼進行柔性連接補強。連軸向力設計值應滿足：NL=N+No≤c式中NL——連墻件軸向力設計值，KN；NLw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值，KN；NLw=1.4ωkw=1.4×0.35×5.4×4.5=11.91；No8雙排架取5KN。則有：NL=11.91+5=16.21＜4Rc＝32KN(四扣件)。所以：連墻件的連接強度經(jīng)驗算滿足規(guī)范規(guī)定，安全。26/598.3斜道腳手架8.3.1斜道腳手架構(gòu)造斜道腳手架是在棧橋支架的內(nèi)部搭設落地式雙排腳手架，構(gòu)造1.05m1.5m1.8m。然后在內(nèi)、外立桿上按斜道坡度設斜桿，斜桿上加設小橫桿，小橫桿的縱距為1.5m，上滿鋪50厚的木腳手板。8.3.2腳手架受力驗算8.3.2.1水平橫桿驗算q/=1.2QGK+1.4QQK=1.2×(GkLb＋L＋Go)×/cosα＋1.4×QKb/cosα式中GK——腳手架板自重，查表6得K=350N/m2；L——欄桿、擋腳板自重，查表6得L=140N/m；o——鋼管理論重量，查表1得o=3.84×9.8=38N/m；b——立桿橫距=1.05m；k——行人自重，平均為800N/m2；α——斜道坡度，按最大坡度計算α=40°。/°查8.1.6.1得q/＜q平橫桿荷載＜支架外部施工腳手架的水平橫桿荷載。故有斜道腳手架采用與外部落地式雙排單管外腳手架一樣的構(gòu)造時，縱向、橫向27/59水平桿抗彎強度、撓度變形、扣件防滑承載力不需重新驗算，是安全的。8.3.2.2立桿穩(wěn)定性驗算′=1.2(NG1K+G2K1.4∑QK式中NG1K——腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG1K=125N/m×35m=4375N；NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，查05016-623-X-24施工圖紙，高度為35m的通廊支架6共有8層框架梁，即斜道腳手板需鋪設8NG2Kcos40×8）/2cos40°+(77×1.5×35)/2=5997N；∑QK按同一個垂直面內(nèi)同時有4人在斜道上，∑NQK=800×1.05×1.5×4/2=2520N；則有：N′1.2×(4375+5997)+1.4×2520=15974N查8.1.6.4得N=′＜立桿荷載＜支架外部施工腳手架的立桿荷載。故有斜道腳手架采用與外部落地式雙排單管外腳手架一樣的構(gòu)造時，立桿穩(wěn)定性不需重新驗算，是安全的。28/598.4立桿地基承載力計算8.4.1承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足：P=N/A≤fg式中N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值；A——基礎底面面積，采用3000×200×50木墊板，=La×b=1.5×0.2=0.32＞0.252，取=0.252；fg——地基承載力設計值，fg=kc×f。其中：kc——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，本工程地基為回填土，則查JGJ130-2001規(guī)范得kc=0.4；fgk——地基承載力標準值，查巖土工程勘察技術(shù)報告得素填土fgk=105KPa=1050002(1)當腳手架高度為35m時，查8.1.6.4得N=16129N。則有：N/A=16129/0.25=64516N/2＞fg=0.4×105000=42000N/2所以：地基承載力不夠,需處理。（2）當腳手架高度為56m時，查8.2.2.1得20740N。則有：N/A=20740/0.25=82960N/2＞fg=42000N/2所以：地基承載力不夠,需處理。8.4.2地基處理為統(tǒng)一做法，便于現(xiàn)場施工，根據(jù)以上計算結(jié)果，針對腳手架29/59的不同搭設方式，采用以下兩種地基處理方法：（1）35m包括通廊支架、14#共7榀，該7榀支架砼承臺頂面埋深均為-0.7m，將承臺頂面及外周2m范圍內(nèi)土方全部挖除，露出承臺砼面，腳手架內(nèi)立桿直接支撐在承臺砼面上，無承臺的內(nèi)立桿及外立桿下墊3000×200×50外立桿連接卸載。經(jīng)過以上處理，將大部份立桿荷載轉(zhuǎn)卸在砼承臺上，腳手架是安全的。詳見圖（4（2）35m包括通廊支架1#~5#、13#共6榀，該6榀支架砼承臺面埋深較大，且支架1#~5#均有地梁尚末施工，不宜采用砼承臺支撐法。為擴大立桿承壓面積，需現(xiàn)澆C15砼帶形基礎，需計算基礎最小寬度b。要求：N/A≤fg即有：20740/1.5b=13827b≤42000N/2即有：b≥0.33m。砼基礎的寬高比允許值為2:1，現(xiàn)取基礎寬度為0.4m，基礎高度為0.25m。經(jīng)過加大立桿承壓底面積，降低了地基30/59承載力，腳手架是安全的。詳見圖（58.5框架梁支架計算8.5.1梁支架設計框架梁模板支架采用鋼管支撐、復合木模板體系，梁支架體系選用最大的框架梁進行模板支架設計，其余梁參照執(zhí)行。最大框架梁為支架13中的KL1，矩形梁截面B×H=350mm×800mm，梁凈長L=7.7m4.8m大楞、豎楞、橫楞、立柱和水平拉桿組成，詳見圖（631/59梁底模采用50系統(tǒng)采用φ48㎜×3.5mm鋼管，梁底設雙排立桿，立桿斜撐在下一層框架梁上，立桿橫距為750㎜，立桿縱距為750㎜，小橫楞間距為750㎜，大橫楞桿步距為1.8。表10杉木特性技術(shù)參數(shù)表1抗彎強度fm11N/mm22順紋抗壓強度fc10N/mm23順紋抗剪強度fv1.3N/mm24彈性模量E9000N/mm25截面慣性矩I9000mm46密度ρ4000N/m332/598.5.2梁荷載計算模板結(jié)構(gòu)自重:600N/m砼自重：24000×0.35×0.8=6720N/m鋼筋自重：1500×0.35×0.8=420N/m施工人員及施工設備荷載：1000×0.35=350N/m振搗砼產(chǎn)生的荷載:2000×0.35=700N/m傾倒砼產(chǎn)生的荷載:2000×0.35=700N/m8.5.3底模驗算8.5.3.1抗彎強度驗算按簡支梁驗算：δ=M/W≤fmM=qL2/8q=1.2∑NGK+1.4∑QK=1.2600+6720+420+1.4350+700+700）=11738N/m=12N/mmM=12×7502/8=843750N.mmW=bh2/6=350×50/6=145833mm3δ=M/W=843750/145833=5.8N/mm2m=11N/mm2所以:底?？箯潖姸冉?jīng)驗算，安全。8.5.3.2撓度驗算ω=5qˊL/384EI≤[ω]=L/250EI=9000×(350×503/12)=32813×106ω=5×12×7504/(384×32813×106)=1.5mm＜L/250=750/250=3mm所以:底模撓度經(jīng)驗算，安全。33/598.5.4小楞驗算8.5.4.1抗彎強度驗算小楞間距為上的荷載可簡化為一個集中荷載計算。δ=M/W≤fmM=PL(2-b/L)/8P=12N/mm×350mm=4200NM=4200×750×（2-350/750）/8=603750N.mmδ=603750/5080=119N/mm2m=205N/mm2所以:小楞抗彎強度經(jīng)驗算，安全。8.5.4.2撓度驗算ω=5qˊL/384EI≤[ω]=L/250EI=2.06×105×12.19×10=25111×106ω=5×12×7504/(384×25111×106)=2mm＜L/250=750/250=3mm所以:小楞撓度經(jīng)驗算，安全。8.5.5大楞驗算按連續(xù)梁計算，承受小楞傳來集中荷載，簡化成均布荷載計算。8.5.5.1抗彎強度驗算δ=M/W≤fmM=qL2/1012×7502/10=675000N.mδ=675000/5080=133N/mm2m=205N/mm2所以:大楞抗彎強度經(jīng)驗算，安全。34/598.5.5.2撓度驗算ω=qˊL4/150EI≤[ω]=L/250EI=2.06×105×12.19×10=25111×106ω=12×7504/(150×25111×106)=1.3mm＜L/250=750/250=3mm所以:大楞撓度經(jīng)驗算，安全。8.5.6鋼管立柱驗算按立柱的穩(wěn)定性控制，可按兩端鉸接受壓構(gòu)件來簡化計算。立柱穩(wěn)定性驗算公式如下：δ=N/φA≤fm式中N——每根立桿承受的荷載。N=qL/2=12×750/2=4500N＜[N]=11600N；φ——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)長細比λ確定，λ=L0/i=kμh/i=1.0×1.7×1800/15.8=194≤[λ]=210,查JGJ130-2001規(guī)范附錄C中表C得φ=0.191；A——立桿的截面面積。查表1得A=489mm2；則有：δ=N/φA=4500/0.191×489=48N/mm2m=205N/mm2。所以:鋼管立柱的穩(wěn)定性經(jīng)驗算，安全。8.6鋼管負偏差驗算8.6.1負偏差說明本方案腳手架鋼管是按直徑φ48，壁厚3.5mm考慮的，根據(jù)JGJ130-200135/59在壁厚負偏差現(xiàn)象。壁厚的負偏差對鋼管自身的材料特性和技術(shù)參數(shù)有直接影響，尤其對鋼管的抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f會有明顯地削弱。根據(jù)經(jīng)驗統(tǒng)計數(shù)據(jù)，壁厚3.0mm鋼管強度設計值f/約為壁厚3.5mm鋼管強度設計值f的90%~95%，即強度將削弱5%~10%。本方案按最不利情況考慮，取強度削弱10%。為確保施工安全，應對鋼管的負偏差進行驗算，若不能滿足規(guī)范要求，應采取補強措施。8.6.2負偏差驗算根據(jù)8.1.4情況增加1層，人為地放大了外部荷載，其原因主要是考慮到鋼管壁厚的負偏差會削弱鋼管自身的強度設計值。故可以近似地認為，-1＞強度削弱10%時，鋼管壁厚出現(xiàn)負偏差時，以上腳手架設計也是安全的。查8.1.6.4得，腳手架設計荷載值N=16129N。另腳手架實際荷載值/=1.2(N/)+1.4∑QK/+N/G1KG2KNG1K/——腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG1K=125N/m×35m=4375NNG2K/8.1.5板鋪設3層時NG2K/=(1523×3/4+58HS)N=1142+58×35=3172N；36/59∑QK/8.1.5作業(yè)層為1層時∑QK/4725N/2=2363N。則有：/1.2×(4375+3172)+1.4×2363=12365NN/N/-1）（16129/12365-1%=30%＞強度削弱10%所以：鋼管壁厚出現(xiàn)規(guī)范允許范圍內(nèi)的負偏差時，以上腳手架設計也是安全的。9主要施工方法9.1地基處理按照第七章的要求對搭設場地進行平整、回填土夯實等地基處理，確保立桿有穩(wěn)固可靠的地基。然后按照第八章確定的立桿橫距和縱距進行放線定位，鋪設墊板并確保位置準確、鋪放平穩(wěn)，不得懸空。雙立桿腳手架C15砼墊層應提前澆筑，覆蓋保溫養(yǎng)護，待達到設計強度的75%以上時方可使用。腳手架拆除后該砼基礎留于原處，不另作處理。當使用雙立桿時應將雙管用φ6圓鋼連焊在一起。9.2平面布置根據(jù)第八章的設計驗算，并結(jié)合施工圖的設計尺寸，重新計算相關間距，并不大于以上設計間距，然后確定腳手架的平面位置及37/599.3搭設順序1底端與縱向掃地桿扣接固定→裝掃地水平小橫桿并與立桿或掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）→安放第一步水平大橫桿（與各立桿扣緊）→安第一步水平小橫桿（校正立桿垂直度和水平桿水平度，然后按40~60N.m力矩擰緊扣件螺栓，形成構(gòu)架的起始段）→按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構(gòu)架質(zhì)量和地基情況，確保符合設計要求→第二步水平大橫桿→第二步水平小橫桿→加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊，在裝設兩道連墻桿后拆除）→第三、四步大橫桿和小橫桿→連墻桿→加設剪刀撐—加設作業(yè)層加密小橫桿→鋪腳手板和裝設欄桿、踢腳板→掛設安全網(wǎng)。38/59框架柱850×750框架梁350×800（梁凈長）×（外架長）腳手架平面布置圖圖（7）欄桿框架柱踢腳板作業(yè)層框架梁腳手板連墻件剪刀撐大橫桿立桿小橫桿掃地桿腳手架正立面圖圖（8）39/599.4技術(shù)措施9.4.1立桿立桿橫距為1.05m,縱距為對于35m以上的落地式雙排雙管立桿腳手架，應在腳手架總高的2/3處進行分段卸載，即架高的2/3以下段采用雙管立桿，2/3以上段采用單管立桿，兩根立桿之間間距不應大于0.2m，單雙立桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底上皮不大于0.2m角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。搭設掃地桿時，應每隔640/59當搭至有連墻件的構(gòu)造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿的垂直偏差，當架在30m以內(nèi)時，應不大于架高的1/200，當架高在30m1/400～1/600高偏斜不大于10cm。9.4.2橫桿縱向水平桿宜設置在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不宜小于3跨。相鄰位置縱向水平大橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿41/59偏差不大于該片腳手架總長度的相鄰步架的水平小橫桿應錯開布置在立桿的兩側(cè)，以減少立桿偏心受載情況。水平小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上，并用直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間加設一根小橫桿，以減小腳手板變形。在任何情況下，均不得拆除貼近立桿的小橫桿。9.4.3剪刀撐及橫向斜撐腳手架的四面均應設置剪刀撐，剪刀撐應聯(lián)系所有立桿，斜桿與地面夾角為45°～60°。剪刀撐應沿架高連續(xù)布置，剪刀撐的斜桿除二端用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加2～4個扣結(jié)點。剪刀撐的搭接是將一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上。斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點（即立桿與橫桿交點）的距離不宜于大于20cm，斜桿的最下端必須落至地面，以將荷載卸42/59至地基上。高度在24m以下的雙排腳手架可不設橫向斜撐，高度在24m以上的封閉型腳手架，除四周拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。9.4.4連墻桿連墻件按三步三跨設置，采用雙管或四管箍柱式剛性連墻件與砼框架柱、框架梁可靠連接。詳見圖（1213當腳手架下部暫不能設連墻桿件時可搭設拋撐。拋撐應采用通45°-60點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm可拆除。連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。43/599.4.5腳手板、踢腳板和護欄使用3m×0.2m×0.05m(厚的)水平桿兩端均應用直角扣件固定在縱向水平桿上。作業(yè)層腳手板應鋪滿，鋪穩(wěn)，腳手板應設置在三根橫向水平桿上，當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。詳見圖（14作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm承桿可靠地固定。在鋪腳手板的操作層上必須設踢腳板和護欄，踢腳板采用寬200mm15mm1.2m，設兩道水平桿，外掛密目安全網(wǎng)。詳見圖（1544/599.4.6斜道本工程在支架內(nèi)部搭設落地式雙排腳手架作為人行斜道。內(nèi)腳手架構(gòu)造同外腳手架，在內(nèi)、外立桿上設坡道斜桿，坡度＜40°，具體坡度依據(jù)框架梁層高而定。斜道為之字形，支架長方向為斜梯，支架短方向為休息平臺，1.2m高的鋼管護欄及200mm高踢腳板。斜道腳手板采用3m×0.2m×0.05m(厚的)上必須設防滑條，防滑條間距不大于300mm，木條厚度30mm。平桿，腳手板背面釘設防滑條，防滑條嵌卡在橫向水平桿之間，以免腳手板上下滑動。入斜道內(nèi)，以保證斜道上的行人安全。9.4.7入口安全通道為統(tǒng)一現(xiàn)場布置，便于管理，將所有斜道入口設置在棧橋支架的東北角。入口門洞采用上升斜桿、平行弦桿桁架結(jié)構(gòu)型式，將入口處1根立桿提升約2步距，提升立桿兩側(cè)各增加1根斜桿，通過2.5m，高約3m的洞口。在入口處用鋼管搭設寬2m2.5m2.5m45/59兩側(cè)用竹笆片封閉，頂部搭設雙層竹笆防護層，入口處掛設安全標志和宣傳標語，從入口處至斜道形成一個完全封閉的安全通道。9.4.8懸挑攔網(wǎng)因本腳手架超高，為減少高空落物對地面物的打擊，需設置懸3層框架高約15m設置一道。采用鋼管水平外挑，鋼管間距1.5m，在鋼管間水平兜掛密目安全攔網(wǎng)，水平攔網(wǎng)與立式安全網(wǎng)連接處不應有縫隙，以免落物漏空；同時水平攔網(wǎng)不得拉平拉緊，應留有一定的自由度，以減緩落物的沖擊力，避免攔網(wǎng)被穿孔。9.4.9框架梁支架框架梁模板支架采用鋼管支撐、復合木模板體系，梁支架體系模板支架構(gòu)造詳見8.5條規(guī)定。因模板支架的荷載是由下層框架梁承載的，故下層框架梁底模只有當?shù)谌龑恿喉攀┕ね戤吅蠓娇烧鄢谝粚恿旱啄ＶЪ堋?.4.10防雷接地腳手架搭設時，應利用原基礎施工時埋設的接地線進行防雷接地。采用φ10圓鋼連接接地，每個支架設2處接地點。46/599.4.11腳手架拆除（1）準備工作拆除腳手架前，應清除腳手架上的材料，工具及雜物。b.應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求。拆除腳手架時，應設置警戒區(qū)和警戒標志，并由專職人員負責警戒，禁止行人進入。（2）腳手架拆除桿等，嚴禁上下同時作業(yè)。b.安全防護用品。暫不拆除的兩端加設連墻點和橫向水平支撐。d.當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度約6m位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。一人有關的結(jié)扣時，應先告知對方，以防墜落。f.拆下的扣件和配件應及時運至地面，嚴禁拋擲至地面。47/5910檢查驗收10.1驗收程序及階段10.1.1驗收程序HSE、搭設班組、使用班組等部門組成驗收小組，對所搭設完成的腳手架進行驗收，驗收合格、出具相關驗收文件后方可進入下一道工序。施工過程中全員都可對腳手架隨時進行檢查。對需臨時拆除的部分桿件應報施工經(jīng)理或項目總工程師批準，方可拆除，工作完畢后必須及時恢復，并報施工經(jīng)理復驗。10.1.2驗收階段腳手架工程應在下列階段進行檢查與驗收：（1（2（3）每搭完10~13m高度后；（4）達到設計高度后；（56）停用超過一個月。10.2構(gòu)配件驗收10.2.1扣件扣件進場后由HSE不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂仨氁泻细褡C48/59或質(zhì)量證明書，不合格材料嚴禁使用在工程中?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。T和脫絲、滑絲現(xiàn)象。10.2.2鋼管合規(guī)范及方案要求，外徑、壁厚必須滿足計算外徑、厚度要求。端面的偏差應符合規(guī)范要求。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕。10.2.3木跳板GBJ5）中Ⅱ級材質(zhì)的規(guī)定，材質(zhì)為杉木或松木，腐朽的腳手板不得使用。10.2.4安全網(wǎng)安全網(wǎng)采用800目的密目立式雙繩尼龍網(wǎng)，安全網(wǎng)規(guī)格為長*高=6m*1.8m張立網(wǎng)正好封閉一步四跨，減少立網(wǎng)之間的連接。安全網(wǎng)在拐角處應采用整張網(wǎng)包角，不應搭接。試驗合格后方可正式掛設使用。49/5910.3腳手架搭設質(zhì)量檢查表腳手架搭設質(zhì)量檢查一覽表序允許偏檢查方法

項目技術(shù)要求號）與工具表面堅實平整—排水不積水—地基1墊板不晃動—觀察基礎不滑動—底座不沉降-10立桿垂直用經(jīng)緯儀或吊2最后驗收垂直度2080m—±100度線和卷尺步距—±203間距縱距—±50鋼板尺橫距—±20一根桿的兩端—±20

縱向水平水平儀或

4兩跨內(nèi)兩根縱向水平桿桿高差外伸500mm±10水平尺長度偏差5雙排腳手架橫向水平桿長度偏差外伸500mm–50鋼板尺主節(jié)點處各扣件中心點a≤150—鋼板尺相互距離同步立桿上兩個相隔對接a≥500——鋼卷尺扣件的高差6扣件安裝立桿上的對接扣件a≤h/3——鋼卷尺至主節(jié)點的距離縱向水平桿上的對接扣件a≤La——鋼卷尺至主節(jié)點的距離扣件螺栓擰緊扭力矩4065N·m—扭力板手7剪刀撐斜桿與地面的傾角4060°－角尺50/5910.4扣件擰緊質(zhì)量檢查按隨機分布原則進行。抽樣檢查數(shù)目與質(zhì)量判定標準，應按下表12規(guī)定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。表12扣件擰緊質(zhì)量檢查一覽表項安裝扣件數(shù)抽檢數(shù)量允許的不

檢查項目目量（個）（個）合格數(shù)51～905091～15081水平桿或剪刀撐的扣151～2801311281～500202平桿或剪刀撐的扣件501～12003231201～320050551～9051連接橫向水平桿與縱91～150822150～280133節(jié)點處）281～50020551/5911HSE管理措施11.1主要危險源及環(huán)境因素識別由項目經(jīng)理組織技術(shù)、安全、施工等人員進行主要危險源及環(huán)境因素的識別，在此基礎上確定HSE管理措施及控制措施。本施工過程中的主要危險源及環(huán)境因素評價及控制措施詳見《固體物料輸送裝置施工組織設計》相關章節(jié)內(nèi)容，本文略。11.2HSE管理措施（1考試不合格者禁止進入施工現(xiàn)場。作業(yè)前進行安全技術(shù)交底，所有施工人員均須熟悉本施工方案及本工程內(nèi)容，并按方案要求進行施工。（2）特種作業(yè)人員應經(jīng)培訓取得操作證后方可上崗作業(yè)。（3