2023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試（上）》考前?？荚嚲恚ǘ└皆斀?/h1>

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PAGEPAGE422023年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試（上）》考前模考試卷（二）附詳解一、單選題1.A、假定，該底層柱軸壓比為0.5，試問，該底層框架柱柱端加密區(qū)的箍筋配置選用下列何項(xiàng)才能滿足規(guī)程的最低要求？（）B、提示：①按《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ149—2006）作答；C、②扣除重疊部分箍筋的體積。D、答案：B解析：2.某三層砌體結(jié)構(gòu)房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結(jié)構(gòu)布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設(shè)計(jì)值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設(shè)計(jì)值為Nu。[2014年真題]A、7.0B、8.0C、9.0D、10.0答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，房屋橫墻間距s=14.4m<32m，靜力計(jì)算方案為剛性方案。根據(jù)第6.1.1條和6.1.2條規(guī)定，墻體高厚比計(jì)算公式為：根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，s=14.4>2H=7.2m，所以，H0=H=3.6m。hT為T形截面折算厚度，取為3.5i，i為截面回轉(zhuǎn)半徑，截面面積：A=1.8×0.24+0.72×0.24=0.432+0.1728=0.6048m2。hT=3.5i=0.450m，β=H0／hT=3.6／0.45=8.0。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。3.已知鋼筋磚過梁凈跨ln=1.5m，采用MU10的多孔磚和M5的混合砂漿砌筑，在距洞口0.6m高度處作用板傳來的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為10kN/m（其中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m），墻厚370mm（面荷載為7.43kN/m2）。2.假設(shè)已知過梁上的均布荷載設(shè)計(jì)值為15kN，則鋼筋磚過梁的配筋計(jì)算面積最接近于（）mm2。（鋼筋采用HPB300鋼筋）A、23.0B、26.5C、32.3D、41.5答案：C解析：過梁的計(jì)算高度為板下的高度600mm，則可得過梁的有效高度為：h0=h－as=600－30=570mm；選用HPB300級鋼，fy=270N/mm2；彎矩為：M=1/8qln2=1/8×15×1.52=4.22kN·m；故過梁的配筋計(jì)算面積為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。4.已知鋼筋磚過梁凈跨ln=1.5m，采用MU10的多孔磚和M5的混合砂漿砌筑，在距洞口0.6m高度處作用板傳來的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為10kN/m（其中活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m），墻厚370mm（面荷載為7.43kN/m2）。1.過梁上考慮的均布線荷載最接近于（）kN。A、15.5B、17.26C、23.6D、28.7答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.2.2條第2款規(guī)定，由于hw=0.6m＜ln=1.5m，故必須計(jì)入板傳來的荷載；又hw=0.6m>ln/3=0.5m，故墻體荷載應(yīng)按高度為ln/3的均布自重采用；又因370mm墻單面抹灰的面荷載為7.43kN/m2；則過梁上均布荷載為：q=（1.5/3×7.43+6）×1.2+4×1.4=17.26kN/m。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。5.某建造于大城市市區(qū)的28層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形，共6個(gè)開間，橫向剪力墻間距為8.1m，層高2.8m，房屋寬15.7m，地面粗糙度D類?；炷翉?qiáng)度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB300鋼。as=as′=35mm。2.當(dāng)未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件影響折減系數(shù)時(shí)，該建筑物的橫向自振周期T1最接近于（）s。A、3.4B、2.8C、2.2D、0.97答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄F第F.2.2條式（F.2.2.2）計(jì)算，鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)基本自振周期經(jīng)驗(yàn)公式為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。6.某外挑三角架，安全等級為二級，計(jì)算簡圖如圖2-10所示。其中橫桿AB為混凝土構(gòu)件，截面尺寸為300mm×400mm，混凝土強(qiáng)度等級為C35，縱向鋼筋采用HRB400，對稱配筋，as=as′=45mm。假定，均布荷載設(shè)計(jì)值g=25kN／m（包括自重），集中荷載設(shè)計(jì)值P=350kN（作用于節(jié)點(diǎn)B上）。試問，按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（不考慮抗震），橫桿最不利截面的縱向配筋A(yù)s（mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、980B、1190C、1400D、1600答案：D解析：7.關(guān)于框架結(jié)構(gòu)豎向活荷載最不利布置的方法，下列論述不正確的是（）。A、滿布荷載法：活荷載同時(shí)作用于所有梁，求出支座和跨中彎矩直接用于內(nèi)力組合B、分層組合法：以分層法為依據(jù)，對梁只考慮本層活荷載最不利布置；對柱彎矩僅考慮上.下層活荷載影響；對柱軸力，必須考慮該層以上相鄰梁布置活荷載C、最不利荷載位置法：根據(jù)框架截面指定內(nèi)力的影響線確定活荷載最不利布置D、分跨計(jì)算組合法：活荷載逐層逐跨單獨(dú)布置，分別計(jì)算內(nèi)力，最后組合最不利內(nèi)力答案：A解析：A項(xiàng)，對于滿布荷載法，由于沒有考慮活荷載的最不利布置，只有支座彎矩接近最不利內(nèi)力，可直接用于內(nèi)力組合，而跨中彎矩將小于最不利內(nèi)力，應(yīng)乘以增大系數(shù)1.1～1.2后才能用于內(nèi)力組合。8.某8度、二級抗震設(shè)計(jì)的剪力墻底部加強(qiáng)部位如圖所示，材料選用如下：混凝土為C40，端柱縱筋用HRB335，分布筋為HPB300。剪力墻約束邊緣構(gòu)件縱向鋼筋的最小配筋面積As最接近于（）mm2。A、2860B、1800C、1500D、923答案：A解析：9.承重墻梁，各部分尺寸見圖及表，托梁混凝土強(qiáng)度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335，磚強(qiáng)度為MU10，水泥砂漿強(qiáng)度等級采用M5，荷載設(shè)計(jì)值Q1=23.8kN/m，Q2=116kN/m。4.該墻梁的墻體受剪承載力最接近于（）kN。A、139.8B、145.6C、150.5D、179.5答案：D解析：計(jì)算受剪承載力：f=0.9×1.5=1.35N/mm2；取h=240mm，bf1=1500mm，bf2=1650mm，圈梁截面高度ht=0；根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第7.3.9條規(guī)定，單層有洞口墻梁，故翼墻影響系數(shù)ζ1=1.0，洞口影響系數(shù)ζ2=0.6；根據(jù)7.3.9條式（7.3.9）計(jì)算，該墻梁的墻體受剪承載力為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。10.圖所示為一個(gè)8層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的平面圖。該建筑抗震烈度為8度，屬于二級抗震等級。下列結(jié)構(gòu)動(dòng)力分析方法中，正確的是（）。A、只要作橫向的平動(dòng)振型抗震驗(yàn)算，因?yàn)榭v向（y向）的抗側(cè)剛度較弱B、只要作橫向的抗震驗(yàn)算和縱向的抗震驗(yàn)算C、除作x.y向的平動(dòng)振型的抗震驗(yàn)算外，還要作扭轉(zhuǎn)振型的耦聯(lián)計(jì)算D、該結(jié)構(gòu)屬于簡單的純框架，層數(shù)也不高，用基底剪力法計(jì)算其橫向的水平地震力，并按各榀框架的抗側(cè)剛度進(jìn)行分配答案：C解析：已知L=4×9=36m，B=6×2=12m，Bmax=6×4=24m，l=6×2=12m，b=4×2=8m；有：L/B=36/12=3.0<5.0；L/Bmax=12/24=0.5>0.3；l/b=12/8=1.5≤1.5。其L/Bmax值超過《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第3.4.3條表3.4.3規(guī)定的8度抗震的限值，即該框架屬于平面布置不規(guī)則結(jié)構(gòu)。底部剪力法，主要適用于房屋不發(fā)生扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的、高度不大、質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻、且為以剪切變形為主的情況。該結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)影響明顯，利用底部剪力法進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)是不合適的；本樓應(yīng)按考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)振動(dòng)影響的振型分解反應(yīng)譜法，對房屋的橫向和縱向進(jìn)行抗震計(jì)算。11.假定，鋼筋混凝土矩形截面簡支梁如圖下，梁跨度為5.4m，截面尺寸b×h=250mm×450mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋，該梁的跨中受拉區(qū)縱筋A(yù)s=620mm2，受扭縱筋A(yù)stl=280mm2（滿足受扭縱筋最小配筋率要求），受剪箍筋A(yù)svl／s=0.112mm2／mm，受扭箍筋A(yù)stl／s=0.2mm2／mm，試問，該梁跨中截面配筋應(yīng)取下圖何項(xiàng)？（）[2014年真題]A、B、C、D、答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.5條規(guī)定，沿截面周邊布置受扭縱向鋼筋的間距不應(yīng)大于200mm及梁截面短邊長度；除應(yīng)在梁截面四角設(shè)置縱向鋼筋外，其余受扭縱向鋼筋宜沿截面周邊均勻?qū)ΨQ布置。故該梁截面上、中、下各配置2根抗扭縱筋，Astl／3=280／3=93.3mm2，頂部和中部選（As=157.1mm2>93mm2）。底面縱筋620+93.3=713.3mm2，（As=763.4mm2>713.3mm2）。箍筋直徑選φ8，取s=150mm。12.由于生產(chǎn)需要，兩個(gè)鋼槽罐間需增設(shè)鋼平臺，γ0=1.0，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。鋼平臺布置如圖所示，圖中標(biāo)注尺寸單位為mm。[2014年真題]5.假定，節(jié)點(diǎn)板與鋼槽罐采用雙面角焊縫連接見圖3-2角焊縫的焊腳尺寸hf=6mm，最大剪力設(shè)計(jì)值V=202.2kN。試問，節(jié)點(diǎn)板與鋼槽罐豎壁板之間角焊縫的最小焊接長度1（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布；②為施工條件較差的高空安裝焊縫；③最大剪力設(shè)計(jì)值V需考慮偏心影響，取增大系數(shù)1.10。A、200B、250C、300D、400答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第3.4.2條第3款規(guī)定，施工條件較差的高空安裝焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的折減系數(shù)為0.9。根據(jù)第7.1.3條式（7.1.3-2）計(jì)算，角焊縫的計(jì)算長度為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。13.某住宅為8層框架結(jié)構(gòu)，各層層高均為3m，無地下室，原始地面標(biāo)高為10.000m，室內(nèi)外高差0.300m，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，初步設(shè)計(jì)階段，考慮采用人工處理地基上的筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物周邊外挑1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為16m×42m，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，基礎(chǔ)底面處平均壓力值pk=145kPa。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為9.000m。[2014年真題]4.條件同（3），假定，增強(qiáng)體單樁承載力特征值為200kN，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)為1.0，受軟弱下臥層影響，樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)為0.35。試問，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012），處理后基底的復(fù)合地基承載力特征值fspk（kPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：處理后樁間土承載力特征值取未經(jīng)修正的天然地基承載力特征值。A、210B、190C、170D、155答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第2款式（7.1.5-2）計(jì)算，可得處理后基底的復(fù)合地基承載力特征值為：由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。14.已知矩形截面梁b＝250mm，h＝600mm，采用C30級混凝土。欲保證梁的受彎承載力不變，其他條件也不變時(shí)，最合適的鋼筋用量最接近于（）mm2。A、2650B、2869C、3472D、3866答案：C解析：單筋矩形梁在具有最大受彎承載力時(shí)，適筋梁的最大配筋率為：ρmax=ξbα1fc/fv=0.55×14.3/300=0.0262；此時(shí)鋼筋用量為：As=ρmaxbh0=0.0262×250×530=3472mm2。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。15.有一幢高層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，層數(shù)為22層，高度80m，抗震設(shè)防烈度8度，Ⅲ類場地，設(shè)計(jì)地震分組為一組，總重力荷載代表值為∑Gi=286000kN，基本自振周期T1=1.43s，則采用底部剪力法計(jì)算底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEk=()kN。A、16159.1B、13735.2C、12349.5D、10537答案：B解析：16.A、920.4B、902.1C、893.6D、877.0答案：D解析：17.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)室外地面絕對標(biāo)高與場地自然地面絕對標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]6.不考慮地面超載的作用。試問，設(shè)計(jì)基礎(chǔ)A頂部的擋土墻時(shí)，O點(diǎn)處土壓力強(qiáng)度（kN/m2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？提示：1．使用時(shí)對地下室外墻水平位移有嚴(yán)格限制；2．主動(dòng)土壓力系數(shù)ha=tan2（45°－ψ/2），被動(dòng)土壓力系數(shù)hp=tan2（45°+ψ/2），靜止土壓力系數(shù)k0=1－sinψ（）A、15B、20C、30D、60答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第9.3.2條規(guī)定，當(dāng)對支護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移有嚴(yán)格限制時(shí)，應(yīng)采用靜止土壓力計(jì)算。永久結(jié)構(gòu)地下室外墻對變形有嚴(yán)格限制，應(yīng)采用靜止土壓力，且荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.0。故土壓力系數(shù)為：則O點(diǎn)處土壓力強(qiáng)度為：18.某箱形截面簡支梁，跨度60m，梁寬b0=1m，梁高h(yuǎn)=3.6m，采用Q345B鋼，在垂直荷載作用下，梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)可?。ǎ?。A、0.76B、0.85C、0.94D、1.0答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第4.2.4條規(guī)定，h/b0=3.6/1.0=3.6＜6；l1/b0=60/1=60＜95×（235/fy）=95×（235/345）=64.7；符合規(guī)定條件，可不計(jì)算整體穩(wěn)定性，即梁的整體穩(wěn)定性系數(shù)=1.0。19.度區(qū)某豎向規(guī)則的抗震墻結(jié)構(gòu)如圖1-1所示，房屋高度為90m，抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類。試問，下列四種經(jīng)調(diào)整后的墻肢組合彎矩設(shè)計(jì)值簡圖，哪一種相對準(zhǔn)確？（）提示：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、AB、BC、CD、D答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）第6.1.2條表6.1.2可知，設(shè)防烈度8度、房屋高度90m，抗震墻結(jié)構(gòu)的抗震等級為一級；根據(jù)第6.2.7條第1款規(guī)定，一級抗震墻的底部加強(qiáng)部位以上部位，墻肢的組合彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以增大系數(shù)，其值可采用1.2剪力相應(yīng)調(diào)整。20.某鋼筋混凝土偏心受拉構(gòu)件b×h=350mm×450mm，承受軸向拉力設(shè)計(jì)值N=838.0kN，彎矩設(shè)計(jì)值M=91.0kN·m，混凝土強(qiáng)度等級為C30，fc=14.3N/mm^2，采用HRB400級鋼筋，fy=360N/mm^2，則所需鋼筋面積As、As′最接近于（）。提示：γ0=1.0，as=as′=35mm。A、1829.2mm2；498.7mm2B、1892.2mm2；338.6mm2C、2195.0mm2；338.6mm2D、1829.1mm2；498.6mm2答案：D解析：21.方案初期，某四層砌體結(jié)構(gòu)房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為12kN／m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]1.試問，頂層①軸每延米墻體的局部受壓承載力設(shè)計(jì)值Nl（kN／m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：多孔磚砌體孔洞未灌實(shí)。A、180B、240C、360D、480答案：A解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第5.2.1條規(guī)定，砌體截面受局部均勻壓力的承載力計(jì)算公式為：Nl≤γfAl。式中，γ為截面塑性發(fā)展系數(shù)，根據(jù)第5.2.2條第2款第6項(xiàng)規(guī)定，取γ=1.0；f為砂漿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-1可知，MU10燒結(jié)多孔磚、M5混合砂漿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=1.50MPa。故每延米墻體的局部受壓承載力設(shè)計(jì)值為：N=γfAl=1.0×1.5×1000×120=180kN／m，由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。22.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，首層層高4.2m，其余層層高3.9m，地面到基礎(chǔ)頂面1.1m，框架抗震等級為二級，受力縱筋采用HRB400級，箍筋采用HRB335級，混凝土強(qiáng)度等級柱為C30，梁為C25。as＝as′＝40mm。A、若首層某框架中柱考慮地震作用效應(yīng)組合下軸向壓力設(shè)計(jì)值N＝3380kN，首層框架梁截面尺寸為300mm×600mm，則此框架中柱截面尺寸?。ǎ┮韵螺^為合理。B、500mm×500mmC、550mm×550mmD、600mm×600mm答案：C解析：23.某三層商住樓，底層局部采用兩跨連續(xù)墻梁結(jié)構(gòu)。局部平面圖及剖面如圖所示。開間為3.3m，底層層高3.9m，其余兩層為3.0m，墻厚為190mm。托梁下均設(shè)有壁柱（每邊凸出墻面200mm×590mm）。墻體采用MU10混凝土砌塊和Mb10混合漿砌筑（f＝2.79MPa）。樓蓋及屋蓋采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），縱向鋼筋為HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4.8kN/m2，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2，樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.8kN/m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kN/m2，墻體自重標(biāo)準(zhǔn)值（包括雙面粉刷）為2.61kN/m2，梁支座下設(shè)190mm×190mm上下貫通鋼筋混凝土構(gòu)造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各層墻頂均設(shè)截面為190mm×190mm的鋼筋混凝土圈梁。5.確定使用階段墻梁在其恒荷載設(shè)計(jì)值VbA（kN）和活荷載設(shè)計(jì)值最不利布置下托梁支座的剪力設(shè)計(jì)值VbB（kN）與下列（）組數(shù)值最接近。A、140.71；246.99B、133.921；246.99C、140.71；216.99D、133.921；216.37答案：A解析：按連續(xù)梁分析A支座由托梁頂面荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的最不利剪力為：V1＝0.375×19.6×5.30＋0.437×9.24×5.30＝60.36kN；墻梁頂面荷載設(shè)計(jì)值在支座A產(chǎn)生的最不利剪力為：V2＝0.375×52.85×5.30＋0.437×12.47×5.30＝133.92kN；考慮墻梁組合作用的支座A最不利剪力為：VbA=V1+βvV2=60.36＋0.6×133.92＝140.71kN；按連續(xù)梁分析B支座在托梁頂面荷載作用下最不利剪力為：V1=0.625Q1l0=0.625×（19.60＋9.24）×5.30＝95.53kN；墻梁頂面荷載作用下B支座最不利剪力為：V2=0.625Q2l0＝0.625×（52.85＋12.47）×5.30＝216.37kN；B支座的剪力設(shè)計(jì)值為：VbB=V1+βvV2＝95.53＋0.7×216.37＝246.99kN。由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。24.方案初期，某四層砌體結(jié)構(gòu)房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結(jié)多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為12kN／m2，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN／m2。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]4.假定，將①軸墻體設(shè)計(jì)為磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組成的組合墻。試問，①軸墻體內(nèi)最少應(yīng)設(shè)置的構(gòu)造柱數(shù)量，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、2B、3C、5D、7答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50003—2011）第8.2.9第3款規(guī)定，磚砌體和鋼筋混凝土構(gòu)造柱組成的組合墻，應(yīng)在縱橫墻交接處、墻端部設(shè)置構(gòu)造柱，其間距不宜大于4m。①軸墻長15m，端部設(shè)置2個(gè)構(gòu)造柱，中間至少設(shè)置3個(gè)構(gòu)造柱，總的構(gòu)造柱數(shù)量至少為5個(gè)，才能滿足第8.2.9第3款的構(gòu)造要求。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。25.一冷杉方木壓彎構(gòu)件，承受壓力設(shè)計(jì)值構(gòu)件截面尺寸為120mm×150mm，構(gòu)件長度l=2310mm，兩端鉸接，彎矩作用平面在150mm的方向上。2.考慮軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)ψm與下列何項(xiàng)數(shù)值接近？（）A、0.421B、0.425C、0.441D、0.509答案：C解析：由題意可知，軸心力作用的折減系數(shù)：軸心力和彎矩共同作用的折減系數(shù)根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第5.3.2條第2款規(guī)定，可得折減系數(shù)為：由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。26.一多層房屋配筋砌塊砌體墻，平面如圖所示，結(jié)構(gòu)安全等級二級。砌體采用MU10級單排孔混凝土小型空心砌塊、Mb7.5級砂漿對孔砌筑，砌塊的孔洞率為40％，采用Cb20（ft=1.1MPa）混凝土灌孔，灌孔率為43.75％，內(nèi)有插筋共5φ12（fy=270MPa）。構(gòu)造措施滿足規(guī)范要求，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。承載力驗(yàn)算時(shí)不考慮墻體自重。假定，小砌塊墻在重力荷載代表值作用下的截面平均壓應(yīng)力σ=2.0MPa，砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fvg=0.40MPa。試問，該墻體的截面抗震受剪承載力（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）提示：①芯柱截面總面積Ac=100800mm2；②按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、470B、530C、590D、630答案：D解析：27.某多跨簡支梁橋，其總體布置如圖7-27所示。每孔跨徑25m，計(jì)算跨徑為24m，橋梁總寬10m，行車道寬度為8.0m，通行二列汽車。該橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，橋墩支承在巖基上，由混凝土獨(dú)柱墩身和帶懸臂的蓋梁組成。橋墩上設(shè)立四個(gè)支座，支座的橫橋向中心距為4.0m。計(jì)算荷載為公路—Ⅱ級，汽車荷載沖擊系數(shù)為μ＝0.285?；炷恋娜葜匕?5kN/m3計(jì)算。在汽車荷載作用下，試計(jì)算每個(gè)支座的最大活載垂直反力最接近于（）kN。A、755B、750C、745D、740答案：D解析：由于該橋采用整體現(xiàn)澆鋼筋混凝土箱形截面，整體抗彎、抗扭剛度大，橫向支承采用兩點(diǎn)支承。采用杠桿法求一側(cè)單個(gè)板式橡膠支座的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值。具體計(jì)算如下：①由于計(jì)算跨徑l0＝24m，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）第4.3.1條第4款第2項(xiàng)規(guī)定，公路—Ⅱ級車道荷載為：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qK＝7.875kN/m，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK＝192kN；②根據(jù)第4.3.1條第4款第1項(xiàng)，支座反力時(shí)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：PK＝1.2×192＝230.4kN；③支點(diǎn)橫向分布影響線及汽車車輛荷載的布置如圖7-31所示。由圖7-31可知各車輪作用位置處豎標(biāo)值，則汽車荷載橫向分布系數(shù)為：mq＝（6+4.2+2.9+1.1）/4/2＝1.775；④查表4.3.1-4可得，兩車道取車道折減系數(shù)為：ζ＝1.0；⑤支點(diǎn)反力縱向分布影響線如圖7-32所示。根據(jù)第4.3.1條第4款第3項(xiàng)規(guī)定，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qK＝7.875kN/m應(yīng)滿布于梁全跨，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值PK＝230.4kN只作用于支點(diǎn)處。又汽車荷載沖擊系數(shù)為μ＝0.285，將各參數(shù)值代入每個(gè)支座的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值公式，可得支座最大活載垂直反力為：28.某工程采用打入式鋼筋混凝土預(yù)制方樁，樁截面邊長為400mm，單樁豎向抗壓承載力特征值Ra=750kN。某柱下原設(shè)計(jì)布置A、B、C三樁，工程樁施工完畢后，檢測發(fā)現(xiàn)B樁有嚴(yán)重缺陷，按廢樁處理（樁頂與承臺始終保持脫開狀態(tài)），需要補(bǔ)打D樁，補(bǔ)樁后的樁基承臺如圖5-16所示。承臺高度為1100mm，混凝土強(qiáng)度等級為C35（ft=1.57N/mm2），柱截面尺寸為600mm×600mm。提示：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答，承臺的有效高度h0按1050mm取用。試問，補(bǔ)樁后承臺在D樁處的受角樁沖切的承載力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、1150B、1300C、1400D、1500答案：A解析：29.某簡支樓蓋主鋼梁截面為HN500×200×10×16，Ix=4.57×108mm4，跨度l=12000mm，承受永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值g=8N/mm，可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=8N/mm，為改善外觀條件，將梁按一般規(guī)定起拱，則此梁由全部荷載產(chǎn)生的最終撓度vT（mm）、由可變荷載產(chǎn)生的撓度vQ（mm）分別為（）。A、11.47；22.94B、16.46；22.94C、32.91；21.94D、43.88；16.46答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017—2003）第3.5.3條及附表A.1.1可知，由永久荷載產(chǎn)生的撓度為：由可變荷載產(chǎn)生的撓度為：vQ=22.94mm＜[vQ]=12000/500=24mm；起拱值為：22.94＋22.94/2=34.41mm；則總撓度為：vT=2×22.94-34.41=11.47mm＜[vT]=12000/400=30mm。30.關(guān)于預(yù)制樁的下列主張中，何項(xiàng)不符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007—2011和《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—2008的規(guī)定？（）A、抗震設(shè)防烈度為8度地區(qū)，不宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁B、對于飽和軟粘土地基，預(yù)制樁入土15d后方可進(jìn)行豎向靜載試驗(yàn)C、混凝土預(yù)制實(shí)心樁的混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%及以上方可起吊D、采用錘擊成樁時(shí)，對于密集樁群，自中間向兩個(gè)方向或四周對稱施打答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）附錄Q.0.4規(guī)定，進(jìn)行豎向靜載試驗(yàn)，對于飽和軟粘土地基，預(yù)制樁入土不得少于25d，B項(xiàng)錯(cuò)誤。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第3.3.2條第3款規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為8度及以上地區(qū)，不宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土管樁（PC）和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁（PS），A項(xiàng)正確；根據(jù)第7.2.1條第1款規(guī)定，混凝土預(yù)制實(shí)心樁的混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%及以上方可起吊，達(dá)到100%方可運(yùn)輸，C項(xiàng)正確；根據(jù)第7.4.4條第1款規(guī)定，對于密集群樁，自中間向兩個(gè)方向或四周對稱施打，D項(xiàng)正確。31.A、AB、BC、CD、D答案：B解析：32.關(guān)于正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值S的表達(dá)式，下列敘述不正確的是()。A、所有組合的第一項(xiàng)，即永久荷載效應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)B、對于標(biāo)準(zhǔn)組合，除可變荷載效應(yīng)最大的取標(biāo)準(zhǔn)值以外，其余均采用可變荷載效應(yīng)的組合值C、對于頻遇組合，可變荷載效應(yīng)采用荷載的頻遇值效應(yīng)D、對于準(zhǔn)永久組合，可變荷載效應(yīng)采用荷載的準(zhǔn)永久值效應(yīng)答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)第3.2.8～3.2.10條及其條文說明可知，對于頻遇組合，僅可變荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值S的第二項(xiàng)，即可變荷載效應(yīng)最大的采用荷載的頻遇值效應(yīng)，而其他可變荷載效應(yīng)均采用荷載的準(zhǔn)永久值效應(yīng)。33.某露天環(huán)境下工地采用直徑d=150mm(小頭)的杉木桿作混凝土梁底模立柱(有切削加工)，柱高2.4m，兩端鉸支。試問該立柱能承受施工荷載(主要是活載)的軸壓力(kN)與下列何項(xiàng)數(shù)值接近()A、109.0B、130.9C、145.4D、209.9答案：B解析：34.某單層工業(yè)廠房，廠房柱距12m，采用工字形截面的實(shí)腹式鋼吊車梁。設(shè)置有兩臺Q＝25/10t的軟鉤橋式吊車，吊車每側(cè)有兩個(gè)車輪，輪距4m，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pkmax＝279.7kN，橫行小車質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)值Q1＝73.5kN，吊車軌道高度hR＝130mm。1.當(dāng)?shù)踯嚍橹屑壒ぷ髦茣r(shí)，作用在每個(gè)車輪處的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值最接近于（）kN。A、8.0B、11.1C、15.9D、22.2答案：A解析：中級工作制吊車，只考慮由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）規(guī)定的慣性力。根據(jù)第6.1.2條第2款表6.1.2可知，軟鉤吊車額定起重量為16～50t時(shí)，吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取橫行小車重量與額定起重量之和的10%，并乘以重力加速度。則可得吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：由此可知，A項(xiàng)數(shù)值最為接近。35.某安全等級為二級的長條形坑式設(shè)備基礎(chǔ)，高出地面500mm，設(shè)備荷載對基礎(chǔ)沒有偏心，基礎(chǔ)的外輪廓及地基土層剖面、地基土參數(shù)如圖5-1所示，地下水位在自然地面下0.5m。提示：基礎(chǔ)施工時(shí)基坑用原狀土回填，回填土重度、強(qiáng)度指標(biāo)與原狀土相同。已知基礎(chǔ)的自重為280kN／m，基礎(chǔ)上設(shè)備自重為60kN／m，設(shè)備檢修活荷載為35kN／m。當(dāng)基礎(chǔ)的抗浮穩(wěn)定性不滿足要求時(shí)，本工程擬采取對稱外挑基礎(chǔ)底板的抗浮措施。假定，基礎(chǔ)底板外挑板厚度取800mm，抗浮驗(yàn)算時(shí)鋼筋混凝土的重度取23kN／m3，設(shè)備自重可作為壓重，抗浮水位取地面下0.5m。試問，為了保證基礎(chǔ)抗浮的穩(wěn)定安全系數(shù)不小于1.05，圖中虛線所示的底板外挑最小長度x（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？（）A、0B、250C、500D、800答案：B解析：36.某建筑物基礎(chǔ)如圖所示，基礎(chǔ)埋深為2m，底面尺寸為4m×2m。在設(shè)計(jì)地面標(biāo)高處有偏心荷載680kN，偏心距1.31m。則基礎(chǔ)底面的最大壓力最接近于（）kPa。A、267.4B、300.3C、323.5D、347.7答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，偏心作用時(shí)，偏心距為：式中，M為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于基礎(chǔ)底面的力矩值，經(jīng)計(jì)算為：M＝680×1.31＝890.8kN·m；Gk為基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重，經(jīng)計(jì)算為：Gk＝20×4×2×2＝320kN；Fk為相應(yīng)于作用的標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力矩，F(xiàn)k=680kN；則偏心距為：根據(jù)式（5.2.2-4）計(jì)算，則基礎(chǔ)底面最大壓力為：其中，a=4/2－e=2－0.891=1.109。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。37.某6層框架結(jié)構(gòu)，如圖所示，設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.209，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計(jì)算。提示：使用規(guī)范《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）。1.假定結(jié)構(gòu)的基本自振周期T1＝0.65s，結(jié)構(gòu)阻尼比ζ＝0.05。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEk最接近于（）kN。A、2492B、3271C、4217D、4555答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)