橋梁工程課程設(shè)計(jì)鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

/《橋梁工程》課程設(shè)計(jì)鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)學(xué)院：土木工程專(zhuān)業(yè)：土木工程班級(jí)：09級(jí)土木2班姓名：張強(qiáng)學(xué)號(hào)：0917010197指導(dǎo)老師：李永河.孫卓目錄第一部分設(shè)計(jì)資料31.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸32.橋面布置33.主梁34.材料45.設(shè)計(jì)荷載46.設(shè)計(jì)規(guī)范及參考書(shū)目4第二部分設(shè)計(jì)要求51．恒載內(nèi)力計(jì)算52.設(shè)計(jì)活載內(nèi)力計(jì)算53.計(jì)算54．配筋計(jì)算、設(shè)計(jì)及驗(yàn)算5第三部分成果要求6第四部分設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)7一、恒載內(nèi)力計(jì)算7〔1恒載集度7〔2荷載內(nèi)力9二、活荷載內(nèi)力計(jì)算9〔1有關(guān)系數(shù)及人群荷載9〔2簡(jiǎn)支梁內(nèi)力影響線(xiàn)面積11〔3計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)12<4>活載內(nèi)力計(jì)算17〔5計(jì)算主梁活載剪力191.計(jì)算主梁跨中截面活載剪力192.計(jì)算主梁支點(diǎn)截面活載剪力201>計(jì)算支點(diǎn)截面汽車(chē)荷載最大剪力20三、內(nèi)力組合22四、截面配筋計(jì)算及驗(yàn)算25〔1用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值25〔2用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算的作用效用組合設(shè)計(jì)值〔梁跨中截面25〔3截面鋼筋計(jì)算26〔4腹筋的計(jì)算29第一部分設(shè)計(jì)資料1.結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸

某公路裝配式簡(jiǎn)支梁橋,標(biāo)準(zhǔn)跨徑20m,雙向雙車(chē)道布置,橋面寬度為凈7+2x1.5m,總寬10m。主梁為裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁,橋面由6片T梁組成,主梁之間鉸接,沿梁長(zhǎng)設(shè)置5道橫隔梁〔橫隔梁平均厚度為16cm,高110cm,橋梁橫截面布置見(jiàn)圖1半跨中截面半支點(diǎn)截面圖1-1簡(jiǎn)支梁橋橫截面布置〔單位：cm2.橋面布置橋梁位于直線(xiàn)上,兩側(cè)設(shè)人行道,人行道寬1.5m、厚0.20m。橋面鋪裝為2cm厚的瀝青混凝土,其下為C25混凝土墊層,設(shè)雙面橫坡,坡度為1.5%。橫坡由混凝土墊層實(shí)現(xiàn)變厚度,其中,兩側(cè)人行道外側(cè)橋面鋪裝厚度為8cm〔2cm厚瀝青混凝土和3.主梁表1-1裝配式鋼筋混凝土T形梁橋總體特征標(biāo)準(zhǔn)跨徑/m計(jì)算跨徑/m梁長(zhǎng)/m梁高/m支點(diǎn)肋寬/cm跨中肋寬/cm翼板端部厚度/cm翼板根部厚度/cm梁肋變化長(zhǎng)度/cm橫隔梁數(shù)最大吊重/t2019.519.961.330181220479532.5注：梁肋變化長(zhǎng)度從支截面點(diǎn)算起。4.材料1梁體：主梁混凝土：C35橫梁混凝土：C30鋼筋混凝土容重：25kN/m32鋼筋主筋：熱軋HRB335鋼筋構(gòu)造鋼筋：熱軋HPB300鋼筋3橋面鋪裝瀝青混凝土,容重為22kN/m3；混凝土墊層C25,容重為24kN/m34人行道單側(cè)人行道包括欄桿荷載集度為6kN/m5.設(shè)計(jì)荷載表1-2簡(jiǎn)支梁橋橫截面設(shè)計(jì)荷載A組B組汽車(chē)荷載人群荷載汽車(chē)荷載人群荷載公路—I級(jí)3.0kN/m2公路—II級(jí)3.0kN/m26.設(shè)計(jì)規(guī)范及參考書(shū)目1《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》〔JTGD60-20042《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》〔JTGD62-20043《橋梁工程》4《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》5《結(jié)構(gòu)力學(xué)》6《橋梁通用構(gòu)造及簡(jiǎn)支梁橋》第二部分設(shè)計(jì)要求1．恒載內(nèi)力計(jì)算1.1分別計(jì)算各主梁的恒載集度1.2各主梁的恒載在各控制截面〔支點(diǎn)、L/4/、L/2 截面內(nèi)力〔彎矩和剪力2.設(shè)計(jì)活載內(nèi)力計(jì)算2.1畫(huà)出各號(hào)梁的橫向分布影響線(xiàn)2.2計(jì)算各號(hào)梁的支點(diǎn)及跨中的荷載橫向分布系數(shù)2.3畫(huà)出各控制截面的內(nèi)力的影響線(xiàn)2.4計(jì)算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力3.計(jì)算3.1分別計(jì)算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力的作用效應(yīng)組合〔基本組合、短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合3.2繪制基本組合的彎矩及剪力包絡(luò)圖4．配筋計(jì)算、設(shè)計(jì)及驗(yàn)算4.1主梁各控制截面的控制內(nèi)力的基本組合匯總4.2主梁受拉配筋的計(jì)算及配置〔利用彎矩包絡(luò)圖4.3主梁正截面抗彎承載能力驗(yàn)算4.4主梁斜截面抗剪承載能力驗(yàn)算4.5剪力區(qū)抗剪鋼筋的配置〔利用剪力包絡(luò)圖,配置抗剪箍筋、彎起鋼筋等4.6裂縫寬度驗(yàn)算〔選做,可參考設(shè)計(jì)規(guī)范JTGD62-2004,60頁(yè)的6.4裂縫寬度驗(yàn)算進(jìn)行4.7T梁翼板〔行車(chē)道板內(nèi)力計(jì)算及配筋設(shè)計(jì)〔選做,可參考教材115頁(yè),鉸接懸臂板法進(jìn)行計(jì)算[說(shuō)明：計(jì)算內(nèi)容1.1-4.5是必須完成的內(nèi)容,4.6-4.7是選做內(nèi)容]第三部分成果要求1、設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一份。2、配筋圖一張3號(hào)圖。圖名：鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁結(jié)構(gòu)示意圖圖中需畫(huà)出：鋼筋混凝土T形梁骨架構(gòu)造圖跨中及支點(diǎn)橫截面鋼筋配筋圖一片主梁鋼筋明細(xì)表第四部分設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)恒載內(nèi)力計(jì)算〔1恒載集度主梁：=241.508橫隔梁：對(duì)于邊主梁對(duì)于中主梁橋面鋪裝層欄桿和人行道作用于邊主梁的全部荷載g為作用于中主梁的荷載為表3-1各主梁恒載計(jì)算及匯總主梁斷面項(xiàng)目計(jì)算式單位梁號(hào)12、3表中：F——主梁截面積〔m2——橫梁的片數(shù)、高度、寬度、凈跨、容重；——主梁片數(shù)；——橋面凈寬〔m；——分別為瀝青混凝土、墊層混凝土的容重與厚度乘積。主梁重量kN/m12.38512.385橫隔梁分布于中梁的重量kN/m00.966分布于邊梁的重量kN/m0.4830橋面鋪裝重kN/m2.9282.928雙側(cè)人行道及欄桿重量平均值kN/m2.02.0合計(jì)kN/m17.79618.279〔2荷載內(nèi)力計(jì)算邊主梁距離支座為的橫截面彎矩和剪力：表3-2各計(jì)算截面的剪力和彎矩值項(xiàng)目計(jì)算式單位梁號(hào)12、3恒載彎矩跨處跨中端點(diǎn)剪力端點(diǎn)跨中跨處二、活荷載內(nèi)力計(jì)算〔1有關(guān)系數(shù)及人群荷載主梁用混凝土,查表可得彈性模量結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑,重力加速度,結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量翼板的換算平均高度：主梁截面重心位置主梁抗彎慣距結(jié)構(gòu)基頻當(dāng)時(shí),表3-3主梁系數(shù)及人群荷載梁號(hào)123梁號(hào)1-3取項(xiàng)目依據(jù)數(shù)值多車(chē)道折減系數(shù)《橋規(guī)》〔JTGD60-2004第條人群荷載〔為人行道寬〔2簡(jiǎn)支梁內(nèi)力影響線(xiàn)面積表3-4簡(jiǎn)支梁內(nèi)力影響線(xiàn)面積內(nèi)力影響線(xiàn)圖形影響線(xiàn)面積〔或〔3計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)〔I用杠桿原理法求主梁支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)圖3-1杠桿原理法計(jì)算橫向分布系數(shù)〔尺寸單位：cm根據(jù)《橋規(guī)》〔JTGD60的規(guī)定,在橫向影響線(xiàn)上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。圖1.1中、相應(yīng)為汽車(chē)荷載軸重和每延米跨長(zhǎng)的人群荷載集度；和為對(duì)應(yīng)于汽車(chē)車(chē)輪和人群荷載集度的影響線(xiàn)坐標(biāo)。由此可得荷載橫向分布系數(shù)為1、6號(hào)梁汽車(chē)荷載人群荷載2、5號(hào)梁汽車(chē)荷載人群荷載3、4號(hào)梁汽車(chē)荷載人群荷載<II>用剛性橫梁法求主梁跨中的荷載橫向分布系數(shù)此橋在跨度內(nèi)設(shè)有橫隔梁,具有強(qiáng)大的橫向連接剛性,且承重結(jié)構(gòu)的跨寬比為,故可按偏心壓力法來(lái)繪制橫向影響線(xiàn),并計(jì)算橫向分布系數(shù)。本橋各根主梁的橫截面均相等,梁數(shù),梁間距為,則圖3-2用剛性橫梁法求主梁跨中的荷載橫向分布系數(shù)1號(hào)梁橫向影響線(xiàn)的坐標(biāo)值為由和繪制的1號(hào)梁橫向影響線(xiàn),見(jiàn)圖〔a,圖中還按照《橋規(guī)》〔JTGD60的規(guī)定,確定了汽車(chē)荷載的最不利荷載位置。設(shè)橫向影響線(xiàn)的零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為,則解得設(shè)人行道緣石至1號(hào)梁軸線(xiàn)的距離為,則根據(jù)幾何關(guān)系,左側(cè)第一個(gè)輪重對(duì)應(yīng)的影響線(xiàn)坐標(biāo)為〔以表示影響線(xiàn)零點(diǎn)至汽車(chē)車(chē)輪的橫坐標(biāo)距離：同理可得各輪重和人群荷載集度對(duì)應(yīng)的影響線(xiàn)坐標(biāo)分別為于是,1號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：汽車(chē)荷載人群荷載2號(hào)梁橫向影響線(xiàn)的坐標(biāo)值為由和繪制的2號(hào)梁橫向影響線(xiàn),見(jiàn)圖<b>,圖中還按照《橋規(guī)》〔JTGD60的規(guī)定,確定了汽車(chē)荷載的最不利荷載位置。設(shè)橫向影響線(xiàn)的零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為,則解得于是,2號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：汽車(chē)荷載人群荷載3號(hào)梁橫向影響線(xiàn)的坐標(biāo)值為由和繪制的3號(hào)梁橫向影響線(xiàn),見(jiàn)圖<c>,圖中還按照《橋規(guī)》〔JTGD60的規(guī)定,確定了汽車(chē)荷載的最不利荷載位置。設(shè)橫向影響線(xiàn)的零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離為,則解得于是,3號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下：汽車(chē)荷載人群荷載表3-5荷載橫向分布系數(shù)梁號(hào)荷載位置汽車(chē)荷載人群荷載邊主梁1、6號(hào)梁跨中支點(diǎn)2、5號(hào)梁跨中支點(diǎn)3、4號(hào)梁跨中支點(diǎn)<4>活載內(nèi)力計(jì)算公路-II級(jí)車(chē)道荷載標(biāo)準(zhǔn)值為均布荷載計(jì)算彎矩時(shí)的集中荷載計(jì)算剪力時(shí)的集中荷載表3-6主梁車(chē)道荷載彎矩活載截面位置梁號(hào)mcKN/mM2KN彎矩車(chē)道荷載0.4321.2357.87535.65178.53.656497.396②0.3921.2617.87535.65178.53.656461.730③0.3531.2617.87535.65178.53.656415.416①0.4321.2357.87547.53178.54.875663.195②0.3921.2617.87547.53178.54.875615.640③0.3531.2617.87547.53178.54.875553.88800.1881.2357.8750178.5000.51.2617.8750178.5000.5941.2617.8750178.500表3-7主梁人群荷載彎矩活載截面位置梁號(hào)KN/mM2彎矩人群荷載①0.5373.935.6574.659②0.3893.935.6554.082③0.3323.935.6546.158①0.5373.947.5399.545②0.3893.947.5372.110③0.3323.947.5361.5430①1.1563.947.53003.947.530③03.947.530〔5計(jì)算主梁活載剪力1.計(jì)算主梁跨中截面活載剪力表3-8主梁跨中活載剪力活載截面位置梁號(hào)mcKN/mM2KN剪力車(chē)道荷載人群荷載①0.4321.2617.8755.484214.20.75111.040②0.3921.2617.8755.484214.20.75100.759③0.3531.2617.8755.484214.20.7590.734①0.4321.2617.8752.438214.20.568.802②0.3921.2617.8752.438214.20.562.431③0.3531.2617.8752.438214.20.556.220①0.5371.2617.8755.484214.20.7511.485②0.3891.2617.8755.484214.20.758.320③0.3321.2617.8755.484214.20.757.100①0.5371.2617.8752.438214.20.55.106②0.3891.2617.8752.438214.20.53.699③0.3321.2617.8752.438214.20.53.1572.計(jì)算主梁支點(diǎn)截面活載剪力1>計(jì)算支點(diǎn)截面汽車(chē)荷載最大剪力作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線(xiàn)圖3-3各梁支點(diǎn)簡(jiǎn)歷計(jì)算圖示橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度,影響線(xiàn)面積車(chē)道均布荷載作用下〔時(shí)：附加三角形荷載重心的影響線(xiàn)坐標(biāo)為附加車(chē)道均布荷載剪力為故車(chē)道均布荷載作用下的剪力為車(chē)道集中荷載作用下：車(chē)道荷載作用下的支點(diǎn)剪力為表3-9主梁支點(diǎn)截面車(chē)道荷載剪力活載截面位置梁號(hào)KN/mM2KN車(chē)道荷載0①0.4320.1881.2357.8759.75214.210.916②0.3920.51.2617.8759.75214.210.916③0.3530.5941.2617.8759.75214.210.916活載截面位置梁號(hào)車(chē)道荷載0①85.372②175.414③199.992表3-10主梁支點(diǎn)截面人群荷載剪力活載截面位置梁號(hào)KN/m人群荷載0①0.5371.1063.99.750.9164.918.429②0.3890.1563.99.750.9164.911.769③0.33203.99.750.9164.99.719三、內(nèi)力組合根據(jù)《橋規(guī)》〔JTGD60有關(guān)規(guī)定,本設(shè)計(jì)采用以下作用效應(yīng)組合?！?基本組合彎矩剪力〔2短期效應(yīng)組合彎矩剪力〔3長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩剪力表3-11主梁彎矩組合項(xiàng)目組合彎矩MKN/m四分點(diǎn)截面跨中截面①梁②梁③梁①梁②梁③梁恒載634.4651.606651.606845.866868.808868.808車(chē)道荷載497.396461.73415.416663.195615.64553.888人群荷載74.65954.08246.15899.54572.1161.5431.2351.2611.2611.2351.2611.261402.750366.162329.434537488.216439.245基本組合1387.1271340.0291273.6861849.5021786.7061698.247短期組合990.9839962.0012928.36761321.3111282.6691237.823長(zhǎng)期組合825.3635819.7035801.84271100.4841092.9381069.1233-12主梁剪力組合項(xiàng)目組合剪力VKN梁端截面跨中截面①梁②梁③梁①梁②梁③梁恒載173.511178.217178.217000車(chē)道荷載85.372175.414199.99268.80262.43156.22人群荷載18.42911.7699.7195.1063.6993.1571.2351.2611.2611.2351.2611.26169.127139.107158.59855.71049.50944.584基本組合313.537425.359454.26191.83782.39274.020短期組合240.329287.361298.95544.10338.35534.366長(zhǎng)期組合208.534238.567245.54424.32621.28319.096表3-13主梁組合相關(guān)系數(shù)項(xiàng)目組合剪力VKNl/4截面①梁②梁③梁恒載86.75589.10989.109車(chē)道荷載111.04100.75990.734人群荷載11.4858.327.1011.2351.2611.26189.91179.90471.954基本組合245.183231.581217.720短期組合161.178153.362146.578長(zhǎng)期組合127.313124.399120.731四、截面配筋計(jì)算及驗(yàn)算主梁受拉配筋的計(jì)算及配置〔1用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的作用效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值跨中截面彎矩組合設(shè)計(jì)值,其他各截面彎矩可近似按拋物線(xiàn)變化計(jì)算。支點(diǎn)截面剪力組合設(shè)計(jì)值,跨中截面剪力組合設(shè)計(jì)值,其他截面可近似按直線(xiàn)變化計(jì)算?！?用于正常使用極限狀態(tài)計(jì)算的作用效用組合設(shè)計(jì)值〔梁跨中截面恒載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩不計(jì)沖擊力的汽車(chē)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩短期荷載效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合彎矩計(jì)算值為人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩值為材料要求梁體采用C35混凝土,抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；主筋采用HRB335鋼筋,抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度。構(gòu)造鋼筋采用HRB300鋼筋,抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度〔3截面鋼筋計(jì)算跨中截面的縱向受拉鋼筋的計(jì)算由設(shè)計(jì)資料查附表得,,,,,彎矩計(jì)算值1、計(jì)算T形截面梁受壓翼板的有效寬度：為了便于計(jì)算,實(shí)際T型截面換算成計(jì)算截面其余尺寸不變,故有：〔1<為主梁計(jì)算跨徑>〔2〔3〔等于相鄰兩梁軸線(xiàn)間的距離取上述三個(gè)數(shù)據(jù)中最小的值,故取2、因采用的是焊接鋼筋骨架,設(shè)鋼筋重心至梁底的距離,則梁的有效高度即可得到,。3、判斷T形梁截面類(lèi)型由判斷為Ⅰ類(lèi)T形截面,4、受壓區(qū)高度可由式得整理后,可得到舍去適合5、主筋面積計(jì)算將各已知值及代入,求出根據(jù)以下原則：a、選用鋼筋的總面積應(yīng)盡量接近計(jì)算所需的鋼筋；b、 d也不能大于40mm,一般為12~32mm,本設(shè)計(jì)采用18mm和28mm兩種鋼筋搭配,選用8Ф28+4Ф18,截面面積為5943mm2；鋼筋疊高層數(shù)為6層,c、受拉鋼筋的布置在滿(mǎn)足凈保護(hù)層的條件下,應(yīng)盡量靠近截面的下邊緣,鋼筋的凈距和疊高都滿(mǎn)足構(gòu)造要求。故混凝土厚度取及規(guī)定的30mm,鋼筋間橫向凈距及,滿(mǎn)足構(gòu)造要求。6、截面復(fù)核已設(shè)計(jì)的受拉鋼筋中8Ф28的截面面積為615.8*8≈4926mm2,4Ф18的截面面積為4*254≈1018mm2,?？汕蟮?即則有效高度①、由式〔3-46計(jì)算,故為第一類(lèi)T形截面②、受壓高度由式〔3-40,求得相對(duì)界限受壓高度：則③、正截面抗彎承載力由式,求得正截面抗彎承載力又,故截面復(fù)核滿(mǎn)足要求?！?腹筋的計(jì)算1、檢查截面尺寸根據(jù)構(gòu)造要求,梁最底層鋼筋2Ф28通過(guò)支座截面,支座截面有效高度截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求｛判斷依據(jù)：檢查截面尺寸〔由抗剪上限值控制,要求〔式中為支點(diǎn)剪力組合設(shè)計(jì)值,為支點(diǎn)截面有效高度,否則修改尺寸?！彩街袨橹c(diǎn)剪力組合設(shè)計(jì)值,為支點(diǎn)截面有效高度,否則修改尺寸。｝2、檢查是否需要設(shè)置腹筋〔1跨中段截面支座截面因,故可在梁跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置鋼筋,其余區(qū)段可應(yīng)按計(jì)算配置腹筋。｛判斷依據(jù)：檢查是否需要設(shè)置腹筋〔1若,則不必按計(jì)算設(shè)置腹筋,只需要按構(gòu)造要求配鋼筋R235鋼筋時(shí),〔2若,需要進(jìn)行腹筋設(shè)計(jì)｝3、剪力圖分配計(jì)算：在所示的剪力包絡(luò)圖中,支點(diǎn)處剪力計(jì)算值,跨中處剪力計(jì)算值。的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例求得,為在長(zhǎng)度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置鋼筋。同時(shí)根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定,在支座中心線(xiàn)向跨徑長(zhǎng)度方向不小于1倍梁高范圍內(nèi),鋼筋的間距最大為100mm。圖3-4剪力包絡(luò)圖及分配表距支座中心線(xiàn)的h/2處的計(jì)算剪力值〔由剪力包絡(luò)圖按比例求得,為其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值至少為；應(yīng)由彎起鋼筋〔包括斜筋承擔(dān)的剪力計(jì)算值最多為,設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長(zhǎng)度為4630mm。4、箍筋計(jì)算｛計(jì)算依據(jù)：常用箍筋直徑應(yīng)不小于8mm,且不小于1/4主筋直徑和股數(shù),再按下式計(jì)算箍筋間距：〔mm計(jì)算：采用直徑為8mm的雙肢箍筋,箍筋截面積在等截面鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁中,箍筋盡量做到等距離布置。為計(jì)算簡(jiǎn)便,設(shè)計(jì)箍筋時(shí),式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用,計(jì)算如下：跨中截面,取,支點(diǎn)截面,則平均值分別為,箍筋間距為=240mm確定箍筋間距的設(shè)計(jì)值尚應(yīng)考慮《公路橋規(guī)》的構(gòu)造要求。若箍筋間距計(jì)算值取及400mm,是滿(mǎn)足規(guī)范要求的,但采用￠8雙肢箍筋,箍筋配筋率〔HR30鋼筋時(shí),故不滿(mǎn)足規(guī)范規(guī)定。現(xiàn)取計(jì)算的箍筋配筋率,且不小于和400mm。綜合上述計(jì)算,在支座中心向跨徑長(zhǎng)度方向的1300mm范圍內(nèi),設(shè)計(jì)箍筋間距,爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取。5、彎起〔斜筋計(jì)算〔1第一道斜筋按設(shè)計(jì)計(jì)算〔mm2式中：為所需的第一道彎筋面積〔2計(jì)算i點(diǎn)截面處的剪力。對(duì)于第二道斜筋,,由此可求得,同樣按照上述方法確定由主筋彎起還是需另加斜筋。直到i點(diǎn)在c點(diǎn)之右為止,從而得到全部斜筋按斜截面抗剪確定的初彎起位置?！?按同時(shí)滿(mǎn)足梁跨間隔正截面和斜截面的抗彎要求確定彎起鋼筋的最終彎起點(diǎn)的位置。計(jì)算：設(shè)焊接鋼筋骨架