路橋工程掛籃懸澆段施工專項方案

嵊州市南馬路橋橋工程掛籃懸澆段施工工（專家論證后修修改版）專項方案編制：審核：審批：編制單位：蕭宏宏建設(shè)集團有有限公司南馬馬路橋工程項項目部編制日期：二00一二年五月十日蕭宏建設(shè)集團有限公司嵊州市南馬路橋工程掛籃施工方案 第3頁(共2頁)目錄TOC\o"1-2"\h\z\u第一章編制依據(jù)據(jù)及原則1一、編制依據(jù)11二、編制原則22第二章工程概況況3一、工程位置33二、工程地質(zhì)地地貌及水文、氣氣象條件3三、設(shè)計概況44第三章總體施工工方案概述55一、主要施工方方案5二、主橋箱梁施施工5第四章掛籃設(shè)計計6一、三角形掛籃籃設(shè)計7二、掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計計算133三、掛籃結(jié)構(gòu)驗驗算13第五單箱梁懸掛掛段施工266一、掛籃施工226二、箱梁模板工工程30三、箱梁鋼筋工工程31四、箱梁混凝土土工程32五、箱梁預(yù)應(yīng)力力工程34第六章邊跨現(xiàn)澆澆段施工399一、施工方案440二、施工方法及及要求40第七章箱梁合攏攏段施工411一、施工方法及及工藝要求441二、施工要點444三、施工注意事事項45第八章掛籃施工工位移監(jiān)測、線線型控制及防防止裂紋方法法45一、砼彈性模量量、容重的測測定和砼收縮縮、徐變系數(shù)數(shù)的確定455二、位移監(jiān)測446三、梁段線型控控制46四、防止梁段混混凝土裂紋發(fā)發(fā)生的方法447第九章質(zhì)量檢查查及質(zhì)量控制制標(biāo)準(zhǔn)48一、箱梁梁段質(zhì)質(zhì)量檢查和質(zhì)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)488第十章施工進度度計劃48第十一章施工機機械設(shè)備及人人員組織499第十二章質(zhì)量控控制程序及保保證措施500一、質(zhì)量控制程程序50二、質(zhì)量保證措措施52第十三章施工安安全措施600一、現(xiàn)場布置660二、掛籃施工專專項安全技術(shù)術(shù)措施61第十四章掛籃施施工應(yīng)急預(yù)案案62一、掛籃施工中中重大危險源源分析62二、預(yù)案適用范范圍62三、應(yīng)急援救組組織機構(gòu)及成成員構(gòu)成622四、應(yīng)急援救組組織機構(gòu)的主主要職責(zé)633五、事故應(yīng)急措措施63六、應(yīng)急職能部部門職責(zé)644七、應(yīng)急救援物物資保障644八、應(yīng)急救援工工作程序655九、應(yīng)急救援終終止65十、應(yīng)急救援人人員名單表665第十五章施工環(huán)環(huán)保措施666一、防水排水667二、沖刷與淤積積67三、廢料廢方的的處理67四、防止水污染染67五、防止粉塵、廢廢氣污染677六、防止噪音污污染和光污染染68第十六章附圖、附附件681、附件：掛籃籃結(jié)構(gòu)計算書書682、附圖：688附圖1：主橋66、7#主墩箱梁梁節(jié)段化分圖圖68附圖2：掛籃立立面圖和前后后橫斷面圖668附圖3：掛籃平平面圖68附圖4：掛籃各各零散件橫梁梁細(xì)部圖688附圖5：掛籃預(yù)預(yù)壓圖、掛籃籃過橫隔板處處預(yù)埋件圖668附圖6：掛籃外外側(cè)模板圖668附圖7：掛籃合合攏段配重示示意圖68蕭宏建設(shè)集團有限公司嵊州市南馬路橋工程掛籃施工方案 第68頁(共63頁)掛籃懸澆段施工工專項方案第一章編制制依據(jù)及原則則一、編制依據(jù)1、《城市橋梁梁設(shè)計準(zhǔn)則》（CCJJ11--93）；2、《公路橋涵涵設(shè)計通用規(guī)規(guī)范》（JTTJD600－20044）；3、《公路鋼筋筋混凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝土土橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》（JTTGD622-20044）；4、《公路橋涵涵地基及基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JJTGD633-20077）；5、《城市橋梁梁工程施工與與質(zhì)量驗收規(guī)規(guī)范》（CJJJ2—22008）6、《公路橋涵涵施工技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JTTJ0411—20000）；7、《公路工程程基樁動測技技術(shù)規(guī)程》（JJTG/TF81--01-20004）；8、《預(yù)應(yīng)力混混凝土用鋼絞絞線》（GBB/T52244-20033）；9、《預(yù)應(yīng)力用用錨具、夾具具和連接器》（GGB/T143770-20007）；10、《預(yù)應(yīng)力力混凝土橋梁梁用塑料波紋紋管》（JTT/T529--2004）；11、《鋼筋機機械連接通用用技術(shù)規(guī)程》（JJGJ1007-20003）;12、《公路工工程抗震設(shè)計計細(xì)則》（JJTG/TB02-001-20008）；13、《公路橋橋梁盆式橡膠膠支座》（JJT/391--1999）；；14、《公路橋橋梁伸縮裝置置》（JT/T327--2004）；；15、TB100212-998《鐵路鋼鋼橋制造規(guī)范范》16《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計規(guī)范》（GGBJ17--88）17、GB500205-22001《鋼鋼結(jié)構(gòu)工程施施工及驗收規(guī)規(guī)范》18、GB9885-88《手手工電弧焊焊焊接接頭的基基本形式與尺尺寸》19、GB51188-988《低碳鋼及及低合金高強強度鋼焊條》20、2.166、GB111373-889《熱噴涂涂金屬件表面面預(yù)處理通則則》21、GB89923-888《涂裝前鋼鋼材料表面銹銹蝕等級和除除銹》22、GB15527-999《鐵路鋼橋橋保護涂裝》23、《中華人人民共和國工工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強制性條文文（城市建設(shè)設(shè)部分）》（建建標(biāo)[20000]2022號文件）。24、《嵊州市市南馬路橋工工程》設(shè)計圖圖及變更聯(lián)系系單25、《中華人人民共和國安安全生產(chǎn)法》((2002))；26、《公路工工程施工安全全技術(shù)規(guī)程》（JJTJ0766-95）27、《建設(shè)工工程安全管理理條例》28、南馬路橋橋工程調(diào)整施施工圖設(shè)計22011.9929、現(xiàn)場踏勘勘調(diào)查獲取的的資料，20011.10030、南馬路橋橋工程實施性性施工組織設(shè)設(shè)計31、變更圖紙紙：施工圖設(shè)設(shè)計修改通知知單08-CC-29a32、圖紙交底底及會審紀(jì)要要33、根據(jù)20012.6..29專家論論證會后修改改意見：1）掛籃和側(cè)側(cè)模、底模板總自重過大，要要求對掛籃進進行優(yōu)化2）認(rèn)真做做好控制豎向向預(yù)應(yīng)力筋張張拉控制3）對掛籃籃行走和邊、中中跨合攏段施工要進行細(xì)細(xì)化4）細(xì)化節(jié)節(jié)段澆筑時的糾偏方案案5）增加關(guān)關(guān)鍵部位焊接接驗算6）補充落落實具體的實實施措施，細(xì)細(xì)化各個環(huán)節(jié)節(jié)實施內(nèi)容7）加強施施工養(yǎng)護，施施工模板要用用檢查記錄8）加強對對外購材料的的控制，檢驗驗要專人負(fù)責(zé)責(zé)到底二、編制原則1、施工組織機機構(gòu)、施工部部署、施工方方案和施工工工藝先進科學(xué)學(xué)，合理可行行。2、質(zhì)量目標(biāo)明明確，體系健健全，保證措措施完善，確確保施工質(zhì)量量。3、安全目標(biāo)明明確，體系健健全，安全措措施可靠，確確保施工、設(shè)設(shè)備、人身安安全。4、工期目標(biāo)明明確，計劃安安排合理，保保證措施得力力，確保施工工工期。5、保護環(huán)境，文文明施工。6、科學(xué)組織，合合理安排，精精心進行現(xiàn)場場布置，少占占農(nóng)田，節(jié)約約用地。7、優(yōu)化方案，推推廣“四新”技技術(shù)，控制工工程造價。第二章工程程概況一、工程位置嵊州市南馬路橋橋工程北起東東南路與富豪豪路交叉口，跨跨越澄潭江，南南連環(huán)城南路路，全線長度度1106米米。橋位處澄澄潭江江面約約360米，主主橋結(jié)構(gòu)設(shè)計計為：76..88+1110+73..12三跨連連續(xù)剛構(gòu)橋，采用掛藍(lán)移動模架施工，總長260米。南引橋為（25+40+25）+（3×30）+（3×30）m，共三聯(lián)等截面連續(xù)梁；北引橋為35m跨簡支現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力梁和主橋聯(lián)接，然后再采用（35+3×30）m的等截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)共計兩聯(lián)。二、工程地質(zhì)地地貌及水文、氣氣象條件(一)地形與地地貌嵊州市全境以低低山丘陵地貌為主，城區(qū)處于于曹娥上游四大支支流，交匯地地帶，形成沖沖積山間平原原，在地形上由東、西西兩側(cè)的四明明山和會稽山山及南部大盤盤山合圍構(gòu)成成嵊州新昌盆盆地，區(qū)內(nèi)地地形起伏較大大，總體南高高北低，境內(nèi)內(nèi)最高山峰為為四明為主峰峰，海拔10010m，最最低侵蝕基準(zhǔn)準(zhǔn)面海拔7mm左右，相對對高差達到11000m本場地屬河流沖沖積地，南北北兩岸屬河漫漫灘，兩岸堤堤壩附近地形形起伏變化較較大外，地勢勢基本平坦。(二)水文、氣氣象與河道情情況擬建場地位于嵊嵊州市區(qū)，本本區(qū)屬來熱帶帶季風(fēng)氣候，雨雨量充沛，四四季分明，年年平均溫度在在16℃左右右，1月分的的最低平均氣氣溫為4℃左左右，年平均均降雨量約11500mmm，平均蒸發(fā)發(fā)量約為9000mm，相相對濕度800%左右，無無霜期約為2240天。區(qū)內(nèi)河網(wǎng)水系發(fā)發(fā)育，發(fā)源南南部山區(qū)的長長樂江、澄潭潭江、新昌江江、黃澤江在在區(qū)內(nèi)匯入剡剡溪成為曹江江的主要支流流，區(qū)內(nèi)河道道長年流水不不息，部份地地段可行船，區(qū)區(qū)內(nèi)河溪逕流流由大氣降水水和地下水補補給，橋位區(qū)區(qū)澄潭江現(xiàn)流流域?qū)捈s為3300m左右右。澄潭江無通航要要求，常水位位為14.88m，枯水位位為12.88m，50年年一遇洪水位位為23.008m，1000年一遇洪洪水位為233.5m。三、設(shè)計概況(一)地質(zhì)情況況南、北橋區(qū)位于于（除4、55、8、9##橋墩外）均均位于陸地，所所跨越地域地地質(zhì)情況較均均勻：1、0～4#、110～17##橋臺位于陸陸地上，地質(zhì)質(zhì)以粉質(zhì)粘土土，細(xì)砂土為為主，地勢平平坦。2、4～5#、88～10#橋橋墩位于河灘灘內(nèi)，地質(zhì)以以圓礫石為主主。3、主墩6、77#全部位于于主河床內(nèi)，以以粉砂、淤泥泥、圓泥、砂砂巖為主。(二)箱梁梁體體主橋分為左右幅幅分幅設(shè)計，單單幅共2×110個節(jié)段節(jié)節(jié)段和3個合合攏節(jié)段（11個中跨，22個邊跨），即即為3.2++4+8×44.25m++2m合攏段段。現(xiàn)澆段的的長度左右幅幅不對稱，左左幅北側(cè)為220.82mm，南側(cè)為117.06mm，右幅北側(cè)側(cè)長度為177.06m，南南側(cè)長度為220.82mm。本橋單幅橋?qū)挒闉?4m,橋梁起起點樁號為KK0+181.77，終點樁號號為K0+876.33，橋梁總長長694.66m，全橋分南、北引橋現(xiàn)現(xiàn)澆箱梁段、主主橋“T”構(gòu)構(gòu)懸澆段兩部部分。引橋為為現(xiàn)澆箱粱，主主橋“T”構(gòu)構(gòu)懸澆段為((76.888+110+73.122)m預(yù)應(yīng)力力懸臂現(xiàn)澆混混凝土連續(xù)箱箱梁，機械成成孔樁基、承臺基礎(chǔ)礎(chǔ)，墩柱，懸懸臂現(xiàn)澆箱梁梁。(1)箱梁寬：：箱頂寬144.0m，底底寬8.5m，翼板懸臂長度度：外側(cè)3m，內(nèi)側(cè)2..5m。(2)箱梁高及及粱底變化曲曲線：箱梁高高度在V墩與箱梁相相接的根部斷斷面粱高均為為4.5m，現(xiàn)現(xiàn)澆段和合攏攏段均為2.2m，其其余粱底下緣緣按二次拋物線變變化。(3)橫梁：00號塊處中橫橫梁寬4m，中橫梁梁處設(shè)置人洞洞。(三)梁體混凝凝土主橋箱梁采用CC50混凝土，引橋箱梁采采用C50混混凝土。(四)預(yù)應(yīng)力體體系1、縱向預(yù)應(yīng)力力束主橋縱向預(yù)應(yīng)力力鋼束共設(shè)置置了頂板束、中中跨底板束、邊邊跨頂、底板板束、合攏束束和預(yù)備束共共六種，采用用兩端或單端端張拉。2、豎向預(yù)應(yīng)力力鋼筋豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋筋用JL322精軋螺紋粗粗鋼筋，抗拉拉強度標(biāo)準(zhǔn)值值為785mmpa，張拉拉控制應(yīng)力按按85%進行行，設(shè)計張拉拉噸位5377KN，相應(yīng)的的錨具為YGGM-32，豎豎向預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋采用梁頂頂一端張拉方方式。(五)普通鋼筋筋1、普通鋼筋分分為I級(R235)和Ⅱ級(HRB3335)兩種，I級級鋼筋應(yīng)符合合國家標(biāo)準(zhǔn)((GB14999.1-22008)，Ⅱ級鋼筋筋應(yīng)符合國家家標(biāo)準(zhǔn)(GB14999.2-22007)的有關(guān)規(guī)定定。2、鋼材及型鋼鋼：一律采用用Q235普普通碳素結(jié)構(gòu)構(gòu)鋼，符合國國家標(biāo)準(zhǔn)(GB7000-91)的規(guī)定要求求。(六)橋梁伸縮縮縫及支座主橋粱段伸縮縫縫（5#、88#墩處）采采用SSFCC160型，主主橋支座采用用GPZ(Ⅱ)盆式支座。GPZZ(Ⅱ)5DX(SX)。6、7#主墩以以固結(jié)方式進進行，不另專專設(shè)支座。第三章總體體施工方案概概述一、主要施工方方案箱梁0#段在大大直徑鋼管樁基礎(chǔ)++貝雷片支支支架上施工，11#～10#梁段采用用掛籃懸臂灌灌注施工，合合攏段用掛籃籃作為吊架進進行施工，邊邊跨現(xiàn)澆段用用組合式滿堂堂支架施工。二、主橋箱梁施施工(一)V型墩及及0#段施工工按已經(jīng)專家論證證通過審批的的《V型墩及及0號塊施工工專項方案》進進行施工。(二)箱梁梁段段懸臂施工在施工完成的00#梁段上進進行掛籃安裝裝。2個主墩共4對對掛籃。掛籃籃必須保證有有足夠的剛度度和強度。主橋各個T構(gòu)的的0#段上各布置2個掛籃對稱懸懸澆，各梁段段必須一次澆澆注完成，在在澆注節(jié)段和掛籃移移動節(jié)段，必須保保持對稱、均均衡施工。箱梁砼要求達到到70％的強度度時，才能拆拆除非承重的的側(cè)模板，砼砼達到90％強度后后方可進行張張拉并拆除和移動其余模模板。(三)邊跨現(xiàn)澆澆段施工邊跨現(xiàn)澆段在直直徑為80cm的鋼管支支架上施工，按按已論證的專專家方案進行行施工，鋼管管支架地基處處理及支架搭搭設(shè)嚴(yán)格按有有關(guān)施工規(guī)程程進行，搭設(shè)設(shè)支架的地基基必須經(jīng)過加加固及平整處處理，必須保保證粱體在施施工過程中不不大幅度下沉沉或不均勻沉沉降。支架施施工完畢后必必須按施工規(guī)規(guī)范對支架進進行預(yù)壓(120%箱箱梁自重)，以消除支支架變形對結(jié)結(jié)構(gòu)的影響((支架施工嚴(yán)嚴(yán)格按照專家家論證通過的的專項方進行行實施)。箱梁粱體外露面面采用大面積積膠合板作為為模板，并處處理好接縫問問題，以保證證粱體的外形形美觀及施工工質(zhì)量。箱梁梁梁體施工縫縫宜留置在結(jié)結(jié)構(gòu)受剪力和和彎矩較小且且便于施工的的部位。腹板板的側(cè)模板應(yīng)應(yīng)加強支撐，嚴(yán)嚴(yán)禁脹模。澆澆筑粱體混凝凝土?xí)r不得損損傷塑料波紋紋管，以防止止波紋管與預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼束粘粘結(jié)在一起。在現(xiàn)澆段底模安安裝時，應(yīng)先在5、8#墩頂安裝裝盆式橡膠支支座并鎖定縱縱向約束，合攏張拉完完成后才能解解除約束，底底板用雙層模模板，模板之之間全部涂抹抹潤滑油。與5#墩及8#墩聯(lián)結(jié)的引引橋箱梁跨在在邊跨合攏張張拉后才能進進行施工。(四)箱梁合攏攏段施工邊跨合攏段的具具體施工步驟驟為：安裝合合攏吊架(利用掛籃前前、后下橫梁)→安裝合攏攏段徑性骨架架并將其焊死死→張拉兩根根臨時合攏束束并錨固但不不壓漿→立模、綁綁扎鋼筋、安安裝連續(xù)束→→澆注合攏段段砼→張拉鋼鋼束→壓漿完成合合攏。合攏段鎖定及砼砼澆注時間應(yīng)應(yīng)選擇在一天天中氣溫最低低時進行，澆澆注時間應(yīng)控控制在2～33小時，合攏攏溫度控制在18度度左右。合攏順序為：先先兩邊跨→后中跨第四章掛籃籃設(shè)計主橋箱梁節(jié)段懸懸澆從1#節(jié)節(jié)段至10#節(jié)段，每段段懸澆的長度度均按設(shè)計要要求進行。待待10#節(jié)段施工完完后，尚需用用掛籃縱梁改改裝為模板吊吊架施工邊跨跨和中跨合攏攏段梁段。在在懸臂掛籃施施工前建立箱箱梁的線型控控制點，橋梁梁中線控制點點。連續(xù)剛構(gòu)梁段混混凝土一次澆澆筑完成。箱箱梁節(jié)段的施施工與箱梁00#節(jié)段施工工方法相似，不不同之處在于于一個用支架架現(xiàn)澆，一個個采用掛籃懸懸臂澆筑混凝凝土。箱梁節(jié)段模板應(yīng)應(yīng)與前段梁段段緊密結(jié)合，嚴(yán)嚴(yán)格按設(shè)計要要求進行接縫縫處理。澆筑筑混凝土?xí)r，從前端開始向向后澆筑，在根部與前段段混凝土連接接。箱梁混凝凝土將摻入適適量的緩凝劑劑，并采取有有效措施保證證混凝土工廠廠的混凝土生生產(chǎn)量達到至至少15m3/h以上，確?；旎炷翝仓|(zhì)質(zhì)量。在混凝土灌注時時，將嚴(yán)格控控制施工荷載載，力求兩端端平衡。為有有效控制箱梁梁兩端的混凝凝土灌注重量量偏差，將嚴(yán)嚴(yán)格兩端的混混凝土灌注的的盤數(shù)，采用兩端交叉叉泵送，做到到兩端混凝土土等量對稱進進行，灌注速速度一致，使使懸臂端混凝凝土數(shù)量誤差差不超過設(shè)計計要求（偏載載不能超過單單個節(jié)段重的的1/4，即即超重不能超超過相當(dāng)于單單側(cè)的底板自自重荷載）。懸臂澆筑過程中中，應(yīng)作好箱箱梁節(jié)段懸澆澆的監(jiān)測、監(jiān)監(jiān)控工作。在在每個塊件的的前端頂、底底板應(yīng)設(shè)置幾幾處觀測點，測測出每個節(jié)段的標(biāo)高變化情情況，以控制制箱梁節(jié)段的的抬高量和箱箱梁懸澆過程程中的線型。懸臂澆筑梁段時時，橋墩兩側(cè)側(cè)的澆筑進度度應(yīng)盡量做到到對稱、均衡衡。橋墩兩側(cè)側(cè)的梁體和施施工設(shè)備的重重力差以及相相應(yīng)的在橋墩墩兩側(cè)產(chǎn)生的的彎矩差，應(yīng)應(yīng)不超過圖紙紙規(guī)定。掛籃往前行走時時，需在其走走行滑道上劃劃出刻度，由由手拉葫蘆均勻、平穩(wěn)地地向前移，兩兩端前移的距距離偏差不超超過0.2m。施工中材料料、設(shè)備、人人員等荷載，任任何情況下，不不得集中一端端或超過偏差差。走行到位位后，立即將將后錨固桿連連接，經(jīng)檢查查合格后，才才可進行箱梁梁節(jié)段施工。一、三角形掛籃籃設(shè)計（一）本橋掛籃籃概況：1、本橋掛籃共共需8個，44個主墩同步進行T構(gòu)箱梁1#--10#梁段采用懸懸臂現(xiàn)澆混凝凝土施工，在在0#塊混凝凝土澆筑強度度達到設(shè)計強強度的90%并張張拉壓漿后進進行掛籃的拼拼裝，掛籃拼拼裝后，要進進行預(yù)壓。2、所用三角形形掛藍(lán)的特點點：1)三角形掛藍(lán)藍(lán)外型美觀，結(jié)結(jié)構(gòu)簡單，桿桿件受力明顯顯，計算、驗算簡易方便。2)掛藍(lán)的自重重輕，拆卸方方便，作業(yè)面面寬敞。3)掛藍(lán)行走采采用無平衡配配重的行走方方式，移動靈靈活、快捷，底底模、內(nèi)外模模板一起移動動，整套掛藍(lán)藍(lán)一次行走的的時間在4~6小時之間，極極大的節(jié)省了了時間。4)掛藍(lán)所需的的材料均為常常見的普通型型材，加工簡簡單，掛藍(lán)的的剛度大，變變形小，有利利于施工的安安全和施工監(jiān)監(jiān)測。3、本工程掛籃籃設(shè)計要求：：1）結(jié)構(gòu)設(shè)計要要求滿足強度度、剛度和穩(wěn)穩(wěn)定性2）掛籃的重量量與節(jié)段的砼砼重量比不超超過0.53）掛籃的最大大變形（包括括吊帶變形的的總和）不大大于20mmm4）掛籃行走時時的抗傾覆安安全系數(shù)，后后錨錨固安全全系數(shù)不能小小于25）掛籃必須要要有操作平臺臺，且能滿足梁梁段施工作業(yè)業(yè)的需要6）掛籃制作完完成后要進行行試拼和模擬擬試壓，滿足足施工和設(shè)計計要求之后才才能投入使用用7）前長吊帶必必須采用型鋼鋼作吊帶（二）三角形掛掛籃自重（含模板板等各種體系系重量）：1、自重：本橋施工所使用用的掛藍(lán)為新新制三角形掛掛藍(lán)，一個掛掛藍(lán)的重量組成：裸籃重重36，底側(cè)模板重115t，內(nèi)模用木木模板3t，滑梁體系系重2t，總重量約56t（含模板及各種體系）分為三角形桁桁架系統(tǒng)、吊吊掛系統(tǒng)、走走行系統(tǒng)及后后錨系統(tǒng)、模模板系統(tǒng)、上上下橫梁、操操作平臺系統(tǒng)統(tǒng)七大部分組成。全全橋共配置44對8個掛藍(lán)藍(lán)，可滿足22個主墩的雙雙幅4個T構(gòu)構(gòu)同時同步向向前推進施工工。2、掛籃重量與與節(jié)段比重情情況：T構(gòu)節(jié)段砼縱向向長度和重量量分配表：節(jié)段分塊編號縱向長(m)箱梁寬(m)砼方量(m3)重量(t)全橋數(shù)量13.214501304×2節(jié)24.01458.851534×2節(jié)34.251457.40149.24×2節(jié)44.251454.33141.24×2節(jié)54.251451.72134.44×2節(jié)64.251449.51128.74×2節(jié)74.251447.72124.14×2節(jié)84.251446.38120.64×2節(jié)94.251445.96119.54×2節(jié)104.251444.96116.94×2節(jié)中跨合攏段2.01421.0954.831×2節(jié)邊跨合攏段2.01421.0954.832×2節(jié)邊跨現(xiàn)澆段20.82（17.06）14225.82587.12×2節(jié)重量計算說明：：砼比重按226KN/mm3計3、掛籃重量與與最大節(jié)段砼砼重量比重掛籃設(shè)計從上面面重量比配劃分可可計算出，掛籃重量與與最大節(jié)段砼砼重量比重為為：65/153==0.37<0.5，掛籃重量滿足施工規(guī)范要求。（三）三角形掛掛籃設(shè)計情況概述述：1、箱梁最大重重量2號節(jié)段段斷面圖箱梁單幅全寬為為14m，左右幅以縱縱向伸縮縫進進行聯(lián)結(jié)，為為了便于掛籃籃行走，左、右右幅中央處各各預(yù)留出50cm進行二次現(xiàn)澆澆和調(diào)整，橋橋面橫向鋼筋筋在此處太長長，掛籃無法法行走，在此此處必須把此此鋼筋進行反反向搬彎處理理，等全橋合合攏后再對其其進行調(diào)直。2、掛籃設(shè)計立立面圖：3、掛籃設(shè)計前前橫斷面圖4、掛籃設(shè)計后后橫斷面圖（四）三角形掛掛籃7大體系組成詳詳述：本橋三角形組合合系統(tǒng)可分為：三角形桁架系統(tǒng)、吊帶系統(tǒng)、走行系系統(tǒng)、后錨系統(tǒng)、滑滑模系統(tǒng)、上下橫橫梁底籃系統(tǒng)、操作平臺系統(tǒng)，七大系統(tǒng)通通過焊接進行行聯(lián)結(jié)，并通通過立柱和斜斜接桿和型鋼鋼進行橫向聯(lián)聯(lián)系，組成一一個結(jié)構(gòu)穩(wěn)定定的受力支撐撐桁架體系。1、掛籃主桁架架系統(tǒng)：主桁架系統(tǒng)主要要由下列型鋼鋼部件組成：：1）主縱梁：位位于腹板上部部，共3組II56b工字字鋼雙拼組成成，由型鋼焊焊接，如下圖所示示，雙拼組合合寬度為5886mm，其其縫隙位于單單排豎向精軋軋螺紋鋼筋之之間2）立柱、斜拉拉桿和下橫聯(lián)聯(lián)系梁立柱和斜拉桿位位于各組主縱縱梁上，并通通過上橫聯(lián)系系梁和下橫聯(lián)聯(lián)系梁焊接聯(lián)聯(lián)結(jié)而成立柱為I30工工字鋼，斜拉拉桿為I255工字鋼，上上、下橫聯(lián)系系梁為[144槽鋼，如圖圖所示：2、吊帶系統(tǒng)：：前長吊帶：以66塊75566×200××20mm鋼板制成，間間距20cmm打眼，根據(jù)據(jù)移動高度而而可調(diào)整掛籃高度后長吊帶：以22根鋼板制成成，間距200cm打眼，根根據(jù)移動高度度而可調(diào)整掛掛籃高度，尺尺寸同上前短吊帶：用于于內(nèi)、外模板板滑動梁前端端使用，共66根，用φ332精軋螺紋紋鋼筋組成后短吊帶：用于于內(nèi)、外模板板滑動梁后端端使用，共66根，用φ332精軋螺紋紋鋼筋組成3、走行系統(tǒng)：：行走軌道：以II25雙拼工工字鋼組成，放放在每組主縱縱梁下面行走滾筒：用φφ50的圓鋼鋼，放在軌道道與主縱梁之之間，便于掛掛籃滑行手拉葫蘆：用110t的手拉拉葫蘆，固定定于掛籃主縱縱梁和節(jié)段的的前端，人工工拉動掛籃前前行，每組主主縱梁一個，單單個掛籃共33個，同步向向前移動4、后錨系統(tǒng)：：底籃后錨：由44根φ32精精軋螺紋鋼筋筋組成主縱梁后錨：由由3×3根φφ32精軋螺螺紋鋼筋組成成，通過聯(lián)結(jié)器器與箱梁的豎豎向精軋鋼筋筋結(jié)合一體，使使箱梁與掛籃籃同步受力5、滑模系統(tǒng)：：滑梁：外側(cè)模各各用1道滑梁梁，以雙拼[[28槽鋼焊焊接而成，內(nèi)內(nèi)模用2道滑滑梁，用雙拼拼[28槽鋼鋼焊接而成，長長度均為122m。吊帶：用φ322精軋螺紋鋼鋼筋把滑梁懸懸吊在箱梁的的翼板和頂板板下面，通過過3組滾軸在在梁下面向前前推進6、上下橫梁、底底籃系統(tǒng)：前上橫梁：用雙雙拼I40工工字鋼組成，長長度14.66m前下橫梁：用雙雙拼I45工工字鋼組成，長長度14.66m后上橫梁：用雙雙拼I36工工字鋼組成，長長度14.66m后下橫梁：用雙雙拼I45工工字鋼組成，長長度14.66m底籃小縱梁：用用單I28工工字鋼組成，長長度6.0mm，腹板下間間距30cmm，底板下間間距60cmm7、操作平臺系系統(tǒng)：本橋掛籃的操作作平臺主要有有4組前上橫梁邊上：：調(diào)整掛籃高高度頂升千斤斤頂用，以鋼鋼筋鋼管搭設(shè)設(shè)護欄桿后下橫梁邊上：：聯(lián)結(jié)調(diào)整后后下錨用，以以鋼筋鋼管搭搭設(shè)護欄桿前節(jié)段修飾支架架：用鋼管搭搭設(shè)護欄桿節(jié)段端頭：用鋼鋼管搭設(shè)護欄欄桿，便于木木工、鋼筋工工、張拉工等等工種操作二、掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計計算1、結(jié)構(gòu)設(shè)計計計算書見后附附件：三角形掛籃結(jié)構(gòu)計算書2、通過計算，本本掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計滿足規(guī)范范和設(shè)計要求求三、掛籃結(jié)構(gòu)驗驗算驗算部位：驗算算時僅對掛籃籃的底籃系統(tǒng)統(tǒng)、吊帶系統(tǒng)統(tǒng)、錨固系統(tǒng)統(tǒng)、桁架系統(tǒng)統(tǒng)、滑梁和其其吊帶、掛籃行走抗抗傾覆穩(wěn)定驗驗算以及斜拉帶焊焊接焊縫計算算驗算節(jié)段荷載：各節(jié)節(jié)段中，第22節(jié)段重量為為控制性重量量，節(jié)段砼方方量為58..85m3，自重為1553t，驗算算時按1.22倍進行考慮慮，即自重荷荷載按1844t進行驗算下面是按從底籃籃到桁架逐步步對各部件進進行驗算：（一）掛籃底籃籃系統(tǒng)驗算：底籃主要驗算部部件：底籃縱向小分分配梁、前下下橫梁、后下下橫梁1、底掛籃小縱縱梁驗算（單根I288b工字鋼）：底籃小縱梁為II28b工字鋼，長度度6m，分布布在底板下面面，作為承重重荷載的主要要分配梁，在在底板下間距距60cm，腹板下間距30cm進行布置，前端固結(jié)在前下橫梁上，后端通過后錨固結(jié)在后下橫梁和箱底板之間。1）當(dāng)剛澆筑完完成第2號節(jié)節(jié)段時，砼時底籃受力力最大，此時時受到荷載有有205.5tt：砼自重：58..8*2.66=153tI28工字鋼自自重：6.1t（共21根66m長的I228工字鋼，另加聯(lián)結(jié)鋼鋼板）底板鋼模和內(nèi)模模板自重：66+3=9tt施工人員、砼振振搗、砼沖擊荷載：11.5t（8.5**4.5*0.3=11.5）此時總受力為：：（153++6.1+99）×1.2+11.5×1.4=217..8t單根受力為：2217.8//21×10=1004KN假假設(shè)小縱梁是是固結(jié)在前、后后下橫梁上的的，且受到的是是均布荷載，小小縱梁縱向的的坡度忽略不不計，按水平平方向進行計計算，則根據(jù)下列計計算示圖可得得到：2）計算簡圖：：底籃單根小縱梁梁受均布荷載載為：1044/4=266KN/m3）強度受力計計算：反力計算：Raa=55.66kn，Rb＝26*4-555.6==48.4kkn剪力計算：Qaa=Ra=555.6knn，Qb=Rb==48.4kkn彎矩計算：Maa=53.996kn.mm，最大彎矩Mmax=1135.655kn.m（在距A端2.54m位置處）撓度fx=4..85mm4）強度驗算對I28b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：Wx=534..4cm3,A=60.97cm2,Ix/Sx=23.95cm(Ix=7481cm4，Sx=312.3cm3)，b=1.05cm。E=2.1×1105Mpaσ=M/W=1135.655kN·m/534.4m3×103×106=25.4MPa<[σ]=145×1.3=1188MPaι=Qmax××Sx/Ixx/b=22.1MPa<[τ]=85×1.3=1111MPa[f]=51000/4000=12.775mm>ffx=4.85mmm通過以上強度計計算，小縱梁梁的彎曲強度度、抗剪強度度和撓度均滿足要求，所所以底籃小縱縱梁的設(shè)計和和布置是合理理的。2、掛籃前下橫橫梁驗算（雙雙拼I45bb工字鋼）：：前下橫梁為I445b工字鋼鋼，長度144.6m，布置在掛籃的的最前下端，作為承重荷荷載的主要過載梁。1）當(dāng)剛澆筑完完成砼時底籃籃受力最大，計計算假定前、后下橫梁受力相同，根據(jù)上列計算可知受力為55.6×21=1167.6kn型鋼自重：2..6t此時受力為：11167.66+26×1.2=1198.88kn(雙拼受力情情況)單根受力為：11198.88/2=599.4KN由于小小縱梁布置在在橫梁上的間間距較密，可可認(rèn)為是均布布荷載，q==599.44/8.5==70.511kn/m：2）計算簡圖和和示圖：掛籃前下橫梁受受均布荷載為為：70.51KN/m，由于荷載布布置和吊帶布布置特殊，按按最不利的簡簡支梁荷載布布置進行受力力計算，如下下圖所示，按按最大跨徑44m進行受力力計算和驗算算。3）強度受力計計算：剪力計算：Qaa=Ra=Qb=700.51×4/2=1441kn彎矩計算：最大大彎矩Mmax=70.51×42/8=1411.02knn.m撓度fx=5××70.511×40004/384×2.1/1005/3.37559/108=3.3mm4）強度驗算對I45b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：Wx=15000.4cm3,A=111.400cm2,Ix/Sx=38.06cm(Ix=33759cm4，Sx=887.1cm3)，b=1.35cm。E=2.1×1105Mpaσ=Mmax//Wx=141.022kN·m/1500.44m3×103×106=93.98MPa<[σ]=145×11.3=1888MPaι=Qmax××Sx/Ixx/b=27.44MPa<[τ]=85×11.3=1111MPa[f]=40000/4000=10mm>fx=3.3mm3、掛籃后下橫橫梁驗算（雙雙拼I45bb工字鋼）：：后下橫梁為I445b工字鋼鋼，長度144.6m，布布置在掛籃的的最后底下端端，作為承重重荷載的主要要過載梁。1）當(dāng)剛澆筑完完成砼時底籃籃受力最大，計計算假定前、后下橫梁受力相同，根據(jù)上列計算可知受力為55.6×21=1167.6kn型鋼自重：2..6t此時受力為：11167.66+26×11.2=11198.8kkn單根受力為：11198.88/2=5999.4KNN由于小縱縱梁布置在橫橫梁上的間距距較密，可認(rèn)認(rèn)為是均布荷荷載，q=5599.4//8.5=770.51kkn/m：2）計算簡圖和和示圖：掛籃后下橫梁受受均布荷載為為：70.551KN/mm，由于荷載載布置和吊帶帶布置特殊，按按最不利的簡簡支梁荷載布布置進行受力力計算，如下下圖所示，按按最大跨徑2.4m進行受力計計算和驗算。3）強度受力計計算：剪力計算：Qaa=Ra=Qb=700.51×2.4/2=84.61kn彎矩計算：最大大彎矩Mmax=770.51×2.42/8=50.77kn.m撓度fx=5××70.511×24004/384×2.1/1005/3.37559/108=0.43mm4）強度驗算對I45b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：Wx=15000.4cm3,A=111.400cm2,Ix/Sx=38.06ccm(Ix=33759cm4，Sx=887.1cm3)，b=1.35cm。E=2.1×1105Mpaσ=Mmax//Wx=50.77kN·m/1500.44m3×103×106=34MPa<[σ]=145×11.3=1888MPaι=Qmax××Sx/Ixx/b=16.5MPa<[τ]=85×11.3=1111MPa[f]=24000/4000=6mm>fx=0.43mm通過以上強度計計算，掛籃后下橫梁的彎曲強度、抗抗剪強度和撓度均滿足要求，所所以前下橫梁的設(shè)計和布布置是合理的的。（二）掛籃吊帶帶系統(tǒng)驗算：主要驗算部件：：前長吊帶、后長吊帶和后錨固鋼筋筋1、掛籃前長吊吊帶驗算（A3鋼板）：前長吊帶全是AA3鋼板，規(guī)規(guī)格為75556×2000×20，共共計6根。1）當(dāng)剛澆筑完完成砼時吊帶帶受力最大，計計算假定前、后下橫梁受力相同，根據(jù)上列計算可知前長吊帶總受力為1198.8kn，每根吊帶受力為199.8kn2）單根規(guī)格為為7556××200×220的吊帶抗拉強度受力：F=S×[σ]]=0.2××0.02××140×1106=560KNN199.8KNN<F=5660KN（滿足2倍系系數(shù)要求）所以吊帶抗拉強強度滿足要求求2、掛籃后長吊吊帶和后錨固固驗算（A3鋼板和φφ32精軋鋼鋼筋）：后長吊帶全是AA3鋼板，規(guī)規(guī)格為75556×2000×20，共共計2根。后錨固由4根精精軋鋼筋組成成，規(guī)格為φ32精軋軋鋼筋1）當(dāng)剛澆筑完完成砼時吊帶帶受力最大，計計算假定前、后下橫梁受力相同，根據(jù)上列計算可知后長吊帶和φ32精軋鋼筋總受力為1198.8kn，每根吊帶受力為199.8kn2）單根規(guī)格為為7556××200×220的吊帶抗抗拉強度受力力：F=S×[σ]]=0.2××0.02××140×1106=560KNN199.8KNN<F=5660KN（滿足2倍系系數(shù)要求）所以吊帶抗拉強強度滿足要求求3）單根強度為為785Mppa的φ32精軋鋼筋的受受力情況為：：F=785×8846.5××85%/11000=5565KN==56.5tt=565KKN199.8KNN<F=565KN（滿足2倍安安全系數(shù)要求求）根據(jù)設(shè)計和規(guī)范范要求，吊帶帶和后錨固布置是合理的的（三）掛籃錨固固系統(tǒng)驗算：主要驗算部件：：桁架主縱梁后錨固固1）每個掛籃上上后錨共三組組后錨，每組組后錨共3根根φ32精軋軋鋼筋把主縱縱梁錨固在已已張拉的節(jié)段段頂板內(nèi)，按按固結(jié)進行計計算，主縱梁梁受到前上橫橫梁傳下來的的力，前上橫橫梁由吊帶產(chǎn)產(chǎn)生的力，當(dāng)當(dāng)砼澆筑完成成后受力最大大，主縱梁此時受受力大小為：：F=1198..8+前上橫橫梁自重244×1.2++40×1..2(滑模體體系重/2)=1276KNN每組主縱梁受力力大小為：11276/33=425..3KN,如下圖所示示：2）利用杠桿原原理驗算主縱梁受力FF大小F1=F2=FF3=5655KN（按按精軋鋼筋的的抗拉強度進進行計算）通過計算得出主主縱梁端部可可承受載力：：F=9888.8KN3）每組主縱梁梁受力大小為為：12766/3=4225.3KNN<[F]=988.88KN/2=4944.4大于2倍安全抗抗傾覆系數(shù)，所所以布置3根根精軋作后錨錨是滿足設(shè)計規(guī)范要求（四）掛籃桁架架系統(tǒng)驗算：主要驗算部件：：前上橫梁、后上橫梁、主主縱梁、立柱、斜拉桿桿1、掛籃前上橫橫梁驗算（雙雙拼I40b工字鋼）：：前上橫梁為雙拼拼I40b工工字鋼，長度度14.6mm，布置在掛掛籃的最前上上端，作為承承重荷載的主主要過載梁，是是6根前主吊吊帶的承載點點，每根吊帶受受力按2000KN計算。1）斷面圖和計計算示圖2）強度受力計計算：（分解成單根根最不利簡支支梁受力計算）剪力計算：Qmmax=50kn彎矩計算：最大大彎矩Mmax=100kn.m撓度fx=0..03mm3）強度驗算對I40b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：Wx=11399cm3,A=94.07cm2,Ix/Sx=33.9cm(Ix=22781cm4，Sx=671.22cm3)，b=1.25cm。E=2.1×1105Mpaσ=Mmax//Wx=141.022kN·m/1139m3×103×106=88MPa<[σ]=145×11.3=1888MPaι=Qmax××Sx/Ixx/b=23.6MPa<[τ]=85×11.3=1111MPa[f]=40000/4000=10mmm>fx=0.0.3mm滿足要求2、掛籃后上橫橫梁驗算（雙雙拼I36b工字鋼）：：后上橫梁為雙拼拼I36b工工字鋼，長度度14.6mm，布置在掛掛籃的中部，位于立柱柱的正下方，作為承重底底籃移動時的的荷載，F(xiàn)==30t每根根吊帶受力FF=30/22/2=7..5t計算。1）后上橫梁斷斷面圖和計算算示圖2）強度受力計計算：剪力計算：Qmmax=75kn彎矩計算：最大大彎矩Mmax=262.5kn.m撓度fx=0..02mm3）強度驗算對I36b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：Wx=920..8cm3,A=83.64cm2,Ix/Sx=30.6cm(Ix=16574cm4，Sx=541.2cm3)，b=1.2cm。E=2.1×1105Mpaσ=Mmax//Wx=262.5kN·m/2*920..8m3×103×106=142MPa<[σ]=145×11.3=1888MPaι=Qmax××Sx/Ixx/b=20.4MPa<[τ]=85×11.3=1111MPa[f]=35000/4000=9mm>fx=0.02mm滿足足要求3、掛籃主縱梁梁、立柱和斜桿桿驗算：主縱梁、立柱和和斜桿構(gòu)成一一個穩(wěn)定的三三角形體系，本本體系通過箱箱梁上的滑軌軌和后錨精軋軋鋼筋而固結(jié)結(jié)在箱梁頂板板上，三組三角形體體系通過上下橫系梁、后上橫梁前上橫梁組成穩(wěn)定的掛掛籃系統(tǒng)，通過下面受力力分析，可只只對主縱梁、斜斜拉桿和立柱柱進行抗壓和和受拉驗算則則可。通過上面計算知知，每組里每每根主縱梁的的受力大小為為：6×2000/3/22=200KKN1）主縱梁、斜斜拉桿和立柱柱斷面圖和計計算示圖從上圖可知：立立柱主縱梁受受力193KN，立柱受力392KN，前斜拉桿受受力278KN，后斜拉桿受受力296KKN。2）主縱梁強度度驗算：主縱梁是雙拼II56’b工字鋼，受力為193KN對I56b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：A=146.558cm2,[σ]=1440Mpa，λ=100，ψ=0..9E=2.1×1105Mpaσ=F2/S==1930NN/146..58×106=13.2MPa<[σ]=145MPPa設(shè)計和布置滿足足要求3）立柱強度驗驗算：立柱是雙拼I332b工字鋼，受力為392KN對I32b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：A=2*73..52cm2,[σ]=1440MpaE=2.1×1105Mpaσ=F2/S==392/2/73.5×106=26.7MPa<[σ]=145MPPa設(shè)計和布置滿足足要求4）前斜拉桿強強度驗算：前斜拉桿是雙拼拼I25b工字鋼，受力力為278KN對I25b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：A=2*53..51cm2,[σ]=1440MpaE=2.1×1105Mpaσ=F2/S==278/2/53.51×106=25.9MPa<[σ]=145MPPa設(shè)計和布置滿足足要求5）后斜拉桿強強度驗算：前斜拉桿是雙拼拼I25b工字鋼，受力力為296KN對I25b工字字鋼,查《鋼結(jié)構(gòu)計計算手冊》得得各相關(guān)力學(xué)學(xué)參數(shù)如下：：A=2*53..51cm2,[σ]=1440MpaE=2.1×1105Mpaσ=F2/S==296/2/53.51×106=27.7MPa<[σ]=145MPPa設(shè)計和布置滿足足要求（五）掛籃外滑滑梁、滑梁吊帶系統(tǒng)：掛籃外滑梁系統(tǒng)統(tǒng)（雙拼I28b槽鋼）：外滑梁為雙拼II28b槽鋼鋼，長度12.0m，布置置在翼板下面，每側(cè)翼板下下布置兩組，每每組外滑梁由由：雙拼I228槽鋼、33根φ32精精軋鋼筋，33個滑動滾軸軸，前面吊在在前上橫梁上上，后面吊在在前一節(jié)段翼翼板下面，槽槽鋼通長布置置在前一個節(jié)節(jié)段下面，便便于在雙槽鋼鋼下面用鋼筋筋搭設(shè)節(jié)段修修飾階梯支架架。內(nèi)、外滑梁橫、縱斷面圖（六）掛籃行走走時抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定驗算1、掛籃移動過過程中：掛籃移到立柱離離節(jié)段邊40cm時為最不利位位置，空籃在在移動過程中中荷載按最不不利考慮，如如下圖所示，假假定整個掛籃籃的重量全部部由前長吊帶帶受載：2、不利荷載按按2倍沖擊荷載載考慮，則每每組主縱梁上上產(chǎn)生的最不不利荷載相對對于立柱底支支點的傾覆彎矩為：M1=5.1××560×2÷3=1904KN.m(考慮空籃的全全部重量5660kn由吊帶承擔(dān))3、掛籃行走過過程中始終有一個后后錨固定在掛掛籃主縱梁上上，材質(zhì)為φφ32精軋鋼筋，抗拉強度為785mpaa，其相對支點可可產(chǎn)生的抵抗抗傾覆彎矩為為：M2=4.233×785×846.5÷1000×90%=25529.8KKN.mM2＞M1行行走過程中抗抗傾覆滿足要要求（七）斜拉桿的的焊接計算驗驗算通過受力分析，斜拉桿和立柱及主縱梁之間的焊接是關(guān)鍵部位，對這個部位進行計算驗算，3組斜拉桿前面受力為278kn，后面受力為296kn，材料相同，按統(tǒng)一300kn進行計算，由雙根I25b型工字鋼組合而成，則每根工字鋼的受力為150kn。由公式F/LLζ≤[σ]：查表得到到，σ=1440×0.88=112mmpa，L==25-1..3×2=222.4cmm，只考慮薄薄壁處焊接，時時計算出ζ==6mm。采用單面焊接時時，即焊縫厚厚度至少為66mm，圍焊焊時不能少于于3mm厚度度要求，實際施工時時L是斜長焊焊接，比222.4cm要要大。（八）內(nèi)模架系系統(tǒng)：主橋箱梁是單箱箱雙室結(jié)構(gòu)，每每個箱室內(nèi)設(shè)設(shè)2道內(nèi)滑梁梁，內(nèi)滑梁為雙拼II28b槽鋼鋼，長度122.0m，雙雙拼I28槽槽鋼、3根φφ32精軋鋼鋼筋，3個滑滑動滾軸，前前面吊在前上上橫梁上，后后面吊在前一一節(jié)段頂板下下面，槽鋼通通長布置在前前一個節(jié)段下下面，每個掛掛籃共4道內(nèi)內(nèi)滑梁。第五單箱梁梁懸掛段施工一、掛籃施工(一)掛籃安裝裝掛籃拼裝程序：：主縱梁下面的橋橋面找平→前后支座→→三角形桁架主梁→后錨系→前前上橫梁→前前吊桿、后吊吊帶→底?！鷥?nèi)模→外側(cè)側(cè)?！僮髌狡脚_。安裝步驟及方法法：在0#梁段施工工完成后，即即可從0#梁梁段中心向兩兩側(cè)對稱安裝裝兩套施工掛掛籃。安裝時時須注意掛籃籃須嚴(yán)格按照照圖紙進行。1、安裝走行軌軌。清除0##梁段梁面兩兩腹板部位的的雜物，清潔潔錨固部位預(yù)預(yù)埋精軋螺紋紋鋼筋螺紋；；并沿腹板方方向鋪設(shè)走行行軌，待抄平平軌面，測量量兩走行軌間間距離，確認(rèn)認(rèn)無誤后，用用錨具將插入入走行軌底孔孔內(nèi)的豎向預(yù)預(yù)應(yīng)力筋鎖定定。2、安裝桁架前前后支座。3、吊裝三角形形桁架。分別吊吊立兩片三角形桁架于前后支支座上，并用用聯(lián)結(jié)系連接接；注意在安安裝過程中必必須確保主桁桁聯(lián)結(jié)板螺栓栓全部擰緊，并并由技術(shù)員檢檢查合格后方方可繼續(xù)進行行掛籃拼裝。4、用Ⅳ級精軋軋螺紋鋼筋及及扁擔(dān)梁將桁桁架后端錨固固在軌道下的的鋼枕上。5、吊裝前上橫橫梁。6、吊裝前吊桿桿及后吊帶。7、安裝固定底底模小縱梁221根，單根根進行吊裝就就位并焊接固固定8、單塊拼裝和和安裝底模板。9、吊裝內(nèi)模架架走行梁，并并安裝好前后后吊桿及內(nèi)模模。10、安裝外側(cè)側(cè)模。11、吊裝張拉拉平臺。12、掛籃安裝裝后，用經(jīng)緯緯儀對中，拔拔正掛籃中線線位置；用水水平儀抄平，用用吊桿(帶)調(diào)整底模板標(biāo)高，經(jīng)中線線、水平檢查查無誤后，待待測試合格后后便可進行懸懸臂梁段混凝凝土的灌注施施工。13、掛籃各零零散件之間的的聯(lián)結(jié)全部用用焊接（用圍圍焊法聯(lián)結(jié)），焊焊條用j-4422型號。14、掛籃各零零散件最大重重量是主縱梁梁，重為2..8t，根據(jù)據(jù)塔吊起重性性能要求，完完全能夠滿足足吊裝要求，為加快安裝進度，以吊車配合安裝。(二)掛籃性能能測試掛籃是梁體懸臂臂灌注施工的的主要設(shè)備。為為確保梁體施施工順利、安安全、可靠，施工前應(yīng)對掛籃進行性能測試。以檢驗其整體承載能力、非彈性變形，各主要構(gòu)件受力狀況和變形規(guī)律，驗證掛籃設(shè)計的正確性。梁體0#梁段完完成后，直接接在0#梁段段上組裝掛籃籃，在1#段段處進行掛籃籃預(yù)壓試驗。測試內(nèi)容：主要要檢驗掛籃在在荷載作用下下的整體性能能，主要檢驗驗后錨固是否否安全、主桁桁架受力有無無變形和變形量大小小、吊帶及橫梁梁是否能夠滿滿足承載力要要求，同時消消除掛籃的非彈性變形，給監(jiān)控單位位提供掛籃的的彈性形變，以以利于要掛籃籃行走過程中中提供有效的的高度預(yù)抬值值。1、掛藍(lán)預(yù)壓，通通過在0#段段腹板上預(yù)埋埋鋼板，安裝裝型鋼反頂支架。通通過設(shè)置于反反頂支架和掛掛籃下橫梁間間的千斤頂分分級加載，用用掛藍(lán)前橫梁梁吊帶將力傳傳遞到掛籃三角形桁架上。2、0號塊灌注注時在腹板處處安裝預(yù)埋件件。注意按圖圖紙要求進行行掛籃拼裝，并并確保掛籃后后錨質(zhì)量。掛掛籃拼裝完成成后，用塔吊吊拼裝掛籃荷荷載試驗用牛牛腿，須確保保安裝質(zhì)量。分分別在掛籃前前內(nèi)外長吊帶帶間(前下橫梁上方方)安裝250tt千斤頂，共共需6臺(每套3臺)，兩邊對稱預(yù)壓壓，注意墊梁及分分配梁的安裝裝。調(diào)整墊梁梁高度，開動動油泵，使千千斤頂微微帶帶力，上下與掛籃底模模及牛腿頂緊緊。3、對拼裝好的的掛籃進行檢檢查，主要檢檢查各構(gòu)件是是否與圖紙相相符、后錨固固情況、銷軸軸情況、主桁桁架螺栓是否否擰緊等。在在監(jiān)理工程師師檢查合格認(rèn)認(rèn)可后方可進進行掛籃的整整體性能試驗驗。4、用經(jīng)緯儀測測量掛籃中線線；用水平儀儀測量主梁前前端、前后托托梁及縱梁等等水平桿件撓撓度；用百分分表量測水平平位移。并把把測得各項數(shù)數(shù)據(jù)分別記錄錄于預(yù)先設(shè)計計的表格中。具體測點布置置如下：每組組主縱梁后錨錨處各1點，共共3點；前上上橫梁與主縱縱梁交點處，共共3點，前上上橫梁跨中，共共2點，前下下橫梁對應(yīng)主主縱梁處共33點，總布點點為11點。5、根據(jù)掛藍(lán)計計算可知，掛掛藍(lán)的前上橫橫梁作用到每每片主桁上的的最合力力為67噸，利用千斤斤逐級加載。分分4級按照220t、40t、67t逐級加載。每每級加載間隔隔時間為30分鐘，持持荷15分鐘鐘，滿載后，持持荷12小時時。滿載持荷荷后須安排技技術(shù)人員值班班。6、滿載12小小時后，用水水準(zhǔn)儀測量主主梁前端、上上下橫梁的標(biāo)標(biāo)高變化情況況，測量后錨錨固變化情況況；7、卸載2小時時后，用水準(zhǔn)準(zhǔn)儀再次測量量主梁前端、上上下橫梁的標(biāo)標(biāo)高，以確定定掛籃非彈性性變形值，并并計算掛籃彈彈性變形的大大小。8、測試結(jié)果分分析。根據(jù)測測得的各項數(shù)數(shù)據(jù)，經(jīng)計算算、觀察分析析，測試結(jié)果果與設(shè)計結(jié)果果對照比較，符符合下列四種種情況者，則則認(rèn)為掛籃設(shè)設(shè)計合格，否否則應(yīng)調(diào)整設(shè)設(shè)計。1)掛籃整體結(jié)結(jié)構(gòu)在各級荷荷載作用下，整整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定定，結(jié)構(gòu)變形形在設(shè)計允許許范圍內(nèi)；2)各構(gòu)件桿件件沒有斷裂和和塑性變形現(xiàn)現(xiàn)象；3)測試結(jié)果與與設(shè)計結(jié)果相相符或基本相相符；4)主要構(gòu)件的的測試應(yīng)變和和位移值不大大于設(shè)計值。(三)掛籃走行行試驗為檢驗掛籃的整整體剛度，走走行系統(tǒng)的性性能及測量掛掛籃走行時前前吊桿的拉力力(垂直力)的變化情況，檢檢測主錨件、主主錨梁、反扣扣輪的受力與與變形情況，對對掛籃應(yīng)進行行走行試驗。若掛籃走行平穩(wěn)穩(wěn)，制動有效效，能夠最終終同步到位，即即認(rèn)為掛籃整整體走行可行行。(四)掛籃前移移箱梁頂面設(shè)有橫橫坡達1.55%，因此掛掛藍(lán)軌道之間間的高差按外外側(cè)精軋螺紋紋鋼的中心計計算達到12厘米,為了使使掛籃主桁基基本在同一高高程上,在矮矮腹板側(cè)的軌軌道下面加軌軌枕。通過上上述方法消除除橋面橫坡對對掛藍(lán)行走的的影響。掛籃行走要等到到前一塊梁體體鋼絞線張拉拉壓漿之后才才能進行操作作，具體步驟是是：1、拆除內(nèi)模和和外模之間的的對拉螺栓，在在已經(jīng)澆筑后后的梁體上安安裝主縱梁支座，并調(diào)整支座水平位置；2、松開主桁的的后錨，每組主縱梁共共3根后錨，每每組均保留11根不松，并并在這根后錨錨的壓板上加加設(shè)2根φ110的圓鋼，以以減少滑動過過程中的摩阻阻力。3、松開底板下下的4根后錨錨，由前上橫橫和后上橫的的最邊上根吊吊帶承擔(dān)；4、用二只100噸的葫蘆把把后下橫梁吊吊在外滑梁上上，拆除底模模的錨固，使使之與梁體分分開；5、再用兩只55t葫蘆牽引引，移動掛籃籃。主桁架、外外滑梁、外側(cè)側(cè)模及底模同同時前移。行行走速度控制制在10cm/min，兩側(cè)掛籃移移動的位移差差不能大于220cm；6、等掛籃移到到位置后，測測量調(diào)整底模模，然后把后后下橫梁錨固固在混凝土上上，吊帶用千千斤頂壓緊。調(diào)調(diào)整外側(cè)模，調(diào)調(diào)整后也要把把外滑梁固定定在混凝土上上。在移動掛籃前要要在軌道設(shè)置置止推塊。內(nèi)內(nèi)模要等底板板及腹板鋼筋筋綁扎后才能能通過內(nèi)滑梁梁移出來。掛藍(lán)行走到位后后，調(diào)整掛藍(lán)藍(lán)的底模標(biāo)高高和平面位置置，然后要用用精軋螺紋鋼鋼錨固，每只只掛藍(lán)采用4根橫梁，每只只橫梁用4根根直徑為322毫米的精軋螺紋鋼鋼進行錨固。(五)三角形掛掛籃拆卸1、拆除順序：：與掛籃安裝步序序反向進行拆除內(nèi)、外模板板→掛籃移到到0#塊附近近→拆除修飾飾架→拆底籃籃→拆主桁架架。2、把掛籃移到到0#塊附近近，塔吊作業(yè)業(yè)方便且吊裝裝能力最大的的地方。3、拆除修飾架架4、拆除底籃：：底籃含211根底縱梁和和2橫下橫梁梁，5、主桁架拆除除：單個掛籃籃遵循先組裝裝的后拆，后后主裝的后拆拆，左右三角角架對稱拆除除原則。即三角架的橫向聯(lián)聯(lián)系斜斜拉板和立柱柱前前、后上橫梁梁主縱縱梁聯(lián)系梁主縱縱梁。(六)掛籃施工工箱梁糾偏方方法箱梁節(jié)段從第11節(jié)段到合攏攏段共分為111個節(jié)段澆澆筑，為防止止各個節(jié)段之之間的位置、高高程偏差而致致箱梁合攏后后的整體線型型不完美，在在施工過程中中必須采用有有效的措施進進行線型偏差調(diào)整整：1、對每一節(jié)段段施工對測量量放線要嚴(yán)格格按照施工技技術(shù)規(guī)范要求求進行。2、當(dāng)0號塊施施工完成之后后在把導(dǎo)線水水準(zhǔn)點全部移移到0號塊上上，并進行閉閉合測量，各各節(jié)段施工要要均以這些導(dǎo)導(dǎo)線點為基準(zhǔn)準(zhǔn)點。3、掛籃移動時時要把橋中線線位置定線出出來，移動時時按中線方向向進行慢慢前前移，內(nèi)側(cè)和和外側(cè)要同步步，手拉葫蘆蘆前進大小也也要同步，嚴(yán)嚴(yán)禁搶步。4、施工到第77節(jié)段后要加加強對節(jié)段撓撓度觀測，對對平面位置和和高程要進一一步精確測量量。5、根據(jù)設(shè)計圖圖紙要求，全全橋是整體橋橋面，對內(nèi)側(cè)側(cè)（中央位置置處），預(yù)留留2*50ccm砼不澆筑筑（也是掛籃籃施工空間位位置的需要），等等全橋合攏后后才進行澆筑筑，以確保證證內(nèi)側(cè)線型一一致、美觀。6、對外側(cè)：把把翼板邊沿施施工過程中預(yù)預(yù)留5cm不不澆筑，等合攏后施工工護欄時一起起施工，基座座邊上采用包包邊形式，把把線型和滴水水線融為一體體，以確保全全橋線型完美美。(七)掛籃施工工應(yīng)注意的問問題1、掛籃前移時時，必須將已已澆筑梁段對對應(yīng)的頂板束束和腹板束張張拉、壓漿完完成并達到強度之之后方可進行行掛籃移動。2、箱梁頂混凝凝土面，尤其其腹板頂面應(yīng)應(yīng)平順、平整整，以滿足主主導(dǎo)梁(或走行軌)安裝要求，埋置的精軋軋鋼筋必須地地在一條線上上，不能錯位位太大。3、掛籃安裝時時要嚴(yán)格控制制中線、水平平，上下、左左右對稱；4、為防止多種種因素對錨固固桿和后吊桿桿附件的混凝凝土因應(yīng)力集集中而產(chǎn)生裂裂縫，要求錨錨固桿和后吊吊桿螺栓一定定受力均勻，螺螺帽不能太緊緊，特別是要要松緊一致，墊木與混凝土接觸面要整修平整。5、掛籃施工時時，多系高空空作業(yè)，應(yīng)設(shè)設(shè)臨時欄桿和和安全網(wǎng)，以以策安全。6、掛籃各構(gòu)件件間全部是滿焊焊接連接，施工中中應(yīng)確保其緊緊密，經(jīng)質(zhì)量檢查無誤后，方方可施工。二、箱梁模板工工程本章模板、鋼筋筋、預(yù)應(yīng)力成成孔及混凝土土施工等等的的各小節(jié)與前前文0#塊所所述內(nèi)容，可可綜合使用，除除因施工方案案的差異帶來來施工方法的的不同外，均均可通用。(一)模板安裝裝掛籃懸臂澆筑梁梁段底模、外外側(cè)模的安裝裝隨掛籃施工工步序完成。底板、腹板板及頂板堵頭頭板，因預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋成孔管管道位置差異異、尺寸不一一及拆模易于于損壞等原因因，各梁段堵堵頭板應(yīng)改制制或重新預(yù)制制，并將重新加工工的堵頭板安安置在相應(yīng)梁梁段梁端，砼澆筑前必必須對模板的的高程、位置置偏差作仔細(xì)細(xì)的檢查，檢檢查合格經(jīng)監(jiān)監(jiān)理工程師同同意之后才能能進行砼澆筑筑。(二)模板拆卸卸與移位箱梁節(jié)段混凝土土灌注完畢，經(jīng)經(jīng)過養(yǎng)護達到到70%設(shè)計強度時時才允許拆除除非承重的側(cè)側(cè)模板。堵頭模先拆。拆拆除螺栓以后后逐塊拆卸。在在拆卸過程中中，允許輕微微敲打，但不不能停留在一一處連續(xù)打擊擊，以防損壞壞堵頭模；內(nèi)模及洞孔?；緸槟举|(zhì)結(jié)結(jié)構(gòu)，板面和和木架拆散后后從洞口抽出出，然后清刷刷整理，存放放在室內(nèi)，以以備下次使用用；模板移位：在拆拆卸外模，抽抽去對拉螺栓栓后，先用倒倒鏈拉脫內(nèi)側(cè)側(cè)模，拆除內(nèi)內(nèi)側(cè)下端部分分組合鋼模，然然后用千斤頂頂放松內(nèi)滑梁梁吊桿，促其其內(nèi)頂模桁架架帶動頂模脫脫離梁段頂板板。掛籃走行到位后后，調(diào)整梁段段底模標(biāo)高，并并使外側(cè)模就就位。腹板內(nèi)側(cè)模須待待腹板鋼筋完完成后安裝。堵頭模逐塊拆除除后，經(jīng)改制制或重新制作作后，用于下下一梁段施工工。(三)模板漏漿漿處理在現(xiàn)澆梁段與已已成梁段接縫縫處，由于已已成梁段混凝凝土表面不平平整模板不可可能與其密貼貼，振搗時，常常常引起漏漿漿。應(yīng)采取壓壓橡膠壓條及及泡沫塑料等等(或其他有有效)辦法止止?jié){，以確保保梁段混凝土土灌注質(zhì)量。(四)模板隔離離劑的選用為適應(yīng)混凝土灌灌注工藝，方方便脫模，應(yīng)應(yīng)選用優(yōu)質(zhì)脫脫模劑。選用用時必須滿足足以下要求：：1、拆模時，模模板不粘附混混凝土；2、能保護模板板，延長模板板使用壽命，對對木模能滲入入木模表層，防防止木模隆起起，開裂及其其它弊病，起起維護和填縫縫的綜合作用用。對鋼模應(yīng)應(yīng)防止銹蝕；；3、對混凝土表表面無污染，對對混凝土質(zhì)量量無危害；4、能長效，能能多次使用；；5、料源廣，價價格低廉；6、具有較好的的穩(wěn)定性和較較長的貯存期期，不易受溫溫度變化的影影響。三、箱梁鋼筋工工程梁段底模板和外外側(cè)模安裝好好后，便可進進行如下網(wǎng)片片及骨架安裝裝。箱梁標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)節(jié)段鋼筋安安裝除須參照照0#塊鋼筋筋安裝進行外外，還需要注注意如下鋼筋筋網(wǎng)片的安裝裝順序：(一)鋼筋網(wǎng)片片的安裝順序序(1)安裝底板板下層鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片、底板管管道定位網(wǎng)片片、底板上層層鋼筋網(wǎng)片。底底板上、下層層鋼筋網(wǎng)片間間用［型鋼筋墊起焊焊牢，防止踩踩人，保持上上、下層鋼筋筋的規(guī)定間距距。底板加厚厚鋼筋骨架插插入底板上、下下層鋼筋網(wǎng)中中。腹板鋼筋筋骨架插入底底板上、下層層鋼筋網(wǎng)中，然然后綁扎腹板板下倒角的斜斜筋和腹板下下最低層幾根根縱向筋，安安裝底板上的的錨頭墊板及及螺旋筋，穿穿設(shè)底板預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋成孔管管道。(2)腹板鋼筋筋骨架內(nèi)安裝裝曲線預(yù)應(yīng)力力筋成孔管道道，并固定之之。(3)安裝頂板板和翼板下層層鋼筋網(wǎng)片。(4)安裝頂板板管道定位片片，頂板錨頭頭墊板及螺旋旋筋，穿設(shè)頂頂板預(yù)應(yīng)力筋筋成孔管道，并并固定之。(5)安裝頂板板上層鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片，用［形鋼筋焊在在上、下層網(wǎng)網(wǎng)片間，使上上、下鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片保持規(guī)定定的間距。(二)鋼筋網(wǎng)片片安裝注意事事項1、錨頭墊板應(yīng)應(yīng)與螺旋筋中中軸線垂直，并并預(yù)先焊好。2、在底板、腹腹板鋼筋網(wǎng)片片安裝完畢，腹腹板頂板鋼筋筋網(wǎng)片安裝時時，應(yīng)在箱梁梁內(nèi)鋪設(shè)腳手手板，不允許許踩踏底板鋼鋼筋。3、為防止管道道固定網(wǎng)片嚴(yán)嚴(yán)重變形，縱縱向鋼筋宜采采用φ10mm。但在頂板承承托部位的固固定網(wǎng)片，跨跨徑較大，當(dāng)當(dāng)管道較多時時，應(yīng)適當(dāng)加加強。由于施施工過程可能能造成管道位位置變動，在在上層鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片安裝完后后應(yīng)對管道位位置、標(biāo)高進進行一次檢查查和調(diào)正。4、箱梁鋼筋安安裝時須注意意鋸齒塊鋼筋筋在前一節(jié)段段時的預(yù)埋及及安裝順序。5、節(jié)段的縱向向鋼筋按錯們們搭接下料和和安裝，全部部用焊接接長長。6、主筋的保護護層按4cmm來控制，箍箍筋的最小凈凈距按2.55cm來控制制。四、箱梁混凝土土工程1、箱形懸臂梁梁段施工采用用一次灌注法法。2、由于梁段較較高，在灌注注底板、腹板板混凝土?xí)r，宜宜采用減速漏漏斗下料，用用安裝在底模模板、腹板模模板上的附著著式振搗器和和插入式振搗搗器振搗梁段段腹板。底板板八字角處混混凝土要特別別注意用插入入式振搗器搗搗密。3、灌注底板混混凝土。底板板須采用振動動力大的插入入式振搗器搗搗固。對較厚厚的底板，混混凝土可分22~3層灌注注，層厚控制制在30cmm以內(nèi)。與底板板相連的八字字角以及腹板板部分的混凝凝土，由于振振搗時會引起起八字角下部部翻漿，致使使此處混凝土土質(zhì)量欠佳，易易出蜂窩、麻麻面、露筋等等缺陷，振搗搗時應(yīng)加強振振搗。4、灌注腹板及及頂板混凝土土1)腹板混凝土土入模與分層層振搗。因腹腹板高度大，厚厚度薄，且鋼鋼筋密集，混混凝土入模、振搗困難?；炷寥肽ｍ毑捎么策M行。每層厚度為60cm~80cm，以插入式振搗器振搗，腹板外層須使用附著式振搗器振搗。2)頂板混凝土土入模與振搗搗。頂板厚度度不大，混凝凝土入模時，應(yīng)應(yīng)先將承托填填平，振實后后再由箱梁兩兩側(cè)懸臂板分分別向中心推推進。灌混凝凝土振搗可分分塊進行。根根據(jù)具體情況況，可啟動33個或6個振振搗器振搗，待待表面翻漿流流平即屬振實實。對承托部部分混凝土應(yīng)應(yīng)輔以軟管軸軸插入式振搗搗器搗固。3)最后用平板板振搗器在整整個頂板面上上振搗找平。停停留1~3小小時，收漿后后，再予抹平平。5、灌注質(zhì)量管管理。灌注梁梁段混凝土?xí)r時，應(yīng)分工負(fù)負(fù)責(zé)，各把一一關(guān)。試驗人人員負(fù)責(zé)混凝凝土上料、稱稱量、拌和、出出料、質(zhì)量檢檢查及試塊制制作；混凝土土班一人全面面指揮，一人人負(fù)責(zé)底板，一一人負(fù)責(zé)腹板板、頂板，底底板、腹板及及頂板專人振振搗；鋼筋班班專人值班，負(fù)負(fù)責(zé)鋼筋、管管道檢查；木木工班分別負(fù)負(fù)責(zé)檢查箱梁梁模板變形及及漏漿等。6、梁段混凝土土施工注意事事項1)混凝土入模模過程中，應(yīng)應(yīng)隨時保護管管道不被碰癟癟、壓扁，混混凝土未搗實實前，切忌操操作人員在混混凝土面上走走動，以避免免引起管道下下垂，促使混混凝土“擱空空”、“假實實”現(xiàn)象發(fā)生生。2)灌注腹板混混凝土?xí)r，為為避免松散混混凝土留在頂頂上，待灌注注頂板混凝土土?xí)r，這些混混凝土已初凝凝，易使頂板板出現(xiàn)蜂窩，故故在灌注腹板板混凝土?xí)r，進進料口周邊應(yīng)應(yīng)用卸料鋼板板蓋住。3)腹板振搗以以插入式振搗搗器為主，附附著式振搗器器為輔。在腹腹板與底板倒倒角處，應(yīng)注注意振搗密實實，腹板灌注注混凝土后，不不得再振搗底底板混凝土，以以防止腹板梗梗角處混凝土土外鼓，上部部懸空，出現(xiàn)現(xiàn)空洞。4)頂板或底板板上、下層鋼鋼筋之間，應(yīng)應(yīng)有足夠的［［形聯(lián)系筋，并并焊牢，以免免鋼筋網(wǎng)變形形。5)灌注混凝土土?xí)r，要防止止錨墊板位移移和傾斜，防防止管道踩扁扁和移動。6）混凝土灌注注宜盡量安排排在下午4時至晚上時溫溫度比較低的的時間內(nèi)進行行7、箱梁節(jié)段施施工縫處理1)節(jié)段施工縫縫全部用垂直直縫。2)模板拆除之之后，伸縮縫縫處全部