單懸臂式標(biāo)志結(jié)構(gòu)設(shè)計計算書

單懸臂臂式標(biāo)志結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計計算書1設(shè)計資料1.1板面面面數(shù)據(jù)1)標(biāo)志板板板A數(shù)據(jù)板面形狀狀狀：矩形形，寬寬度W=33..3(mm)，高度h=22..2(mm)，凈空H=55..5(mm)標(biāo)志板材材材料：LF2--M鋁。單位位面面積重量量：8.100((kg/mm^^2)1.2橫梁梁梁數(shù)據(jù)橫梁的總總總長度：5.488((m)，外徑：152((mmm)，壁厚：8(mmm)，橫梁數(shù)數(shù)目目：2，間距：1.455((m)1.3立柱柱柱數(shù)據(jù)立柱的總總總高度：8.166((m)，立柱外外徑徑：377((mmm)，立柱壁壁厚厚：10(mmmm)2計算簡圖見Dwggg圖紙3荷載計算3.1永久久久荷載1)標(biāo)志版版版重量計計算標(biāo)志板重重重量：Gb=AA*ρ*g=77..26××8..10××9..80==5776.22999(N))式式式中：A-----標(biāo)志板面面積積ρ----標(biāo)志志志板單位面面積積重量g------重力加速速度度，取9.800((m/s^^22)2)橫梁重重重量計算算橫梁數(shù)目目目2，總長度度為5.488((m)，使用材材料料：奧氏氏體不不銹鋼無無縫鋼鋼管，單單位長長度重量量：28.88339(kkg//m)橫梁總重重重量：Gh=LL*ρ*g*nn==5.448××28..8339×99.880×22=330966.6698((N))式式式中：L-----橫梁的總總長長度ρ----橫梁梁梁單位長度度重重量g------重力加速速度度，取9.800((m/s^^22)3)立柱重重重量計算算立柱總長長長度為8.15588(m)，使用材材料料：奧氏氏體不不銹鋼無無縫鋼鋼管，單單位長長度重量量：91.88774(kkg//m)立柱重量量量：Gp=LL*ρ*g=88..1588×991.88744×9..800=733455.5115((N)式式式中：L-----立柱的總總長長度ρ----立柱柱柱單位長度度重重量g------重力加速速度度，取9.800((m/s^^22)4)上部結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)總重重量計計算由標(biāo)志上上上部永久久荷載載計算系系數(shù)1.100,則上部結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)總重量:G==K*((Gbb+Ghh+GGp)==1..10××(5576..2999+330996.66988+733455.5115))=1221220.33644(N))3.2風(fēng)荷荷荷載1)標(biāo)志板板板所受風(fēng)風(fēng)荷載載標(biāo)志板AAA所受風(fēng)荷荷載:Fwwb=γ0*γQ*[((11/2*ρ*C*VV^^2)**A]]=1..0××1.44×[[(0..5××1.222558×11.22×255.5547^^2))×7..266]=448778.88266(N))式式式中：γ0-----結(jié)構(gòu)重要要性性系數(shù)，取取1.0γQ----可可可變荷載分分項項系數(shù)，取取1.4ρ----空氣氣氣密度，一一般般取1.222558(NN*SS^2**m^^-4))C------標(biāo)志板的的風(fēng)風(fēng)力系數(shù)數(shù)，取取值1.200V------風(fēng)速，此此處處風(fēng)速為25.55447(mm/ss^2))g------重力加速速度度，取9.800((m/s^^22)2)橫梁所所所迎風(fēng)面面所受受風(fēng)荷載:Fwwh=γ0*γQ*[((11/2*ρ*C*VV^^2)**W**H]==1..0×11.44×[((0..5×11.222588×00.900×225.55477^2))×00.1552××1.77111]=11311.1117((N)式式式中：C-----立柱的風(fēng)風(fēng)力力系數(shù)，圓圓管管型取值0.900W------橫梁迎風(fēng)風(fēng)面面寬度，即即橫橫梁的外外徑H------橫梁迎風(fēng)風(fēng)面面長度，應(yīng)應(yīng)扣扣除被標(biāo)標(biāo)志板板遮擋部部分3)立柱所所所迎風(fēng)面面所受受風(fēng)荷載:Fwwp=γ0*γQ*[((11/2*ρ*C*VV^^2)**W**H]==1..0×11.44×[((0..5×11.222588×00.900×225.55477^2))×00.3777××8.11588]=115550.11822(N))式式式中：C-----立柱的風(fēng)風(fēng)力力系數(shù)，圓圓管管型立柱柱取值值0.900W------立柱迎風(fēng)風(fēng)面面寬度，即即立立柱的外外徑H------立柱迎風(fēng)風(fēng)面面高度4橫梁的設(shè)計計計計算由于兩根根根橫梁材材料、規(guī)規(guī)格相同同，根根據(jù)基本本假設(shè)設(shè)，可認(rèn)認(rèn)為每每根橫梁梁所受受的荷載載為總總荷載的的一半半。單根橫梁梁梁所受荷荷載為為：(標(biāo)志牌牌牌重量)豎直荷載載載:G4=γ0*γG*Gbb//n=11.00×1..2××5766.2299//2==3455.7779((N))式式式中：γ0-----結(jié)構(gòu)重要要性性系數(shù)，取取1.0γG----永永永久荷載(結(jié)構(gòu)自重)分項系數(shù)數(shù)，取取1.2n------橫梁數(shù)目目，這這里為2(橫梁自自自重視為為自己己受到均均布荷荷載)均布荷載載載:ω1=γ0*γG*Ghh//(n**L))=1..0××1.22×330966.6698//(22×5..488)=33399.1447((N)式式式中：L-----橫梁的總總長長度(標(biāo)志牌牌牌風(fēng)荷載)水平荷載載載：Fwbhh==Fwbb/nn=488788.8226//2=224339.44133(N))4.1強(qiáng)度度度驗算橫梁根部部部由重力力引起起的剪力力為:QGG=G44+ω1*Lhh=33455.7779+33399.1447××4.991=220111.55022(N))式式式中：Lh------橫梁端部部到到根部的的距離離,扣除與立立柱柱連接部部分的的長度由重力引引引起的彎彎矩:MGG=ΣGb*LLbb+ω1*Lhh^^2/22=55766.2999××3.33622+3339.11477×4..911^2//2=660227.88266(N**M))式式式中：Gb------每根橫梁梁所所承擔(dān)的的標(biāo)志志板重量量Lb------標(biāo)志板形形心心到橫梁梁根部部的間距距橫梁根部部部由風(fēng)荷荷載引引起的剪剪力:Qww=FFwbbh+FFwhh=224339.44133+1331..1177=225700.5531((N))式式式中：Fwbhh-----單根橫梁梁所所承擔(dān)的的標(biāo)志志板所傳傳來的的風(fēng)荷載載Fwhh-----單根橫梁梁直直接承受受的風(fēng)風(fēng)荷載橫梁根部部部由風(fēng)荷荷載引引起的彎彎矩:Mww=ΣFwbii**Lwbbi+ΣFwhii**Lwhhi=224339.44133×3..3662++1145..5558×00.7761=883112.22911(N**M))橫梁規(guī)格格格為φ152××8，截面面面積A=3..6619××100^-33(mm^2)，截面慣慣性性矩I=9..441×110^^-6((m^^4)，截面抗抗彎彎模量I=1..2238××100^-44(mm^3))橫梁根部部部所受到到的合合成剪力力為:Qh==(QGG^22+Qww^22)^11/22=((20011..5002^22+225700.5531^^2))^1//2==322644.0111((N)合成彎矩矩矩:Mh==(MGG^22+Mww^22)^11/22=((60027..8226^22+883122.2291^^2))^1//2==1002667.88566(N**M))1)最大正正正應(yīng)力驗驗算橫梁根部部部的最大大正應(yīng)應(yīng)力為:σmax=MMM/W=1102667..8566/((1.23388×100^--4)==882.99311(MPPa))<[σd]==2155(MMPa)，滿足要要求求。2)最大剪剪剪應(yīng)力驗驗算橫梁根部部部的最大大剪應(yīng)應(yīng)力為:τmax=222*Q/AA==2××32264..0111/((3..6199×110^--3))=11.8804((MPPa)<[τd]==1255(MMPa)，滿足要要求求。3)危險點點點應(yīng)力驗驗算根據(jù)第四四四強(qiáng)度理理論，σ、τ近似采用用最最大值即:σ4=(σmmmax^22+33×τmax^^22)^11/22=((822.9331^^2++33×1..8004^22)^^1/22=82..999(MPPa))<[σd]=2215((MPPa)，滿足要要求求。4.2變形形形驗算橫梁端部部部的垂直直撓度度：fyy=ΣGb*llbb^2**(33*Lhh-llb)//(γ0*γG*6**EE*I))++ω1*Lhh^^4/(γ0*γG*8**EE*I))=3445.77799×3..3662^22×((3×4..991-33.3362))/((1.0××11.2××6××2100.000×110^^9×99.441×110^^-6))+3399.1147××4..91^^4//(1..0××1.22×88×2110..00××100^9××9..41××100^-66)=133.5227((mm)式式式中：Gb------標(biāo)志板自自重重傳遞給給單根根橫梁的的荷載載lb------當(dāng)前標(biāo)志志板板形心到到橫梁梁根部的的間距距水平撓度度度：fxx=ΣFwb**llb^22*((3Lh--llb)//(γ0*γG*6**EE*I))++ω2*L22^^3*((3LLh-ll2))/(γ0*γG*6**EE*I))=24439..4113×33.3362^^2××(3××4..91--3..3622)//(1..0××1.22×66×2110..00××100^9××9..41××100^-66)+76..611×1..7112^33×((3×4..991-11.7712))/((1.0××11.2××6××2100.000×110^^9×99.441×110^^-6))=222.3886((mm)合成撓度度度：f==(ffx^^2++ffy^22)^^1/22=(222.3386^^2+113..5277^22)^11/22=226..1555(mmm)f/Lhhh=0..02661555/44.991=0..00553<00.001，滿足要要求求。5立柱的設(shè)計計計計算立柱根部部部受到兩兩個方方向的力力和三三個方向向的力力矩的作作用，豎豎直方向向的重重力、水水平方方向的風(fēng)風(fēng)荷載載、橫梁梁和標(biāo)標(biāo)志板重重力引引起的彎彎矩、風(fēng)風(fēng)荷載引引起的的彎矩、橫橫梁梁和標(biāo)志志板風(fēng)風(fēng)荷載引引起的的扭矩。垂直荷載載載：N=γ0*γG*G==1.000××1.220××1211200.3664==1445444.44366(N))水平荷載載載：H=FFwwb+FFwhh+Fwwp==488788.8226++2622.2235++15550..1882=66691..2443(NN)立柱根部部部由永久久荷載載引起的的彎矩矩：MGG=MMGhh*n==660277.8826××2==1220555.66533(N**M))式式式中：MGh------橫梁由于于重重力而產(chǎn)產(chǎn)生的的彎矩n------橫梁數(shù)目目，這這里為2由風(fēng)荷載載載引起的的彎矩矩：Mww=ΣFwb**HHb+ΣFwh**HHh+FFwpp*Hpp/22=3348802..2993++118700.6609+63223..4522=4299966.3554((N*m))合成彎矩矩矩M==(MMG^^2+MMw^^2)^^1//2=(1120555..6533^22+4229996.33544^2))^11/2==4446544.5509((N**m)由風(fēng)荷載載載引起的的扭矩矩：Mtt=nn*MMwh==22×833122.2991==1666224.55811(N**m))式式式中：Mwh------橫梁由于于風(fēng)風(fēng)荷載而而產(chǎn)生生的彎矩矩立柱規(guī)格格格為φ377××110，截面積積為A=1..1153××100^-22(mm^2)，截面慣慣性性矩為I=1..9943××100^-44(mm^4)，抗彎截截面面模量為W=1..0031××100^-33(mm^3)，截面回回轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)半徑i=0..113(mm)，極慣性性矩矩為Ip=33..8855×110^--4((m^4))立柱一端端端固定，另另一一端自由由，長長度因數(shù)μ=2。作為受受壓壓直桿時時，其其柔度為為：λ=μ*Hp//i==2××8.11588/0..133=11266，查表，得得得穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.445575.1強(qiáng)度度度驗算1)最大正正正應(yīng)力驗驗算軸向荷載載載引起的的壓應(yīng)應(yīng)力：σc=NN//A=1445444.4436//(11.1553××10^^-22)(PPa))=11.2261((MPPa)由彎矩引引引起的壓壓應(yīng)力力：σw=MM//W=4446544.5509//(11.0331××10^^-33)(PPa))=443..3311(MMPa))組合應(yīng)力力力:σmax==σc+σw=11..2611+443.33311=444..5922(MMPa))σc/(φ*σσσd)+σc/σd=11..2611/((0.45577×2115))+433.3331//2115=0..2144<<1，滿足要要求求。2)最大剪剪剪應(yīng)力驗驗算水平荷載載載引起的的剪力力：τHmaxx==2**H//A=2××66991..2433/((1.15533×100^--2)((Paa)=1..1611(MMPa))由扭矩引引引起的剪剪力：：τtmaxx==Mtt*DD/(22*IIp)==1166224..5811×00.3777//(2××3..8855×110^--4))(Paa)==8..0666(MMPaa)合成剪力力力：τmax=τHmaxx+τtmaxx==1..1661+88.0066==99.2227((MPa))<[τd]=1125..000(MPPa))，滿足要要求求。3)危險點點點應(yīng)力驗驗算最大正應(yīng)應(yīng)應(yīng)力位置置點處處，由扭扭矩產(chǎn)產(chǎn)生的剪剪應(yīng)力力亦為最最大，即即σ=σmax==44..5992(MMPaa),τ=τmax==9.22277(MPPa))根據(jù)第四四四強(qiáng)度理理論:σ4=(σ^^^2+3**τ^2)^^11/2==((44.55992^22+33×9..2227^22)^^1/22=47..3669(MMPaa)<<[[σd]=2215((MPPa)，滿足要要求求。5.2變形形形驗算立柱頂部部部的變形形包括括，風(fēng)荷荷載引引起的縱縱向撓撓度、標(biāo)標(biāo)志牌牌和橫梁梁自重重引起的的橫向向撓度、扭扭矩矩引起的的轉(zhuǎn)角角產(chǎn)生的的位移移。風(fēng)荷載引引引起的縱縱向撓撓度：fpp=((Fwwb1++Fwwh1))*hh1^22*((3*h--hh1)//(γ0*γQ*6**EE*I))++Fwwp11*h^^3//(γ0*γQ*8**EE*I))=((48878..8226+22622.2335))×7..1333^22×((3×8..1158--7..1333)//(1..000×1..400×6××2110×110^^9×11.9943××100^-44)+15550..1882×88.1158^^3//(1..000×1..400×8××2110×110^^9×11.9943××100^-44)=00.001511(mm)fpp/D==00.011511/8..1558=0..0022<<0..011，滿足要要求求。立柱頂部部部由扭矩矩標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值產(chǎn)生生的扭扭轉(zhuǎn)角為為：θ=Mt**hh/(γ0*γQ*G**IIp)==1166224..5811×88.1558//(1..000×1..400)×779××10^^9××3.88855×100^--4=0..00332((rad))式式式中：G-----切變模量量，這這里為79(GGPPa)該標(biāo)志結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)左上上點處處水平位位移最最大，由由橫梁梁水平位位移、立立柱水平平位移移及由于于立柱柱扭轉(zhuǎn)而而使橫橫梁產(chǎn)生生的水水平位移移三部部分組成成。該該點總的的水平平位移為為：f==fxx+ffp+θ*l1==0.00222+0..01151++0..00332××5.220==0..0554(mm)該點距路路路面高度度為7.700((m)f//h=0..0544/77.700=0.00077<1//60，滿足要要求求。由結(jié)構(gòu)自自自重而產(chǎn)產(chǎn)生的的轉(zhuǎn)角為為：θ=My**hh1/(γ0*γG*E**II)=1220555.6653××7..1333/((1.000××1.220××2100×110^99×11.9443××10^^-44)=0..00118((rad))單根橫梁梁梁由此引引起的的垂直位位移為為:fyy'=θ*l1==0.000118×44.991=0..00886((m)橫梁的垂垂垂直總位位移為為:fhh=fyy+ffy'==00.0114++0.000886=0..0222(mm)該撓度可可可以作為為設(shè)置置橫梁預(yù)預(yù)拱度度的依據(jù)據(jù)。6立柱和橫梁梁的的連接連接螺栓栓栓采用六六角螺螺栓12M114，查表，每每每個螺栓栓受拉拉承載力力設(shè)計計值[Nt]]==17..599(KNN)，受剪承承載載力設(shè)計計值[Nv]]==25..066(KNN)螺栓群處處處所受的的外力力為：合合成剪剪力Q=3..2264((KNN)，合成彎彎矩M=100..2688(KKN*MM)每個螺栓栓栓所承受受的剪剪力為：Nv=QQ//n=3..2644/112=0..2722(KKN)以橫梁外外外壁與M方向平行行的的切線為為旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)軸，旋旋轉(zhuǎn)軸軸與豎直直方向向的夾角角：α=ataann(MGG/MMw)==aatann(660277.883/883112.229))=00.6627((raad)==335.995°°則各螺栓栓栓距旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)軸的的距離分分別為為：螺栓1：y1=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227--1××0..26118))=00.1134((m))螺栓2：y2=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++1××0..26118))=00.2201((m))螺栓3：y3=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++3××0..26118))=00.2235((m))螺栓4：y4=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++5××0..26118))=00.2226((m))螺栓5：y5=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++7××0..26118))=00.1177((m))螺栓6：y6=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++9××0..26118))=00.1101((m))螺栓7：y7=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++111×00.266188)=0..0188(mm)螺栓8：y8=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++133×00.266188)=-00.0449((m)螺栓9：y9=00.1552//2++00.1661××sinn(00.6227++155×00.266188)=-00.0883((m)螺栓10：y10==0.11522/2+0.11611×siin((0.62277+117××0.226118)==--0.00744(m))螺栓11：y11==0.11522/2+0.11611×siin((0.62277+119××0.226118)==--0.00255(m))螺栓12：y12==0.11522/2+0.11611×siin((0.62277+221××0.226118)==00.0551((m)螺栓3對對對旋轉(zhuǎn)軸軸的距距離最遠(yuǎn)遠(yuǎn)，各各螺栓拉拉力對對旋轉(zhuǎn)軸軸的力力矩之和和為：：Mbb=N33*Σyi^22//y3其其其中：Σyi^22==0..20094((m^^2)Σyi=11.144388(m))受壓區(qū)對對對旋轉(zhuǎn)軸軸產(chǎn)生生的力矩矩為：：Mcc=∫σc*(22**(R^^2--r^22)^^1/22)**(y--r))dy式式式中：σc-----法蘭受壓壓區(qū)區(qū)距中性性軸y處壓應(yīng)力力R----法蘭蘭蘭半徑，這這里里為0.21111(m))r----橫梁梁梁截面半半徑，這這里為0.07766(m))壓應(yīng)力合合合力絕對對值：：Nc=∫∫∫σc*(22**(R^^2--r^22)^^1/22)ddy又又又σc/σcmaxx=((y--r)//(RR-r))根據(jù)法蘭蘭蘭的平衡衡條件件：Mb+MMcc=M，Nc=ΣNi，求解得得：：N3=999.255(KKN)σcmaaax=11.6694((MPPa)6.1螺栓栓栓強(qiáng)度驗驗算((Nvvv/[NNv]])^22++(NNmaax/[[Ntt])^^2))^1//2==(((0..2722/225.006))^2+(9..255/177.559)^^2))^1//2==0..5226<<11，滿足要要求求。懸臂法蘭蘭蘭盤的厚厚度是是20mm，則單個個螺螺栓的承承壓承承載力設(shè)設(shè)計值值：Nc=0.00144×0..022×4000××10^^3==1112((KN)，Nv==00.2772((KN)<<Nc，滿足要要求求。6.2法蘭蘭蘭盤的確確定受壓側(cè)受受受力最大大的法法蘭盤區(qū)區(qū)隔為為三邊支支撐板板：自由邊長長長度：a2=((00.4222--0.11522)×ssinn(PII/44)=0..1911(mm)固定邊長長長度：b2=((00.4222--0.11522)/22=0.11355(m))b2/aaa2=0..1355/00.1991==0..7007，查表，α=0.00888，因此該該區(qū)區(qū)隔內(nèi)最最大彎彎矩為：：Mmaxxx=α*σcmaxx**a2^^2==0..0888×11.6694××0..1911^22=55.4417((KNNM)法蘭盤的的的厚度：：t=(((6*Mmmaax/ff)^^1/22=[6××54417..111/(22155×100^66)]^^1//2=122.3((mmm)<<llt=200(mmm)，滿足要要求求。受拉側(cè)法法法蘭需要要的厚厚度：t={{{6*NNmaax*LLaii/[((D++2*LLaii)*ff]}}^1//2=={66×992500×00.0885//[(00.002+22×00.0885))×2115××10^^6]]}^11/22=100.755(mmm)<lt==220(mmm))，滿足要要求求。6.3加勁勁勁肋的確確定由受壓區(qū)區(qū)區(qū)法蘭盤盤的分分布反力力得到到的剪力力：Vi=aRii*llRi*σcmaxx==0..1991×00.1135××1..6944×110^66(NN)=433.6772((KN)螺栓拉力力力產(chǎn)生的的剪力力為：V3=NN33=99.225(KKN))加勁肋的的的高度和和厚度度分別為為：hRi==0.220((m),ttRi==00.022(mm)，則剪應(yīng)應(yīng)力力為：τR=Vi//(hhRi**tRRi)==4436771..7/((0..20××0..02))=10..9118(MMPaa)設(shè)加勁肋肋肋與橫梁梁的豎豎向連接接焊縫縫的焊腳腳尺寸寸hf==00.011(mm)，焊縫計計算算長度：lw=00..20((m))，則角焊焊縫縫的抗剪剪強(qiáng)度度：τf=Vi///(2*00..7*hhe**lw))=4366711.7//(22×0..7××0.001××0.220))=115..2311(MMPa))<<1660((MPaa)，滿足要要求求。7柱腳強(qiáng)度驗驗算算7.1受力力力情況地腳受到到到的外部部荷載載：鉛垂力：：：G=γ0*γG*G==11.0××0..9×1121120..3664==1109008..3277(NN)水平力：：：F=666991.22433(N))式式式中：γG-----永久荷載載分分項系數(shù)數(shù)，此此處取0.9合成彎矩矩矩：M=4446654..5009(NN*mm)扭矩：MMMt=1666244.5581((N**m)7.2底板板板法蘭受受壓區(qū)區(qū)的長度Xn偏心距：：：e=MM//G=4446544.5509//1009088.3327==44.0994((m)法蘭盤幾幾幾何尺寸寸：L=1..220(mm)；B=1..000(mm)；Lt=00..04((m))地腳螺栓栓栓擬采用16M330規(guī)格，受受拉拉側(cè)地腳腳螺栓栓數(shù)目n=8，總的有有效效面積：：Ae===8××5..61=44..888(cmm^22)受壓區(qū)的的的長度Xn根據(jù)下式式試試算求解解：Xn^333+3**(e--L//2)**Xnn^2-6*nn*AAe*((e++L/22-LLt)**(LL-Ltt-XXn)=0Xn^333+8..6811*XXn^22++1..0003*XXn-11.1163=0求解該方方方程，得得最佳佳值：Xn==0.33088(m))7.3底板板板法蘭盤盤下的的混凝土土最大大受壓應(yīng)應(yīng)力驗驗算混凝土最最最大受壓壓應(yīng)力力：σc=2**GG*(ee+L//2--LLt)/[B*Xn*(L-Lt-Xn//3))]=2×1099908..3227×((4..0944++1..200/2-00.044)/[[1..00××0..3088×((1.200-00.004--00.3008//3)]](PPa)=0.31222(MPPa))<βc*fcccc=(11.800×22.600//1..000×1..200)^00.55×111.990(MMPaa)=223..5011(MMPa)，滿足要要求求！7.4地腳腳腳螺栓強(qiáng)強(qiáng)度驗驗算受拉側(cè)地地地腳螺栓栓的總總拉力：：Ta===G**(ee-L//2++XXn/33)/((L-LLt-XXn//3)=1090008.33277×(44.0094-1.220//2++00.3008//3)/(1..200-0..04-0.33088/3))(NN)=37.11105((KNN)<<nn*T00==8××855.833==6886..64((KNN)，滿足要要求求。7.5對水水水平剪力力的校校核由法蘭盤盤盤和混凝凝土的的摩擦所所產(chǎn)生生的水平平抗剪剪承載力力為：：Vfb===k((G++Ta))=0.440××(100.9908++377.1005))=119..2066(KKN)>F==66.6991((KN)7.6柱腳腳腳法蘭盤盤厚度度驗算法蘭盤勒勒勒板數(shù)目目為8對于三邊邊邊支承板板：自由邊長長長a2==0..3113(mm)，固定邊邊長b2==0..222(m))b2///a22==0..7004，查表得得：α=00..0877,因此，M1===α*σc*(aa22)^22==0..0887×331115622.5568××0..3133^22=26660..7884(NN*mm/m))對于相鄰鄰鄰支承板板：自由邊長長長a2==0..3113(mm)，固定邊邊長b2==0..3777(mm)b2///a22==1..2007，查表得得：α=00..1211,因此，M2===α*σc*(aa22)^22==0..1221×331115622.5568××0..3133^22=36691..6334(NN*mm/m))取Mmaaax==mmax((M11,MM2))=maax(226660.77844,336991.66344)==336911.6634((N**m/mm)法蘭盤的的的厚度：：t=(6**Mmmax//fbb1)^^0..5==[[6×336991.66344/(22100×100^66)]^^0..5((m))=100.3((mmm)<<220(mmm)),滿足要求求。受拉側(cè)法法法蘭盤的的厚度度：t={6*Na*Laii//[((D+LLaii1++LLai))**fbb1]]}^^00.5={6×466638..1883×00.7783//[((0.033++0.55833+0..7883)××2110×110^^6]}}^00.5((m))=8..6(mmm))<200(mmm),,滿足要求求。7.7地腳腳腳螺栓支支撐加加勁肋由混凝土土土的分布布反力力得到的的剪力力：Vi