南山拆橋方案評(píng)審答疑三

南山立交原B、C匝道拆除方案專家評(píng)審意見答疑各位領(lǐng)導(dǎo)、各位專家：2014年9月10日，南山立交原B、C匝道拆除方案經(jīng)專家組評(píng)審后通過，根據(jù)專家組提出的相關(guān)意見和建議，現(xiàn)針對(duì)具體事項(xiàng)和完善情況答復(fù)如下：意見一：支架構(gòu)造應(yīng)根據(jù)完善后的切割拆除方案優(yōu)化設(shè)計(jì)，核實(shí)各切割工況相應(yīng)的計(jì)算。答復(fù)：切割拆除方案已優(yōu)化，支架構(gòu)造在原設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上已做相應(yīng)調(diào)整并加強(qiáng)，各種工況及最不利情況計(jì)算見計(jì)算書。1、最不利工況計(jì)算最不利位置的選取貝雷桁架作為拆梁過程中的受力構(gòu)件，影響其內(nèi)力大小主要有如下兩因素，一、貝雷梁上梁體荷載的大?。欢⒇惱琢嚎缍?。綜合這兩點(diǎn)控制因素，貝雷梁受力最不利位置可選擇如下幾處進(jìn)行綜合比對(duì)。對(duì)比過程中不考慮施工機(jī)具及支架自重等荷載。B匝道第9跨該跨貝雷最大跨度為17.8m，上部梁體高1.5m，寬8.5m。該貝雷在上部箱梁解體后，承受梁體自重荷載，梁體重力荷載為q=169.8kN/m。貝雷按最不利簡支體系考慮，其跨中彎矩M=1/8ql2=6170.5kN.m，支點(diǎn)剪力V=1/2ql=1386.6kN。C匝道第2跨該跨貝雷最大跨度為9.4m，上部梁體高2.5m，寬4.054~6.054m。該貝雷在上部箱梁解體后，承受梁體自重荷載，梁體重力荷載為q=160.4kN/m。貝雷按最不利簡支體系考慮，其跨中彎矩M=1/8ql2=1771.6kN.m，支點(diǎn)剪力V=1/2ql=753.9kN。C匝道第3跨該跨貝雷最大跨度為8m，上部梁體高2.6m，寬6.054~8.613m。該貝雷在上部箱梁解體后，承受梁體自重荷載，梁體重力荷載為q=231.1kN/m。貝雷按最不利簡支體系考慮，其跨中彎矩M=1/8ql2=1848.8kN.m，支點(diǎn)剪力V=1/2ql=924.4kN。由以上比對(duì)結(jié)果可見，B匝道第9跨為支架系統(tǒng)為簡支體系下受力最不利跨，C匝道第3跨為支架系為統(tǒng)連續(xù)梁體系下受力最不利跨。故以下計(jì)算復(fù)核主要復(fù)核這兩個(gè)位置：位置一：B匝道第9跨位置二：C匝道第3跨（2）最不利工況的選取根據(jù)施工方案，梁體拆除過程中，吊裝及轉(zhuǎn)運(yùn)解體板件的車輛均放置于未解體箱梁上，解體后的梁段，完全忽略其承載能力，作為外力荷載堆置于貝雷上，未解體梁端，其自身作為完整梁體，在外力荷載的作用下與貝雷支架協(xié)同變形，整個(gè)體系應(yīng)作為疊合梁考慮。即計(jì)算過程中應(yīng)考慮的荷載工況分別為兩種：工況一：該跨貝雷上箱梁自重+貝雷支架系統(tǒng)自重+施工人員及機(jī)具荷載工況二：該跨未解體箱梁及貝雷支架協(xié)同受力，承受箱梁及貝雷支架自重+吊裝車輛或轉(zhuǎn)運(yùn)車輛+施工人員及機(jī)具荷載（3）工況一計(jì)算復(fù)核根據(jù)上述分析，先按照工況一進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于位置一主要計(jì)算參數(shù)：貝雷片：容許彎矩[M]=788.2KN.m，容許剪力[Q]=245.2KN。貝雷片單片自重及橫向聯(lián)系：q1=1.2kN/m；施工人員及機(jī)具荷載：q2=22.75kN/m；工字鋼及腳手架自重：q3=31.35kN/m對(duì)于位置二主要計(jì)算參數(shù)：貝雷片：容許彎矩[M]=788.2KN.m，容許剪力[Q]=245.2KN。貝雷片單片自重及橫向聯(lián)系：q1=1.2kN/m；施工人員及機(jī)具荷載：q2=19.83kN/m；工字鋼及腳手架自重：q3=27.32kN/m位置一梁體重力荷載為q=169.8kN/m。貝雷按簡支體系考慮，計(jì)算中考慮梁端解體后動(dòng)力系數(shù)1.2，及施工安全系數(shù)1.3，貝雷暫按19片考慮。其跨中最大彎矩M=1.3×1/8×（1.2×q+19×q1+q2+q3）×L2=14462.44＜19[M]=14975.8，支點(diǎn)反力V=1.3×1/2×（1.2×q+19×q1+q2+q3）×L=3250.0＜19[Q]=4658.8，所以，設(shè)置17片貝雷，能滿足承載要求。位置二①貝雷按簡支體系考慮：梁體重力荷載為q=231.1kN/m。計(jì)算中考慮梁端解體后動(dòng)力系數(shù)1.2，及施工安全系數(shù)1.3，貝雷暫按10片考慮。其跨中最大彎矩M=1.3×1/8（1.2×q+10×q1+q2+q3）×L2=3497.9＜10[M]=7882，支點(diǎn)反力V=1.3×1/2×（1.2×q+10×q1+q2+q3）×L=1748.9＜10[Q]=2452，所以，按簡支體系考慮時(shí)，設(shè)置10片貝雷，滿足承載要求。②貝雷按連續(xù)梁體系考慮：梁體重力荷載為q=231.1kN/m。計(jì)算時(shí)，貝雷按兩等跨連續(xù)梁考慮，計(jì)算中考慮梁端解體后動(dòng)力系數(shù)1.2，及施工安全系數(shù)1.3，貝雷暫按10片考慮。中支點(diǎn)最大負(fù)彎矩M=1.3×1/8（1.2×q+10×q1+q2+q3）×L2=3497.9＜10[M]=7882，中支點(diǎn)反力V=1.3×0.625×（1.2×q+10×q1+q2+q3）×L=2186.2＜10[Q]=2452，所以，按兩等跨連續(xù)梁考慮時(shí)，設(shè)置10片貝雷，也能夠滿足承載要求。綜上所述，根據(jù)工況一計(jì)算，貝雷為簡支體系時(shí)，最不利應(yīng)布置19片貝雷片，貝雷為連續(xù)梁體系時(shí)，最不利應(yīng)布置10片。同時(shí)，貝雷如采用雙排以上的形式，其剛度及容許彎、剪折減較大，建議貝雷不采用雙排以上形式。各擬拆除跨按上述計(jì)算原則計(jì)算后得出的貝雷片布置片數(shù)在下表中示出：B匝道計(jì)算結(jié)果((梁段解體體工況)聯(lián)數(shù)跨數(shù)橋跨設(shè)計(jì)跨徑（m）箱梁自重（kNN/m）外力合計(jì)（kNN/m）計(jì)算跨徑（m）動(dòng)力系數(shù)安全系數(shù)布置貝雷梁數(shù)量量備注第二聯(lián)第2跨2317055.308.91.21.39第3跨2317055.308.91.21.39第4跨2317055.3017.81.21.319第5跨2317055.308.91.21.39第6跨15.617055.305.251.21.36第三聯(lián)單跨5019038.067.51.21.38第四聯(lián)單跨4013029.768.21.21.36C匝道計(jì)算結(jié)果((梁段解體體工況)聯(lián)數(shù)跨數(shù)橋跨設(shè)計(jì)跨徑（m）箱梁自重（kNN/m）外力合計(jì)（kNN/m）計(jì)算跨徑（m）動(dòng)力系數(shù)安全系數(shù)布置貝雷梁數(shù)量量備注第二聯(lián)單跨4016034.809.41.21.38第三聯(lián)單跨5023548.3481.21.310第四聯(lián)第1跨17.618055.305.71.21.36第2跨2418055.309.41.21.310第3跨2418055.309.41.21.310第4跨1718055.305.51.21.36第五聯(lián)第1跨1718055.305.61.21.36第2跨2418055.309.41.21.310第3跨2418055.3071.21.36（4）工況二計(jì)算復(fù)核工況二為未解體梁段與貝雷共同受力，除承受工況一荷載外，還應(yīng)考慮吊裝或轉(zhuǎn)運(yùn)機(jī)具荷載，根據(jù)施工單位方案，考慮起重機(jī)、吊車的重量，并且考慮主梁片段吊運(yùn)荷載，這部分的施工荷載按集中力近似取為Pd=(150+10)×10=1600kN，轉(zhuǎn)運(yùn)車輛重量相對(duì)較小，不起控制因素。由于未解體梁段與貝雷共同受力，兩者受力分配近似按剛度分配，以兩者相對(duì)剛度差較小的位置一處來比對(duì)，箱梁與貝雷的剛度比約4:1，即未解體梁段承載更多?，F(xiàn)近似的按照極限情況進(jìn)行分析，即所有荷載均由箱梁承擔(dān)，一旦箱梁承載能力無法滿足，貝雷也無法承載。位置一由于考慮施工中從位置一處先切斷梁體，故該工況下無需驗(yàn)算位置一。位置二箱梁自重q=231.1kN/m，施工人員荷載q1=22.75kN/m，吊車+吊件重Pd=1600kN，跨度L=8m承載能力組合彎矩M=1.2×1/8qL2+1.4×1/8q1L2+1.4×1/4×P×L=6953.4kN.m承載能力組合剪力V=1.2×1/2qL+1.4×1/2q1L+1.4×1/2×P=2356.7kN箱梁抗彎承載能力Mr=17700kN.m箱梁抗剪承載能力Vr=6512kN由以上計(jì)算內(nèi)容可見，工況二作用下，未解體箱梁與貝雷支架協(xié)同變形，取最極限情況判定，即外荷載由箱梁本身承擔(dān)，未解體箱梁均能滿足承載能力的要求。2、萬能桿件支墩的計(jì)算復(fù)核結(jié)合橋梁的實(shí)際情況及施工順序，考慮驗(yàn)算兩個(gè)位置的萬能桿件。第一個(gè)位置為貝雷梁片數(shù)最多的位置，既B匝道第9跨，第二個(gè)位置為箱梁梁高最高的位置，既C匝道第3跨。（1）計(jì)算荷載1）B匝道第9跨：箱梁自重：169.8kN/m貝雷片單片自重及橫向聯(lián)系：q1=1.2kN/m；施工人員及機(jī)具荷載：q2=22.75kN/m；工字鋼及腳手架自重：q3=31.35kN/m2）C匝道第3跨：箱梁自重：231.1kN/m貝雷片單片自重及橫向聯(lián)系：q1=1.2kN/m；施工人員及機(jī)具荷載：q2=19.83kN/m；工字鋼及腳手架自重：q3=27.32kN/m；起重機(jī)、吊車荷載：考慮起重機(jī)、吊車的重量，并且考慮主梁片段吊運(yùn)荷載，這部分的施工荷載按集中力近似取為Pd=(150+10)×10=1600kN。（2）萬能桿件立桿強(qiáng)度計(jì)算：1）B匝道第9跨：由上部荷載引起的桿件的軸力為：萬能桿件支架與貝雷梁片，同屬于鋼桁架結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，萬能桿件立桿選用2-L100×100×12，上弦桿選用2-L75×75×8，下弦桿選用2-L75×75×8，橫撐1-L75×75×8，斜撐2-L75×75×8，參數(shù)如下表所示。萬能桿件構(gòu)件表?xiàng)U件名稱構(gòu)件規(guī)格面積（cm2))長度（mm)數(shù)量質(zhì)量（kg)立柱2-L100××100××1245.63994171.4縱桿2-L75×775×8231730116橫桿2-L75×775×8231730116內(nèi)斜撐1-L75×775×811.52418121.8外斜撐2-L75×775×8232290120.7立柱的自重為：N自重=20/4×（71.4×20+16×32+40×16+16×21.8+8×20.7）=15472kg=154.72kN則最終每根立柱的軸力為：N=N自重+Nmax=154.72+3894.3=4049.02kN立桿強(qiáng)度：σ＝N/A=404902/45.6×102＝88.79Mpa<[σ]=215Mpa因此，萬能桿件的立桿的強(qiáng)度是滿足規(guī)范要求的。2）C匝道第3跨：由上部荷載引起的桿件的軸力為：立柱的自重為：N自重=28/4×（71.4×20+16×32+40×16+16×21.8+8×20.7）=21660.8kg=216.61kN則最終每根立柱的軸力為：N=N自重+Nmax=216.61+2549.3=2765.91kN立桿強(qiáng)度：σ＝N/A=276591/45.6×102＝60.66Mpa<[σ]=215Mpa因此，萬能桿件立桿的強(qiáng)度是滿足規(guī)范要求的。（3）萬能桿件立桿穩(wěn)定性計(jì)算：按GB50017—2003當(dāng)中實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計(jì)算：N/

φA≤f式中，φ為軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，f為鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。1）B匝道第9跨：回轉(zhuǎn)半徑rx=3.89cm，其長細(xì)比為：λ=l0/rx=400/3.89=103(l0為立柱的自由長度)根據(jù)GB50017—2003表5.1.2-1中所示，立柱截面為b類截面，查表得其φ=0.536，則N/φA=404.902/0.536×0.00456=165661kN/m2=165.7Mpa≤f=215Mpa2）C匝道第3跨：回轉(zhuǎn)半徑rx=3.89cm，其長細(xì)比為：λ=l0/rx=400/3.89=103(l0為立柱的自由長度)根據(jù)GB50017—2003表5.1.2-1中所示，立柱截面為b類截面，查表得其φ=0.536，則N/φA=276.591/0.536×0.00456=113164kN/m2=113.2Mpa≤f=215Mpa綜上，萬能桿件立桿的穩(wěn)定性是滿足規(guī)范要求的。（4）支墩基礎(chǔ)計(jì)算：基底混凝土強(qiáng)度驗(yàn)算：1）B匝道第9跨：立柱下方設(shè)置尺寸為50cm×50cm的墊板，即A=250000mm2。單個(gè)立柱的軸力為：N=4049.02/10=404.902kN；則基底混凝土的壓應(yīng)力為：1）C匝道第3跨：立柱下方設(shè)置尺寸為50cm×50cm的墊板，即A=250000mm2。單個(gè)立柱的軸力為：N=2765.91/10=276.591kN；則基底混凝土的壓應(yīng)力為：綜上，萬能桿件基礎(chǔ)的強(qiáng)度是滿足規(guī)范要求的。（5）地基承載力計(jì)算：1）B匝道第9跨：每個(gè)支墩的軸力為：N=4049.02kN，每個(gè)基礎(chǔ)的面積A=3×9=27m2，則基底壓應(yīng)力為：2）C匝道第3跨：每個(gè)支墩的軸力為：N=2765.91kN，每個(gè)基礎(chǔ)的面積A=3×9=27m2，則基底壓應(yīng)力為：綜上，地基承載載力應(yīng)不得得小于200kkpa。3、滿堂腳手架計(jì)計(jì)算（1）計(jì)算荷載根據(jù)支架形式布布置情況，本本次腳手架架驗(yàn)算考慮慮驗(yàn)算本次次拆除工程程中箱梁梁梁高最大位位置處及腳腳手架自身身高度最大大位置，既既C匝道第3跨和C匝道第12跨。C匝道第3跨主要要荷載為：：箱梁自重：q11=31..52kN/mm2施工人員及機(jī)具具荷載：q2=22.5kN/mm2起重機(jī)、吊車荷荷載：考慮慮起重機(jī)、吊吊車的重量量，并且考考慮主梁片片段吊運(yùn)荷荷載，這部部分的施工工荷載按集集中力近似似取為Pd=((150++10)××10=11600kN，考慮該該荷載經(jīng)過過箱梁的擴(kuò)擴(kuò)散，則作作用在箱梁梁底面的均均布荷載為為q3=PPd/A==16000/23..92=666.9kN//m2，其中A為擴(kuò)散到到箱梁梁底底的面積。C匝道第12跨主主要荷載為為：箱梁自重：q11=19..9kN/mm2施工人員及機(jī)具具荷載：q2=22.5kN/mm2起重機(jī)、吊車荷荷載：考慮慮方式與第第3跨相同，q3=11600//32.776=488.8kkN/mm2（2）縱向枋木驗(yàn)算算對(duì)于縱向枋木，由由于C匝道第3跨是梁高高最高的位位置，所以以最不利的的位置在C匝道第3跨：梁底下10*110縱向枋木木間距20cm。查表得得：木材彎曲強(qiáng)度[[σw]＝13MMpa，剪切強(qiáng)強(qiáng)度τ=1.5MMpa，彈性模模量E=9..5×1003Mpa。均布荷載：q==Q×L=(1.3×q1+qq2+1..3×q3)×0.2=26.009kN//m(取1.3安全系數(shù))截面慣性矩：II=bh33/12==(0.11×0.13)/122=8.333×100-6m4截面抵抗矩：WW=bh2/6=((0.1×0.12)/6==1.677×10-44m3跨中彎矩：M==1.2××ql2/8=1..2×266.09××0.622/8＝1.411kN.mm(枋木橫向向間距60cm，考慮動(dòng)動(dòng)力系數(shù)1.2))①強(qiáng)度驗(yàn)算：彎曲強(qiáng)度：σ==M/W=1.441kN..m/(11.67××10-44）m3=8.444MPa<<[σw]＝13Mppa（彎曲曲強(qiáng)度滿足足要求）②撓度驗(yàn)算：撓度：（撓撓度滿足要要求）（3）橫向枋木驗(yàn)算算對(duì)于橫向枋木，同同樣由于C匝道第3跨是梁高高最高的位位置，所以以最不利的的位置在C匝道第3跨：頂托上橫向枋木木10×110間距60cm。查表得得：木材彎曲強(qiáng)度[[σw]＝13MMpa，剪切強(qiáng)強(qiáng)度τ=1.5MMpa，彈性模模量E=9..5×1003Mpa。均布荷載：q==Q×L=(1.3×q1+qq2+1..3×q3)×0.6=78.227kN//m(取1.3安全系數(shù))截面慣性矩：II=bh33/12==(0.11×0.13)/122=8.333×100-6m4截面抵抗矩：WW=bh2/6=((0.1×0.12)/6==1.677×10-44m3跨中彎矩：M==1.2××ql2/8=1..2×788.27××0.32/8＝1.066kN.mm(枋木下向向間距30cm，考慮動(dòng)動(dòng)力系數(shù)1.2))①強(qiáng)度驗(yàn)算：彎曲強(qiáng)度：σ==M/W=1.006kN..m/(11.67××10-44）m3=6.355MPa<<[σw]＝13Mppa（彎曲曲強(qiáng)度滿足足要求）②撓度驗(yàn)算：撓度：（撓撓度滿足要要求）（4）碗扣支架驗(yàn)算算本工程現(xiàn)澆箱梁梁支架立桿桿強(qiáng)度及穩(wěn)穩(wěn)定性驗(yàn)算算，根據(jù)《建建筑施工碗碗扣式鋼管管腳手架安安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》有關(guān)關(guān)模板支架架立桿的強(qiáng)強(qiáng)度及穩(wěn)定定性計(jì)算公公式進(jìn)行分分析計(jì)算，立立桿選用Ф48×33.5小鋼管（由由于目前的的鋼管壁厚厚均小于3.5mmm并且厚度度不均勻，可可按Ф48*33.2或Ф48*33.0進(jìn)行穩(wěn)定定計(jì)算,以下按Ф48*33.0進(jìn)行計(jì)算算）。具體體參數(shù)如下下：表1碗扣式式鋼管截面面特性外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mmm2)慣性矩I(mmm4)抵抗矩W(mmm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米結(jié)構(gòu)自重（N）483.04.24×10021.078×11054.49×100315.9533.3483.54.89×10021.215×11055.08×100315.7838.4表2立桿允允許設(shè)計(jì)荷荷載名稱步距(m)允許設(shè)計(jì)荷載((kN)立桿0.6401.2301.8251)對(duì)于C匝匝道第3跨：①強(qiáng)度驗(yàn)算單根立桿實(shí)際承承受的荷載載為：N=1.2×((NG1+NG2)+0.9×11.4×ΣNQiNG1—腳手架架結(jié)構(gòu)自重重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向向力NG2—腳手板板及構(gòu)配件件自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值產(chǎn)生的的軸向力ΣNQi—施工荷載產(chǎn)生的的軸向力總總和于是，有：NGG1=333.3×4=1333.2NN=0.113kNN(按搭設(shè)高高度4m計(jì)算）NGG2=（q1×箱梁投影影面積）/21844=5.229kNN（立桿總總數(shù)2184根）ΣNQQi=q22/6+qq3/6=11..57kkN（平均每每平米下為為6根立桿）所以：N=11.2×(0.133+5.229)+00.9×1.4×11.557=211.08kN根據(jù)立桿的設(shè)計(jì)計(jì)允許荷載載，當(dāng)橫桿桿步距為120ccm時(shí)，單根根立桿可承承受的最大大允許豎直直荷載為［［N］=30kkN（見表2）。(立桿桿強(qiáng)度滿足足要求）②穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工碗扣式腳腳手架安全全技術(shù)規(guī)范范》有關(guān)模模板支架立立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公公式：N—鋼管所受的垂直直荷載—軸心受壓桿件的的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，根據(jù)長長細(xì)比λ查表即可可求得A—鋼管截面面積（查查表可得）—風(fēng)荷載對(duì)立桿產(chǎn)產(chǎn)生彎矩W—鋼管抵抗矩（查查表可得）f—鋼材的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，f＝205NN/mm22參考《建建筑施工碗碗扣式腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》。根據(jù)《建筑施工工碗扣式腳腳手架安全全技術(shù)規(guī)范范》，風(fēng)荷荷載對(duì)立桿桿產(chǎn)生彎矩矩按下式計(jì)計(jì)算：Mw=1.4×WK×La××h2/8-Prr×h/4Pr=5/166×1.4×WWK×La××hWKK—風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值La——立桿縱距0.6m；h——立桿步距1.2m；WK=0.7uz×us×w0uzz—風(fēng)壓高度度變化系數(shù)數(shù)，參考《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》表7.2.1得uz=1.04us—風(fēng)荷載腳手架體體型系數(shù)，按按現(xiàn)行國家家標(biāo)準(zhǔn)《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》表7.3.1取us=0.6w0—基本風(fēng)壓，查《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》w0=0.400KN/mm2故：WK=0..7uz×us×w0=0.77×1.004×0..6×0.400=0.177KN/m22故：Mw=1..4×WK×La××h2/8-Prr×h/4==1.4×0.177×0.6×1.22/8-00.0544×1.2//4=0..01KNN.m長細(xì)比:λ＝L/i。L—水平步距，L＝＝1.2m。于是，λ＝L//i＝75，參照《建建筑施工碗碗扣式腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》查查附錄C得＝0.750。把所有數(shù)據(jù)代入入公式可得得：（立桿桿穩(wěn)定性滿滿足要求）由于該跨滿堂支支架下為貝貝雷梁，故故不需驗(yàn)算算地基承載載力。2)對(duì)于C匝匝道第12跨：①強(qiáng)度驗(yàn)算單根立桿實(shí)際承承受的荷載載為：N=1.2×((NG1+NG2)+0.9×11.4×ΣNQiNG1—腳手架架結(jié)構(gòu)自重重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向向力NG2—腳手板板及構(gòu)配件件自重標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值產(chǎn)生的的軸向力ΣNQi—施工荷載產(chǎn)生的的軸向力總總和于是，有：NGG1=333.3×13.66=4522.9N==0.455kN(按搭設(shè)高高度13.66m計(jì)算）NGG2=（q1×箱梁投影影面積）/638==4.499kN（立桿總總數(shù)638根）ΣNQQi=q22/6+qq3/6=8.555kN（平均每每平米下為為6根立桿）所以：N=11.2×(0.455+4.449)+00.9×1.4×8.555=16..7kNN根據(jù)立桿的設(shè)計(jì)計(jì)允許荷載載，當(dāng)橫桿桿步距為120ccm時(shí)，單根根立桿可承承受的最大大允許豎直直荷載為［［N］=30kkN（見表2）。(立桿桿強(qiáng)度滿足足要求）②穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工碗扣式腳腳手架安全全技術(shù)規(guī)范范》有關(guān)模模板支架立立桿的穩(wěn)定定性計(jì)算公公式：N—鋼管所受的垂直直荷載—軸心受壓桿件的的穩(wěn)定系數(shù)數(shù)，根據(jù)長長細(xì)比λ查表即可可求得A—鋼管截面面積（查查表可得）—風(fēng)荷載對(duì)立桿產(chǎn)產(chǎn)生彎矩W—鋼管抵抗矩（查查表可得）f—鋼材的抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值，f＝205NN/mm22參考《建建筑施工碗碗扣式腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》。根據(jù)《建筑施工工碗扣式腳腳手架安全全技術(shù)規(guī)范范》，風(fēng)荷荷載對(duì)立桿桿產(chǎn)生彎矩矩按下式計(jì)計(jì)算：Mw=1.4×WK×La××h2/8-Prr×h/4Pr=5/166×1.4×WWK×La××hWKK—風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值La——立桿縱距距0.6m；h——立桿步距距1.2m；WK=0.7uz×us×w0uzz—風(fēng)壓高度度變化系數(shù)數(shù)，參考《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》表7.2.1得uz=0.74us—風(fēng)荷載腳手架體體型系數(shù)，按按現(xiàn)行國家家標(biāo)準(zhǔn)《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》表7.3.1取us=0.6w0—基本風(fēng)壓，查《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》w0=0.400KN/mm2故：WK=0..7uz×us×w0=0.77×0.774×0..6×0.400=0.133KN/m22故：Mw=1..4×WK×La××h2/8-Prr×h/4==1.4×0.133×0.6×1.22/8-00.0411×1.2//4=0..008KKN.m長細(xì)比:λ＝L/i。L—水平步距，L＝＝1.2m。于是，λ＝L//i＝75，參照《建建筑施工碗碗扣式腳手手架安全技技術(shù)規(guī)范》查查附錄C得＝0.750。把所有數(shù)據(jù)代入入公式可得得：（立桿桿穩(wěn)定性滿滿足要求）意見二：細(xì)化并并優(yōu)化地基基處治措施施，完善對(duì)對(duì)道路、住住房的保護(hù)護(hù)措施。答復(fù)：地基處理理已根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場實(shí)際進(jìn)進(jìn)行了調(diào)整整。具體分分以下三種種情況區(qū)別別對(duì)待。1、地基穩(wěn)定、地地基承載力力好（不小小于0.3MMPa）的地段段。調(diào)調(diào)整后的B匝道支墩墩基礎(chǔ)平面面布置圖調(diào)整整后的C匝道支墩墩基礎(chǔ)平面面布置圖2、地勢(shì)陡峻、地地基不穩(wěn)定定、承載力力差的地段段，采取清清除表層不不穩(wěn)定土直直至穩(wěn)定土土層或巖面面，采取平平整夯實(shí)，澆澆筑15cm厚C20混凝土，每每個(gè)立桿底底座下墊20*5枋木，遇遇斜坡時(shí)分分段沿縱橫橫方向分臺(tái)臺(tái)階整平夯夯實(shí)，臺(tái)階階外邊緣設(shè)設(shè)置漿砌塊塊石擋墻加加固。具體體部位有B匝道第十十三跨，C匝道第二二跨、第三三跨，共3跨。邊坡處治治縱斷面示示意圖3、除上述9跨外外，其余15跨橋下地地基承載力力較差的地地段，首先先將地面整整平（斜坡坡地段做成成臺(tái)階），并并采用重型型壓路機(jī)碾碾壓密實(shí)(壓實(shí)度≥90%)，達(dá)到要要求后，再再填筑150ccm的建筑棄棄渣或土石石混碴，并并分層填筑筑，分層碾碾壓，使壓壓實(shí)度達(dá)到到94％以上，再再澆筑15cm厚C20混凝土。4、支架基礎(chǔ)四周周設(shè)水泥砂砂漿排水明明溝（50*550cm))，及時(shí)排排除雨水、外外來水和養(yǎng)養(yǎng)護(hù)水。當(dāng)當(dāng)有排水溝溝橫穿支架架基礎(chǔ)時(shí)，采采用條石溝溝或鋼筋混混凝土管進(jìn)進(jìn)行處理，防防止?jié)B水浸浸泡支架地地基。5、地基承載力驗(yàn)驗(yàn)算根據(jù)實(shí)際現(xiàn)場地地質(zhì)情況，首首先將地面面整平（斜斜坡地段做做成臺(tái)階）并并采用重型型壓路機(jī)碾碾壓密實(shí)(壓實(shí)度≥90%)，達(dá)到要要求后，再再填筑50～100ccm的建筑棄棄渣或土石石混碴，并并分層填筑筑，分層碾碾壓，使壓壓實(shí)度達(dá)到到94％以上，此此時(shí)地基承承載力可達(dá)達(dá)到：[ffk]=1190～250KKN/m22，參考《建建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》。在在此基礎(chǔ)上上澆筑15cm厚C20混凝土封封水層。立桿地基承載力力驗(yàn)算：式中：：N—為腳手架架立桿傳至至基礎(chǔ)頂面面軸心力設(shè)設(shè)計(jì)值；AA—為立桿底底座面積；；根據(jù)上上面計(jì)算可可知，單根根立桿承受受實(shí)際荷載載為：N=16.7KKN底托坐落在155cm砼層上，按按照力傳遞遞面積計(jì)算算：所以：（地基承載力滿滿足要求）6、對(duì)道路、房屋屋及居民的的安全保護(hù)護(hù)措施已列列入到安全全專項(xiàng)施工工方案。意見三：細(xì)化萬萬能桿件支支墩與貝雷雷梁支撐節(jié)節(jié)點(diǎn)構(gòu)造處處治措施，加加強(qiáng)萬能桿桿件高支墩墩縱、橫向向連接措施施。答復(fù)：為防止高高支架失穩(wěn)穩(wěn)，出現(xiàn)類類似魚洞長長江大橋的的支架事故故，本項(xiàng)目目的高支墩墩縱、橫向向的連接措措施已補(bǔ)充充完善。圖1魚洞長江江大橋支架架失穩(wěn)現(xiàn)場場照片支墩頂面采用萬萬能桿件拼拼裝整體縱縱梁，對(duì)超超高支墩（高高于15m）的中間間補(bǔ)加一道道縱向連系系梁；對(duì)超超高支墩（高高于30m）的自上上而下按10m高差遞加加兩道縱向向連系梁；；該項(xiàng)措施施一方面可可加強(qiáng)支墩墩的縱橫向向聯(lián)系，提提升支架穩(wěn)穩(wěn)定性，另另一方面，頂頂面的整體體縱梁可做做桁架搭設(shè)設(shè)的基礎(chǔ)平平臺(tái)，同時(shí)時(shí)解決分配配梁支點(diǎn)選選擇范圍，施施工時(shí)可根根據(jù)現(xiàn)場實(shí)實(shí)際自由調(diào)調(diào)節(jié)。B匝道支架架構(gòu)造（縱縱橫向）連連接縱斷面面圖C匝道支架架構(gòu)造（縱縱橫向）連連接縱斷面面圖此外，B匝道第第九跨支墩墩跨徑為17.88m，已單獨(dú)獨(dú)設(shè)計(jì)跨越越方案。B匝道第九九跨跨越式式支架構(gòu)造造圖意見四：施工拆拆除應(yīng)補(bǔ)充充完善B、C兩匝道箱箱梁的具體體切割拆除除程序?qū)ｍ?xiàng)項(xiàng)措施，優(yōu)優(yōu)化切割方方法，盡量量減少在高高空中切割割的時(shí)間。答復(fù)：箱梁拆除除擬采用先先進(jìn)的大功功率切割設(shè)設(shè)備配合臨臨時(shí)墩法和和桁架拆除除城市橋梁梁。臨時(shí)墩墩搭好以后后，架設(shè)貝貝雷，大功功率繩鋸按按照標(biāo)記好好的切割線線進(jìn)行切割割，再采用用鏈鋸對(duì)混混凝土進(jìn)行行切割分解解，切割后后，切割段段可完全落落在臨時(shí)支支撐體系之之上。該方方法施工快快捷，安全全可靠、環(huán)環(huán)保。為縮短工期，計(jì)計(jì)劃B、C兩座匝道道橋同時(shí)進(jìn)進(jìn)行拆除。每每座橋從橋橋跨最高處處開始切斷斷，隨后分分四個(gè)工作作面同步逆逆向進(jìn)行拆拆除。其中中，C匝道橋從從第四跨（最最高處）跨跨中開始切切割，分別別向兩邊延延伸拆除；；B匝道橋從從第九跨跨跨中開始切切割，分別別向兩邊延延伸拆除。當(dāng)當(dāng)箱梁拆除除進(jìn)行到跨跨過橋墩時(shí)時(shí)，及時(shí)對(duì)對(duì)露出的橋橋墩進(jìn)行分分解拆除。拆除順序拆除一律自跨中中對(duì)稱地向向兩端方向向逐塊施工工，同跨兩兩側(cè)的拆除除進(jìn)度應(yīng)基基本保持一一致，前后后相差不超超過1米。主要工序基礎(chǔ)施工→滿堂堂腳手架搭搭設(shè)→萬能桿件件立柱支墩墩搭設(shè)→貝雷梁架架設(shè)→橋梁伸縮縮縫和支座座焊接鎖定定→箱梁切割割板塊劃分分→附屬拆除除→箱梁板塊塊鉆吊裝孔孔→吊車預(yù)吊吊→板塊切割割→板塊吊裝裝裝車→轉(zhuǎn)運(yùn)出場場→橋墩節(jié)段段鉆吊環(huán)孔孔→植吊環(huán)→吊車預(yù)吊吊