跨大廣高速特大橋施工監(jiān)控方案修改

滬昆客運專線江西段HKJX-7標段跨大廣高速公路（60+100+60）連續(xù)梁施工線形監(jiān)控方案中鐵四局滬昆客專江西段站前工程HKJX-7標2011年4月目錄第一章工程概況3一、工程概述3HYPERLINK\l"_Toc291144118"二、設計規(guī)范與標準4HYPERLINK\l"_Toc291144119"三、上部結(jié)構(gòu)計算理論與方法4HYPERLINK\l"_Toc291144120"四、計算基本資料及參數(shù)選取7HYPERLINK\l"_Toc291144121"五施工監(jiān)控的必要性及監(jiān)控方法10第二章施工監(jiān)控的實施方案12HYPERLINK\l"_Toc291144123"一、現(xiàn)場監(jiān)測的內(nèi)容及方案12HYPERLINK\l"_Toc291144124"二、監(jiān)控設備及安裝20HYPERLINK\l"_Toc291144125"三、監(jiān)控的組織機構(gòu)21第三章施工監(jiān)控的應力、撓度分析24HYPERLINK\l"_Toc291144127"一、計算模型建立24HYPERLINK\l"_Toc291144128"二、施工階段分析25HYPERLINK\l"_Toc291144129"三、懸臂澆筑過程中撓度及應力分析26HYPERLINK\l"_Toc291144130"四、主梁合攏及全程撓度及應力分析30HYPERLINK\l"_Toc291144131"五、跨中預拱度設置和誤差分析32HYPERLINK\l"_Toc291144132"六、數(shù)據(jù)管理與提交37第一章工程概況一、工程概述1.橋型布置跨大廣高速特大橋位于江西省新余市渝水區(qū)觀巢鎮(zhèn)，中心里程DK705+302.760，全橋長3465.380m。橋梁于DK706+330～DK706+360處跨越大廣高速公路，跨滬昆高速公路為雙向四車道，路基寬度22m，采用瀝青混凝土高等級路面，路面情況較好。滬昆高速公路與新建滬昆鐵路前進方向夾角為137.45°見圖1-⑴，鐵路設計方案采用(60+100+60)m連續(xù)梁上跨大廣高速公路，連續(xù)梁采用三角形掛籃懸臂現(xiàn)澆。連續(xù)梁平面位于直線，縱斷面位于17‰的縱坡上，長沙方向為上坡。82#~85#連續(xù)梁橋墩下部結(jié)構(gòu)為鉆孔灌注樁基礎，均為矩形承臺，橋墩為等截面圓端形實體墩。箱梁采用C50高性能混凝土,防護墻、遮板及電纜槽采用C40混凝土，管道壓漿所用水泥漿強度等級不低于M50并添加阻銹劑，封錨采用C50干硬性補償收縮混凝土。圖1-1連續(xù)梁與道路交叉平面位置示意圖2.橋址區(qū)自然地理概況2.1地形、地貌橋址區(qū)主要為丘坡及丘間谷地，丘坡自然坡度為15°～20°，相對高差65～130m，植被較為發(fā)育，樹木茂密，灌木、雜草叢生。丘間谷地，地勢較為平坦，視野開闊，多辟為水田、旱地，零星分布有水塘。橋梁跨越大廣高速公路，路面距箱梁設計標高差為8.121米。2.2氣候工程所在地新余屬中亞熱帶濕潤季風氣候，氣候濕潤溫和，日照充足，一年中夏冬季長，春秋季短。年平均氣溫15.0℃-18.0℃之間，全年無霜期230天左右，每年7月-8月氣溫較高，1月-2月氣溫較低，極端最高氣溫38.8℃-43.0℃,極端最低溫度-10.1℃—-14.0℃。多年平均降雨量為1027mm-1600mm，年最大降雨量2356mm，年最小降雨量570mm，年蒸發(fā)量1130mm-1380mm，年平均相對濕度81%。工程所在區(qū)域氣象災害四季都有可能發(fā)生，春季倒春寒，梅雨期洪澇，盛夏高溫，伏秋干旱，冬季凍害與大雪、冰雹、大風等災害性天氣出現(xiàn)比較頻繁。二、規(guī)范與標準1.《客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標準》；2.《新建時速300～350公里客運專線鐵路設計暫行規(guī)定》（上、下）（鐵建[2007]47號。3.《鐵路橋涵設計規(guī)范》（TB10002.1～TB10002.5-2005）。4.《鐵路工程抗震設計規(guī)范》（GB50111-2006）。5.《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設計暫行規(guī)定》鐵建設[2005]157號及“局部修訂條文”鐵建設[2007]140號。6.《客運專線無砟軌道設計指南》鐵建設函[2005]754號7.《高速鐵路工程測量規(guī)范》TB10601—2009三、上部結(jié)構(gòu)計算理論與方法倒退分析法前進分析可以嚴格按照設計好的施工步驟進行各階段內(nèi)力分析，但由于分析中結(jié)構(gòu)節(jié)點坐標的改變，最終結(jié)構(gòu)線形不可能完全滿足設計線形。實際施工中橋梁結(jié)構(gòu)線形的控制與強度控制同樣重要，線形誤差將造成橋梁結(jié)構(gòu)的合龍困難，影響橋梁建成后的美觀和運營質(zhì)量。為了使竣工后的結(jié)構(gòu)保持設計線形，在施工過程中用設置預拱度的方法來實現(xiàn)。而對于分階段施工的連續(xù)剛構(gòu)橋，一般要求給出各個施工階段結(jié)構(gòu)控制點的標高（預拋高），以便最終使結(jié)構(gòu)物滿足設計要求，這個問題用前進分析法是難以解決的。倒退分析法可以解決這一問題，它的基本思想是，假定時刻結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布滿足前進分析時刻的結(jié)果，線形滿足設計軸線。在此初始狀態(tài)下，按照前進分析的逆過程，對結(jié)構(gòu)進行倒拆，分析每次拆除一個施工節(jié)段對剩余結(jié)構(gòu)的影響。在一個階段內(nèi)分析得到的結(jié)構(gòu)位移，內(nèi)力狀態(tài)便是該階段結(jié)構(gòu)理想的施工狀態(tài)。所謂結(jié)構(gòu)施工理想狀態(tài)就是在施工各階段結(jié)構(gòu)應有的位置和受力狀態(tài)，每個階段的施工理想狀態(tài)都將控制著全橋最終形態(tài)和受力特性。倒退分析法具有以下幾個特點：1.倒退分析時的初始狀態(tài)必須由前進分析來確定，但初始狀態(tài)中的各桿件的軸線位置可取設計軸線位置。2.拆除單元的等效荷載，用被拆單元接縫處的內(nèi)力反向作用在剩余主體結(jié)構(gòu)接縫處加以模擬，這些值可由前進分析計算來得到。開始開始時刻狀態(tài)施工完成時狀態(tài)合攏初狀態(tài)張拉預應力索初的狀態(tài)施工初態(tài)安裝本階段初狀態(tài)張拉預應力索前的狀態(tài)結(jié)束合攏前狀態(tài)安裝本階段前狀態(tài)對施工階段循環(huán)圖1-2倒退分析程序系系統(tǒng)流程圖圖3.拆除桿件件后的結(jié)構(gòu)構(gòu)狀態(tài)為拆拆除桿件前前的結(jié)構(gòu)狀狀態(tài)與被拆拆除桿件等等效荷載作作用狀態(tài)的的疊加。換換言之，本本階段結(jié)束束時，結(jié)構(gòu)構(gòu)的受力狀狀態(tài)用本階階段荷載作作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)受力與前前一階段結(jié)結(jié)構(gòu)受力狀狀態(tài)相疊加加而得，即即認為在這這種情況下下線性疊加加原理成立立。4.被拆構(gòu)件件滿足零應應力條件，剩剩余主體結(jié)結(jié)構(gòu)新出現(xiàn)現(xiàn)接縫面應應力等于此此階段對該該接縫面施施加的預加加應力，這這是正確進進行橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)倒退分分析的必要要條件?；炷恋氖湛s徐徐變與結(jié)構(gòu)構(gòu)的形成歷歷程有著密密切的關(guān)系系，徐變應應變不僅與與混凝土的的齡期有關(guān)關(guān)，而且與與作用在混混凝土構(gòu)件件上的應力力應變有關(guān)關(guān)。因而結(jié)結(jié)構(gòu)在進行行倒退分析析時，一般般是無法直直接進行徐徐變計算。為為了解決這這一問題，一一般是應用用下述的方方法：在進進行前進分分析時，先先不計入混混凝土收縮縮徐變的影影響，計算算出結(jié)構(gòu)的的內(nèi)力與變變形值，然然后再計算算出結(jié)構(gòu)計計入混凝土土收縮徐變變后的內(nèi)力力與變形值值，兩者相相減則可以以得到每一一階段混凝凝土收縮徐徐變產(chǎn)生的的內(nèi)力與位位移值，將將其保存起起來。接著著進行倒退退分析，按按階段扣除除前進分析析時相應階階段混凝土土時效的影影響。倒退退分析程序序系統(tǒng)流程程圖如圖22-1所示示。根據(jù)主梁一般橫橫斷面（見見圖1-3），將橋橋梁按照空空間實用理理論簡化為為平面桿系系，主梁簡簡化后結(jié)構(gòu)構(gòu)離散圖見見圖。采用用橋梁專用用程序進行行橋梁施工工階段、成成橋狀態(tài)的的恒載、活活載、預應應力、混凝凝土收縮徐徐變、支座座位移、風風荷載、溫溫度變化等等荷載作用用下的分析析計算。成成橋后，上上部為60+100+60米共孔變截截面預應力力混凝土連連續(xù)箱梁，計計算跨徑：：L=60..75+1100+60..75米。全橋采采用橫向、縱縱向及豎向向三向預應應力體系。1-3主梁一般般橫斷面四、計算基本資料及及參數(shù)選取取1基本資料1.1技術(shù)指指標1）設計荷載：列列車豎向活活載計算采采用ZK標準活載載，列車豎豎向活載橋橋面橫向計計算采用ZK標準特種種活載。2）地地震荷載：：地震基本本烈度6度3）橋橋面凈寬：：12m4）橋面縱坡：117‰5）溫度荷載：箱箱梁合攏溫溫度取20℃，日照溫溫差按升降降溫10℃進行計算算。6）支座強迫位移移：2cmm1.2主要材料料：1)混凝土主橋箱梁采用CC50混凝土。2）預應力體系1、縱向預應力體體系：預應應力采用1x7--15.22-18660-GBB/T52224-22003預應力鋼鋼絞線，錨錨固體系采采用自錨式式拉絲體系系，錨具應應符合《鐵鐵路工程預預應力筋用用夾片式錨錨具、夾具具和連接器器技術(shù)條件件》(TB--T31993-20008)張拉采用用與之配套套的機具設設備。管道道形成采用用鍍鋅金屬屬波紋管成成孔，金屬屬波紋管應應符合《預預應力混凝凝土用金屬屬波紋管》JG2225-20007要求。合合攏段處采采用鍍鋅波波紋管采用用增強型。2、橫向預應力體體系：橫向向預應力筋筋采用1x7--15.22-18660-GBB/T52224-22003預應力鋼鋼絞線，錨錨固體系采采用BM155-4(PP)錨具及配配套的支承承墊板，錨錨具應符合合《鐵路工工程預應力力筋用夾片片式錨具、夾夾具和連接接器技術(shù)條條件》(TTB-T33193--20088)，張拉體體系采用YDC2240Q型千斤頂頂；管道形形成采用內(nèi)內(nèi)徑70x199mm扁形形鍍鋅金屬屬波紋管成成孔。金屬屬波紋管應應符合《預預應力混凝凝土用金屬屬波紋管》JG2225-20007要求。3、豎向預應力體體系：采用用直徑255mm高強強精軋螺紋紋鋼筋，型型號為PSB7785，應符合合《預應力力混凝土螺螺紋鋼筋》（GB/T20065-2006）要求。3）非預應力鋼筋筋Q235光圓鋼鋼筋應符合合《鋼筋砼砼用熱軋光光圓鋼筋》GB133013--1991的規(guī)定，HHRB3335級鋼筋應應符合《鋼鋼筋混凝土土用鋼第二二部分：熱熱軋帶肋鋼鋼筋》（GB14499.22-20007）。2參數(shù)選取取設.a4a材按計。（2）預應力鋼材標準強度RRyb=18660Mpaa鋼束彈性模量Ey==1.955×105Mpa錨下張拉控制應應力σK=0.775*Ryyb=13995Mpaa孔道偏差系數(shù)0.00015松弛率0.077摩阻率0.255錨具變形Δ=00.0066m3主橋幾何尺寸橋梁上部為三孔孔預應力混混凝土連續(xù)續(xù)剛構(gòu)箱梁梁橋，跨徑徑組合為60+100+60米，由上、下下行的兩個個單箱單室室箱形斷面面組成，箱箱梁根部梁梁高7.885米，跨中梁梁高4.885米，其間梁梁高按二次次拋物線變變化。箱梁梁頂板為00.40m，底板厚厚由跨中00.40米按二次拋拋物線變化化至根部11.2m～0.4m，箱梁頂頂板寬12m，底板寬寬6.7m，腹板厚厚0.6～0.8,0.8～1m，除橋墩墩上箱梁塊塊件及跨中中內(nèi)設置5道橫隔板板。4施工階段的劃分分主橋施工共分551個階段，階階段劃分根根據(jù)施工進進度和施工工順序安排排，用橋梁梁專用程序序進行分析析計算。5主要參數(shù)計算二期恒載：扣件件、軌道板板、砂漿墊墊板、混凝凝土基座等等線路設備備重，以及及防水層、保保護層、人人行到欄桿桿或聲屏障障、遮板、防防護墻、接接觸網(wǎng)支柱柱、電纜槽槽蓋板及豎豎板附屬設設施重量。120KKN/m～140KKN/m。鋼束布置見有關(guān)關(guān)設計圖紙紙杭長客專施圖圖（橋）-HCJXXVII－5、《（60+1100+660）m無砟軌道現(xiàn)澆澆預應力混混凝土連續(xù)續(xù)梁（雙線線）》（通通橋（200⑻23688A-V）。五、施工監(jiān)控的必要要性及監(jiān)控控方法1、監(jiān)控的必要性性橋梁設計過程是是一種理論論性的設計計和分析過過程，如材材料強度、彈彈性模量等等均按規(guī)范范取值，年年平均溫差差、風載、降降水等因素素均由當?shù)氐亟y(tǒng)計資料料取得。而而橋梁的施施工過程是是具體的工工程實踐過過程，影響響橋梁內(nèi)力力和變形的的各種因素素必然與設設計值存在在一定差異異，這種差差異隨著橋橋梁跨徑的的增大，橋橋墩的增高高，對橋梁梁內(nèi)力和變變形的影響響顯著增大大，以致使使許多設計計資料不能能直接應用用到施工當當中，必須須經(jīng)過施工工監(jiān)控對這這些資料進進行修正，才才能應用到到工程中去去。如橋面面標高，設設計圖紙中中給出的是是施工完成成后理論標標高，不是是施工采用用標高，在在施工中需需要考慮基基礎沉降、溫溫度變化、預預應力產(chǎn)生生預拱度、混混凝土收縮縮、徐變等等因素對標標高的影響響。因此，監(jiān)監(jiān)控是連接接設計和施施工的關(guān)鍵鍵紐帶，對對橋梁的施施工質(zhì)量和和運營狀態(tài)態(tài)起著重要要作用。施工監(jiān)控主要有有三方面的的作用：(1)、橋梁在在建筑過程程中，其變變形控制在在設計變形形范圍內(nèi)，橋橋梁建成后后，橋面標標高及橋梁梁幾何線形形達到設計計形狀。(2)、使橋梁梁在建筑過過程中和建建成后，各各控制截面面內(nèi)力達到到合理的狀狀態(tài)。(3)、在施工工過程中對對每個施工工階段進行行計算、復復核保證橋橋梁的安全全。2、監(jiān)控的依據(jù)對大橋?qū)嵤┯行┕けO(jiān)控控的主要依依據(jù)是：《跨大廣高速大跨連續(xù)剛構(gòu)橋施工監(jiān)控咨詢邀請書》、《跨大廣高速公路特大橋施工監(jiān)控咨詢文件》、《跨大廣高速公路特大橋施工圖設計》文件、《跨大廣高速公路特大橋施工組織設計》以及相關(guān)的技術(shù)規(guī)范、標準等。2、目前施工單位位提供的施施工方案如如下：總體施工方案：：采用8只三角形形掛藍在左、右幅幅四個主墩墩同時施工工各塊段；；模板采用用大塊鋼模模板；用混混凝土運輸輸車運輸混混凝土，用用混凝土輸輸送泵灌注注砼；用塔塔吊垂直提提升鋼筋、機機具。先進進行邊跨合合攏再進行行中跨合攏攏。（1）0號梁段施工方案案0#梁段在墩旁托架架上澆筑，墩墩旁托架配配合斜拉索索懸吊桁架架施工，托托架由安裝裝于墩身上上的三角托托架承重。具具體工藝流流程為：在在橋墩上預預埋平臺構(gòu)構(gòu)件、拼裝裝施工平臺臺、安裝底底模、托架架預壓、側(cè)側(cè)模，綁扎扎底板、腹腹板鋼筋及及安裝預應應力波紋管管，安裝內(nèi)內(nèi)模，綁扎扎頂板鋼筋筋及安裝預預應力波紋紋管，各部部位檢查測測量，0＃塊段混凝凝土灌注分分兩次成型型。（2）箱梁的掛藍懸懸臂施工工工藝全橋懸臂澆筑箱箱梁共有22個單“T”，每個單“T”一側(cè)懸臂臂共劃分113個梁段，其其中0#、梁段同同時澆筑，1#~13#梁段采用掛藍懸臂澆筑，0#梁段長14m，1#~13#梁段長度劃分為2x2.5m、2.75m、3x3.0m、3.25m4x3.5m、2x4.0m，形成最大懸臂時單邊長50m。掛籃懸澆施工順順序為：掛掛籃就位→→側(cè)模安裝→底板、腹腹板鋼筋、豎豎向預應力力安裝→端頭模板板安裝→橫（含底板板、橫隔板板）、縱向向預應力管管道、錨具具安裝→頂板鋼筋→澆筑混凝凝土→養(yǎng)生→預應力筋筋張拉→管道壓漿→掛籃前移移掛籃形式：三角角形掛籃。（3）邊跨現(xiàn)澆梁段段施工方案案邊跨現(xiàn)澆段長度度為9.775m，采用滿滿堂支架現(xiàn)現(xiàn)澆，施工工時首先搭搭設好支架架，進行預預壓，重新新調(diào)整支架架，鋪設模模板，進行行現(xiàn)澆施工工。（4）合攏段施工方方案共有3個合攏段段（雙幅），每每段長度均均為2.00米，合攏段段箱梁中心心高度為44.85米米。合攏段段施工順序序為：先邊邊孔合攏→→再中孔合攏。邊跨合攏段和中中跨合攏段段采用不同同的方法施施工。中跨跨合攏段采采用掛藍上上的模板系系統(tǒng)進行施施工；邊跨合攏攏段采用在在膺架或滿滿堂支架上上現(xiàn)澆方案案。中孔合攏段施工工程序：張張拉完邊跨跨底板預應應力索后,拆掉一側(cè)側(cè)掛藍,同時另一一側(cè)掛藍前前移,跨過中跨跨合攏段將將掛藍底模模平臺錨于于兩個單T最后梁段段的底板上上,外側(cè)模懸懸于兩梁段段的翼緣板板上,內(nèi)模置于于底板頂面面上,內(nèi)外模間間用對拉螺螺栓拉緊→→設水箱→勁性骨架架就位→焊接勁性性骨架→安裝張拉拉合攏預應應力筋→綁扎鋼筋筋、安裝模模板→澆筑砼、同同時減配重重→養(yǎng)生、等等待強度→張拉預應應力筋及灌灌漿→拆除模板板、吊架及及中跨合攏攏束。邊孔合攏段施工工程序：搭搭設支架、裝裝底?！O水箱、安安裝勁性骨骨架→安裝張拉拉合攏預應應力筋→綁扎鋼筋筋、安裝模模板→澆筑砼→養(yǎng)生等強→張拉預應應力筋及灌灌漿→拆除模板板及支架。3、監(jiān)控的主要內(nèi)內(nèi)容①在施工過程中觀觀測基礎沉沉降，分析析基礎沉降降對墩頂標標高、橋梁梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力力及變形的的影響，控控制各基礎礎不均勻沉沉降小于設設計值；②分析各橋墩在施施工過程中中的彈性變變形及混凝凝土收縮、徐徐變引起的的變形，結(jié)結(jié)合基礎沉沉降，為施施工提供各各墩頂?shù)氖┦┕烁?；；③根?jù)橋梁施工特特點，將橋橋梁施工過過程分為若若干個施工工階段，分分析各施工工階段截面面的撓度和和應力；④配合施工單位在在箱梁懸澆澆過程中測測量各斷面面的實測標標高；⑤在懸澆過程中，根根據(jù)各梁段段澆筑混凝凝土、張拉拉預應力、移移動掛籃的的理論撓度度和實測撓撓度，梁段段的預拱度度以及掛籃籃的變形，提提供各梁段段的施工立立模高程。⑥分析不同合攏溫溫度對結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力、變變形以及支支座、伸縮縮縫影響，并并對支座和和伸縮縫的的施工提出出合理建議議。⑦完成混凝土強度度、容重以以及彈性模模量等試驗驗工作；⑧在合攏階段，對對箱梁實施施頂推，優(yōu)優(yōu)化結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力；⑨在橋梁施工過程程中，對控控制截面應應力進行監(jiān)監(jiān)測，保證證橋梁在安安全狀態(tài)下下進行施工工。第二章施工監(jiān)監(jiān)控的實施施方案一、現(xiàn)場監(jiān)測的的內(nèi)容及方方案1、掛籃靜力荷載載試驗（施施工、監(jiān)理理單位協(xié)助助）掛籃的靜力試驗驗是為了測測試掛籃承承重能力、消消除永久變變形、測試試掛籃的彈彈性變形，為為立模高程程提供依據(jù)據(jù)，確保施施工安全。靜載試驗采用壓壓重法，壓壓重荷載按按最大懸臂臂塊件混凝凝土重量的的1.2倍進行加加載，測試試掛籃底模模和吊桿的的受力狀態(tài)態(tài)及撓度。分分兩部分進進行壓重試試驗：掛籃籃底模部分分和箱梁翼翼板、頂板板支架部分分。2、混凝土彈模、容容重的測定定混凝土實測應力力是通過混混凝土實測測應變乘以以混凝土的的彈性模量量換算來的的。彈性模模量準確性性影響結(jié)構(gòu)構(gòu)應力實測測值和結(jié)構(gòu)構(gòu)撓度計算算值。橋梁梁恒載大小小與混凝土土容重大小小有關(guān)，影影響各施工工階段結(jié)構(gòu)構(gòu)的撓度和和應力值，對對容重的準準確測定，可可提高對結(jié)結(jié)構(gòu)撓度和和應力分析析的準確性性。彈性模量測試是是通過三個個試件進行行現(xiàn)場測試試，容重測測試是稱量量彈性模量量試件計算算取得。3、橋墩基礎沉降降觀測橋墩基礎沉降觀觀測是為確確定墩頂標標高，估計計成橋后基基礎不均勻勻沉降提供供資料。沉沉降觀測時時，在833、84號墩承承臺上設永永久觀測點點，在橋梁梁施工過程程中，用精精密水準定定期測量承承臺沉降。4、箱梁軸線抽測測測點布置施工單位在每一一梁段懸臂臂端梁頂中中線設立一一個軸線觀觀測點。測測點見圖22-1中的“O”所示的位位置。測量方法使用全站儀和鋼鋼尺等，采采用測小角角法或視準準法直接測測量其前端端偏位。2-1箱梁截面面測定位置置示意圖(單位：mm)5、主梁撓度的觀觀測測點布置布置方法：在每每一節(jié)段懸懸臂端頂板板和底板設設立標高觀觀測點(如圖2-22所示)。測點須須用Φ16mmm的圓鋼鋼預埋。短短鋼筋要求求與上、下下層鋼筋焊焊接牢靠，并并伸出箱梁梁頂板混凝凝土表明約約2cm，且且斷面打磨磨光滑?？伎紤]掛籃安安裝的影響響，測點短短鋼筋應避避開掛籃型型鋼的空間間位置，便便于塔尺的的放置和保保持通視。在測點不能通視時，可以按現(xiàn)場實際情況適當小范圍移動測點的布置位置。另外，在跨中0#塊頂面中間位置布置一個箱梁標高控制點。在施工中水準點點及箱梁頂頂各觀測點點均保持完完好，直至至連續(xù)梁合合龍。截面面測點布置置如圖中2-2的“O”所示的位位置。(0號節(jié)段頂頂板布7個高程點點，底板布布6個高程點點；1號節(jié)段之之后的每個個節(jié)段，頂頂板和底板板各布3個高程點點。高程點距距各個節(jié)段段梁端部或或邊緣的距距離視混凝凝土保護層層的厚度而而定，綁扎扎完鋼筋后后，原則上上把預埋圓圓鋼焊接在在綁扎鋼筋筋最邊緣。2號之后節(jié)節(jié)段標高控控制點的布布置方法同同1、2號節(jié)段)：2-2箱梁截面測定位置示意圖測量方法用精密水平水準儀測量測點標高。測量頻率施工單位按各節(jié)段施工次序，每一節(jié)段按三種工況（即：澆筑混凝土后、預應力束張拉后和掛籃前移后）對主梁撓度進行平行獨立測量，相互校核。測量時間測量時間宜在早7：00以前午6點以后進行。施工單位在測量過程中，除考慮工序進展必須對每一工況進行例行測量外，還要對溫度變化引起的撓度進行測量。為了找出溫度變化引起主梁撓度變化的規(guī)律，對于一些重點工況，在工況不變的情況下，分別在早晨6：00以前（即溫度較低）和中午12：30～14：30（即溫度較高）間對其撓度進行測量，找出溫差變化較大時撓度變化的極值，從而為確定待施工各節(jié)段預拱提供較為可靠的依據(jù)。6、主梁立模標高的測量圖2-3箱梁截面立模標高測點位置示意圖測量方法用精密水平水準儀測量立模標高(遇到不方便放置塔尺的情況時可以用皮尺輔助測量)。測量時機立模標高的測量應避開溫差較大的時段。施工單位立模到位、測量完畢后，控制單位對施工各節(jié)段的立模標高進行復測。監(jiān)理單位不定期進行抽測。1測點布置1立模標高的測點位置見圖2-3中的“|”所指處，即：底板頂模板三個特征位置；頂板底模板六個特征位置。主梁頂面高程的測量在某一施工工況完畢后，對主梁頂面混凝土進行直接測量。在測量過程中，同一截面測三點，根據(jù)其橫坡取其平均值，這樣可得到主梁頂面的高程值。同時，根據(jù)不同的工況觀察主梁的撓度（反拱）變化值，按給定的立模標高（含預拱度）立模，也可得到主梁頂面的高程值。兩者進行比較后，可檢驗施工質(zhì)量。7、兩邊對稱截面相對高差的直接測量當兩邊施工節(jié)段相同時，對稱截面的相對高差可直接進行測量和分析比較。當施工節(jié)段不同時，對稱節(jié)段的相對高差不滿足可比性，此時，可選擇較慢的一邊最末端截面和較快的一邊已施工的對應截面作為相對高差的測量對象，在測量過程中，同一對稱截面可測多點，根據(jù)其橫坡取其平均值，可得到對稱截面的對應點的相對高差。8、結(jié)構(gòu)幾何形狀測量結(jié)構(gòu)幾何形狀的測量主要包括：左、右幅箱梁上下表面的寬度、腹板厚度、上蓋板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工節(jié)段的長度等?？刂茊挝徊捎贸椴榈姆绞剑欢ㄆ诘倪M行測量。9、精度控制根據(jù)《客運專線鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收暫行標準》。懸臂澆筑連續(xù)梁梁體外形尺寸允許偏差和檢驗方法可參照表2-1的規(guī)定：表2-1懸連續(xù)梁懸臂澆筑梁段的允許偏差和檢驗方法項

目規(guī)定值或允許偏差軸線偏位(mm)15頂面高程(mm)相鄰節(jié)段高差±10斷面尺寸(mm)高度-5，+15頂寬±10底寬+10，-5頂?shù)赘拱搴?10，-5合龍后同跨對稱點高程差(mm)20平整度(mm)每米不大于510、連續(xù)梁懸臂施工立模高程的確定（1）連續(xù)梁懸臂施工立模高程的理論計算公式：Hi理論=Hi+fi預拱度+fgi（1）fi預拱度=∑f1i+∑f2i+f3i+f4i+f5i（2）式中：Hi理論——第i節(jié)點的理論立模高程Hi——第i節(jié)段箱梁底面（頂面）設計高程fi預拱度——第i節(jié)段預拱度值，綜合考慮各梁段的自重、預應力張拉、混凝土收縮和徐變、施工臨時荷載和施工荷載等因素，通過結(jié)構(gòu)分析計算在i節(jié)點設計的預拱度計算值。f1i——已澆筑段的自重在i節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和；f2i——各階段張拉預應力在第i節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和；f3i——混凝土收縮、徐變在i節(jié)段引起的撓度；f4i——施工臨時荷載在i節(jié)段引起的撓度，主要考慮掛藍、模板和其它臨時施工荷載；f5i——使用荷載在i節(jié)段引起的撓度；fgi——第i節(jié)段施工掛藍的彈性壓縮變形量。（2）主梁的預計高程根據(jù)梁段的立模高程，實測澆筑當前塊件后的實際下?lián)现祷驈埨摻詈笙聯(lián)现?，計算梁段的預計高程，計算公式如下：Hiyj=Hi-fi-fgi（3）連續(xù)梁實際立模高程的確定由于施工荷載、施工偏差、溫度、收縮徐變和非線性的因素的影響，使實際的施工狀態(tài)與理論的施工狀態(tài)出現(xiàn)偏差，因此對理論立模高程要不斷修改，這時通過反饋控制的實時跟蹤分析系統(tǒng)，及時預告各個施工階段的實際狀態(tài)值。11、主跨結(jié)構(gòu)施工監(jiān)測①關(guān)鍵截面應力測試a、橋墩關(guān)鍵截面應力測試在墩頂、墩底和墩身截面變化處埋設鋼弦應變計，在箱梁懸澆、頂推合攏等各施工階段前后，測量應變的變化，并與理論計算值進行比較，用以指導橋梁合攏及頂推的施工。b、箱梁關(guān)鍵截面應力測試在懸臂施工階段，主梁懸臂根部負彎矩最大，因此選取該截面進行正應力監(jiān)測。在截面上下緣埋設鋼弦應變計。根據(jù)施工工藝，從1＃梁段開始，每個梁段在澆筑完混凝土和預應力張拉后各進行一次應變觀測，并與理論計算值進行比較，了解懸澆過程中應力變化情況。在合攏后，除懸臂根部截面負彎矩最大外，跨中合攏截面正彎矩也最大，此時主梁根部截面和跨中截面均為應力監(jiān)測控制截面。②箱梁標高、位移監(jiān)控箱梁標高、位移監(jiān)控目的是在橋梁合攏時，不同T的合攏高差滿足設計要求；成橋后箱梁線形順暢；橋面平整，標高滿足設計要求。Ⅰ、分析橋梁施工工藝，考慮各施工階段影響結(jié)構(gòu)變形的各種施工因素，應用施工線形控制電算程序，計算各施工階段的施工控制高程，及時提交施工單位，保證大橋的施工線形控制。Ⅱ、施工線形標高控制電算程序需要相關(guān)參數(shù)需按各施工階段的實際齡期考慮混凝土收縮、徐變，考慮實橋混凝土取樣的實測彈性模量、成橋?qū)嶋H幾何尺寸等現(xiàn)場反饋的信息來確定相關(guān)參數(shù)，使計算狀態(tài)盡可能與實際相符。因此監(jiān)控人員應有效地收集施工體系的實際狀態(tài)下的相關(guān)參數(shù)數(shù)值，也要求施工單位需及時提供施工實際狀態(tài)下的有關(guān)情況。Ⅲ、監(jiān)控人員配合施工單位測量各懸灌施工段施工完畢時的實際標高和預應力張拉完成后的實際標高，于下一梁段懸灌前12小時提供該梁段名義立模標高。名義立模標高為該施工段前端頂面中線上標高，不包括橋面鋪裝層厚度。施工立模標高＝設計立模標高+施工預拱度施工修正值為考慮掛籃施工自身變形和模板變形的影響值，由施工單位自定?？赏ㄟ^掛籃試驗、施工實測或根據(jù)經(jīng)驗確定。根據(jù)施工立模標高和橋面橫坡值，施工單位可確定立模的其它控制點標高。Ⅳ、計算每施工階段張拉預應力后標高。根據(jù)施工單位在懸灌各階段標高實測成果，分析前一施工段施工標高控制結(jié)果。提出是否需要糾偏及建議采取的糾偏措施。（施工橋梁線形控制測量：施工單位在每施工段懸灌過程中需對施工體系頂面至少進行二次控制測量，分別是該梁段混凝土澆筑完成后、預應力張拉后。）Ⅴ、合攏控制：合攏前根據(jù)設計合攏的措施和次序，進行橋梁變形狀態(tài)控制計算。根據(jù)控制計算結(jié)果，提供全橋合攏施工控制標高，以及合攏過程的各階段橋梁變形狀態(tài)。Ⅵ、提供合攏后橋面二期荷載施工標高控制計算結(jié)果。③箱梁溫度變位控制；a、日照對懸臂段施工標高的影響日照可使橋墩高度發(fā)生變化，使箱梁產(chǎn)生橫向和豎向撓曲，對懸臂端施工標高產(chǎn)生影響。對于這種影響，采用在全橋溫度最均勻時實施橋梁線形測量基本上可消除。即：實施橋梁線形測量的時間應在早上日出前的時間內(nèi)，最好每次測量均在相對固定的時間段內(nèi)。采用此方法還可以消除箱梁日照溫差應力的影響。b、季節(jié)溫差變化對橋梁施工標高的影響。季節(jié)溫度變化對橋梁施工標高的影響屬于均勻溫差影響，主要是橋墩高度隨溫度變化引起的，在墩頂托架上澆筑梁段時，應計入季節(jié)溫度變化對箱梁頂面標高的影響。④測試斷面及測點布置箱梁應力測試斷面布置在距懸臂端根部和跨中位置。如下圖2-4：2-4應力測試點布置圖撓度測點布置在每段箱梁的前端，其順橋向距懸臂施工的梁段前端20cm，橫向布置在箱梁中心線上。12、鋼絞線管道摩阻損失的測定選取頂板束和腹板束各2束預應力管道進行摩阻損失試驗，以獲取其設計中采用的預應力損失計算參數(shù)μ、κ。在預應力張拉時，預應力筋的伸長量與張拉力、預應力筋長度、預應力損失參數(shù)μ、κ有關(guān)，在預應力筋張拉時，分級加載，測量不同張拉力時的預應力筋伸長量，也可反算出實際預應力管道的參數(shù)μ、κ。二、監(jiān)控設備及安裝監(jiān)測設備（1）智能監(jiān)測儀eq\o\ac(○,1)SS-Ⅱ數(shù)據(jù)采集儀；eq\o\ac(○,2)智能型溫度數(shù)據(jù)采集儀eq\o\ac(○,3)UJ33a電位差計。（2）智能傳感器eq\o\ac(○,1)JXG傳感器②JXH傳感器③TH—T溫度傳感器及熱電偶；2）監(jiān)測設備安裝eq\o\ac(○,1)儀器設備到工地后，在室內(nèi)對監(jiān)測系統(tǒng)進行試運行，以考核對環(huán)境的適應性；eq\o\ac(○,2)承臺施工完成后，在承臺頂適當位置布設基礎沉降觀測點；eq\o\ac(○,3)對于橋墩，在立模板之前，安裝測點；eq\o\ac(○,4)對于主梁根部測點，在混凝土澆灌前進行點安裝；eq\o\ac(○,5)對于主應力測點，在混凝土澆灌前進行測點安裝；eq\o\ac(○,6)對于主梁跨中，在立側(cè)模板之前進行測點安裝；eq\o\ac(○,7)1#梁段測點安裝后，在混凝土澆注之前，建立橋梁監(jiān)測站，連續(xù)對應力、溫度測點進行數(shù)據(jù)采集，及時整理提出監(jiān)測結(jié)論及建議。eq\o\ac(○,8)合攏后，監(jiān)控系統(tǒng)調(diào)試。自此，完成儀器設備的安裝工作。每完成一段的混凝土的施工，及時提交監(jiān)控結(jié)果及建議。3）傳感器的局部安裝跨大廣高速公路連續(xù)梁的應力應變現(xiàn)場測試元件安裝主要包括智能應變傳感器。主要位置確定在墩身的底部和頂部截面、懸臂根部和跨中合攏段。墩身傳感器安裝方法采用預置，即：在鋼筋骨架就位后將傳感器綁扎在鋼筋上，導線置于緊貼模板的安裝盒內(nèi)，然后澆注混凝土，拆模后從安裝盒內(nèi)取出導線。箱梁底板和腹板傳感器方法采用預置方法安裝；頂板傳感器采用后埋法安裝，即：在混凝土澆注完畢后，趁混凝土尚未初凝將傳感器埋入指定位置，將導線置于保護層內(nèi)從側(cè)面引出。4）檢測系統(tǒng)現(xiàn)場安裝的配合施工檢測系統(tǒng)現(xiàn)場安裝的工作繁瑣，工作面狹窄，測試部位高危性較大，且安裝間隔時間較長，主要由于不同跨徑及橋位的橋梁上部施工步驟及施工工序間隔時間不同，因此作為施工監(jiān)控單位需要施工單位與業(yè)主的緊密支持與配合，包括保護管道的鋪設及線路維護，電力的提供等相關(guān)事項，具體問題的解決有待于施工控制單位進場后，與各方的共同協(xié)商。5）應變溫度在線測量的混凝土凝固時間測量方法，其特征在于包括以下步驟：（1）埋設傳感器：預先在被測量在混凝土構(gòu)件的內(nèi)部埋入溫度傳感器，用水工導線將溫度傳感器連接數(shù)據(jù)采集箱；（2）自動測量：在混凝土開始澆注前設置好測量儀器的采樣時間參數(shù)，并啟動自動測量，在混凝土的凝固過程對應變和溫度進行在線測量，測量時間間隔小于30分鐘；（3）確定混凝土凝固時間：對采集的應變和溫度數(shù)據(jù)進行處理，得到被測混凝土的總應變量隨時間變化曲線dε↓［vt］／dt～t和被測混凝土的溫度變化隨時間變化曲線α↓［c］d（△T）／DT～ｔ，兩曲線重合的第一個時間點為混凝土的凝固時間；其中，α↓［c］表示混凝土的熱膨脹系數(shù)，ε↓［ct］表示被測混凝土的總應變量，t表示時間，T表示溫度。三、監(jiān)控的組織機構(gòu)1、施工監(jiān)控組織機構(gòu)由施工單位、施工監(jiān)控單位、設計單位和建設單位參加。包括施工控制單位的現(xiàn)場負責人，施工單位的測量和現(xiàn)場負責人，監(jiān)理單位的現(xiàn)場代表，設計單位的設計代表和建設單位的配合，其中施工監(jiān)控單位的現(xiàn)場負責人任組長。見圖2-52-5施工控制運行程序圖2、協(xié)作事項要求①對施工步驟安排計劃要求施工步驟對標高、構(gòu)件工作狀態(tài)的預測起關(guān)鍵作用，不同的步驟將有不同的內(nèi)力狀態(tài)，因此，應請施工單位提供具體的施工步驟安排計劃，主要包括：全橋的施工步驟，每個階段施工的具體步驟，每個步驟時的主要施工荷載數(shù)量及位置，每個階段施工循環(huán)的具體步驟，每個步驟時的主要施工荷載數(shù)量及位置，每個步驟的大致時間安排及順序等，這些計劃在施工開始后不應有大的變化，尤其是澆注混凝土，構(gòu)件安裝順序不得變化。②對施工現(xiàn)場的要求主要施工機具的數(shù)量及位置應盡量與施工步驟安排所確定的相同，確保對稱施工，根據(jù)經(jīng)驗，過大的不對稱出現(xiàn)后誤差很難糾正；對應力及溫度現(xiàn)場測試的引出線予以保護，以保證整個施工過程中均可觀測。③各單位協(xié)作要求施工控制的好壞，不僅取決于施工監(jiān)控單位，而且和業(yè)主、設計、監(jiān)理、施工等單位的配合是分不開的。因此提出如下要求：a、施工單位應及時提供施工組織設計資料和工程進度表，如有變化，應盡早通知施工監(jiān)控單位；配合施工監(jiān)控單位安排振弦式應力計及相關(guān)現(xiàn)場測試用的儀器設備、線路等，并為施工控制單位測試人員測試應力等數(shù)據(jù)提供方便；并應及時提供墩、梁等主要結(jié)構(gòu)監(jiān)測點的高程、位移測量數(shù)據(jù)；b、監(jiān)理單位應主動收集各工況的墩、梁位移測量數(shù)據(jù)，并將分析確認后及時提交施工監(jiān)控單位分析；對于施工控制單位提出的修改方案，督促施工單位執(zhí)行；c、設計單位應及時提供必要的設計計算資料，給施工監(jiān)控單位，尤其是開工后的設計變更圖及施工步驟等。各參建單位具體分工按滬昆公司滬昆贛工字〔2010〕133號有關(guān)文件執(zhí)行。3、施工監(jiān)控人員組成①技術(shù)顧問：李家穩(wěn)②監(jiān)控人員名單：監(jiān)控總負責人：李家穩(wěn)項目負責人：申家國現(xiàn)場負責人：付喜魁分析與監(jiān)測：付喜魁姓名職稱工作內(nèi)容備注李家穩(wěn)高工項目總負責人，監(jiān)控方案制定申家國工程師項目負責人，監(jiān)控方案實施付喜魁高工模擬計算分析上述人員將根據(jù)監(jiān)控工作的實際需要及時增減，保證監(jiān)控工作的順利進行。第三章施工監(jiān)控的應力、撓度分析一、計算模型建立根據(jù)懸澆梁段建立結(jié)構(gòu)計算模型，橋面系78個單元，計算簡圖5－1所示。圖3-1模型計算簡圖二、施工階段分析根據(jù)橋梁的施工工藝，全橋共分51個施工階段，各施工階段的工作內(nèi)容、施工天數(shù)及安裝單元號見表3.1所示。123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748495051三、懸臂澆筑過程中撓度及應力分析在懸澆過程中，計算箱梁懸澆過程中理論撓度，僅計算0號墩半跨即可，各施工階段理論撓度計算結(jié)果見表3.2所示，表中撓度值為各觀測點相對于墩頂?shù)膿隙?。撓度表中正?shù)表示節(jié)點本階段撓度相對于上階段撓度變形向上，負數(shù)表示節(jié)點本階段撓度相對于上階段撓度變形向下。應力計算以施工階段最不利墩頂21截面為例，各懸臂澆筑階段截面應力計算結(jié)果見表3.3所示。各懸臂澆筑階段理論撓度值表3.2施工階段施工階段及施工工藝施工理論撓度值(mm)天數(shù)191817161514131211109871234050.16070-0.480.20.590010-0.3-0.3-0.8110.20.511200013-0.3-0.3-0.7-1.2140.20.51.11.615000016-0.3-0.3-0.7-0.7-1.6170.20.60.91.82.2180000019-0.2-0.4-0.7-0.9-1.9-2.4200.10.40.81.52.23.22100000022-0.2-0.3-0.6-1.1-1.9-2.4-3.1230.10.50.81.52.33.13.4240000-0.1-0.1-0.125-0.2-0.3-0.8-1.3-1.9-2.8-3.2-5.9260.20.411.42.23.25.17.12700000-0.1-0.1-0.228-0.3-0.4-0.7-1.5-2.3-3.3-4.6-6.1-8.4290.20.50.81.72.23.157.211.1300000-0.1-0.1-0.2-0.2-0.331-0.3-0.4-0.9-1.6-2.4-3.7-5.5-7-8.8-10.8320.10.50.81.12.135.28.110.814.23300000-0.1-0.2-0.3-0.3-0.534-0.3-0.5-1-1.8-2.7-3.1-5.8-7.9-10.2-12.7-15.3350.10.40.81.22.23.85.67.910.513.817.7360000-0.1-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5-0.737-0.3-1.5-2.1-2.9-3-4.5-6.4-8.8-11.4-14.5-17.7-21.13800.20.50.61.31.92.73.85.16.78.610.839000-0.1-0.1-0.2-0.3-0.4-0.6-0.7-0.9-1.140-0.3-1.9-2.8-3.3-4.6-5.9-7.1-9.7-12.8-16.5-20.4-24.6-45.9410.20.40.71.21.82.73.64.96.48.210.312.7合計-1.4-1.8-2.9-3.3-4.8-5.7-7.1-9.1-10.8-15.1-20.5-25.7-33.2懸臂澆筑階段應力計算表表3.3序號施工階段及施工工藝20號截面（Mpa）上緣下緣10.00.020.00.030.00.04-0.050.0551.69-0.3361.63-0.2871.45-0.1283.12-0.4993.07-0.45102.77-0.18114.50-0.56124.44-0.52134.03-0.16145.72-0.53155.66-0.49165.15-0.04176.82-0.41186.76-0.37196.080.24207.73-0.13217.66-0.08226.890.63238.510.26248.440.30257.591.10269.300.71279.230.75288.311.63299.991.24309.921.29318.922.253210.601.863310.501.90349.442.943511.102.563611.002.60379.873.713810.703.523910.603.57409.404.764110.204.574210.104.61注：表內(nèi)數(shù)字正號表示壓應力，負號表示拉應力。四、主梁合攏及全程撓度及應力分析合攏段施工是全橋施工的關(guān)鍵時期，采用適當合攏順序，可將橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力調(diào)整到最優(yōu)狀態(tài)。該橋為連續(xù)剛構(gòu)橋，墩高11米，主橋跨徑組成關(guān)于橋梁中心線對稱，合攏施工思路為，先邊跨后中跨的順序。首先合攏兩個邊跨，張拉底板及腹板預應力鋼束，體系轉(zhuǎn)換；再合攏中跨，張拉部分底板預應力鋼束，最后進行橋面鋪裝。合攏階段使用階段測點理論撓度計算節(jié)點為7～73，應力計算截面為7、20、26、40、54、59、73截面。合攏至成橋階段理論撓度值見表3.4所示，應力理論計算值見表5.5所示。主梁全程理論撓度（單位：mm）表3.4序號截面編號施工階段編號總計434445464748495051合計最大懸臂撓度17-3.222.04.1-2.30.8-1.3-0.1-2.06.124.1-34.3-10.228-4.733.15.9-3.51.0-2.0-0.2-2.99.035.7-57.0-21.339-5.541.17.2-4.71.3-2.7-0.5-3.511.243.9-67.5-23.6410-5.946.18.0-5.81.6-3.4-0.8-3.712.548.6-68.9-20.3511-5.948.38.3-6.61.6-3.8-1.1-3.613.050.2-56.0-5.8612-5.848.18.1-7.11.7-4.2-1.5-3.112.748.9-43.35.6713-5.445.87.8-7.41.6-4.4-1.8-1.010.445.6-31.813.8814-4.942.07.2-7.51.6-4.5-2.0-1.610.340.6-21.818.8915-4.437.36.4-7.21.4-4.3-2.1-1.08.634.7-14.220.51016-3.831.85.6-6.71.3-4.1-2.1-0.36.628.3-8.320.01117-3.226.34.7-6.01.1-3.6-2.10.14.621.9-3.918.01218-2.621.43.8-5.20.9-3.1-2.00.42.816.4-1.415.01319-2.116.53.0-4.20.6-2.5-1.70.31.111.0-0.110.91420-1.511.62.1-3.10.4-1.9-1.40.2-0.85.60.25.81521-0.96.81.2-2.00.3-1.2-1.0-0.4-2.50.30.10.41622-0.42.60.5-0.80.0-0.5-0.6-1.0-3.9-4.10.0-4.11723-0.20.0-0.1-0.1-0.10.0-0.3-1.5-5.0-7.30.0-7.318240.2-2.8-0.60.7-0.20.40.0-2.0-6.0-10.30-10.319250.6-6.9-1.31.8-0.51.40.6-3.1-7.4-14.80.1-14.720261.1-11.7-2.23.2-0.82.81.4-4.7-9.0-19.90.2-19.721271.7-16.6-3.14.6-1.24.62.5-6.7-10.5-24.7-0.1-24.822282.2-21.3-4.05.8-1.67.03.7-8.9-12.0-29.1-1.4-30.523292.8-26.2-4.97.1-2.110.15.1-11.6-13.1-32.8-3.9-36.724303.3-31.7-5.98.4-2.614.37.1-14.9-14.3-36.3-8.3-44.625313.8-37.2-7.09.8-3.319.69.4-18.7-14.9-38.5-14.2-52.726324.4-42.8-8.010.9-4.025.912.0-22.6-15.3-39.5-21.8-61.327334.9-48.3-9.112.1-4.833.014.8-26.7-15.1-39.2-31.8-71.028345.4-53.9-10.213.2-5.640.617.8-30.8-14.5-38.0-43.3-81.329355.8-59.5-11.214.1-6.348.220.7-34.4-13.8-36.4-56.0-92.430366.3-65.1-12.415.1-7.155.323.6-37.8-12.7-34.8-68.9-103.731376.7-70.7-13.415.9-7.961.326.0-40.4-11.7-34.2-67.5-101.732387.1-76.3-14.516.6-8.365.427.8-42.1-11.0-35.3-57.0-92.333397.6-81.9-15.617.4-8.667.428.6-42.8-10.6-38.5-34.3-72.834417.6-81.8-15.617.4-8.567.328.6-42.8-10.5-38.3-34.3-72.635427.1-76.2-14.516.7-8.465.527.7-42.0-10.8-34.9-57.0-91.936436.7-70.6-13.415.9-7.861.326.0-40.3-11.5-33.7-67.5-101.237446.3-65.0-12.315.1-7.255.423.6-37.7-12.2-34.0-68.9-102.938455.9-59.5-11.214.2-6.448.320.8-34.5-13.0-35.4-56.0-91.439465.4-53.8-10.213.2-5.540.617.9-30.7-13.9-37.0-43.3-80.340474.9-48.2-9.112.1-4.733.014.9-26.6-14.3-38.0-31.8-69.841484.4-42.7-8.011.0-4.026.012.0-22.5-14.4-38.2-21.8-60.042493.9-37.1-7.09.8-3.319.79.4-18.6-14.1-37.3-14.2-51.543503.3-31.6-5.98.4-2.614.47.1-14.8-13.4-35.1-8.3-43.444512.8-26.1-4.97.1-2.010.05.2-11.5-12.3-31.7-3.9-35.645522.3-21.3-4.05.8-1.67.13.7-8.9-11.2-28.1-1.4-29.546531.7-16.5-3.14.6-1.24.72.5-6.6-10.0-23.9-0.1-24.047541.2-11.7-2.23.2-0.82.81.5-4.7-8.6-19.30.2-19.148550.7-7.0-1.31.9-0.51.40.6-3.1-7.1-14.40.1-14.349560.2-2.8-0.60.8-0.30.50.0-2.0-5.9-10.10.0-10.15057-0.1-0.10.0-0.1-0.10.0-0.3-1.5-4.9-7.10.0-7.15158-0.52.70.4-0.80.0-0.5-0.6-0.9-4.1-4.30.0-4.35259-1.06.81.2-1.90.2-1.2-1.0-0.4-2.70.00.10.15360-1.511.62.1-3.10.4-1.9-1.40.0-1.15.10.25.35461-2.116.43.0-4.20.6-2.5-1.80.30.510.2-0.110.15562-2.621.33.8-5.20.9-3.2-2.00.32.115.4-1.414.05663-3.326.34.6-6.01.1-3.6-2.20.13.820.8-3.916.95764-3.831.85.6-6.81.3-4.1-2.2-0.45.727.1-8.318.85865-4.437.16.5-7.31.4-4.3-2.2-1.07.633.4-14.219.25966-5.042.07.1-7.41.5-4.5-2.0-1.89.439.3-21.817.56067-5.545.87.8-7.51.6-4.4-1.8-2.510.844.3-31.812.56168-5.848.18.1-7.1-11.79.1-1.6-3.111.947.9-43.34.66269-5.948.38.2-6.61.7-3.9-1.2-3.612.349.3-56.0-6.76370-5.946.17.9-5.71.5-3.4-0.8-3.811.947.8-68.9-21.16471-5.541.17.2-4.71.3-2.8-0.5-3.610.843.3-67.5-24.26572-4.633.05.9-3.51.1-2.1-0.2-3.08.735.3-57.0-21.76673-3.322.14.0-2.20.7-1.30.0-2.15.923.8-34.3-10.5注：表內(nèi)數(shù)字正號表示撓度向上，負號表示撓度向下。各截面理論應力值（單位：Mpa）表3.5序號截面編號截面位置施工階段編號43444546474849505117上緣/////5.595.886.166.07下緣/////11.911.410.910.3220上緣8.899.008.999.519.439.739.868.387.61下緣6.956.826.816.266.336.015.797.257.31326上緣10.310.210.210.19.9111.712.29.989.07下緣9.979.989.9810.210.58.077.179.919.98440上緣//////4.016.096.70下緣//////14.211.19.06554上緣8.98.878.848.788.5710.210.78.647.79下緣6.956.956.947.117.345.444.736.927.04659上緣10.210.410.410.910.811.111.39.708.85下緣9.989.819.809.119.208.798.5110.310.3773上緣/////3.714.014.304.28下緣/////13.212.712.211.5注：表內(nèi)數(shù)字正號表示壓應力，負號表示拉應力。五、跨中預拱度設置和誤差分析1、跨中預拱度設置根據(jù)理論計算(活載撓度+徐變撓度)及經(jīng)驗，邊跨設預拱度30mm(7號節(jié)點)，中跨跨中設預拱度40mm，各孔預拱度按二次曲線在孔內(nèi)其他點分配。墩頂豎向變形根據(jù)幾座橋的監(jiān)控資料，不計墩頂壓縮變形，各測點預設撓度理論值為：各測點預設撓度值（單位：mm）表5.6序號截面編號主梁全程變形(f1)墩頂壓縮變形實際取用值(f2)預拋預拱度(f3)合計(F)17-10.2014.825.028-21.3021.542.839-23.6026.249.8410-20.3029.149.4511-5.8030.035.86125.6029.724.171313.8028.915.181418.8027.48.691520.5025.44.9101620022.92.9111718019.71.7121815016.51.5131910.9012.81.914205.808.83.015210.404.23.81622-4.100.04.11723-7.300.07.31824-10.300.010.31925-14.704.118.82026-19.708.628.32127-24.8012.837.62228-30.5016.747.22329-36.7020.357.02430-44.6024.068.62531-52.7027.480.12632-61.3030.391.62733-71032.9103.92834-81.3035.1116.42935-92.4036.8129.23036-103.7038.2141.93137-101.7039.2140.93238-92.3039.8132.13339-72.8040.0112.83441-72.6040.0112.63542-91.9039.8131.73643-101.2039.2140.43744-102.9038.2141.13845-91.4036.8128.23946-80.3035.1115.44047-69.8032.9102.74148-60030.390.34249-51.5027.478.94350-43.4024.067.44451-35.6020.355.94552-29.5016.746.24653-24012.836.84754-19.108.627.74855-14.304.118.44956-10.100.010.15057-7.100.07.15158-4.300.04.352590.104.24.153605.308.83.5546110.1012.82.7556214016.52.5566316.9019.72.8576418.8022.94.1586519.2025.46.2596617.5027.49.9606712.5028.916.461684.6029.725.16269-6.7030.036.76370-21.1029.150.26471-24.2026.250.46572-21.7021.543.26673-10.5014.825.3注：總預拋高F=－f1－f2＋f3，合計欄中正號表示向上設置預拋高。2010.4.28修正如下：各測點預設撓度值（單位：mm）表5.6序號截面編號主梁全程變形(f1)墩頂壓縮變形實際取用值(f2)預拋預拱度(f3)合計(F)17-10.2025.836.028-21.3036.457.739-23.6044.067.6410-20.3048.568.8511-5.8050.055.86125.6029.724.171313.8028.915.181418.8027.48.691520.5025.44.9101620022.92.9111718019.71.7121815016.51.5131910.9012.81.914205.808.83.015210.404.23.81622-4.100.04.11723-7.300.07.31824-10.300