學(xué)士三跨連續(xù)箱梁計算書

PAGE畢業(yè)設(shè)計（論文）題目：學(xué)院（系）：專業(yè)班級：學(xué)生姓名：指導(dǎo)老師：學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨立進(jìn)行研究所取得的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包括任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。作者簽名：年月日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保障、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向有關(guān)學(xué)位論文管理部門或機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)省級優(yōu)秀學(xué)士論文評選機構(gòu)將本學(xué)位論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。本學(xué)位論文屬于1、保密囗，在年解密后適用本授權(quán)書2、不保密囗。（請在以上相應(yīng)方框內(nèi)打“√”）作者簽名：年月日導(dǎo)師簽名：年月日目錄摘要…………………=1\*ROMAANIAbstracct………………=2\*ROMAANII緒論……………………11橋跨總體布置及及結(jié)構(gòu)尺寸寸擬定……………………41.1設(shè)計資料料…………………41.2尺寸擬定定…………………51.3主梁分段與與施工階段段的劃分…………91.4毛截面幾何何特性…………………………112荷載內(nèi)力計算……………………132.1恒載內(nèi)力力計算…………………………132.2活載內(nèi)力力計算…………………………152.3溫度及墩臺基礎(chǔ)礎(chǔ)沉降次內(nèi)內(nèi)力計算………………192.4承載能能力極限狀狀態(tài)下的效效應(yīng)組合…………………242.5正常使用極限狀狀態(tài)下的效效應(yīng)組合…………………292.6繪制內(nèi)內(nèi)力包絡(luò)圖圖………………………333預(yù)應(yīng)力鋼束的估估算與布置置………………363.1預(yù)應(yīng)力鋼束估算算………………………363.2預(yù)應(yīng)力鋼束布置置………………………384預(yù)應(yīng)力損失及有有效應(yīng)力的的計算……………414.11預(yù)應(yīng)力損損失的計算算…………………414.22有效預(yù)預(yù)應(yīng)力的計計算……………………465非預(yù)應(yīng)力鋼筋的的計算與布布置………………475.11橋面板計計算………………475.22箱梁截面面普通鋼筋筋設(shè)計………………486主梁截面驗算……………………496.11正截面強強度計算與與驗算………………496.22截面正應(yīng)應(yīng)力的計算算與驗算………………………527橋墩蓋梁的計算算…………………………637.1設(shè)計資料…………………637.2蓋梁計算算………………638墩柱和樁基的計計算……………708.1設(shè)計資料料…………………708.22橋墩墩柱柱……………718.3鉆孔灌注注樁計算…………………………73結(jié)束語………………………80致謝………………81參考文獻(xiàn)…………………………82摘要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書要求和設(shè)計規(guī)范的規(guī)定，畢業(yè)設(shè)計主要是關(guān)于小跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、養(yǎng)護(hù)工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本著“安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、實用”八字原則，對平南高速公路化龍互通B匝道橋第九聯(lián)進(jìn)行了設(shè)計。該橋分為四跨，每跨28m，上部結(jié)構(gòu)為連續(xù)梁。橋墩分為兩種，一種為薄壁墩，在該聯(lián)的兩端，另一種為柱式墩。施工方法選為滿堂支架就地澆筑施工。第一部分進(jìn)行上部結(jié)構(gòu)的計算。擬定箱梁截面，對428m跨徑進(jìn)行了很詳細(xì)的單元劃分，計算恒載內(nèi)力和活載內(nèi)力，全橋均采用橋梁博士軟件進(jìn)行了預(yù)應(yīng)力筋束配筋和應(yīng)力驗算，且按新規(guī)范進(jìn)行了預(yù)應(yīng)力損失的計算。第二部分進(jìn)行下部結(jié)構(gòu)的計算。主要包括了橋墩蓋梁，橋墩墩柱的計算。蓋梁活載橫向分布系數(shù)在荷載對稱布置時采用杠桿法，非對稱布置時采用偏心受壓法進(jìn)行計算。樁基礎(chǔ)采用“m法”,墩柱采用偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行了計算。關(guān)鍵詞:預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋樁基礎(chǔ)墩柱滿堂支架施工AbstractAccordingtotherequirementsandthestandardsofthedesignassignment,thegraduatedesignismainlyaboutthedesignofsuperstructureofshort-spanpre-stressedconcretecontinuousboxGirderBridge.Pre-stressedconcretecontinuousGirderBridgebecomeoneofmainbridgetypesofthemostfullofcompetionabilitybecauseofsubjectingtothedintfunctionwiththestructuregood,havingthesmalldefomation,fewofcontroljoint,goingsmoothlycomfort,protectedtheamoutofengineeringsmallandhavingthepowerfullyabilityofearthquakeproofandsoon.Andonthebasisofthefourprinciplesof“safety,economy,aestheticsandutility”,IhavedesignedfortheninthjoinofHuaLongHuTongcircuitBonthePingnanHighway.Therearefourspans,witheachspan28mandsuccessivebeaminthesuperstructure.Twopiersareadopted.Oneiswiththinwallsoneachsideofthejoin,whiletheotheroneiswithpoles.Theconstructiontakesthemethodofallmouldingatthesupportsite.ThecalculationofthesuperstructureiscarriedoutinChapter1.Withasupposedsectionoftheboxbeam,unitdivisionisdoneindetailonthe428mspantocalculatetheinternalforceofliveloadsanddeadloads.Thesoft-DoctorBridgehasbeenappliedduringthecalculationoftheprestressingsteelandtheforce,andtheprestressinglosshasbeencalculatedreferredtothenewstandards.ThecalculationoftheunderstructureisdoneinChapter2,whichmainlycalculatesthepiercopingandthepolesofthepier.Thelive-loadlateraldistributioncoefficientofthecopingadoptsthelawoflevermethodwhenloadsaredistributedsymmetrically,whilethelawofeccentric-compressingmethodisusedwhenloadsaredistributeddissymmetrically.Thecalculationofthepilesundertheabutmentadoptsthelawofm-method,andthepiersarecalculatedastheeccentric-compressingmembersKeywords:gradeseparatedpre-stressedconcretecontinuousgirderbridgepilepierfullscaffoldconstruction緒論預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、伸縮縫少、行車平順舒適、造型簡潔美觀、養(yǎng)護(hù)工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本章簡介其發(fā)展：由于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)存在不少缺點：如過早地出現(xiàn)裂縫，使其不能有效地采用高強度材料，結(jié)構(gòu)自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。為了解決這些問題，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)運而生，所謂預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，就是在結(jié)構(gòu)承擔(dān)荷載之前，預(yù)先對混凝土施加壓力。這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力。自從預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)產(chǎn)生之后，很多普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)被預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)所代替。預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁是在二戰(zhàn)前后發(fā)展起來的，當(dāng)時西歐很多國家在戰(zhàn)后缺鋼的情況下，為節(jié)省鋼材，各國開始競相采用預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)代替部分的鋼結(jié)構(gòu)以盡快修復(fù)戰(zhàn)爭帶來的創(chuàng)傷。50年代，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁跨徑開始突破了100m。我國的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)起步晚，但近年來得到了飛速發(fā)展?，F(xiàn)在，我國已經(jīng)有了簡支梁、帶鉸或帶掛梁的T構(gòu)、連續(xù)梁、桁架拱、桁架梁和斜拉橋等預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系。雖然預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的發(fā)展還不到80年。但是，在橋梁結(jié)構(gòu)中，隨著預(yù)應(yīng)力理論的不斷成熟和實踐的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)的運用必將越來越廣泛。連續(xù)梁和懸臂梁作比較：在恒載作用下，連續(xù)梁在支點處有負(fù)彎矩，由于負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，其彎矩與同跨懸臂梁相差不大；但是，在活載作用下，因主梁連續(xù)產(chǎn)生支點負(fù)彎矩對跨中正彎矩仍有卸載作用，其彎矩分布優(yōu)于懸臂梁。雖然連續(xù)梁有很多優(yōu)點，但是剛開始它并不是預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系中的佼佼者，因為限于當(dāng)時施工主要采用滿堂支架法，采用連續(xù)梁費工費時。到后來，由于懸臂施工方法的應(yīng)用，連續(xù)梁在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中有了飛速的發(fā)展。60年代初期在中等跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，應(yīng)用了逐跨架設(shè)法與頂推法；在較大跨連續(xù)梁中，則應(yīng)用更完善的懸臂施工方法，這就使連續(xù)梁方案重新獲得了競爭力，并逐步在40—120m范圍內(nèi)占主要地位。無論是城市橋梁、高架道路、山谷高架棧橋，還是跨河大橋，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁都發(fā)揮了其優(yōu)勢，成為優(yōu)勝方案。目前，連續(xù)梁結(jié)構(gòu)體系已經(jīng)成為預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要橋型之一。然而，當(dāng)跨度很大時，連續(xù)梁所需的巨型支座無論是在設(shè)計制造方面，還是在養(yǎng)護(hù)方面都成為一個難題；而T型剛構(gòu)在這方面具有無支座的優(yōu)點。因此有人將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來，形成一種連續(xù)—剛構(gòu)體系。這種綜合了上述兩種體系各自優(yōu)點的體系是連續(xù)梁體系的一個重要發(fā)展，也是未來連續(xù)梁發(fā)展的主要方向。另外，由于連續(xù)梁體系的發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在中等跨徑范圍內(nèi)形成了很多不同類型，無論在橋跨布置、梁、墩截面形式，或是在體系上都不斷改進(jìn)。在城市預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，為充分利用空間，改善交通的分道行駛，甚至已建成不少雙層橋面形式。在我國，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁雖然也在不斷地發(fā)展，然而，想要在本世紀(jì)末趕超國際先進(jìn)水平，就必須解決好下面幾個課題：發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構(gòu)造尺寸，否則混凝土保護(hù)層難以保證，密集的預(yù)應(yīng)力管道與普通鋼筋層層迭置又使混凝土質(zhì)量難以提高。在一切適宜的橋址，設(shè)計與修建墩梁固結(jié)的連續(xù)—剛構(gòu)體系，盡可能不采用養(yǎng)護(hù)調(diào)換不易的大噸位支座。充分發(fā)揮三向預(yù)應(yīng)力的優(yōu)點，采用長懸臂頂板的單箱截面，既可節(jié)約材料減輕結(jié)構(gòu)自重，又可充分利用懸臂施工方法的特點加快施工進(jìn)度。另外，在設(shè)計預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋時，技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針也是一個很關(guān)鍵的因素，它是設(shè)計方案合理性與經(jīng)濟(jì)性的標(biāo)志。目前，各國都以每平方米橋面的三材（混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價來表示預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針。但是，橋梁的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針的研究與分析是一項非常復(fù)雜的工作，三材指標(biāo)和造價指標(biāo)與很多因素有關(guān)，例如：橋址、水文地質(zhì)、能源供給、材料供應(yīng)、運輸、通航、規(guī)劃、建筑等地點條件；施工現(xiàn)代化、制品工業(yè)化、勞動力和材料價格、機械工業(yè)基礎(chǔ)等全國基建條件。同時，一座橋的設(shè)計方案完成后，造價指針不能僅僅反應(yīng)了投資額的大小，而是還應(yīng)該包括整個使用期限內(nèi)的養(yǎng)護(hù)、維修等運營費用在內(nèi)。通過連續(xù)梁、T型剛構(gòu)、連續(xù)—剛構(gòu)等箱形截面上部結(jié)構(gòu)的比較可見：連續(xù)—剛構(gòu)體系的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針較高。因此，從這個角度來看，連續(xù)—剛構(gòu)也是未來連續(xù)體系的發(fā)展方向?？偠灾?，一座橋的設(shè)計包含許多考慮因素，在具體設(shè)計中，要求設(shè)計人員綜合各種因素，作分析、判斷，得出可行的最佳方案。本次設(shè)計為428m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，橋?qū)挒?2m，設(shè)計時只考慮單幅的設(shè)計。梁體采用單箱雙室箱型截面，全梁共分40個單元一般單元長度分為3.5m左右，以控制截面作為分界點。頂板、底板、腹板厚度均不變。由于多跨連續(xù)梁橋的受力特點，靠近中間支點附近承受較大的負(fù)彎矩，而跨中則承受正彎矩，則梁高采用變高度梁，按二次拋物線變化。這樣不僅使梁體自重得以減輕，還增加了橋梁的美觀效果。由于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋為超靜定結(jié)構(gòu)，手算工作量比較大，且準(zhǔn)確性難以保證，所以橋梁博士進(jìn)行，這樣不僅提高了效率，而且準(zhǔn)確度也得以提高。本次設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用滿堂支架法施工。由于本人水平有限，且又是第一次從事這方面的設(shè)計，難免出現(xiàn)錯誤，懇請各位老師批評指正。1橋跨總體布置及及結(jié)構(gòu)尺寸寸擬定1.1設(shè)計資料料1.1.1設(shè)計荷荷載本橋設(shè)計荷載等等級確定為為汽車荷載載（公路-I級）。1.1.2主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)跨徑：4228m橋面凈空：122m主梁全長：1112m1.1.3主要要材料混凝土預(yù)應(yīng)力混凝土箱箱梁采用C50混凝土，橋橋墩及承臺臺混凝土采采用C30混凝土，樁樁基混凝土土采用C25水下混混凝土，孔孔道壓漿CC40水泥砂砂漿。鋼筋預(yù)應(yīng)力鋼絞線采采用fpk=18860MPPa、符合ASTTM４16—20033的規(guī)定，單單根鋼絞線線直徑φs15.224mm，截截面面積ＡＡ＝1400mm2，彈性模模量Ep=1..95X105MPa。普通鋼筋筋R235、HRRB3355鋼筋應(yīng)分分別符合GB133013--91和GB14499-998的規(guī)定，鋼鋼筋直徑≥12mmm采用HRBB335（20MnnSi）熱扎螺螺紋鋼，鋼鋼筋直徑<12mmm采用R2335（A3）鋼。鋼箱梁鋼箱梁采用Q3345C鋼鋼板。支支座采用盆式橡膠支支座。伸伸縮縫伸縮縫采用毛肋肋或型鋼伸伸縮縫。預(yù)預(yù)應(yīng)力管道道預(yù)應(yīng)力管道均采采用鍍鋅金金屬波紋管管。錨錨具錨具采用群錨體體系YM錨或YM錨。建議議鋼絞線規(guī)規(guī)格采用7Φ5，以下為為常用錨具具尺寸供設(shè)設(shè)計時選用用。表表1-1錨具尺寸表表錨具型號錨墊板寸mm波紋管徑外/內(nèi)mm螺旋筋圈徑mm圈數(shù)千斤頂型號錨具最小布置間距mmYM15-518062/551704Ycw100200YM15-720077/702406Ycw150230YM15-923087/802706Ycw250260VM15-12227097/903307Ycw250290YM15-199320107/10004008Ycw400420YM15-277370127/12004708Ycw650490YM15-516567/601705YDC15000210YM15-719077/701905YDC15000230YM15-921587/802106YDC20000270YM15-12225092/852506YDC25000320YM15-155290102/953206YDC32000370YM15-177300107/10003407YDC42000400YM15-199300107/10003507YDC42000420YM15-244320117/11004007YDC520004601.1.4橋面鋪鋪裝橋面鋪裝采用110cm瀝青混混凝土，與與黃埔大橋橋引橋一致致。對于鋼鋼箱梁，其其橋面鋪裝裝采用10cm厚鋼鋼筋混凝土土（剪力釘釘）+5cm厚瀝瀝青混凝土土。1.1.5主橋箱箱梁施工箱梁均采用滿堂堂支架、泵泵送現(xiàn)澆砼砼施工。1.1.6支座強強迫位移邊支座：下沉11cm；中支座：下沉11.5cmm。1.1.7設(shè)計依依據(jù)《公路橋涵設(shè)計計通用規(guī)范范》（JTTGD660-20004），以以下簡稱《通通用規(guī)范》《公路鋼筋混凝凝土及預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土橋涵設(shè)計計規(guī)范》（JTGD62-2004）《公路工程抗震震設(shè)計規(guī)范范》(JTJ0004－89)《公路橋涵地基基與基礎(chǔ)設(shè)設(shè)計規(guī)范》(JTJ0024－85)1.1.8工程概概況該項目起于廣珠珠西線南海海平洲互通通立交，路路線向東跨跨陳村水道道進(jìn)入番禺禺區(qū)，沿現(xiàn)現(xiàn)有南大路路（南大干干線規(guī)劃走走廊）由西西向東經(jīng)過過鐘村，經(jīng)經(jīng)大石、南南村、新造造、化龍鎮(zhèn)鎮(zhèn)；在化龍龍與黃埔珠珠江大橋連連接線（東東二環(huán)）相相交，然后后路線轉(zhuǎn)由由北轉(zhuǎn)南（番番禺規(guī)劃東東部干線走走廊），經(jīng)經(jīng)石樓鎮(zhèn)的的蓮花港、跨跨市橋水道道、沙灣水水道到東涌涌鎮(zhèn)東部，于于南沙區(qū)北北部順接?xùn)|東部干線，全全線50..026公里。全線線共設(shè)互通通立交14處，特大大橋、大橋橋、高架橋橋61座。1.2尺寸擬定本設(shè)計方案采用用四跨一聯(lián)聯(lián)預(yù)應(yīng)力混混凝土等截截面連續(xù)梁梁結(jié)構(gòu)，全全長1122m。1.2.1橋孔孔分跨連續(xù)梁橋有做成成三跨或者者四跨一聯(lián)聯(lián)的，也有有做成多跨跨一聯(lián)的，但但一般不超超過六跨。對對于橋孔分分跨，往往往要受到如如下因素的的影響：橋橋址地形、地地質(zhì)與水文文條件，通通航要求以以及墩臺、基基礎(chǔ)及支座座構(gòu)造，力力學(xué)要求，美美學(xué)要求等等。若采用用三跨不等等的橋孔布布置，一般般邊跨長度度可取為中中跨的0..5-0.8倍，這這樣可使中中跨跨中不不致產(chǎn)生異異號彎矩，此此外，邊跨跨跨長與中中跨跨長之之比還與施施工方法有有著密切的的聯(lián)系，對對于采用現(xiàn)現(xiàn)場澆筑的的橋梁，邊邊跨長度取取為中跨長長度的0..8倍是經(jīng)經(jīng)濟(jì)合理的的。但是若若采用懸臂臂施工法，則則不然。本本設(shè)計跨度度，主要根根據(jù)設(shè)計任任務(wù)書來確確定，其跨跨度為：4428m。基本符符合以上原原理要求。1.2.2截面面形式縱截面從預(yù)應(yīng)力混凝土土連續(xù)梁的的受力特點點來分析，連連續(xù)梁的立立面應(yīng)采取取等高度布布置為宜；；在恒、活活載作用下下，支點截截面將出現(xiàn)現(xiàn)較大的負(fù)負(fù)彎矩，從從絕對值來來看，支點點截面的負(fù)負(fù)彎矩往往往大于跨中中截面的正正彎矩，等等高度梁的的優(yōu)點是：：結(jié)構(gòu)構(gòu)造造簡單、線線形簡潔美美觀、預(yù)制制定型、施施工方便。一一般用于如如下情況：：1.橋梁為中中等跨徑，以以28米為主。采采用等截面面布置使橋橋梁構(gòu)造簡簡單，施工工迅速。由由于跨徑不不大，梁的的各截面內(nèi)內(nèi)力差異不不大，可采采用構(gòu)造措措施予以調(diào)調(diào)節(jié)。2.等截面布布置以等跨跨布置為宜宜，由于各各種原因需需要對個別別跨徑改變變跨長時，也也以等截面面為宜。3.采用有支支架施工，逐逐跨架設(shè)施施工、移動動模架法和和頂推法施施工的連續(xù)續(xù)梁橋較多多采用等截截面布置。雙層橋梁在無需需做大跨徑徑的情況下下，選用等等截面布置置可使結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)造簡化化。結(jié)合以上的敘述述，所以本本設(shè)計中采采用滿堂支支架施工方方法，等截截面的梁。橫截面梁式橋橫截面的的設(shè)計主要要是確定橫橫截面布置置形式，包包括主梁截截面形式、主主梁間距、主主梁各部尺尺寸；它與與梁式橋體體系在立面面上布置、建建筑高度、施施工方法、美美觀要求以以及經(jīng)濟(jì)用用料等等因因素都有關(guān)關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心心距較大時時，軸向壓壓力的偏心心可以愈大大，也就是是預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋合力的的力臂愈大大，可以充充分發(fā)揮預(yù)預(yù)應(yīng)力的作作用。箱形形截面就是是這樣的一一種截面。此此外，箱形形截面這種種閉合薄壁壁截面抗扭扭剛度很大大，對于彎彎橋和采用用懸臂施工工的橋梁尤尤為有利；；同時，因因其都具有有較大的面面積，所以以能夠有效效地抵抗正正負(fù)彎矩，并并滿足配筋筋要求；箱箱形截面具具有良好的的動力特性性；再者它它收縮變形形數(shù)值較小小，因而也也受到了人人們的重視視?？傊?，箱箱形截面是是大、中跨跨預(yù)應(yīng)力連連續(xù)梁最適適宜的橫截截面形式。常見的箱形截面面形式有：：單箱單室室、單箱雙雙室、雙箱箱單室、單單箱多室、雙雙箱多室等等等。單箱箱單室截面面的優(yōu)點是是受力明確確，施工方方便，節(jié)省省材料用量量。拿單箱箱單室和單單箱雙室比比較，兩者者對截面底底板的尺寸寸影響都不不大，對腹腹板的影響響也不致改改變對方案案的取舍；；但是，由由框架分析析可知：兩兩者對頂板板厚度的影影響顯著不不同，雙室室式頂板的的正負(fù)彎矩矩一般比單單室式分別別減少700%和50%。由由于雙室式式腹板總厚厚度增加，主主拉應(yīng)力和和剪應(yīng)力數(shù)數(shù)值不大，且且布束容易易，這是單單箱雙室的的優(yōu)點；但但是雙室式式也存在一一些缺點：：施工比較較困難，腹腹板自重彎彎矩所占恒恒載彎矩比比例增大等等等。本設(shè)設(shè)計是一座座公路連續(xù)續(xù)箱形梁，采采用的橫截截面形式為為單箱雙室。1.2.3梁高高根據(jù)經(jīng)驗確定，預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)梁梁橋的中支支點主梁高高度與其跨跨徑之比通通常在1//15-1/25之間，而而跨中梁高高與主跨之之比一般為為1/40—1/50之間。當(dāng)當(dāng)建筑高度度不受限制制時，增大大梁高往往往是較經(jīng)濟(jì)濟(jì)的方案，因因為增大梁梁高只是增增加腹板高高度，而混混凝土用量量增加不多多，卻能顯顯著節(jié)省預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼束束用量。連續(xù)梁在支點和和跨中的梁梁估算值：：等高度梁：H=（～）l，常用H=（～）l變高度（曲線）梁梁：支點處處：H=（～）l，跨中H=（～）l變高度（直線）梁梁：支點處處：H=（～）l，跨中H=（～）l而此設(shè)計采用等等高度的直直線梁，支支點處梁高高為1.88m，跨中梁梁高為1..8m。1.2.4細(xì)部部尺寸頂板與底板箱形截面的頂板板和底板是是結(jié)構(gòu)承受受正負(fù)彎矩矩的主要工工作部位。其其尺寸要受受到受力要要求和構(gòu)造造兩個方面面的控制。支支墩處底版版還要承受受很大的壓壓應(yīng)力，一一般來講：：變截面的的底版厚度度也隨梁高高變化，墩墩頂處底板板為梁高的的1/100-1/112，跨中中處底板一一般為2000-2550。底板板厚最小應(yīng)應(yīng)有1200。箱梁頂頂板厚度應(yīng)應(yīng)滿足橫向向彎矩的要要求和布置置縱向預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋的要要求。本設(shè)計中采用雙雙面配筋，且且底板由支支點處以拋拋物線的形形式向跨中中變化。底底板在支點點處設(shè)計為為實心箱型型截面,在跨中厚厚20cm，頂板厚222cm。腹板和其它細(xì)部部結(jié)構(gòu)1.箱梁腹板板厚度腹板的功功能是承受受截面的剪剪應(yīng)力和主主拉應(yīng)力。在在預(yù)應(yīng)力梁梁中，因為為彎束對外外剪力的抵抵消作用，所所以剪應(yīng)力力和主拉應(yīng)應(yīng)力的值比比較小，腹腹板不必設(shè)設(shè)得太大；；同時，腹腹板的最小小厚度應(yīng)考考慮力筋的的布置和混混凝土澆筑筑要求，其其設(shè)計經(jīng)驗驗為：（1）腹板內(nèi)無預(yù)應(yīng)力力筋時，采采用2000mm。（2）腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力力筋管道時時，采用2250-300mmm。（3）腹板內(nèi)有錨頭時時，采用2250-300mmm。大跨度預(yù)應(yīng)力混混凝土箱梁梁橋，腹板板厚度可從從跨中逐步步向支點加加寬，以承承受支點處處交大的剪剪力，一般般采用3000-600mmm，甚至可可達(dá)到1mm左右。本設(shè)計支座處腹腹板厚取445cm，跨中中腹板厚取取45cm。2.橫隔梁橫隔梁可以增強強橋梁的整整體性和良良好的橫向向分布，同同時還可以以限制畸變變；支承處處的橫隔梁梁還起著承承擔(dān)和分布布支承反力力的作用。由由于箱形截截面的抗扭扭剛度很大大，一般可可以比其它它截面的橋橋梁少設(shè)置置橫隔梁，甚甚至不設(shè)置置中間橫隔隔梁而只在在支座處設(shè)設(shè)置支承橫橫隔梁。因因此本設(shè)計計沒有加以以考慮，而而且由于中中間橫隔梁梁的尺寸及及對內(nèi)力的的影響較小小，在內(nèi)力力計算中也也可不作考考慮。截面面示意圖如如圖1-2所示示：圖1-1箱梁截截面（單位為cmm）圖1-2橫隔隔板設(shè)置（單單位為cmm）1.3主梁分段段與施工階階段的劃分分1.3.1分段段原則主梁的分段應(yīng)該該考慮有限限元在分析析桿件時，分分段越細(xì)，計計算結(jié)果的的內(nèi)力越接接近真實值值，并且兼兼顧施工中中的實施。但但也要考慮慮橋梁博士的不足足及限制的的地方，所所以本設(shè)計計分為400個單元。1.3.2具體體分段本橋全長1122m，全梁共共分40個梁段段，一般梁梁段長度分分成3.55m。1.3.3單元劃分拆分單元時，以以將支點和和《橋規(guī)》（JTJ02304）規(guī)定的驗算界面位于單元的節(jié)點處，同時在截面構(gòu)造尺寸變化點處布置節(jié)點為原則?？紤]到本設(shè)計橋跨較?。?×28m），將每孔計算跨徑的8等分作為一個單元，另外，為便于中支點剪力計算，在B、C、D支點兩邊及邊支點以外分別增加0.75m的小單元（即10、11、20、21、30、31六個小單元），全橋共計40個單元，41個節(jié)點。具體如下圖所示：圖1-3單元劃劃分表1-2節(jié)點號號與截面號號對應(yīng)關(guān)系系節(jié)點號23456789截面AL1/8L1/43L1/8L1/25L1/83L1/47L1/8節(jié)點號1113141516171819截面BL/8L/43L/8L/25L/83L/47L/8表1-3節(jié)點坐坐標(biāo)表節(jié)點號1234567891011坐標(biāo)-56-55.5-52.0633-48.6255-45.1888-41.75-38.3133-34.8755-31.4388-28.75-28節(jié)點號1213141516171819202122坐標(biāo)-27.25-24.5-21-17.5-14-10.5-7-3.5-0.7500.75節(jié)點號2324252627282930313233坐標(biāo)3.5710.51417.52124.527.252828.7531.438節(jié)點號3435363738394041坐標(biāo)34.87538.31341.7545.18848.62552.06355.5561.3.4主梁梁施工方法法主梁施工方法：：主梁采用用滿堂支架架法施工，箱梁均采采用滿堂支支架、泵送送現(xiàn)澆砼施施工。1.4毛截面幾何特性性計算1.4.1毛截面面積毛截面尺寸見圖圖1.4.2毛截面幾幾何特性全截面對頂板板板高處的靜靜矩，計算算結(jié)果見下下表：表1-4毛截面面幾何特性性分塊號分塊面積Ai(cm2))Yi(cm)Si=Ai*YYi(cm3)(Ys-Yi)(cm)Ix=Ai(YYs-Yii)2(cm4)Ii(cm4))1224015=772007.55400066.43174451122240153//12=11350000225240=6600023.314000050.61536216602240253//36=22083333.33218045=116200090145800-16.1419920222451803//12=443740000042282.5222=1244301113673062.9491781776.32*282.55*2233/12==5013343.3352282.5200=11330017019210000-96.110435788732*282.55*2033/12==3766666.77626020=2440028.76880045.249032966460203/336=533333..3725025=25500151.7379250-77.8151321000450253/336=488828..1818045=8810090729000-16.120996011451803//12=2218700000合計=66130Ys==73.9=48866600/=2269769920.33=669335004.72939104425具體分塊信息見見下圖所示示:圖1-4截面分塊塊示意圖2荷載內(nèi)力計算2.1恒載內(nèi)力力計算計算按全橋?qū)掃M(jìn)進(jìn)行。1.一期恒載載集度一期恒載集度包包括橫梁及及橫隔板的的集度，也也可只考慮慮箱梁集度度而將橫隔隔板作為集集中力加在在節(jié)點。本本設(shè)計將箱箱梁及橫隔隔板一起處處理成分段段均布集度度作用在相相應(yīng)的單元元上，計算算公式為：：=6.6130025=1165.33kN/m其中：i———單元號——i單元號一一期恒載集集度———i號單元的的毛截面，等于該單元兩端節(jié)點截面積的平均值。按上式計算的各各單元一期期恒載集度度見下表:表2-1一期期橫載集度度表（kN/m）單元號12345678集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3單元號910111213141516集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3單元號1718192021222324集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3單元號2526272829303132集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3單元號3334353637383940集度165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.3165.32.二期恒載集集度為橋面面鋪裝集度度和防撞護(hù)護(hù)欄集度之之和，即：：=橋面鋪裝集度++防撞護(hù)欄欄集度=(0..111))25+0..301225=35..025((KN/MM)上式中橋面鋪裝裝厚按100cm計算，普普裝層寬為為15cm;護(hù)欄以每每10米3.011混凝土計計，混凝土土容重按225kN//計。主梁恒載內(nèi)力，包包括自重引引起的主梁梁自重（一一期恒載）內(nèi)內(nèi)力Sg1和二期期恒載（如如鋪裝、欄欄桿等）引引起的主梁梁后期恒載載內(nèi)力Sg2。主梁梁的自重內(nèi)內(nèi)力計算方方法可分為為兩類：在在施工過程程中結(jié)構(gòu)不不發(fā)生體系系轉(zhuǎn)換,如在滿堂堂支架現(xiàn)澆澆等，如果果主梁為等等截面，可可按均布荷荷載乘主梁梁內(nèi)力影響響線總面積積計算；在在施工過程程中有結(jié)構(gòu)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換換時，應(yīng)該該分階段計計算內(nèi)力。本本設(shè)計采用用滿堂支架架法,二期恒載載(又稱后期期恒載)集度為:Q=35.0025kNN/m根據(jù)單元劃分、各各單元（節(jié)節(jié)點）幾何何特性及相相應(yīng)的恒載載集度，可可方便地求求出一期恒恒載內(nèi)力和和一、二期期恒載內(nèi)力力，其中恒恒載彎矩分分別如下圖圖所示，剪剪力將在以以后的內(nèi)力力組合一并并給出。圖2-1施工階階段彎矩圖圖（單位:kNm）圖2-2使用階段段恒載彎矩矩圖（單位:kNm）圖2-3恒載彎矩矩包絡(luò)圖（單位:kNm）圖2-4恒載剪力力圖（單位：kN）2.2活載內(nèi)力力計算活載內(nèi)力計算為為基本可變變荷載(公路I級)在橋梁使使用階段所所產(chǎn)生的結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力。2.2.1橫向分布系數(shù)的的考慮荷載橫向分布指指的是作用用在橋上的的車輛荷載載如何在各各主梁之間間進(jìn)行分配配，或者說說各主梁如如何分擔(dān)車車輛荷載。單箱雙室，橋面面凈寬度W＝12.0mm，車輛單單向行駛，，橋涵的設(shè)計車道數(shù)為3車道。該橋設(shè)有剛度強大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)的垮寬比為：故可按偏心壓力力法來計算算橫向分布布系數(shù)mc，其步驟驟如下：(1)求荷載橫向向分布系數(shù)數(shù)影響線豎豎標(biāo)本橋各根主梁的的恒截面均均相等，梁梁數(shù)n=3，梁間距距為3.2275m，則則：1號梁在兩個邊主主梁處的橫橫向分布系系數(shù)的橫向向影響線的的豎標(biāo)值為為：圖圖2-5剛性橫橫梁法計算算橫向分布布系數(shù)圖示示（尺寸單位位：cm）(2)繪出荷荷載橫向分分布影響線線，并按最最不利位置置布載，如如下圖所示示，其中：：車道邊緣至1號號梁軸線的的距離為：：=2.645m。荷載橫向分布影影響線的零零點至1號梁位的的距離為x，可按比比例關(guān)系求求得：并據(jù)此計算出對對應(yīng)各荷載載點的影響響線豎標(biāo)(3)計算荷載橫橫向分布系系數(shù)m。1號梁的活載橫向向分布系數(shù)數(shù)分別計算算如下：汽車荷載求得1號梁的各種荷載載橫向分布布系數(shù)以后后，就可得得到各類荷荷載分布至至該梁的最最大荷載值值。在橋梁博士中輸輸入單元信信息及施工工信息以后后，使用信信息里面對對活荷載進(jìn)進(jìn)行描述，輸輸入上面計計算的荷載載分布系數(shù)數(shù)，通過橋橋博計算得得到活載內(nèi)內(nèi)力。具體體見下圖：圖圖2-6汽車彎矩矩圖（單位：kNm）圖圖2-7汽車剪力力包絡(luò)圖（單單位：kNN）表2-2活載載內(nèi)力計算算表單元號節(jié)點號組合1組合2組合3組合4110000200992-411220022.6-4113-849268018.2-430338492680-18.2-4304-6474410106-657446474410-106-6575-449521096.4-893554495210-96.4-8936477519096.4-119066-4775190-95.4-11907659445095.4-150077-6594450-94.3-15008829308094.4-180088-8293080-94.4-180098441490274-232099-8441490-274-232010-6.42691828-3330續(xù)表2-2單元號節(jié)點號組合1組合2組合3組合410106.43691-828-333011-28.4710949-39301111-141710498-393012113620-455-35901212-113620455-359013-8041540-286-261013132.271540286-261014-7693000-104-206014145.923000104-206015-5834150-104-17601515-1804150103-176016-3894550-103-14501616-3744550104-145017-195420071.2-15801717-5684200-71.2-158018741306071.4-17801818-7413060-71.4-178019-24.11700262-2260191924.11700-262-226020-70.41050426-3180202070.41050-426-318021-93.21110466-35002121-1631110875-35002270.41040-425-31702222-70.41040425-31702323.91700-262-22502323-23.91700262-225024-7563110-70.1-17702424-7.2311070.1-177025-5694200-69.9-15802525-194420069.9-158026-3764560105-14502626-3874560-105-145027-1824160105-17702727-5814160-105-1770287542960105-20802828-7542960-105-20802915.61480282-26202929-15.61480-282-262030-111606455-36003030111607-455-360031-140698498-3940續(xù)表2-2單元號節(jié)點號組合1組合2組合3組合43131-27.9698949-3940326.08679-827-33403232-6.07679827-334033-8441490-275-230033338441490275-230034-8303060-93.2-17803434830306093.2-178035-6604440-93-14803535660444094.1-148036-4785170-93.8-11703636478517094.8-1170374485200-94.8-8783737-448520094.8-878386464400-105-6463838-6464400105-646398482680-17.6-4293939-848268017.6-429400022.7-411404000992-4114100002.3溫度及墩臺基礎(chǔ)礎(chǔ)沉降次內(nèi)內(nèi)力計算2.3.1計算算方法溫度及墩基礎(chǔ)沉沉降次內(nèi)力力采用有限限元計算。其其中，計算算溫度次內(nèi)內(nèi)力時，溫溫度梯度采采用線性變變化，具體體由規(guī)范查查得；墩基礎(chǔ)沉沉降分別按按兩種工況況考慮，即即2號節(jié)點和40號節(jié)點沉降降1cm，11號節(jié)點點、21號節(jié)點、31號節(jié)點點沉降1..5cm。2.3.2計算算結(jié)果溫度次內(nèi)內(nèi)力表2-3溫度次次內(nèi)力表單元號節(jié)點號剪力值（kN）彎矩（kNm）11-1.06E--10021.06E-11002219803-198680331986804-1981360續(xù)表2-3單元號節(jié)點號剪力值（kN）彎矩（kNm）4419813605-19820405519820406-19827206619827207-19834007719834008-19840808819840809-198476099198476010-19852901010198529011-19854401111-63.454401263.454001212-63.454001363.452201313-63.452201463.450001414-63.450001563.447801515-63.447801663.445501616-63.445501763.443301717-63.443301863.441101818-63.441101963.438901919-63.438902063.437102020-63.437102163.43670212160.4367022-60.43710222260.4371023-60.43880232360.4388024-60.44090242460.4409025-60.44300續(xù)表2-3單元號節(jié)點號剪力值（kN）彎矩（kNm）252560.4430026-60.44510262660.4451027-60.44720272760.4472028-60.44930282860.4493029-60.45150292960.4515030-60.45310303060.4531031-60.453603131-19553603219552103232-19552103319546903333-19546903419540203434-19540203519533503535-19533503619526803636-19526803719520103737-19520103819513403838-1951340391956703939-19567040195040403.29E-110041-3.29E--100墩臺基礎(chǔ)礎(chǔ)沉降次內(nèi)內(nèi)力2號節(jié)點（邊支座座）下沉11cm及11號節(jié)點下下沉1.55cm的次次彎矩及次次剪力見下下表：表2-4支座沉沉降次內(nèi)力力單元號節(jié)點號剪力值（kN）彎矩（kNm）1103.73E-0092002277.71.16E-1103-77.72673377.72674-77.75344477.75345-77.78015577.78016-77.710706677.710707-77.713407777.713408-77.716008877.716009-77.718709977.7187010-77.72080101077.7208011-77.721401111-96.621401296.620601212-96.620601396.618001313-96.618001496.614601414-96.614601596.611201515-96.611201696.67841616-96.67841796.64461717-96.64461896.61081818-96.61081996.6-2311919-96.6-2312096.6-4962020-96.6-496續(xù)表2-4單元號節(jié)點號剪力值（kN）彎矩（kNm）2196.6-569212125.4-56922-25.4-550222225.4-55023-25.4-480232325.4-48024-25.4-391242425.4-39125-25.4-303252525.4-30326-25.4-214262625.4-21427-25.4-125272725.4-12528-25.4-36.1282825.4-36.129-25.452.7292925.452.730-25.4122303025.412231-25.41413131-5.14141325.141383232-5.14138335.141243333-5.14124345.141063434-5.14106355.1488.43535-5.1488.4365.1470.73636-5.1470.7375.14533737-5.1453385.1435.43838-5.1435.4395.1417.73939-5.1417.7405.1404040004100公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計應(yīng)考慮慮結(jié)構(gòu)上可可能同時出出現(xiàn)的作用用，按承載載能力極限限狀態(tài)和正正常使用極極限狀態(tài)進(jìn)進(jìn)行作用效效應(yīng)組合，取取其最不利利效應(yīng)組合合進(jìn)行設(shè)計計：1只有在結(jié)構(gòu)上可可能同時出出現(xiàn)的作用用，才進(jìn)行行其效應(yīng)組組合。當(dāng)結(jié)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件需做做不同受力力方向的驗驗算時，則則應(yīng)以不同同方向的最最不利的作作用效應(yīng)進(jìn)進(jìn)行組合。2當(dāng)可變作用的出出現(xiàn)對結(jié)構(gòu)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有有利影響時時，該作用用不應(yīng)參與與組合。3施工階段作用效效應(yīng)的組合合，應(yīng)按計計算需要及及結(jié)構(gòu)所處處條件而定定，結(jié)構(gòu)上上的施工人人員和施工工機具設(shè)備備均應(yīng)作為為臨時荷載載加以考慮慮。4多個偶然作用不不同時參與與組合。2.4承載能力極限狀狀態(tài)效應(yīng)組組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按按承載能力力極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計時，應(yīng)應(yīng)采用以下下兩種作用用效應(yīng)組合合：基本組組合和偶然然組合，由由于本設(shè)計計不考慮偶偶然作用的的影響，故故只采用基基本組合?；窘M合是永久久作用的設(shè)設(shè)計值效應(yīng)應(yīng)與可變作作用設(shè)計值值效應(yīng)相組組合，其效效應(yīng)組合表表達(dá)式為：：或式中—承載能力力極限狀態(tài)態(tài)下作用基基本組合的的效應(yīng)組合合設(shè)計值；；——結(jié)構(gòu)重要要性系數(shù)，按按《通規(guī)》JTGD60-2004表1.0.9規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計安全等級采用，對應(yīng)于設(shè)計安全等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0和0.9；——第個永久作作用效應(yīng)的的分項系數(shù)數(shù)，應(yīng)按《通通規(guī)》JTGD60--20044表4.1..6的規(guī)定定采用；、—第個永久作用效應(yīng)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值值和設(shè)計值值；——汽車荷載載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）的分分項系數(shù)，取取=1.4。當(dāng)某個個可變作用用在效應(yīng)組組合中其值值超過汽車車荷載效應(yīng)應(yīng)時，則該該作用取代代汽車荷載載，其分項項系數(shù)應(yīng)采采用汽車荷荷載的分項項系數(shù)；對對專為承受受某作用而而設(shè)置的結(jié)結(jié)構(gòu)或裝置置，設(shè)計時時該作用的的分項系數(shù)數(shù)取與汽車車荷載同值值；計算人人行道板和和人行道欄欄桿的局部部荷載，其其分項系數(shù)數(shù)也與汽車車荷載取同同值；、—汽車荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)設(shè)計值；——在作用效效應(yīng)組合中中除汽車荷荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）、風(fēng)風(fēng)荷載外的的其他第個個可變作用用效應(yīng)的分分項系數(shù)，取取=1.4，但風(fēng)荷荷載的分項項系數(shù)取==1.1；、—在作用效應(yīng)組合合中除汽車車荷載效應(yīng)應(yīng)（含汽車車沖擊力、離離心力）外外的其他第第個可變作作用效應(yīng)的的標(biāo)準(zhǔn)值和和設(shè)計值；；——在作用效效應(yīng)組合中中除汽車荷荷載效應(yīng)（含含汽車沖擊擊力、離心心力）外的的其他可變變作用效應(yīng)應(yīng)的組合系系數(shù)，當(dāng)永永久作用與與汽車荷載載和人群荷荷載（或其其他一種可可變作用）組組合時，人人群荷載（或或其他一種種可變作用用）的組合合系數(shù)取==0.800；當(dāng)除汽汽車荷載效效應(yīng)（含汽汽車沖擊力力、離心力力）外尚有有兩種其他他可變作用用參與組合合時，其組組合系數(shù)取取=0.770；尚有三三種可變作作用參與組組合時，其其組合系數(shù)數(shù)取=0..60；尚有四四種及多于于四種的可可變作用參參與組合時時，取=00.50。表2-5承載能力力極限狀態(tài)態(tài)內(nèi)力組合合Ⅰ（一）11剪力(kN)0-1370彎距(kNm)002剪力(kN)151099.5彎距(kNm)-605-24.922剪力(kN)46601960彎距(kNm)-34.1-24.93剪力(kN)-975-3280彎距(kNm)106001490033剪力(kN)3280975彎距(kNm力(kN)-102-2210彎距(kNm)179002520044剪力(kN)2210131彎距(kNm)25200175005剪力(kN)753-1180彎距(kNm)216003150055剪力(kN)1170-753彎距(kNm)31400216006剪力(kN)1770-282彎距(kNm)2460031700續(xù)表2-566剪力(kN)292-1770彎距(kNm)31800246007剪力(kN)2810562彎距(kNm)214003130077剪力(kN)-562-2810彎距(kNm)31300215008剪力(kN)38401380彎距(kNm)146002790088剪力(kN)-1380-3840彎距(kNm)27900146009剪力(kN)48702180彎距(kNm)41202200099剪力(kN)-2180-4870彎距(kNm)22000412010剪力(kN)56502770彎距(kNm)-6550155001010剪力(kN)-2770-5650彎距(kNm)15500-655011剪力(kN)58502920彎距(kNm)-10000139001111剪力(kN)54802370彎距(kNm)-101001440012剪力(kN)-2220-5260彎距(kNm)15900-66401212剪力(kN)52602220彎距(kNm)-66401590013剪力(kN)-1670-4430彎距(kNm)2070045101313剪力(kN)44301670彎距(kNm)45102070014剪力(kN)-842-3360彎距(kNm)28000153001414剪力(kN)3360847彎距(kNm)153002800015剪力(kN)20.6-2300彎距(kNm)31000222001515剪力(kN)2300-44.7彎距(kNm)222003120016剪力(kN)908-1240彎距(kNm)30800252001616剪力(kN)1240-943彎距(kNm)252003100017剪力(kN)1920-308續(xù)表2-5彎距(kNm)28300234001717剪力(kN)309-1950彎距(kNm)234002850018剪力(kN)2980555彎距(kNm)21000198001818剪力(kN)-555-3020彎距(kNm)198002110019剪力(kN)40501350彎距(kNm)9720121001919剪力(kN)-1350-4080彎距(kNm)12100986020剪力(kN)48901900彎距(kNm)-166067702020剪力(kN)-1900-4890彎距(kNm)6770-166021剪力(kN)51002050彎距(kNm)-527050702121剪力(kN)51102050彎距(kNm)-5180509022剪力(kN)-1900-4870彎距(kNm)6730-18002222剪力(kN)48701900彎距(kNm)-1800673023剪力(kN)-1350-4040彎距(kNm)1190094702323剪力(kN)40401350彎距(kNm)94701190024剪力(kN)-556-2980彎距(kNm)19300205002424剪力(kN)2980560彎距(kNm)205001930025剪力(kN)301-1920彎距(kNm)22700276002525剪力(kN)1920-327彎距(kNm)276002300026剪力(kN)1230-912彎距(kNm)24300298002626剪力(kN)912-1260彎距(kNm)298002450027剪力(kN)2290-20.1彎距(kNm)21100297002727剪力(kN)22-2320彎距(kNm)2980021300續(xù)表2-528剪力(kN)3360847彎距(kNm)14000266002828剪力(kN)-847-3390彎距(kNm)266001410029剪力(kN)44201680彎距(kNm)2940190002929剪力(kN)-1680-4460彎距(kNm)19000308030剪力(kN)52702230彎距(kNm)-8310140003030剪力(kN)-2230-5270彎距(kNm)14000-831031剪力(kN)54802370彎距(kNm)-11900124003131剪力(kN)58602930彎距(kNm)-117001190032剪力(kN)-2780-5630彎距(kNm)13600-84103232剪力(kN)56302780彎距(kNm)-84101360033剪力(kN)-2190-4840彎距(kNm)2020024003333剪力(kN)48402190彎距(kNm)24002020034剪力(kN)-1390-3820彎距(kNm)26400131003434剪力(kN)38201390彎距(kNm)131002640035剪力(kN)-566-2790彎距(kNm)30100203003535剪力(kN)2790566彎距(kNm)202003010036剪力(kN)294-1760彎距(kNm)30900236003636剪力(kN)1760-284彎距(kNm)236003080037剪力(kN)1180-745彎距(kNm)30700208003737剪力(kN)745-1190彎距(kNm)208003090038剪力(kN)2230132彎距(kNm)24800171003838剪力(kN)-103-2230續(xù)表2-5彎距(kNm)174002480039剪力(kN)3310976彎距(kNm)14700104003939剪力(kN)-976-3310彎距(kNm)104001470040剪力(kN)46301970彎距(kNm)-35-25.64040剪力(kN)1510103彎距(kNm)-63.6-25.641剪力(kN)0-1300彎距(kNm)0.07350.07352.5正常使用極限狀狀態(tài)效應(yīng)組組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按按正常使用用極限狀態(tài)態(tài)設(shè)計時，應(yīng)應(yīng)根據(jù)不同同的設(shè)計要要求，采用用以下兩種種效應(yīng)組合合：1作用短期效應(yīng)組組合。永久久作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值效應(yīng)與與可變作用用頻率值效效應(yīng)相組合合，其效應(yīng)應(yīng)組合表達(dá)達(dá)式為：式中—作用短期期效應(yīng)組合合設(shè)計值；；——第個可變作作用效應(yīng)的的頻率值系系數(shù)，汽車車荷載（不不計沖擊力力）=0..7，人群荷荷載=1..0，風(fēng)荷載載=0.775，溫度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第個可變作用效應(yīng)應(yīng)的頻率值值。2作用長期效應(yīng)組組合。永久久作用標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值效應(yīng)與與可變作用用準(zhǔn)永久值值效應(yīng)相組組合，其效效應(yīng)組合表表達(dá)式為：：式中—作用長期期效應(yīng)組合合設(shè)計值；；——第個可變作作用效應(yīng)的的準(zhǔn)永久值值系數(shù)，汽汽車荷載（不不計沖擊力力）=0..4，人群荷荷載=0..4，風(fēng)荷載載=0.775，溫度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第個可變作用效應(yīng)應(yīng)的準(zhǔn)永久久值。此外，對于正常常使用極限限狀態(tài)還應(yīng)應(yīng)考慮作用用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)應(yīng)組合，現(xiàn)現(xiàn)將正常使使用極限狀狀態(tài)下控制制截面的效效應(yīng)組合值值列于下表表中。表2-6正常常使用極限限狀態(tài)內(nèi)力力組合11剪力(kN)0-390彎距(kNm)002剪力(kN)73206810彎距(kNm)-2560-227022剪力(kN)-2790-4150彎距(kNm)-2270-23903剪力(kN)1950632彎距(kNm)-12300-843033剪力(kN)-632-1950彎距(kNm)-8430-123004剪力(kN)-735-1940彎距(kNm)-11500-648044剪力(kN)1940743彎距(kNm)-6480-116005剪力(kN)-254-1460彎距(kNm)-8850-86355剪力(kN)1450254彎距(kNm)-900-88506剪力(kN)491-715彎距(kNm)-8590216066剪力(kN)717-491彎距(kNm)2190-85907剪力(kN)124015.2彎距(kNm)-10900269077剪力(kN)-15.2-1240彎距(kNm)2690-109008剪力(kN)571-720彎距(kNm)力(kN)720-571彎距(kNm)1290-152009剪力(kN)-1790-3210彎距(kNm)9582150099剪力(kN)32101790彎距(kNm)2150095810剪力(kN)1710366續(xù)表2-6彎距(kNm)3130266001010剪力(kN)-366-1710彎距(kNm)26600313011剪力(kN)30801770彎距(kNm)1350257001111剪力(kN)41702320彎距(kNm)24102480012剪力(kN)-1160-3020彎距(kNm)2710038701212剪力(kN)30201160彎距(kNm)38702710013剪力(kN)42702290彎距(kNm)2080024501313剪力(kN)-2290-4270彎距(kNm)24502080014剪力(kN)875-927彎距(kNm)2380-105001414剪力(kN)927-873彎距(kNm)-10500238015剪力(kN)232-1510彎距(kNm)1020-69501515剪力(kN)1510-239彎距(kNm)-6950108016剪力(kN)984-750彎距(kNm)-471-36901616剪力(kN)750-993彎距(kNm)-3690-40417剪力(kN)17403.94彎距(kNm)-4620-30501717剪力(kN)-3.92-1750彎距(kNm)-3050-457018剪力(kN)1300-485彎距(kNm)-10400-49501818剪力(kN)485-1310彎距(kNm)-4950-1030019剪力(kN)-1240-3180彎距(kNm)3360145001919剪力(kN)31801230彎距(kNm力(kN)2280388彎距(kNm)4220202002020剪力(kN)-388-2280彎距(kNm)202004220續(xù)表2-621剪力(kN)36501790彎距(kNm)2020193002121剪力(kN)43402480彎距(kNm)29701840022剪力(kN)-1330-3170彎距(kNm)2070046602222剪力(kN)31701330彎距(kNm)46602070023剪力(kN)40902120彎距(kNm)1470035802323剪力(kN)-2120-4090彎距(kNm)35801470024剪力(kN)692-1090彎距(kNm)-3230-87702424剪力(kN)1090-691彎距(kNm)-8770-323025剪力(kN)56.3-1670彎距(kNm)-3510-52702525剪力(kN)1670-63.9彎距(kNm)-5270-344026剪力(kN)810-914彎距(kNm)-4450-14702626剪力(kN)914-819彎距(kNm)-1470-439027剪力(kN)1570-161彎距(kNm)-8030-3532727剪力(kN)162-1580彎距(kNm)-348-798028剪力(kN)1140-659彎距(kNm)-13800-13002828剪力(kN)659-1150彎距(kNm)-1300-1370029剪力(kN)-1440-3390彎距(kNm)427185002929剪力(kN)33901430彎距(kNm)1850046830剪力(kN)2090185彎距(kNm)1730248003030剪力(kN)-185-2090彎距(kNm)24800173031剪力(kN)34901630彎距(kNm)-351240003131剪力(kN)38902620續(xù)表2-6彎距(kNm)-2962390032剪力(kN)-1920-3200彎距(kNm)2550021103232剪力(kN)32001920彎距(kNm)21102550033剪力(kN)30701640彎距(kNm)2260021103333剪力(kN)-1640-3070彎距(kNm)21102260034剪力(kN)1170-130彎距(kNm)6870-96303434剪力(kN)130-1170彎距(kNm)-9630687035剪力(kN)388-837彎距(kNm)4700-87203535剪力(kN)836-388彎距(kNm)-8740470036剪力(kN)1120-96.2彎距(kNm)2800-77903636剪力(kN)96.6-1120彎距(kNm)-7800276037剪力(kN)1380193彎距(kNm)-1180-89103737剪力(kN)-193-1390彎距(kNm)-8910-115038剪力(kN)1920733彎距(kNm)-6610-115003838剪力(kN)-725-1920彎距(kNm)-11400-661039剪力(kN)-201-1510彎距(kNm)-9180-131003939剪力(kN)1510202彎距(kNm)-13100-918040剪力(kN)-1540-2930彎距(kNm)-6620-68504040剪力(kN)60405480彎距(kNm)-6860-662041剪力(kN)0-371彎距(kNm)002.6繪制內(nèi)力包絡(luò)圖圖根據(jù)上面提供的的彎矩、剪剪力組合結(jié)結(jié)果可繪制制出包絡(luò)圖圖。2.6.1彎矩矩包絡(luò)圖圖2-8承載能力力組合一（單位：kNm）圖2-9正常使用用組合一（單位：kNm）圖2-10正正常使用組組合二（單位：kNm）2.6.2剪力力包絡(luò)圖圖2-11承承載能力組組合一（單位：kN）圖2-122正常使用用組合一（單位：kN）圖2-13正正常使用組組合二（單位：kN）說明：內(nèi)力包絡(luò)絡(luò)圖中雖然然給出了各各種組合狀狀況下的剪剪力和彎矩矩包絡(luò)圖，但但是在后面面的配筋計計算中，只只在給出的的組合中挑挑選最大、最最小值進(jìn)行行計算。彎彎矩包絡(luò)圖圖不僅是截截面配筋計計算的基本本素材，而而且也是預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋筋立面布置置的有力工工具。3預(yù)應(yīng)力鋼鋼束的估算算與布置3.1預(yù)應(yīng)力鋼束束估算3.1.1計算原理根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JJTGDD62-22004）規(guī)規(guī)定，預(yù)應(yīng)應(yīng)力梁應(yīng)滿滿足彈性階階段（即使使用階段）的的應(yīng)力要求求和塑性階階段（即承承載能力極極限狀態(tài)）的的正截面強強度要求。根據(jù)包絡(luò)圖可知知，支座處處的彎矩絕絕對值最大大，由此按按支座處的的彎矩估算算預(yù)應(yīng)力筋筋的面積。根據(jù)《預(yù)規(guī)》范范規(guī)定，頂頂面保護(hù)層層厚度取，則則估算預(yù)應(yīng)力筋面積估估算公式為為：其中：：——彎矩設(shè)設(shè)計值；———預(yù)應(yīng)力筋筋的抗拉強強度設(shè)計值值：——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心心到受壓合合力的距離離，近似取取用則擬定鋼絞線采用用，其面積積為則總共所需鋼絞絞線：取為140根，擬定定共20個預(yù)埋金金屬波紋管管管道，則則每個管道道至少有鋼鋼絞線為10根。由公式可知知：截面抗彎承載力力按下式驗驗算：經(jīng)檢驗：滿足要求求根據(jù)規(guī)范取預(yù)埋埋金屬波紋紋管直徑為為，管間的的間距為插圖預(yù)應(yīng)力筋圖圖：圖3-1墩頂頂截面預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋分析11節(jié)點的預(yù)應(yīng)力筋筋配置其中設(shè)受壓區(qū)高度利用公式求出，由由此來確定定鋼筋可下下移的最大大位移。解得：此刻四號預(yù)應(yīng)力力鋼筋高度度為，八號號預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為為，十二號號預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為為，二十號號預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋高度為為滿足要求求。其鋼筋配置圖如如下圖：圖3-2跨中中截面預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋3.2預(yù)應(yīng)力鋼鋼束布置連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼鋼束的配置置不僅要滿滿足《公路路橋規(guī)》構(gòu)構(gòu)造要求，還還應(yīng)考慮以以下原則：：1、應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)牡念A(yù)應(yīng)力束束的型式與與錨具型式式，對不同同跨徑的梁梁橋結(jié)構(gòu)，要要選用預(yù)加加力大小恰恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)應(yīng)力束，以以達(dá)到合理理的布置型型式。2、應(yīng)力束的布置置要考慮施施工的方便便，也不能能像鋼筋混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)中任意切切斷鋼筋那那樣去切斷斷預(yù)應(yīng)力束束，而導(dǎo)致致在結(jié)構(gòu)中中布置過多多的錨具。3、預(yù)應(yīng)力束的布布置，既要要符合結(jié)構(gòu)構(gòu)受力的要要求，又要要注意在超超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)體系中避避免引起過過大的結(jié)構(gòu)構(gòu)次內(nèi)力。4、預(yù)應(yīng)力束的布布置，應(yīng)考考慮材料經(jīng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的的先進(jìn)性，這這往往與橋橋梁體系、構(gòu)構(gòu)造尺寸、施施工方法的的選擇都有有密切關(guān)系系。5、預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避避免合用多多次反向曲曲率的連續(xù)續(xù)束，因為為這會引起起很大的摩摩阻損失，降降低預(yù)應(yīng)力力束的效益益。6、預(yù)應(yīng)力束的布布置，不但但要考慮結(jié)結(jié)構(gòu)在使用用階段的彈彈性力狀態(tài)態(tài)的需要，而而且也要考考慮到結(jié)構(gòu)構(gòu)在破壞階階段時的需需要。7、預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡盡量對稱布布置8、應(yīng)留有一定數(shù)數(shù)量的備用用管道，一一般占總數(shù)數(shù)的1%。9、錨距的最小間距距的要求。表3-1常用錨具具尺寸錨具型號錨墊板寸mm波紋管徑外/內(nèi)mm螺旋筋圈徑mm圈數(shù)千斤頂型號錨具最小布置間距mmOVM1