施工電梯防護架施工方案

一、編制依據(jù)1、金域國際住宅小區(qū)工程施工圖紙2、《建筑施工手冊》3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ130-2011）4、《建筑施工平安檢查標準》（JGJ59-2011）二、工程概況一般情況工程名稱新疆萬科金域國際住宅小區(qū)建設單位新疆大得房地產(chǎn)開發(fā)有限責任公司建設用途民用商業(yè)住宅設計單位新疆建筑設計探討院建設地點烏魯木齊市沙依巴克區(qū)新北園春市場南路監(jiān)理單位新疆卓越工程項目管理有限公司總建筑面積10707.5結構類型框架-剪力墻層數(shù)地下一層,地上18安排開工日期2013年5月10日非人防人防車庫7641.44m2地下建筑面積17158.92m2本工程在3#樓南側安裝施工電梯一部，施工電梯與主體之間搭設防護腳手架。位置詳見平面布置圖。三、材料要求1、鋼管腳手架采納外徑48mm、壁厚3.5mm鋼管，鋼管外表面銹蝕深度不大于0.5mm，鋼管上嚴禁打孔。2、扣件運用前應進行質量檢查，發(fā)覺有裂縫、變形的嚴禁運用?；z的螺栓必需更換，并應進行防銹處理。3、底座采納50mm厚木板鋪設。4、腳手板采納木腳手板，寬度不小于200mm，厚度不小于50mm，兩端用直徑4mm的鍍鋅鐵絲箍兩道。腐朽的腳手板不得運用。5、密目網(wǎng)和平安平網(wǎng)應符合國家驗收規(guī)范的要求，并經(jīng)現(xiàn)場試驗合格。四、基礎設置落地腳手架基礎設置在混凝土頂板上，立桿下鋪50mm厚木架板。五、腳手架搭設防護腳手架為雙排落地鋼管腳手架，總高70m，為雙立桿。腳手架立桿縱距（la）為0.6m、1.5m、1m、1.5m、0.6m（計算取1.5m），立桿橫距（lb）為0.9m，局部為1.7m，此處為3排架，為雙立桿。橫桿步距（h）為1.8m、1.1m（計算取1.8m），內(nèi)立桿距建筑物外墻皮0.1m，小橫桿外端端頭與施工電梯梯籠外皮距離為8cm。采納單桿剪刀撐（如附圖所示）。1、腳手架必需設置縱橫向掃地桿?？v向掃地桿應采納直角扣件固定在距底座上皮150mm處的立桿上。橫向掃地桿也采納直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、每根立桿底部應設置15mm厚墊板。內(nèi)立桿距建筑物外墻皮0.1m，采納單桿剪刀撐。立桿必需用連墻件與建筑物牢靠連接。立桿接長必需采納對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交織布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。3、縱向水平桿設置在立桿內(nèi)側。橫向水平桿在主節(jié)點處必需設置，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm?？繅σ欢说耐馍扉L度為100mm。4、作業(yè)層上橫向水平桿兩端均采納直角扣件固定在縱向水平桿上，間距750mm。作業(yè)層腳手板應鋪滿至墻邊、鋪穩(wěn)。鋪設時可采納對接鋪設，也可采納搭接鋪設。對接鋪設時，接頭處必需設置兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。搭接鋪設時，接頭必需支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm每層平臺外側采納10cm寬擋腳板沿外側設置，與平臺進行固定。5、連墻件必需每層設置，采納短鋼管用扣件固定在剪力墻洞口，沿洞口水平方向設置二道，內(nèi)外采納鋼管加緊。連墻件宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300mm。6、剪刀撐：兩端沿垂直方向設置之字形斜撐，相互交叉成剪刀狀，設置如附圖所示。7、平安防護隨搭設進程剛好裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業(yè)層間橫桿，鋪設腳手板和裝設作業(yè)層欄桿、擋腳板；搭設過程中密目外網(wǎng)須全封閉。外腳手架采納立體防護，外側除洞口位置外滿掛密目網(wǎng)，網(wǎng)的顏色要一樣且均掛在腳手架外立桿內(nèi)側，用合乎要求的系繩按網(wǎng)眼系牢在大橫桿上，網(wǎng)與網(wǎng)的連接要靠緊并用系繩綁好。操作層在腳手架外側大橫桿與腳手板之間設置兩道防護欄桿和一道擋腳板，擋腳板高度200mm，立放在腳手板上，板與板要靠緊，并用操作層的腳手板擠牢。中欄桿應居中設置。架體卸載采納16號鋼絲繩每四層設置一道，下部拉結于架體外側主節(jié)點處。上部設置在建筑物上一層結構剪力墻上。角度設置在45-60°之間，每端至少設置三個繩卡。六、腳手架搭設留意事項1、外徑48mm與51mm的鋼管嚴禁混合運用。2、當搭至有連墻點的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應馬上設置連墻件。3、對接扣件的開口要朝向架子的內(nèi)側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保平安。4、在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。5、螺栓擰緊扭力矩不應小于40N·m，且不應大于65N·m，各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6、剪刀撐、橫向斜撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。七、腳手架搭設質量要求1、立桿的垂直偏差為±100mm，同一排大橫桿的水平偏差不大于50mm。2、腳手架步距、橫距偏差為±20mm，縱距偏差為±50mm。3、同跨內(nèi)兩根縱向水平桿高差為±10mm。4、橫向水平桿外伸長度為200mm，允許偏差為-50mm。八、腳手架拆除1.腳手架拆除前，由工進步行拆除平安技術交底。2.清除腳手架上雜物及地面障礙物。3.拆除作業(yè)必需由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。4.連墻件必需隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不大于2步。5.當腳手架拆至最終一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐后再拆除連墻件。6.拆下的扣件和配件要剛好運至地面并按品種、規(guī)格隨時碼放，各構配件嚴禁拋擲至地面。7.拆除時地面設監(jiān)護人，嚴禁無關人員進入危急區(qū)。九、平安技術措施1.腳手架搭設人員必需是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員平安技術考核管理規(guī)則》（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可上崗。2.搭設腳手架人員必需戴平安帽、系平安帶、穿防滑鞋。3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規(guī)范要求進行檢查驗收，合格后方準運用。4.當有六級及六級以上大風和霧、雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。5.在腳手架運用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿和連墻件。6.不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則應實行平安措施，并報主管部門批準。7.在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必需有防火措施和專人看管。8.腳手架接地、避雷措施應按《施工現(xiàn)場臨時用電平安技術規(guī)范》（JGJ46）的有關規(guī)定執(zhí)行。9.搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標記，并派專人看管，嚴禁非操作人員入內(nèi)。10.臨電線路不得掛在腳手架上。十、附圖十一、鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為70m，搭設尺寸為：橫距Lb為0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.1m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為6.00m；采納的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采納一步兩跨，豎向間距1.2m，水平間距3m，采納扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處新疆烏魯木齊市，基本風壓0.6kN/m2；風荷載高度改變系數(shù)μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μs為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1611；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；平安設施與平安網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；二、大橫桿的計算:依據(jù)《扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿依據(jù)三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×1.26×1.52=0.311kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.154×1.52-0.117×1.26×1.52=-0.366kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.311×106,0.366×106)/5080=72.047N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=72.047N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.9kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×121900)=1.972mm；大橫桿的最大撓度1.972mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿意要求！三、小橫桿的計算:依據(jù)JGJ130-2011規(guī)定，小橫桿依據(jù)簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；活荷載標準值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.135)+1.4×1.35=2.121kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利安排的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.121×0.9/3=0.636kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.641kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.641×106/5080=126.181N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=126.181N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利安排的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.135+1.35=1.543kN；集中荷載標準值最不利安排引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1542.6×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×121900)=1.59mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.59=1.603mm；小橫桿的最大撓度為1.603mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿意要求！三、扣件抗滑力的計算:依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，依據(jù)扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷載標準值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×2.025=3.168kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿意要求!四、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1611kN/mNGD1=[0.1611+(1.50×2/2)×0.038/1.20]×(60.00-36.00)=5.018kN；NGS1=[0.1611+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.20]×36.00=8.910kN；(2)腳手板的自重標準值；采納竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NGD2=0.3×6×1.5×(0.9+0.3)/2=1.62kN；NGS2=0.3×(17-6)×1.5×(0.9+0.3)/2=2.97kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采納竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNGD3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；NGS3=0.15×(17-6)×1.5/2=1.237kN；(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(wǎng):0.005kN/m2NGD4=0.005×1.5×(60-36)=0.18kN；NGS4=0.005×1.5×36=0.27kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=7.493kN；NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=13.387kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×7.493+0.85×1.4×4.05=13.812kN；Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×13.387+0.85×1.4×4.05=20.884kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×7.493+1.4×4.05=14.662kN；N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×13.387+1.4×4.05=21.735kN；五、立桿的穩(wěn)定性計算:外腳手架采納雙立桿搭設，依據(jù)勻稱受力計算穩(wěn)定性。穩(wěn)定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值依據(jù)以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采納：ω0=0.6kN/m2；μz--風荷載高度改變系數(shù)，依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采納：μz=1.078，0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為:Wk1=0.7×0.6×1.078×0.214=0.097kN/m2；Wk2=0.7×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW分別為:Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.097×1.5×1.22/10=0.025kN·m；Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.067×1.5×1.22/10=0.017kN·m；1.主立桿變截面上部單立桿穩(wěn)定性計算?？紤]風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=Nd=13.812kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'd=14.662kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.079m；長細比:L0/i=132；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.386立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(反抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=13811.58/(0.386×489)+24904.77/5080=78.075N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=78.075N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿意要求！不考慮風荷載時σ=14662.08/(0.386×489)=77.678N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=77.678N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿意要求！2.架體底部立桿穩(wěn)定性計算?？紤]風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=14.938kN；不考慮風荷載時,雙立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=15.364kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.079m；長細比:L0/i=132；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.386立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(反抗