9018090m連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段支架方案及計(jì)算書(shū)

90+180+90m連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段支架方案及計(jì)算書(shū)流溪河特大橋 40+72+40m連續(xù)梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，邊跨處高度為4.5m，長(zhǎng)度為6.8m，寬14.2m。連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段支架擬采用鋼管柱+貝雷梁支架體系。1．施工方案邊跨現(xiàn)澆段長(zhǎng)度 6.8m,其中支撐在墩頂?shù)牟糠珠L(zhǎng)度為 2.3m，外挑部分長(zhǎng)4.5m；邊跨現(xiàn)澆段設(shè)兩排支架，靠墩身一排支架設(shè)在承臺(tái)上，另外一排支承在條形基礎(chǔ)上。1）支柱采取大型鋼管支柱，直徑為630mm，厚為10mm的鋼管，下部焊接于承臺(tái)預(yù)埋鋼板上，支柱連接桁架采用[10槽鋼架。預(yù)埋鋼板于承臺(tái)澆筑時(shí)先進(jìn)行預(yù)埋，鋼板采用厚10mm，采用螺栓預(yù)埋式或進(jìn)行焊接將鋼板固定在承臺(tái)鋼筋上，承臺(tái)混凝土施工時(shí)，預(yù)埋鋼板與承臺(tái)混凝土必須密貼。共設(shè)兩排支架，每排3根鋼管柱，橫向柱間距5.2m，縱向柱間距4m。外側(cè)鋼管柱支撐在C25混凝土條形基礎(chǔ)上，條形基礎(chǔ)長(zhǎng)12m，寬2m，厚1m，地梁內(nèi)采用構(gòu)造配筋。2）鋼管支柱頂部設(shè)厚20mm鋼板為法蘭盤(pán)，鋼管之間的連接采用法蘭連接。鋼管柱頂橫向分配梁為兩根I45a工字鋼，工字鋼上下頂板每隔40cm焊接20cm，將兩根工字鋼焊接成整體，并在貝雷梁對(duì)應(yīng)的位置焊接加勁板。（3）縱梁采用321軍用貝雷梁，橫斷面設(shè)17榀，單側(cè)腹板下設(shè)2~3榀，單箱室底板下設(shè)4榀，單側(cè)翼板下設(shè)1榀。4）箱梁底模采用15cm竹膠板，其下縱向設(shè)置10*10cm方木，方木在腹板下中心間距為15cm，在底板下的間距為30cm；方木下的縱向分配梁采用 12m長(zhǎng)I12.6工字鋼，間距為 75cm。（5）箱梁內(nèi)模加固：箱梁內(nèi)頂模采用竹膠板，板厚15mm，支撐采用φ48mm，厚3.5mm鋼管進(jìn)行支撐,支撐橫向間距為60cm,縱向間距1為60cm,步距為120cm，根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。箱梁內(nèi)側(cè)模采用15mm竹膠板，以10×10cm方木做為豎肋，以雙根φ48mm鋼管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉桿加固，拉桿為φ22mm的鋼筋制成,豎向間距為60cm,縱向間距為60cm，并利用水平橫撐對(duì)腹板處進(jìn)行支撐。6）翼板及外側(cè)模加固：翼板及箱梁外側(cè)模采用定制鋼模板加固處理，支撐架采用定制支架，并在支架外側(cè)用鋼管加固。在內(nèi)模腔內(nèi)采用φ25mm以上的鋼筋將兩側(cè)腹板縱向鋼管背肋進(jìn)行對(duì)拉，對(duì)拉布置間距豎向?yàn)?80cm,水平為180cm。在頂板混凝土面以上設(shè)水平拉桿 ,縱向間距為90cm。支架圖附后：邊跨現(xiàn)澆支架縱斷面圖2邊跨現(xiàn)澆支架橫斷面圖2支架計(jì)算荷載分布圖：支架計(jì)算荷載分布圖式： (等效截面）32.1支架荷載通過(guò)計(jì)算，支架計(jì)算荷載分布等效截面如上圖所示：?jiǎn)蝹?cè)翼緣板混凝土每米面積為： 1.098m2；單側(cè)腹板混凝土每米面積為： 6.953m2；單側(cè)頂板及底板混凝土每米面積為： 3.163+5.34=8.503m2；混凝土容重采用26KN/m3，施工荷載按混凝土重量荷載系數(shù)為1.2計(jì)算；模板自重每延米為2.5KN/m2，模板及支架荷載分項(xiàng)系數(shù)取1.2；等效斷面：?jiǎn)蝹?cè)翼緣板混凝土每延米均布荷載為：（1.098×26×1.2+2.5×2.8×1.2）/2.8=42.657/2.8=15.23KN/m；單側(cè)腹板混凝土每延米均布荷載為：（6.953×26×1.2+2.5×1.21.2）/1.2＝220.533/1.2=183.77KN/m；單側(cè)底板段混凝土每延米均布荷載為：（3.163×26×1.2+2.5×41.2）/4=110/4=27.67KN/m；單側(cè)內(nèi)模頂板段混凝土每延米均布荷載為：（5.34×26×1.2+2.545×1.2）/4=178.6/4=44.65KN/m。0#塊荷載橫向分布圖2.2．支架檢算：邊跨采取鋼管支架現(xiàn)澆施工 ,支架布置型式詳見(jiàn)附后的鋼管支架布置圖。邊跨現(xiàn)澆段總長(zhǎng) 6.8m，現(xiàn)澆段對(duì)應(yīng)的墩身順橋向長(zhǎng) 2.3m，因此在計(jì)算中假定：與墩身相對(duì)應(yīng)的部分 2.3m直接作用于墩身上，4外側(cè)的4.5m梁段通過(guò)鋼管支架施工。由于截面形式變化，在支架受力范圍內(nèi)，本次計(jì)算取等效箱梁截面，總面積23.97m2。2.2.1 腹板下方木檢算腹板下10×10cm方木。方木下I10工字鋼分配梁最大間距為 0.米。方木彈性模量 E=1.0×104Mpa,[σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木結(jié)構(gòu)規(guī)范》，紅松）；按均布荷載考慮，橫向取 1m計(jì)算。（1）彎矩根據(jù)荷載加載情況進(jìn)行求解得到如下圖所示的彎矩圖，最大彎矩為6.75KN.m。方木下工字鋼間距為 60cm。Mx=6.75103σ=166.7100=6.07Mpa<10Mpa，方木按15cm間距布置，滿(mǎn)足要求。Wx15（2）剪力縱梁所受剪力如上圖所示，最大值為 Q=64.85KN。5=3Q=64.85×1000×3÷10000÷2÷100×15=1.45Mpa＜1.6Mpa,滿(mǎn)足2A要求。（3）支座反力（3）位移方木最大擾度為 0.28mm＜600/400=1.5mm。滿(mǎn)足要求方木支撐在工字鋼分配梁之上，支座反力實(shí)際上就是分配梁受到的壓力，在上部荷載作用下，其支座反力最大值 122.58KN，即由內(nèi)往外第 8排分配梁受力最大。2.2.2 空箱下方木檢算腹板下10×10cm方木。方木下I10工字鋼分配梁最大間距為 0.米。方木彈性模量 E=1.0×104Mpa,[σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木結(jié)構(gòu)規(guī)范》，紅松）；按均布荷載考慮，橫向取 1m計(jì)算。6（1）彎矩根據(jù)荷載加載情況進(jìn)行求解得到如下圖所示的彎矩圖，最大彎矩為2.66KN.m。方木下工字鋼間距為 60cm。3σ=Mx=2.66 10 =3.98Mpa<10Mpa，方木按25cm間距布置，滿(mǎn)足要求。Wx 166.7 4（2）剪力方木所受剪力如上圖所示，最大值為 Q=25.525KN。3Qτ= =25.52×1000×3÷10000÷2÷4=0.95Mpa＜1.6Mpa,滿(mǎn)足要求。（3）支座反力（3）位移方木最大擾度為 0.15mm＜600/400=1.5mm。滿(mǎn)足要求方木支撐在工字鋼分配梁之上，支座反力實(shí)際上就是分配梁受到的壓力，在7上部荷載作用下，其支座反力最大值 48.24KN，即由內(nèi)往外第8排分配梁受力最大。2.2.3 工字鋼分配梁檢算根據(jù)2.2.1節(jié)與2.2.2算得的方木受力情況，可知方木所受反力所占的比例，可計(jì)算得到每排方木傳遞到分配梁上的力，如下表所示各排分配梁受力情況表序號(hào)分配梁編腹板下分配空箱下分配備注號(hào)梁（KN/m）梁（KN/m）1I124.969.822I2101.9840.133I3112.3844.224I4109.7543.195I5110.1743.356I6111.143.727I7106.9642.098I8122.5848.249I927.0310.64可知，I8受力最大只需對(duì)I8進(jìn)行檢算。2.2.3.1I8分配梁檢算橫橋向分配梁間距 60cm；分配梁為 I10工字鋼，分配梁支撐在碗扣架頂托上，腹板下立桿間距 0.3米，底板下縱梁間距 0.6米，分配梁按連續(xù)梁檢算。腹板下均布恒載：q1＝117.47KN／m；底板下均布恒載：q2＝45.528KN／m；8經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算彎矩如下：彎矩圖（KN*m）3最大彎應(yīng)力σ=Mx=1.47 10 =30Mpa<215Mpa，滿(mǎn)足要求。Wx 49經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算剪力如下：剪力圖（KN）Q最大剪應(yīng)力τ= =21.24×1000÷85.9÷4.5=54Mpa＜85Mpa,滿(mǎn)足要求。IxdSx撓度檢算：位移圖（mm）最大撓度為0.04mm<600/400=1.5mm，滿(mǎn)足要求。9荷載反力（KN）2.2.3.2φ48×3.5mm立桿承載力檢算由上表可知最大壓力為 2號(hào)桿N=40.13KN根據(jù)壓桿穩(wěn)定條件，NfA計(jì)算得支撐鋼管容許 N值：直徑48.3mm的鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為：i=1.598l=1027mml 10276.42i 159.8 ，查表得Q345的折減系數(shù)值為：0.981（《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》-GB50018）F40.1310390.22N/mm2300N/mm2A0.981453.4其中：Q345的強(qiáng)度值f為300N/mm2（《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》-GB50018）102.2.3.3I20 分配梁檢算縱橋向分配梁間距60cm；分配梁為I10工字鋼，分配梁支撐在貝雷片上，B1、B2間距為45cm，其余，底板下縱梁間距0.6米，分配梁按連續(xù)梁檢算。由力學(xué)求解器建立模型如下圖：受力圖由上圖可知每片貝雷梁受上部荷載情況，從左至右列表顯示如下：貝雷梁受力情況表序號(hào)貝雷梁編號(hào)受力情況KN備注1B125.72B215.63B369.24B436.35B532.76B633.47B733.88B837.29B94410B1037.211B1133.812B1233.41113B1332.714B1436.115B1568.916B1615.717B1725.7由上表可知，貝雷梁所受最大力為69.2KN，位于腹板下，貝雷梁編號(hào)為B3和B15。2.2.4 貝雷梁縱梁檢算腹板下縱梁受力最大值為69.2KN，只需檢算腹板下縱梁B3進(jìn)行檢算。貝雷梁自重1KN／m，則腹板下縱梁 B3恒載分布如下：經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算彎矩圖如下：最大彎矩167.33KN.m<[M]=788.2，滿(mǎn)足要求。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算剪力圖如下：最大剪力205.31KN<[Q]=245.2，滿(mǎn)足要求。撓度檢算：12最大撓度為0.5mm<750/400=1.87mm，，滿(mǎn)足要求。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算反力如下：荷載反力（KN）2.2.5 鋼管柱頂橫向分配梁檢算根據(jù)2.2.3節(jié)算得的每排貝雷梁受力情況，以及 2.2.5節(jié)算得的貝雷梁下部反力所占的比例，可計(jì)算得到每排貝雷梁傳遞到橫向分配梁上的力，如下表所示各片貝雷梁受力情況表序號(hào)貝雷梁編受力情況內(nèi)側(cè)分配梁外側(cè)分配梁備注號(hào)（KN/m）反力（KN）反力（KN）1B125.7102.1379.442B215.661.9948.223B369.2275.00213.894B436.3144.26112.205B532.7129.95101.076B633.4132.73103.247B733.8134.32104.478B837.2147.83114.989B944174.86136.001310B1037.2147.83114.9811B1133.8134.32104.4712B1233.4132.73103.2413B1332.7129.95101.0714B1436.1143.46111.5815B1568.9273.81212.96將上表所示外側(cè)分配梁上的力按下圖所示加載到橫向分配梁上：橫向分配梁受力圖示鋼管柱頂部的橫向分配梁采用雙拼 I45a工字鋼。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算彎矩圖如下：彎矩圖（KN*m）3最大彎應(yīng)力σ=Mx=365.810 =127.9Mpa<215Mpa，滿(mǎn)足要求。Wx 1430 2經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算剪力如下：剪力圖（KN）14最大剪應(yīng)力τ= Q=382.25×1000÷386÷11.5÷2=43.05Mpa＜85Mpa,滿(mǎn)IxdSx足要求。撓度檢算：位移圖（mm）最大撓度為4.2mm<5200/400=13mm，滿(mǎn)足要求。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算反力如下：荷載反力（KN）將上表所示內(nèi)側(cè)分配梁上的力按下圖所示加載到橫向分配梁上：橫向分配梁受力圖示鋼管柱頂部的橫向分配梁采用雙拼 I45a工字鋼。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算彎矩圖如下：15彎矩圖（KN*m）3最大彎應(yīng)力σ=Mx=470.3510 =164.45Mpa<215Mpa，滿(mǎn)足要求。Wx 1430 2經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算剪力如下：剪力圖（KN）最大剪應(yīng)力τ= Q =491.48×1000÷386÷11.5÷2=55.3Mpa＜85Mpa,滿(mǎn)IxdSx足要求。撓度檢算：位移圖（mm）最大撓度為3.6mm<5200/400=13mm，滿(mǎn)足要求。經(jīng)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算反力如下：16荷載反力（KN）鋼管支柱所受最大力為 1119.51KN，為內(nèi)側(cè)中間的鋼管支柱。2.2.6、砂筒受力驗(yàn)算根據(jù)貝雷梁傳遞荷載表（如下表所示），單個(gè)砂筒受力最大為R=1119.5KN，取1200KN進(jìn)行砂筒設(shè)計(jì)。砂筒頂心頂板為 20mm厚鋼板，頂心側(cè)壁為 10mm厚鋼板，頂心內(nèi)灌入C40混凝土，增加頂心的剛度，由于頂心剛度較大，此處不予計(jì)算。砂筒外筒側(cè)壁采用12mm厚鋼板進(jìn)行制作，底板為20mm厚鋼板，砂筒側(cè)壁開(kāi)80*80mm漏砂口，漏砂口采用12mm厚鋼板配合20mm直徑的螺栓將其固定在砂筒外壁上。由于外筒底板下支墊了 30mm厚的鋼板，此處不考慮底板計(jì)算，只計(jì)算側(cè)壁受力情況。砂筒圖例及計(jì)算公式：17（1）外筒壁板受力計(jì)算查國(guó)標(biāo),對(duì)于鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ,由δ=10mm≤22mm,則[σ]鋼板=215MPa.上部結(jié)構(gòu)傳到砂筒底部的力由砂筒的側(cè)壁承受，砂筒側(cè)壁承受的最大拉力為Fd1H1200350110400340340h0d0式中：H——頂心底至底板頂之間的高度，110mm；d1——外筒的凈寬,350mm；d0——頂心寬度,340mm；h0——頂心長(zhǎng)度,340mm；F——砂筒受到的外部荷載， 1200KN。砂筒壁所受到的最大拉應(yīng)力為T(mén)400103215MPa(Hhd2)2(11050208MPa80)12218（滿(mǎn)足）式中：F——砂筒所受外力，1200KN；——鋼板厚度，12mm；——外筒筒壁應(yīng)力；——鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度。2）外筒側(cè)壁焊縫驗(yàn)算為安全起見(jiàn)假設(shè)上部傳下來(lái)的力通過(guò)頂心擠壓砂子而產(chǎn)生的側(cè)壓力，全部由側(cè)板兩側(cè)的角焊縫來(lái)承受，焊條采用 E50型，焊腳尺寸hf 8mm砂筒側(cè)壁承受的最大拉力由3.1計(jì)算得T400kNA220.7816023584mmF400103111.6MPaff160MPa（滿(mǎn)足）A35842.2.7 鋼管立柱檢算現(xiàn)澆段設(shè)兩排立柱，每排立柱采用 3根φ630mm，壁厚10mm鋼管,第一排支承于承臺(tái)上，第二排支承在條形基礎(chǔ)上，其布置見(jiàn)總圖。根據(jù)2.2.6節(jié)中橫向分配梁的反力圖，內(nèi)側(cè)中間的鋼管受力最大，單根鋼管所承受最大壓力 F=1119.51KN，φ630mm，壁厚10mm鋼管截面5 4 2特性：E=2.1×10Mpa;I=936155325mm；i=219mm；A=19478mm。鋼管總長(zhǎng)按照84#墩最高鋼管柱11m進(jìn)行計(jì)算，中間設(shè)四道連接，見(jiàn)圖。鋼管立柱穩(wěn)定檢算：鋼管立柱按一端自由，一端固結(jié)考慮。 μ=2.0,根據(jù)歐拉公式：=μL/i=2×11000/219=50.22＜150穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求。查表得：桿件折減系數(shù)Φ=0.85219單根鋼管自重=16.81KN=F/A×Φ=（1119.51+16.81）kN/0.852/19478mm2=68.4Mpa<[σ]=170Mpa；滿(mǎn)足要求。為增加其穩(wěn)定性，在鋼管立柱間增設(shè)一道連接，見(jiàn)附圖。2.2.8 基底承載力計(jì)算外側(cè)一排支架三根鋼管立柱的總受力： P1=509.9×2+870.7+16.81×3=1940.93KN。C25砼基礎(chǔ)尺寸為:12×2.0×1.0m，基礎(chǔ)自重：P2=12×2×1.026=624KN。條形基礎(chǔ)總受力：P=P1+P2=1940.93+624=2564.93KN?；壮休d力計(jì)算：=P/A=2564.93/10/2=128Kpa?；滋幚矸桨福涸O(shè)計(jì)地質(zhì)資料顯示該基坑表層為粉質(zhì)粘土層，需采用碎石進(jìn)行換填處理，并采用小型打夯機(jī)進(jìn)行夯實(shí)，夯實(shí)后的地基承載應(yīng)不小于 150kpa。為確?；拙鶆蚴芰?，條形基礎(chǔ)頂面底面均采用構(gòu)造配筋，主筋采用φ20螺紋鋼筋，間距 20cm,箍筋采用φ10圓鋼，間距25cm。2.2.9 內(nèi)模支架檢算2.2.9.1 內(nèi)模方木（次楞）檢算內(nèi)模支架方木間距 0.25米，次楞下主楞方木分配梁最大間距為 0.米。方木彈性模量 E=1.0×104Mpa,[σ]=13Mpa/1.3=10Mpa（取自《木結(jié)構(gòu)規(guī)范》，紅松）202334方木w=bh/6=166.7cm，I=bh/12=833.3cm恒載自重q1=23.25×0.25=5.81KN/m最大彎矩Mmax=1/8×qL2=1/8×5.81×0.62=0.261kN·m3σMmax/w=0.261kN·m/166.7cm=1.56Mpa<[σ]=13Mpa/1.3=10Mpa滿(mǎn)足要求。f=5qL4/384×E×I=5×5.81×0.64/384×1.0×104Mpa×833.3cm4=0.11mm<L/400滿(mǎn)足要求。檢算剪應(yīng)力：Qmax＝qL/2=5.81×0.6/2=1.74KN263SX=1/4×100×100＝0.25×10mm中性軸：τmax＝3Qmax2A＝1.741033=0.261MPa<[τ]=1.6MPa，10010022.2.9.2 方木分配梁（主楞）檢算橫橋向分配梁間距 60cm，縱橋向間距0.6m；分配梁支撐48×3.在架管頂托上，分配梁按簡(jiǎn)支梁檢算。均布恒載：q＝23.25×0.6＝13.95KN／m3σ=Mmax/w=0.125×13.95×0.6×0.6kN·m/166700mm=3.76Mpa<[σ]=13Mpa/1.3=10Mpa，滿(mǎn)足要求。f=5qL4/384×E×I=5×13.95×0.64/384×2.1×105Mpa×833.3cm4=0.013mm<L/400，滿(mǎn)足要求。檢算剪應(yīng)力：21Qmax＝qL/2=13.95×0.6/2=4.18KNX263S=1/4×100×100＝0.25×10mm中性軸：τ＝3Qmaxmax2A＝4.181033=0.627MPa<[τ]=1.6MPa，10010022.2.9.3 φ48×3.5mm立桿承載力檢算立桿承載力：Nmax=13.95×0.6=8.37KN扣件式腳手架立桿采取對(duì)接方式，步距 1200mm,立桿荷載[P]=30KN，滿(mǎn)足要求。2.2.10 翼板支架檢算翼板支架采用定型鋼模，但荷載較小，不再檢算?；贑8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專(zhuān)家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專(zhuān)用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究22基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化