復(fù)線橋加固整治工程設(shè)計(jì)說(shuō)明

復(fù)線橋加固整治工程S-QL-01第頁(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明項(xiàng)目概況橋梁概況210復(fù)線橋位于大渡口區(qū)，上跨西城大道，連接九宮廟和中梁山，毗鄰新山村輕軌站。該橋上部結(jié)構(gòu)跨徑組合為等截面16.0+2×24.0+16.0m現(xiàn)澆鋼筋混凝土單箱三室連續(xù)箱梁，梁高為1.20m，梁底部寬為10.75m，頂部寬14.5m，翼板寬1.875m，梁體采用40號(hào)混凝土。下部結(jié)構(gòu)為明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)，雙柱式橋墩及重力式石砌U型橋臺(tái)。橋面全寬14.5m，橋面橫向布置為：0.25(護(hù)欄)+3.0m(人行道)+8.0m（雙向2車道）+3.0m(人行道)+0.25(護(hù)欄)=14.5m。橋面設(shè)2.7%單向縱坡，2%雙向橫坡。原設(shè)計(jì)荷載為汽-20級(jí)、掛-100、人群-3.5kN/m2；210復(fù)線橋于2001年3月竣工，建設(shè)、設(shè)計(jì)單位均不詳，施工單位為中鐵二局機(jī)筑處。210復(fù)線橋位置圖如圖1.1。橋梁現(xiàn)場(chǎng)照片見(jiàn)圖1.2~圖1.3所示；橋梁橋型布置圖及橫斷面圖見(jiàn)圖1.4~圖1.5所示。圖1.1210復(fù)線橋位置圖圖1.2橋梁立面照?qǐng)D1.3橋梁平面照?qǐng)D1.4橋梁橋型布置圖（單位：cm）圖1.5橋梁橫斷面圖（單位：cm）激流穿石雕塑激流穿石雕塑位于大渡口區(qū)九宮廟步行街春光購(gòu)物廣場(chǎng)西門(mén)處，雕塑由鋼材、石材組合構(gòu)成，中心為鋼質(zhì)骨架，南北兩側(cè)分別拼接石材形成石柱，雕塑四角的地面分別嵌有半園形石塊。雕塑高7.5m，石柱直徑1.5m。圖1.6雕塑地理位置示意圖圖1.7雕塑立面照?qǐng)D1.8雕塑立面圖維修加固必要性橋梁維修加固必要性重慶德飛工程質(zhì)量檢測(cè)有限責(zé)任公司受重慶市大渡口區(qū)市政工程處委托，于2020年11月對(duì)復(fù)線橋進(jìn)行了定期檢測(cè)并出具了《大渡口區(qū)結(jié)構(gòu)設(shè)施日常巡檢和檢測(cè)市場(chǎng)化服務(wù)（2020-2023年度）2020年度結(jié)構(gòu)設(shè)施定期檢測(cè)210復(fù)線橋（報(bào)告編號(hào)：BG-2020-QLJ-0316》，該報(bào)告對(duì)復(fù)線橋的技術(shù)狀況評(píng)定結(jié)論為：根據(jù)《重慶市城市橋梁養(yǎng)護(hù)技術(shù)規(guī)程》（DB50/231-2006）規(guī)范，結(jié)合橋梁外觀檢查結(jié)果綜合分析，橋梁總體技術(shù)狀況等級(jí)評(píng)定為C級(jí)（技術(shù)狀況評(píng)定見(jiàn)表1.1），根據(jù)《重慶市城市橋梁安全性評(píng)估規(guī)程》（DB50/T273-2008）相關(guān)評(píng)估規(guī)定，該橋安全性評(píng)估等級(jí)為“合格級(jí)”，應(yīng)進(jìn)行針對(duì)性小修或中修。表1.1橋梁總體技術(shù)狀況評(píng)定表部位技術(shù)狀況指數(shù)技術(shù)狀況權(quán)重總體評(píng)分總體等級(jí)上部結(jié)構(gòu)66.16C0.1578.5C(合格狀態(tài))下部結(jié)構(gòu)71.25C0.4橋面系89.06A0.452021年10月，重慶市建維工程檢測(cè)有限公司受委托對(duì)該橋進(jìn)行了荷載試驗(yàn)，并出具檢測(cè)報(bào)告《新華村210復(fù)線橋荷載試驗(yàn)（報(bào)告編號(hào)：BG-2020-QLJ-0346）》，該報(bào)告對(duì)復(fù)線橋的技術(shù)評(píng)定結(jié)論為：靜力試驗(yàn)荷載作用下，全橋控制截面的實(shí)測(cè)撓度小于計(jì)算值，應(yīng)力測(cè)試截面的實(shí)測(cè)應(yīng)力處于正常范圍，加載工況下，裂縫寬度超過(guò)0.2mm；動(dòng)力荷載試驗(yàn)結(jié)果表明，試驗(yàn)橋跨結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)自振特性滿足規(guī)范要求；考慮到該橋后期擬增設(shè)鋪裝、護(hù)欄等二期恒載，經(jīng)檢測(cè)單位計(jì)算分析，在增設(shè)瀝青鋪裝及SB級(jí)金屬梁柱式護(hù)欄的情況下，該橋正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度超過(guò)0.2mm，不滿足規(guī)范要求。根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)范》（CJJ/T233-2015）條文說(shuō)明P83第5.1.1條“對(duì)于早期建造的橋梁，設(shè)計(jì)荷載不符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，檢算時(shí)應(yīng)采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的荷載組合，以確保橋梁符合當(dāng)前的使用條件”。該橋?qū)儆诳焖俾房缇€橋，位于支路上，根據(jù)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》CJJ11-2011（2019年版）第10.0.3條表10.0.3該橋改造荷載應(yīng)為城—B級(jí)，經(jīng)我單位進(jìn)行檢算分析，基于《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T233-2015）5.1.6條根據(jù)檢測(cè)報(bào)告引入鋼筋截面折減系數(shù)、考慮梁體材料性能分項(xiàng)系數(shù)、損傷、鋼筋銹蝕等對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響附加值等對(duì)結(jié)構(gòu)抗力進(jìn)行修正后，在城B荷載下，該橋第二跨、第三跨抗彎承載力不滿足規(guī)范要求，綜合考慮建議對(duì)該橋中間兩跨進(jìn)行加固，提高梁體承載能力安全儲(chǔ)備、改善結(jié)構(gòu)應(yīng)力、提高橋梁耐久性、減小裂縫寬度，確保橋梁安全使用性能。雕塑維修加固必要性激流穿石雕塑石材剝落、破碎處砌塊斷面存在氣孔，同時(shí)，聲速代表值介于3.071km/s~3.199km/s之間，小于天然大理石聲速代表值3.810km/s，判斷石材材質(zhì)為人造石材，即采用石粉及樹(shù)脂等材料采用一定比例混合，非天然石材。該雕塑建成已超過(guò)15年，砌塊體積較大，經(jīng)專項(xiàng)檢測(cè)后，人造石材澆筑制作過(guò)程中未設(shè)置鋼筋，在溫度、環(huán)境作用下，發(fā)生老化，導(dǎo)致開(kāi)裂，目前局部塊件已出現(xiàn)嚴(yán)重開(kāi)裂，與主體結(jié)構(gòu)斷開(kāi)，存在嚴(yán)重安全隱患。設(shè)計(jì)依據(jù)及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)依據(jù)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011-2019年版）《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（DBJ50-086-2008）《城市橋梁養(yǎng)護(hù)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（CJJ99-2017）《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T233-2015）《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50367-2013）；《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTJ021-89）（參考規(guī)范）；《公路橋梁承載能力檢測(cè)評(píng)定規(guī)程》（JTG/TJ21-2011）；《公路橋梁加固設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/TJ22-2008）；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ023-85）（參考規(guī)范）；《公路橋梁荷載試驗(yàn)規(guī)程》（JTG/TJ21-01-2015）；《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）；《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）；《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）；《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB/T50746-2008）；《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范》（JTG/TB07-01-2006）；《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》（JTGF80/1-2017）；《公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范》（JTGH11-2017）；《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD81-2017）；《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)細(xì)則》（JTG/TD81-2017）；《公路橋梁加固施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TJ23－2008）；《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》（JGJ145－2013）；《城市道路交通設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50688-2011）；《工程結(jié)構(gòu)加固材料安全性鑒定技術(shù)規(guī)范》（GB50728－2011）；其它有關(guān)的國(guó)家及行業(yè)現(xiàn)行強(qiáng)制性規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)。設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)形式：等截面16.0+2×24.0+16.0m現(xiàn)澆鋼筋混凝土單箱三室連續(xù)箱梁；橋面寬度：0.25m(護(hù)欄)+3.0m(人行道)+8.0m（雙向2車道）+3.0m(人行道)+0.25m(護(hù)欄)=14.5m；行車道數(shù)：雙向兩車道；原橋設(shè)計(jì)荷載等級(jí)：汽車—20級(jí)，掛車—100；檢算設(shè)計(jì)荷載等級(jí)：城-B級(jí)（根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)范》（CJJ/T233-2015）條文說(shuō)明P83第5.1.1條“對(duì)于早期建造的橋梁，設(shè)計(jì)荷載不符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，檢算時(shí)應(yīng)采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的荷載組合，以確保橋梁符合當(dāng)前的使用條件”。）。初步設(shè)計(jì)專家意見(jiàn)執(zhí)行情況2022年4月29日，大渡口區(qū)城市管理局9樓會(huì)議室組織召開(kāi)了“210復(fù)線橋加固改造工程”初步設(shè)計(jì)專家評(píng)審會(huì)。參加會(huì)議的單位重慶市大渡口區(qū)城管局等。與會(huì)專家（名單附后）審閱了設(shè)計(jì)文件，經(jīng)質(zhì)詢、討論，形成評(píng)審意見(jiàn)。設(shè)計(jì)單位在認(rèn)真分析后，對(duì)初步設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行了修改，具體的執(zhí)行情況如下:1、補(bǔ)充維修加固必要性理由；執(zhí)行情況：已在設(shè)計(jì)說(shuō)明P3頁(yè)1.3章節(jié)補(bǔ)充維修加固必要性。2、以城市橋梁技術(shù)規(guī)范為主；執(zhí)行情況：按照專家意見(jiàn)修改已將設(shè)計(jì)說(shuō)明P10頁(yè)結(jié)構(gòu)計(jì)算中參照的公路規(guī)范修改成《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》。3、優(yōu)化橋面鋪裝方案；執(zhí)行情況：橋面鋪裝方案在不增加原橋恒載的前提下，采用專家意見(jiàn)本次設(shè)計(jì)優(yōu)化為將鋼筋混凝土鋪裝層減薄3cm，后鋪裝3cmSMA-10進(jìn)行白改黑。4、防拋網(wǎng)及人行護(hù)欄進(jìn)行優(yōu)化合并；執(zhí)行情況：已將防拋網(wǎng)和護(hù)欄底座進(jìn)行優(yōu)化。5、核查建安單價(jià)并依據(jù)現(xiàn)行概算編制辦法完善概算文件。執(zhí)行情況：已核查建安單價(jià)并依據(jù)現(xiàn)行概算編制辦法完善概算文件進(jìn)行了概算修改。主要病害橋梁主要病害根據(jù)檢測(cè)限公司定期檢測(cè)并出具的《大渡口區(qū)結(jié)構(gòu)設(shè)施日常巡檢和檢測(cè)市場(chǎng)化服務(wù)（2020-2023年度）2020年度結(jié)構(gòu)設(shè)施定期檢測(cè)210復(fù)線橋（報(bào)告編號(hào)：BG-2020-QLJ-0316》及我公司設(shè)計(jì)人員現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查情況，現(xiàn)將該橋的外觀檢測(cè)情況匯總?cè)缦拢荷喜拷Y(jié)構(gòu)病害第2、3跨跨中16m范圍內(nèi)梁底橫向細(xì)微裂縫，裂縫長(zhǎng)度2~9.5m，裂縫間距為25~40cm，其中4條裂縫貫通腹板延伸至翼板底緣，Wmax=0.15mm；第4跨梁底距右側(cè)邊緣1.3m，從4#臺(tái)向3#臺(tái)3.2m范圍內(nèi)縱向、橫向、斜向7條裂縫，Lmax=1.4m，Wmax=0.13mm；第4跨距左邊緣0.8m，距4#臺(tái)1.3m處橫向裂縫，L=1.6m，W=0.12mm；第4跨右側(cè)腹板距4#臺(tái)3.8m處豎向開(kāi)裂，L=0.6m，W=0.08mm；第2跨距1#墩3.2m梁底中部露筋銹，第2跨跨中梁底中部露筋銹蝕，第3跨距3#墩2.5m梁底右側(cè)混凝土破損，S=0.3×0.2m2。主要病害照片如下圖3.1～圖3.6：圖3.1第二跨梁底貫通裂縫圖3.2第三跨梁底貫通裂縫圖3.3第四跨縱向裂縫圖3.4第四跨左側(cè)橫向開(kāi)裂圖3.5第二跨梁底銹脹露筋圖3.6第三跨梁底破損裂縫分布整理如下；圖3.7第二跨梁底裂縫分布圖圖3.8第三跨梁底裂縫分布圖下部結(jié)構(gòu)病害該橋下部結(jié)構(gòu)的外觀檢測(cè)情況匯總?cè)缦拢海?）0#臺(tái)前墻滲水、開(kāi)裂，4#橋臺(tái)前墻水痕；（2）1-1#墩修補(bǔ)痕跡、1-2#橋墩底露筋、防撞墩面磚損壞；主要病害照片如下圖3.9～圖3.10：圖3.90#臺(tái)前墻滲水、開(kāi)裂圖3.101-2#橋墩底露筋橋面系病害經(jīng)檢查，該橋橋面系病害檢查結(jié)果如下：1#伸縮縫處路面開(kāi)裂、坑槽，錨固區(qū)端部開(kāi)裂；2#伸縮縫處路面破損、斷裂，路面坑槽；全橋止水帶老化變形。橋面鋪裝5-75m范圍內(nèi)有大量路面縱縫、橫縫、龜裂及斷裂等病害；排水孔局部堵塞；防撞護(hù)欄局部變形翹起露筋，部分基座變形錯(cuò)位；人行道欄桿均已涂裝，無(wú)法查看病害情況、標(biāo)線脫落。主要病害照片如下圖3.11～圖3.12：圖3.111#伸縮縫處路面開(kāi)裂、坑槽圖3.125m處路面橫縫、路面開(kāi)裂圖3.1330m處路面破碎、斷裂圖3.1460m處路面碎裂圖3.1570m處路面破碎、斷裂圖3.162#伸縮縫堵塞圖3.172#伸縮縫左側(cè)防撞護(hù)欄遺落、缺失圖3.1820m處護(hù)欄變形雕塑主要病害該雕塑鋼質(zhì)骨架油漆部分脫落、開(kāi)裂，頂端照明設(shè)施老化。外嵌結(jié)構(gòu)裂縫較多，部分裂縫貫通截面，表面存在多處剝落跡象，附屬裝飾石材開(kāi)裂，局部存在嚴(yán)重開(kāi)裂，與主體結(jié)構(gòu)完全斷開(kāi)，有可能掉落，存在極大安全隱患。圖3.19油漆開(kāi)裂圖3.20油漆開(kāi)裂圖3.213號(hào)砌塊破損圖3.223號(hào)砌塊破損圖3.23頂部6#砌塊裂縫圖3.24石柱頂照明設(shè)施老化主要病害成因分析橋梁主要病害分析普通鋼筋混凝土箱梁，在長(zhǎng)期恒載及車輛荷載作用下，跨中區(qū)域箱梁底板承受的正彎矩較大，會(huì)在L/4～3L/4位置產(chǎn)生有規(guī)律的橫向裂縫，本橋檢測(cè)過(guò)程中橫向裂縫均未超限，為普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)正常受力工作的結(jié)果，但荷載試驗(yàn)狀態(tài)下兩中垮部分橫向裂縫超限，可以說(shuō)明該橋服役功能降低，應(yīng)進(jìn)行承載力加固。由于該橋臨近加油站，橋上通行的重車多、車速快，導(dǎo)致箱梁底板橫向裂縫分布的范圍較大，數(shù)量較多，部分裂縫甚至延伸至翼板根部。如不及時(shí)處治容易進(jìn)入水汽會(huì)造成鋼筋銹蝕，進(jìn)而影響箱梁混凝土的耐久性及降低橋梁承載力。箱梁破損產(chǎn)生的原因可能是鋼筋混凝土保護(hù)層過(guò)薄混凝土開(kāi)裂鋼筋銹蝕，銹蝕膨脹力造成混凝土剝離破損或外力撞擊導(dǎo)致。原橋建設(shè)期混凝土施工不良存在缺陷，后期運(yùn)營(yíng)過(guò)程脫落。混凝土露筋產(chǎn)生的主要原因是在于箱梁澆筑時(shí)施工操作不當(dāng)所造成，具體如下：1）混凝土澆筑時(shí)，振搗器碰撞鋼筋，使鋼筋墊塊移位，造成鋼筋緊貼模板或鋼筋被移位，致拆模后鋼筋保護(hù)層不足，鋼筋漏在外面；2）未設(shè)混凝土保護(hù)層厚度墊塊，或墊塊脫落，造成鋼筋緊貼模板；3）結(jié)構(gòu)斷面較小，鋼筋密，混凝土水泥漿不能填滿鋼筋周圍，使該處產(chǎn)生露筋；4）因水泥配合比問(wèn)題或現(xiàn)場(chǎng)自由傾落混凝土拌合料時(shí)垂直高度超過(guò)限值，造成混凝土產(chǎn)生離析，澆筑部位缺漿或沿模板縫隙嚴(yán)重滲漏，造成露筋。該橋運(yùn)營(yíng)時(shí)間較長(zhǎng)，建成至今已經(jīng)20年，隨著橋上交通量的增大，重車不斷增多，長(zhǎng)期車輛荷載作用下橋面鋪裝出現(xiàn)局部破損、露筋等病害。雕塑病害分析經(jīng)地質(zhì)雷達(dá)、非金屬超聲波檢測(cè)儀及鋼筋位置探測(cè)儀掃查，該雕塑內(nèi)部無(wú)支撐主型鋼，無(wú)鋼筋分布。雕塑石材剝落、破碎處砌塊斷面存在氣孔，同時(shí)，聲速代表值介于3.071km/s~3.199km/s之間，小于天然大理石聲速代表值3.810km/s，判斷石材材質(zhì)為人造石材，即采用石粉及樹(shù)脂等材料采用一定比例混合，非天然石材，隨時(shí)間在自然環(huán)境條件下功能退化。經(jīng)過(guò)外觀檢測(cè)及無(wú)損檢測(cè)，結(jié)合上期檢測(cè)報(bào)告，該雕塑病害原因主要為：砌塊開(kāi)裂、剝落：該雕塑建成已超過(guò)15年，砌塊體積較大，人造石材澆筑制作過(guò)程中未設(shè)置鋼筋，在溫度、環(huán)境作用下，發(fā)生老化，導(dǎo)致開(kāi)裂。涂層剝落：鋼構(gòu)件部分涂層剝落主要是在溫度、環(huán)境作用下，底層膩?zhàn)?、面漆老化，附著力降低等原因造成。設(shè)計(jì)原則橋梁設(shè)計(jì)原則舊橋加固有別于新橋，設(shè)計(jì)方案和施工工藝均應(yīng)遵循動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)原則：邊施工、邊測(cè)試、邊調(diào)整，不斷完善施工工藝，并根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況及時(shí)調(diào)整設(shè)計(jì)。加固施工單位進(jìn)場(chǎng)后，若發(fā)現(xiàn)新的病害或病害情況與檢測(cè)報(bào)告有明顯差異，應(yīng)及時(shí)與設(shè)計(jì)方聯(lián)系溝通，待核實(shí)后確認(rèn)具體實(shí)施方案。雕塑設(shè)計(jì)原則根據(jù)《大渡口區(qū)結(jié)構(gòu)設(shè)施日常巡檢和檢測(cè)市場(chǎng)化服務(wù)（2020-2023年度）2020年度結(jié)構(gòu)設(shè)施定期檢測(cè)步行街春光購(gòu)物廣場(chǎng)西門(mén)雕塑檢驗(yàn)檢測(cè)報(bào)告》（重慶德飛工程質(zhì)量檢測(cè)有限責(zé)任公司2020.12.07），指出“鑒于該雕塑出現(xiàn)網(wǎng)狀貫通裂縫，且位于步行街人員集中位置，已出現(xiàn)風(fēng)化剝落和掉塊現(xiàn)象，結(jié)構(gòu)處于差的運(yùn)營(yíng)狀態(tài)，存在較大安全隱患，建議委托雕塑相關(guān)專業(yè)機(jī)構(gòu)進(jìn)行專項(xiàng)評(píng)定并采取有效的加固維修方案?！焙蠼?jīng)重慶市建維工程檢測(cè)有限公司對(duì)該雕塑進(jìn)行專項(xiàng)檢測(cè)，通過(guò)地質(zhì)雷達(dá)、非金屬超聲波檢測(cè)儀及鋼筋位置探測(cè)儀掃查，該雕塑內(nèi)部無(wú)支撐主型鋼，無(wú)鋼筋分布。雕塑石材剝落、破碎處砌塊斷面存在氣孔，同時(shí)，聲速代表值介于3.071km/s~3.199km/s之間，小于天然大理石聲速代表值3.810km/s，判斷石材材質(zhì)為人造石材，即采用石粉及樹(shù)脂等材料采用一定比例混合，非天然石材。該雕塑建成已超過(guò)15年，砌塊體積較大，經(jīng)專項(xiàng)檢測(cè)后，人造石材澆筑制作過(guò)程中未設(shè)置鋼筋，在溫度、環(huán)境作用下，發(fā)生老化，導(dǎo)致開(kāi)裂，目前局部塊件已出現(xiàn)嚴(yán)重開(kāi)裂，與主體結(jié)構(gòu)斷開(kāi)，存在嚴(yán)重安全隱患。對(duì)于該雕塑鋼構(gòu)件部分，僅對(duì)其表面涂層進(jìn)行修復(fù)，鋼結(jié)構(gòu)部分涂層進(jìn)行清除后，按原設(shè)計(jì)色號(hào)重新噴涂。對(duì)于石柱部分，綜合考慮耐久性、經(jīng)濟(jì)性、雕塑下方地基承載力等因素，石柱部分修復(fù)采用如下方案實(shí)施：該雕塑石柱部分現(xiàn)狀尺寸為：高5米，寬1.2米，厚度0.6米，材質(zhì)：仿大理石自然面。本次處治先拆除現(xiàn)狀石柱，然后原材質(zhì)（仿大理石自然面）在基本不改變石柱外觀的情況下進(jìn)行恢復(fù)。設(shè)計(jì)目標(biāo)及方法設(shè)計(jì)目標(biāo)本橋以期達(dá)到如下設(shè)計(jì)目標(biāo)：該橋當(dāng)時(shí)的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)低于現(xiàn)行的荷載標(biāo)準(zhǔn)，本次根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)范》（CJJ/T233-2015）條文說(shuō)明P83第5.1.1條改造按照城市—B級(jí)荷載。依據(jù)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD81-2017）6.3.2條及《城市道路交通設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50688-2011）7.2.7條因該橋上跨快速路，橋梁護(hù)欄的防護(hù)等級(jí)應(yīng)采用SB級(jí)。重新澆筑原橋面現(xiàn)澆層，橋面鋪裝面層實(shí)現(xiàn)白改黑，改善行車舒適性和安全性。對(duì)上部結(jié)構(gòu)及下部結(jié)構(gòu)墩柱存在的裂縫及露筋等病害進(jìn)行處治，提高結(jié)構(gòu)耐久性。對(duì)全橋進(jìn)行美化涂裝及燈飾提高品質(zhì)。對(duì)該橋位于快速路中分帶上的橋墩設(shè)置防撞設(shè)施以保護(hù)墩柱。主要具體維修加固方法此次加固設(shè)計(jì)的主要處治目的是提高該橋承載力保證安全儲(chǔ)備，提升橋梁耐久性，施工前施工單位應(yīng)對(duì)裂縫、空洞及支座等病害進(jìn)行復(fù)核，本次加固的主要維修加固方法如下：在盡量不改變二期恒載的基礎(chǔ)上，對(duì)該橋橋面鋪裝進(jìn)行整治，改善車輛行駛的安全度及舒適度。對(duì)全橋原橋面鋪裝層8cm~16cm改造成5cm~13cm，然后在行車道加加鋪4cmSMA-10瀝青混凝土，進(jìn)行橋面白改黑。護(hù)欄升級(jí)為SB級(jí)防撞鋼護(hù)欄，并對(duì)人行道進(jìn)行改造以滿足城市橋梁使用功能。經(jīng)檢算該橋上部結(jié)構(gòu)第二跨、第三跨承載力不滿足現(xiàn)行規(guī)范要求，對(duì)其進(jìn)行預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固，提高原箱梁的承載力安全儲(chǔ)備及耐久性，抑制梁體病害加重。對(duì)于破損的伸縮縫進(jìn)行更換，對(duì)于更換過(guò)程中導(dǎo)致原橋梁伸縮縫預(yù)埋鋼筋的破損采用植筋的方式進(jìn)行補(bǔ)充。對(duì)于裂縫病害，根據(jù)裂縫寬度主要采用封閉裂縫或壓力灌注的方式進(jìn)行處理，封閉裂縫適用于裂縫寬度W＜0.15mm且裂縫深度較淺密集型的細(xì)小裂縫；壓力灌漿裂縫采用環(huán)氧樹(shù)脂類灌漿材料進(jìn)行壓力灌漿，適用于裂縫寬度W≥0.15mm的貫通性長(zhǎng)裂縫。對(duì)于露筋銹蝕病害及空洞孔洞均采用環(huán)氧砂漿進(jìn)行修復(fù)。重畫(huà)全橋行車標(biāo)志線，補(bǔ)充橋梁限載限速標(biāo)志構(gòu)造。在中墩兩側(cè)進(jìn)行新建防撞設(shè)施。主要維修方案針對(duì)該橋抗彎承載力提高采用預(yù)應(yīng)力碳纖維板主動(dòng)加固和方案；防撞護(hù)欄改造對(duì)原護(hù)欄進(jìn)行擴(kuò)大截面加固兩種方案；以下進(jìn)行分別論述?？箯澕庸谭桨羔槍?duì)該橋第二跨、第三跨抗彎承載力不足問(wèn)題，采用主動(dòng)預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固見(jiàn)下圖7.1，即先對(duì)碳纖維板通過(guò)兩端的錨固系統(tǒng)進(jìn)行張拉，再粘貼到梁體上，所形成的預(yù)應(yīng)力不僅能平衡一部分橋梁自重和部分使用荷載產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力和變形，并緩解內(nèi)部鋼筋的應(yīng)變，還能對(duì)已開(kāi)裂的結(jié)構(gòu)起到縮小裂縫寬度和限制裂縫開(kāi)展的作用，更大程度地提高了結(jié)構(gòu)的屈服荷載和極限承載能力。圖7.1預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固平面布置圖護(hù)欄改造方案依據(jù)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD81-2017）6.3.2條及《城市道路交通設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50688-2011）7.2.7條因該橋上跨快速路，橋梁護(hù)欄的防護(hù)等級(jí)應(yīng)采用SB級(jí)，改造荷載分析如下，該橋原人行道護(hù)欄為鑄造石護(hù)欄，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)原鑄造石人行道護(hù)欄線荷載為5.98KN/m，原防撞護(hù)欄基座線荷載為2.58KN/m，原防撞護(hù)欄鋼制部分線荷載約0.2KN/m；改造后防撞護(hù)欄如果改成SB級(jí)護(hù)欄的基座線荷載為5.2KN/m，SB護(hù)欄鋼制部分線荷載約為1.0KN/m，更換為不銹鋼人行護(hù)欄線荷載為0.8KN/m，加裝防拋網(wǎng)線荷載1.1KN，綜上針對(duì)人行道護(hù)欄及防撞護(hù)欄部分原來(lái)線荷載為8.76KN/m，改造后人行道護(hù)欄及防撞護(hù)欄部分線荷載為8.1KN/m，原鋼筋砼人行護(hù)欄拆除后并對(duì)防撞護(hù)欄改造荷載單側(cè)減小了0.66KN/m。故護(hù)欄改造不會(huì)增加橋梁二期恒載，全橋減小了1.32KN/m對(duì)結(jié)構(gòu)有利。針對(duì)該防撞護(hù)欄改造對(duì)原防撞護(hù)欄基座進(jìn)行擴(kuò)大截面改造方案。方案進(jìn)行論述如下：原防撞護(hù)欄基座不完全拆除，拆除部分并保留原防撞護(hù)欄的鋼筋骨架，采用在原保留部分防撞護(hù)欄上植筋及在梁體頂板植筋結(jié)合的方式，對(duì)防撞護(hù)欄基座進(jìn)行擴(kuò)大截面（如下圖）。防撞護(hù)欄拆除部分?jǐn)U大截面防撞護(hù)欄拆除部分?jǐn)U大截面圖7.4防撞護(hù)欄擴(kuò)大截面改造圖結(jié)構(gòu)計(jì)算計(jì)算依據(jù)及相關(guān)資料技術(shù)參數(shù)（1）材料參數(shù)依據(jù)2007年重慶公路工程檢測(cè)中心安全評(píng)估檢驗(yàn)報(bào)告及2012年國(guó)家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心檢測(cè)評(píng)估報(bào)告資料，主要材料參數(shù)如下：混凝土：箱梁采用40號(hào)混凝土，橋墩采用30號(hào)混凝土；普通鋼筋：采用熱軋Ⅰ和Ⅱ級(jí)鋼筋，跨中截面72φ28+72φ25，墩頂截面97φ28+85φ25。（2）主要截面參數(shù)依據(jù)2007年重慶公路工程檢測(cè)中心安全評(píng)估檢驗(yàn)報(bào)告及2012年國(guó)家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心檢測(cè)評(píng)估報(bào)告資料，主要截面參數(shù)如下：210復(fù)線橋?yàn)榈冉孛?6.0m+2×24.0m+16.0m鋼筋混凝土單箱三室連續(xù)箱梁，箱梁頂板寬14.5m，底板寬10.75m，梁高1.2m，翼板根部厚0.45m，腹板高0.75m，翼板寬1.875m。下部結(jié)構(gòu)為明挖擴(kuò)大基礎(chǔ)，雙柱式橋墩及重力式石砌U型橋臺(tái)，橋墩截面為圓形，直徑為1.2m。橋面橫向布置：0.25m（護(hù)欄）+3.0m（人行道）+8.0m（雙向2車道）+3.0m（人行道）+0.25m（護(hù)欄）=14.5m。橋面設(shè)2.7%單向縱坡，2%雙向橫坡。2007年重慶公路工程檢測(cè)中心安全評(píng)估檢驗(yàn)報(bào)告橫斷面參數(shù)如下圖8.1所示：圖8.1箱梁橫斷面示意圖2012年國(guó)家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心檢測(cè)評(píng)估報(bào)告橫斷面參數(shù)如下圖8.2所示：圖8.2箱梁橫斷面示意圖2021年根據(jù)重慶市建維工程檢測(cè)有限公司采用現(xiàn)場(chǎng)破損核實(shí)、地質(zhì)雷達(dá)等技術(shù)手段對(duì)橋梁的尺寸重新進(jìn)行了核定，該橋上部結(jié)構(gòu)箱梁頂板寬度為14.5m，底板寬10.76m，梁高1.2m，翼板根部厚度0.45m，翼板寬1.87m，腹板高0.75m，頂板厚0.25m，底板厚0.20m。并且在墩頂部位箱梁沿橫向支座中心線兩側(cè)延伸各1m為實(shí)心段，橋面雙向橫坡2%，橋面鋪裝厚度8cm~16cm。箱梁的尺寸與前期數(shù)據(jù)吻合，箱梁斷面示意圖如下：圖8.3箱梁橫斷面示意圖作用取值（1）永久荷載1）結(jié)構(gòu)重力：素混凝土結(jié)構(gòu)取容重25kN/m3，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)取容重26kN/m3；2）二期恒載：加固前二期恒載作用為80.69kN/m（橋面鋪裝45.24kN/m+防撞護(hù)欄及人行道35.45kN/m）。加固后按照橋面鋪裝按照推薦方案進(jìn)行，本次處治將原來(lái)的鑄造石人行護(hù)欄改成不銹鋼人行護(hù)欄，橋面防撞護(hù)欄改造為SB等級(jí)，原來(lái)鋼筋混凝土橋面鋪裝減少3m，改鋪4cmSMA-10瀝青混凝土，并加裝防拋網(wǎng)，加固后二期恒載總重為81.10kN/m。（2）可變荷載該橋位于城市道路支路上，根據(jù)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》CJJ11-2011（2019年版）第10.0.3條表10.0.3該橋改造荷載應(yīng)為城—B級(jí)，汽車荷載等級(jí)為城-B級(jí)（雙向2車道）（根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)范》（CJJ/T233-2015）條文說(shuō)明P83第5.1.1條“對(duì)于早期建造的橋梁，設(shè)計(jì)荷載不符合現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，檢算時(shí)應(yīng)采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的荷載組合，以確保橋梁符合當(dāng)前的使用條件”。）。（3）溫度影響根據(jù)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011-2019年版）10.0.1條橋梁設(shè)計(jì)采用的作用應(yīng)按永久作用、可變作用、偶然作用分類。除可變作用中的設(shè)計(jì)汽車荷載與人群荷載外，作用與作用效應(yīng)組合均應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。1）溫度荷載：根據(jù)橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范，重慶屬于溫?zé)岬貐^(qū)，取溫度荷載±25℃。2）溫度梯度：根據(jù)橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范，非線性溫度梯度，原橋水泥混凝土鋪裝：正溫差溫度基數(shù)T1=25℃，T2=6.7℃；負(fù)溫差溫度基數(shù)T1=-12.5℃，T2=-3.35℃；改造后：正溫差溫度基數(shù)T1=20℃，T2=6.7℃；負(fù)溫差溫度基數(shù)T1=-10℃，T2=-3.35℃；（4）結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0（根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)范》（CJJ/T233-2015）條第5.1.6條取用。）驗(yàn)算荷載組合根據(jù)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(CJJ11-2011)10.0.1條橋梁設(shè)計(jì)采用的作用應(yīng)按永久作用、可變作用、偶然作用分類。除可變作用中的設(shè)計(jì)汽車荷載與人群荷載外，作用與作用效應(yīng)組合均應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。選取相應(yīng)的荷載標(biāo)準(zhǔn)及荷載組合方式，即：（1）驗(yàn)算荷載：城-B級(jí)（CJJ11-2011，雙向2車道）。（2）荷載組合：將所有荷載進(jìn)行基本組合、標(biāo)準(zhǔn)組合、準(zhǔn)永久組合和頻遇組合，對(duì)橋梁上部結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算。檢算分析在MidasCivil2021軟件中建立上部結(jié)構(gòu)有限元單梁模型，對(duì)橋梁原設(shè)計(jì)進(jìn)行結(jié)構(gòu)驗(yàn)算。根據(jù)施工順序進(jìn)行施工階段分析，成橋后進(jìn)行二期恒載、活載、溫度等分析。在整個(gè)分析過(guò)程中，考慮了混凝土收縮徐變的影響。首先根據(jù)橋梁的實(shí)際施工過(guò)程和施工方案將主梁離散為有限元模型；然后按照規(guī)范的要求進(jìn)行荷載組合，求得結(jié)構(gòu)在施工階段和運(yùn)營(yíng)階段時(shí)的應(yīng)力、內(nèi)力和位移；最后按規(guī)范中所規(guī)定的各項(xiàng)容許指標(biāo)驗(yàn)算主梁是否滿足要求，因該橋第一、第二跨和第三、第四跨為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，數(shù)據(jù)整理僅取對(duì)稱結(jié)構(gòu)一半進(jìn)行。然后再根據(jù)定期檢測(cè)報(bào)告（編號(hào)BG-2020-QLJ-031）和專項(xiàng)檢測(cè)報(bào)告，采用基于《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T233-2015）的進(jìn)行結(jié)構(gòu)檢算。檢算符合下列要求：γ式中：γ0—S—承載能力極限狀態(tài)下作用組合的效應(yīng)設(shè)計(jì)值；R（*）—結(jié)構(gòu)抗力函數(shù)；fm—材料性能的實(shí)測(cè)值，am—fad根據(jù)規(guī)范《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T233-2015）5.1.7條對(duì)已發(fā)生鋼筋銹蝕的鋼筋混凝土構(gòu)件承載能力評(píng)定時(shí)，應(yīng)計(jì)人鋼筋銹蝕導(dǎo)致的鋼筋截面減少和粘結(jié)力退化的綜合影響，對(duì)鋼筋截面進(jìn)行折減。宜根據(jù)《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》第4.6.4條進(jìn)行鋼筋缺損程度評(píng)定，并應(yīng)按下表確定銹蝕鋼筋的截面折減系數(shù)。缺損程度評(píng)定截面折減系數(shù)ξ完好0.98輕微0.95中等0.90嚴(yán)重0.80危險(xiǎn)ξ根據(jù)2020年度結(jié)構(gòu)設(shè)施定期檢測(cè)210復(fù)線橋（報(bào)告編號(hào)：BG-2020-QLJ-0316》結(jié)論及規(guī)范《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T233-2015）4.6.4條及條文說(shuō)明第5.1.4條，檢測(cè)報(bào)告中顯示該橋存在鋼筋銹蝕引起混凝土發(fā)生離層，故此處ξs取0.95該橋上部結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土構(gòu)件，根據(jù)加固前后應(yīng)基于《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行結(jié)構(gòu)檢算，檢算內(nèi)容見(jiàn)下表8.1。表8.1結(jié)構(gòu)檢算內(nèi)容狀態(tài)分類驗(yàn)算階段持久狀況承載能力極限狀態(tài)下持久狀況承正常使用極限狀態(tài)下原結(jié)構(gòu)正截面抗彎驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算斜截面抗剪驗(yàn)算變形（撓度）驗(yàn)算加固后正截面抗彎驗(yàn)算裂縫寬度驗(yàn)算變形（撓度）驗(yàn)算斜截面抗剪驗(yàn)算應(yīng)力驗(yàn)算原結(jié)構(gòu)檢算承載力檢算（1）正截面抗彎承載力驗(yàn)算按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）5.2.5條規(guī)定，截面承載能力應(yīng)滿足：，經(jīng)計(jì)算，現(xiàn)狀下梁體正截面抗彎承載力結(jié)果見(jiàn)表8.2。表8.2承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎驗(yàn)算

控制截面強(qiáng)度Mud（kN·m荷載效應(yīng)γ（kN·m）M是否滿足第一跨跨中19219.76711521.5431.668滿足第一跨與第二跨墩頂-34225.641-21000.4191.630滿足第二跨跨中19219.76719686.8430.976不滿足第二跨與第三跨墩頂-34225.641-25785.5801.327滿足由上數(shù)據(jù)分析可知，根據(jù)規(guī)范《城市橋梁檢測(cè)與評(píng)定技術(shù)規(guī)程》（CJJ/T233-2015）結(jié)構(gòu)檢算原結(jié)構(gòu)抗彎承載力，其中邊跨及墩頂控制截面的抗彎承載力滿足規(guī)范要求，但中跨跨中控制截面的極限抗彎承載力安全系數(shù)僅為0.976，不滿足規(guī)范要求。圖8.4全橋彎矩包絡(luò)圖及抗力圖（2）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）4.2.6的規(guī)定，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，靠近邊支點(diǎn)梁段選擇距支座中心h/2處截面，靠近中間支點(diǎn)梁段選擇支點(diǎn)橫隔梁邊緣處截面進(jìn)行驗(yàn)算。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）4.2.7條截面承載能力應(yīng)滿足：，經(jīng)計(jì)算，現(xiàn)狀下抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)表8.3。表8.3承載能力極限狀態(tài)主截面抗剪驗(yàn)算

控制截面強(qiáng)度Vud（kN荷載效應(yīng)γ（kN）V是否滿足第一跨（橋臺(tái)支點(diǎn)附近）-7223.683-3960.8961.824滿足第一跨（橋墩支點(diǎn)附近）21220.0305765.1043.681滿足第二跨（1#墩支點(diǎn)附近）-21220.030-6422.3193.304滿足第二跨（2#墩支點(diǎn)附近）21220.0306789.6063.125滿足由上分析可知，無(wú)論是邊跨還是中跨控制截面抗剪承載力均滿足規(guī)范要求。圖8.5全橋剪力包絡(luò)圖及抗力圖（3）正常使用階段裂縫寬度驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）6.4.3條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。最大裂縫寬度取跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算，截面裂縫寬度應(yīng)滿足：δd<δl表8.4箱梁裂縫寬度驗(yàn)算結(jié)果控制截面裂縫寬度計(jì)算值δd(mm)裂縫限值δl(mm)結(jié)論δd<δl第一跨（計(jì)算最大裂縫寬度）0.0990.2滿足要求第二跨（計(jì)算最大裂縫寬度）0.1820.2滿足要求圖8.6全橋裂縫寬度驗(yàn)算值由上數(shù)據(jù)分析可知，原結(jié)構(gòu)中跨跨中截面理論計(jì)算最大裂縫寬度0.182mm，雖滿足要求，但與限值接近，抗裂性能儲(chǔ)備較低。（4）正常使用階段撓度驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）6.5.2條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，撓度增長(zhǎng)系數(shù)取1.45。最大撓度取跨中截面作為控制截面進(jìn)行驗(yàn)算，截面最大撓度應(yīng)滿足：≤表8.5箱梁撓度驗(yàn)算結(jié)果控制截面變形計(jì)算值(mm)變位限值(mm)結(jié)論≤第一跨（計(jì)算最大撓度，計(jì)入撓度增長(zhǎng)系數(shù)）3.12126.667滿足要求第二跨（計(jì)算最大撓度，計(jì)入撓度增長(zhǎng)系數(shù)）15.43440.000滿足要求驗(yàn)算結(jié)果表明，現(xiàn)狀下?lián)隙闰?yàn)算滿足規(guī)范要求。圖8.7全橋撓度驗(yàn)算值（5）計(jì)算結(jié)論通過(guò)以上分析可知，上部結(jié)構(gòu)抗剪承載力及正常使用階段裂縫寬度、撓度驗(yàn)算均滿足規(guī)范要求，但是橋梁出現(xiàn)了不同程度的病害，尤其是第二跨及第三跨病害較為嚴(yán)重，削弱了結(jié)構(gòu)的承載能力，其第二跨和第三跨抗彎承載力不滿足規(guī)范要求，且本次設(shè)計(jì)考慮橋梁路面改造成瀝青混凝土路面，綜合考慮建議對(duì)該橋采用預(yù)應(yīng)力碳纖維板主動(dòng)加固，提高梁體承載力能力安全儲(chǔ)備，改善結(jié)構(gòu)應(yīng)力，減小裂縫寬度，抑制病害發(fā)展。加固后檢算承載力檢算（1）正截面抗彎承載力驗(yàn)算因增加預(yù)應(yīng)力碳纖維板，加固后的兩跨按照B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件計(jì)算。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）5.2.5條，截面承載能力應(yīng)滿足：，經(jīng)計(jì)算，現(xiàn)狀下梁體正截面抗彎承載力結(jié)果見(jiàn)表8.6。表8.6承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎驗(yàn)算

控制截面強(qiáng)度Mud（kN·m荷載效應(yīng)γ（kN·m）M是否滿足第一跨跨中19219.76712498.9041.538滿足第一跨與第二跨墩頂-36715.449-19440.5701.889滿足第二跨跨中27973.26524252.4241.153滿足第二跨與第三跨墩頂-36715.449-20141.8061.823滿足由上分析可知，加固后的橋梁無(wú)論邊跨還是中跨控制截面的抗彎承載力均滿足規(guī)范要求，相較于加固前，中跨跨中控制截面抗彎承載力安全系數(shù)為1.157，滿足規(guī)范要求。圖8.8加固后全橋彎矩包絡(luò)圖及抗力圖（2）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）4.2.6的規(guī)定，計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時(shí)，靠近邊支點(diǎn)梁段選擇距支座中心h/2處截面，靠近中間支點(diǎn)梁段選擇支點(diǎn)橫隔梁邊緣處截面進(jìn)行驗(yàn)算。按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）4.2.7條的規(guī)定，截面承載能力應(yīng)滿足：，經(jīng)計(jì)算，現(xiàn)狀下抗剪承載力驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)表8.7。表8.7承載能力極限狀態(tài)主截面抗剪驗(yàn)算

控制截面強(qiáng)度Vud（kN荷載效應(yīng)γ（kN）V是否滿足第一跨（橋臺(tái)支點(diǎn)附近）-7223.694-3763.3701.919滿足第一跨（橋墩支點(diǎn)附近）22500.0985830.7383.859滿足第二跨（1#墩支點(diǎn)附近）-22500.098-6589.1093.415滿足第二跨（2#墩支點(diǎn)附近）22500.0986713.2293.352滿足由上分析可知，無(wú)論是邊跨還是中跨控制截面抗剪承載力均滿足規(guī)范要求。圖8.9加固后全橋剪力包絡(luò)圖及抗力圖（3）正常使用階段裂縫寬度驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）6.4.3條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。最大裂縫寬度取跨中截面進(jìn)行驗(yàn)算，截面裂縫寬度應(yīng)滿足：δd<δl表8.8箱梁裂縫寬度驗(yàn)算結(jié)果控制截面裂縫寬度計(jì)算值δd(mm)裂縫限值δl(mm)結(jié)論δd<δl第一跨（計(jì)算最大裂縫寬度）0.0950.200滿足要求第二跨（計(jì)算最大裂縫寬度）0.1060.200滿足要求圖8.10加固后全橋裂縫寬度驗(yàn)算值由上數(shù)據(jù)分析可知，中跨經(jīng)預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固后，其跨中截面理論計(jì)算最大裂縫寬度0.104，滿足規(guī)范要求，加固效果明顯。（4）正常使用階段撓度驗(yàn)算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）6.5.2條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，撓度增長(zhǎng)系數(shù)取1.6。最大撓度取跨中截面作為控制截面進(jìn)行驗(yàn)算，截面最大撓度應(yīng)滿足：≤Z2表8.9箱梁撓度驗(yàn)算結(jié)果控制截面變形計(jì)算值(mm)變位限值(mm)結(jié)論≤第一跨（計(jì)算最大撓度，計(jì)入撓度增長(zhǎng)系數(shù)）4.74726.667滿足要求第二跨（計(jì)算最大撓度，計(jì)入撓度增長(zhǎng)系數(shù)）14.15440.000滿足要求驗(yàn)算結(jié)果表明，現(xiàn)狀下?lián)隙闰?yàn)算滿足規(guī)范要求。圖8.11加固后全橋撓度驗(yàn)算值（5）持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算為保證預(yù)應(yīng)力施加對(duì)梁體的影響，應(yīng)對(duì)梁體上緣混凝土進(jìn)行應(yīng)力驗(yàn)算。驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)下表（正為壓，負(fù)為拉）。表8.10梁體上緣混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果控制截面上緣壓應(yīng)力應(yīng)力計(jì)算值σd(MPa應(yīng)力限值σl(MPa結(jié)論σ第一跨跨中7.43513.4滿足要求第二跨跨中9.69813.4滿足要求由上數(shù)據(jù)分析可知，加固后正常使用階段梁體跨中截面上緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。圖8.11梁體上緣應(yīng)力驗(yàn)算圖梁體下緣應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)下表。表8.11梁體下緣混凝土應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果控制截面下緣拉應(yīng)力應(yīng)力計(jì)算值σd(MPa應(yīng)力限值σl(MPa結(jié)論σ第一跨與第二跨墩頂3.545-1.65滿足要求第二跨與第三跨墩頂2.680-1.65滿足要求由上數(shù)據(jù)分析可知，加固后正常使用階段梁體墩頂下緣錨固區(qū)附近下緣應(yīng)力均為壓應(yīng)力，滿足規(guī)范要求。。圖8.12梁體下緣應(yīng)力驗(yàn)算圖計(jì)算結(jié)論通過(guò)以上分析可知，加固后上部結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)下抗彎承載力、抗剪承載力及正常使用階段承載力均滿足規(guī)范要求，采用預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固后其抗彎承載力安全儲(chǔ)備明顯提高，其中中跨抗彎承載力安全系數(shù)為1.157，正常使用階段裂縫寬度減小，中跨撓度驗(yàn)算理論值也減少，結(jié)構(gòu)應(yīng)力得到有效改善。預(yù)應(yīng)力碳纖維板錨固驗(yàn)算錨固基本數(shù)據(jù)計(jì)算模型如下圖所示：（1）錨基1）開(kāi)裂混凝土，錨基厚度h=200mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35/40，fck,cu=40.0N/mm2；2）密集配筋混凝土若?>10mm,配筋軸距a<150mm;若?≤10mm,a<100mm；3）有邊緣縱筋加密集箍筋(a≤100mm)；4）長(zhǎng)期溫度24°C,短期溫度40°C；5）用錘擊鉆頭鉆的，干燥鉆孔。（2）外荷載主要是靜設(shè)計(jì)荷載。（3）安裝方式錨板直接裝在錨基上(無(wú)基距安裝)，錨栓和錨板間無(wú)空隙。（4）錨板E=210000N/mm2，fy=235N/mm2，γs=1.35，fyd=fy/γs。鋼板假設(shè)為剛性錨板，錨板尺寸為240×480mm。（5）所選錨栓錨栓規(guī)格為M16×190mm，材質(zhì)為鍍鋅鋼材，有效錨固深度hef=125mm，鉆孔尺寸為Φxh1=18.0×130mm。荷載組合，靜設(shè)計(jì)荷載:：[kN]，[kNm]。單項(xiàng)計(jì)算序號(hào)NzVxVyMzMxMy利用率最不利荷載?110.00.0200.01.06.00.090.7%錨栓截面內(nèi)力錨栓截面內(nèi)力[kN]詳見(jiàn)下表；錨栓號(hào)拉力剪力x-剪力分量y-剪力分量10.00024.6580.78324.64620.00025.3660.78325.35431.57724.6470.26124.64641.57725.3560.26125.35453.97624.647-0.26124.64663.97625.356-0.26125.35476.37524.658-0.78324.64686.37524.658-0.78325.354最大混凝土受壓應(yīng)變[‰]:0.0406；最大混凝土受壓應(yīng)力:1.38[N/mm2]；合拉力，中心(x/y=0.0/126.3):23.855[kN]；合壓力，中心(x/y=0.0/-215.6):13.855[kN]極限狀態(tài)承載力驗(yàn)算（1）抗拉驗(yàn)算項(xiàng)目相關(guān)錨栓號(hào)剪力設(shè)計(jì)值[kN]承載能力[kN]利用率[%]驗(yàn)算結(jié)果鋼破壞7,86.37564.4009.9√混凝土椎體破壞3,4,5,6,7,823.855112.11821.3√混凝土劈裂破壞3,4,5,6,7,823.855124.94819.1√鋼破壞NRd,s=NRk,s/γMsβN,s=NSd/NRd,sNRk,s γMsNRd,s NSdβN,s[kN][kN] [kN]96.6 1.564.400 6.3750.099混凝土錐體破壞NRk,c=N0Rk,c·ψA,N·ψs,N·ψre,N·ψec,N；N0Rk,c=k1·(fck,cube)0.5·hef1.5[N]；ψA,sp=Ac,N/A0c,N；NRd,c=NRk,c/γMc這里h'ef=hefN0Rk,c[kN]Ac,N[mm2]Δ0c,N[mm2]ψA,Nk1γMchef[mm]scr,N[mm]ccr,N[mm]h'ef[mm]s'cr,N[mm]c'cr,N[mm]94.6883455131406252.45710.11.5125.0375.0187.5125.0375.0187.5ψs,Nψre,NeN,x[mm]eN,y[mm]ψec,N,xψec,N,yψec,N NRk,c [kN]NRd,c[kN]NSd[kN]βN,c0.941.00.056.31.00.7690.769 168.176112.11823.8550.213混凝土劈裂破壞NRk,sp=N0k,c·ψA,sp·ψs,sp·ψre,sp·ψec,sp·ψh,sp；N0Rk,c=k1·(fck,cube)0.5·hef1.5[N]；ψA,sp=Ac,sp/A0c,sp；NRd,sp=NRk,sp/γMsp；錨基厚度h=200mm，hmin=170.0mm。這里這里h'ef=hefN0Rk,c[kN]N0Rk,sp[kN]Ac,sp[mm2]A0c,sp[mm2]ψA,spk1γMsphef[mm]scr,sp[mm]ccr,sp[mm]h'ef[mm]s'cr,Np[mm]c'cr,Np[mm]94.688-3455131406252.45710.11.5125.0375.0187.5125.0375.0187.5ψs,spψre,speN,xeN,yψec,sp,xψec,sp,yψec,spψh,spNRk,spNRd,spNSdβN,sp[mm][mm][kN][kN][kN]0.941.00.056.31.0000.7690.7691.114187.421124.94823.8550.191（2）抗剪驗(yàn)算相關(guān)錨栓號(hào)剪力設(shè)計(jì)值[kN]承載能力[kN]利用率[%]驗(yàn)算結(jié)果鋼破壞(無(wú)基距)2,825.36645.04056.3√混凝土剪撬破壞625.35628.94687.6√混凝土邊緣破壞(x+)1,2,3,4,5,6,7,8200.011230.23786.9√鋼破壞(無(wú)基距)VRd,s=VRk,s/γMsβV,s=VSd/VRd,s以下鋼破壞驗(yàn)算的條件是:錨栓的承力部件具有足夠的韌度(破壞延伸率A5>8%).VRk,sγMsVRd,sVSdβV,s[kN][kN][kN]56.31.2545.04025.3660.563混凝土剪撬破壞NRk,c=N0Rk,c·ψA,N·ψs,N·ψre,N·ψec,V,cpN0Rk,c=k1·(fck,cube)0.5·hef1.5[N]ψA,N=Ac,N/A0c,NVRk,cp=k·NRk,cVRd,cp…N0Rk,cAc,NA0c,NψA,Nψs,Nψre,Nhefscr,Nccr,Nk1kγMc[kN][mm2][mm2][mm][mm][mm]94.688343001406250.2440.941.0125.0375.0187.510.12.01.5eV,cp,xeV,cp,yψec,V,cp,xψec,V,cp,yψec,V,cpNRk,cVRk,cpVRd,cpVSdβV,cp[mm][mm][kN][kN][kN][kN]0.00.01.01.01.021.71043.41928.94625.3560.876混凝土邊緣破壞,方向x+VRk,c=V0Rk,c·ψA,V·ψs,V·ψh,V·ψα,V·ψec,V·ψre,VV0Rk,c=k1·dnomαlfβ·(fck,cube)0.5·c1.5[N]ψA,V=Ac,V/A0c,VVRd,c=V…α=0.1·(lf/c1)0.5β=0.1·(d/c1)0.2hefk1 fck,cube γMcc1 c'1 α β V0Rk,c ψs,V dnom lf[mm][N/mm2][mm][mm][kN][mm][mm]125.02.4451.5340.0-0.0610.056157.2721.00018.0125.0Ac,VA0c,VψA,Vψh,Vψα,VeVψec,Vψre,VVRk,cVRd,cVSdβV,c[mm2][mm2][mm][kN][kN][kN]2880005202000.5541.5972.4993.20.9941.000345.355230.237200.0110.869邊x+：如果離邊最近有一排2個(gè)以上錨栓，那么可假設(shè)其中兩個(gè)毗連的錨栓(x-方向長(zhǎng)孔除外)為最不利錨栓。最不利最不利情況:錨栓2和4承受垂直于(x+)邊的剪力。扭矩由所有錨栓承擔(dān)。錨栓剪力[kN]如下表所示；錨栓號(hào)QQxQyQx-VQy-VQx-TQy-T124.6580.78324.6460.00025.0000.783-0.354225.3660.78325.3540.00025.0000.7830.354324.6470.26124.6460.00025.0000.261-0.354425.3560.26125.3540.00025.0000.2610.354524.647-0.26124.6460.00025.000-0.261-0.354625.356-0.26125.3540.00025.000-0.2610.354724.658-0.78324.6460.00025.000-0.783-0.354825.366-0.78325.3540.00025.000-0.7830.354注釋:1.Q_V,Qy_V是由外剪力產(chǎn)生的錨栓x-和y-剪力分量。2.Qx_T,Qy_T是由外扭矩產(chǎn)生的錨栓x-和y-剪力分量。3.圖中虛設(shè)的長(zhǎng)孔在計(jì)算由外扭矩產(chǎn)生的剪力分量Qx_T和Qy_T時(shí)無(wú)效。它們只在計(jì)算由外剪力產(chǎn)生的錨栓剪力分量Qx_V和Qy_V時(shí)有效。（3）拉剪組合驗(yàn)算相關(guān)錨栓號(hào)拉(βN)剪(βV)條件利用率[%]驗(yàn)算結(jié)果鋼破壞80.0990.563β2N+β2V≤1.032.7√混凝土破壞4,60.2130.876βN+βV≤1.290.7√各個(gè)錨栓的利用率錨栓βN,s βN,p βN,c βN,spβV,s βV,cp βV,cβN,c,max,EβV,c,max,Eβcombi,c,Eβcombi,s,E123456780.000 0.000 0.000 0.0000.000 0.000 0.000 0.0000.024 0.000 0.213 0.1910.024 0.000 0.213 0.1910.062 0.000 0.213 0.1910.062 0.000 0.213 0.1910.099 0.000 0.213 0.1910.099 0.000 0.213 0.1910.547 0.379 0.8690.563 0.477 0.8690.547 0.695 0.8690.563 0.876 0.8690.547 0.695 0.8690.563 0.876 0.8690.547 0.379 0.8690.563 0.478 0.8690.000 0.869 0.724 0.3000.000 0.869 0.724 0.3170.213 0.869 0.901 0.3000.213 0.876 0.907 0.3180.213 0.869 0.901 0.3030.213 0.876 0.907 0.3210.213 0.869 0.901 0.3100.213 0.869 .901 0.327βN,c,max,E：每個(gè)錨栓不考慮鋼破壞的受拉驗(yàn)算利用率的最大值βV,c,max,E：每個(gè)錨栓不考慮鋼破壞的受剪驗(yàn)算利用率的最大值βcombi,c,E：每個(gè)錨栓不考慮鋼破壞的拉剪組合驗(yàn)算利用率βcombi,s,E：每個(gè)錨栓只考慮鋼破壞的拉剪組合驗(yàn)算利用率位移驗(yàn)算受拉:NSkh=NSdh/1.4受剪:VSkh=VSdh/1.4短期位移:δN0=(NSkh/N0)·δN0短期位移:δV0=(VSkh/V0)·δV0長(zhǎng)期位移:δN∞=(NSkh/N0)·δN∞長(zhǎng)期位移:δV∞=(VSkh/V0)·δV∞NSdhN0δN0δN∞δN0δN∞VSdhV0δV0δV∞δV0δV∞[kN][kN][mm][mm][mm][mm][kN][kN][mm][mm][mm][mm]6.37533.60.41.70.0540.23025.36632.21.32.00.7321.125總結(jié)通過(guò)以上分析可知，采用預(yù)應(yīng)力碳纖維板對(duì)橋梁上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行主動(dòng)加固后，正截面抗彎承載力安全儲(chǔ)備提高，梁體裂縫寬度滿足規(guī)范要求，梁體下?lián)馅厔?shì)有效減緩，加固效果明顯。且經(jīng)錨固系統(tǒng)驗(yàn)算錨固力及基體強(qiáng)度均滿足要求。主要施工流程及施工工藝施工流程施工前期準(zhǔn)備，限制交通，限速5km/h，限載10t通行。對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)先進(jìn)行常規(guī)耐久性病害處治，包括混凝土裂縫封閉，砌縫修補(bǔ)處治，混凝土裂縫注膠處治、蜂窩麻面處治、墻體植被清除等，再施工預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固。搭設(shè)支架，對(duì)第二跨、第三跨上部結(jié)構(gòu)箱梁采用預(yù)應(yīng)力碳纖維板加固，預(yù)應(yīng)力碳纖維板張拉順序從橫橋向中部往端部對(duì)稱張拉。。橋面系改造工程應(yīng)按照以下順序進(jìn)行：拆除人行道及行車道橋面鋪裝層（注意保留橋面板原預(yù)留鋼筋，并進(jìn)行除銹）→對(duì)箱梁頂板破損、開(kāi)裂進(jìn)行處治→→橋面層鋼筋鋪裝及橋面連續(xù)構(gòu)造→更換原橋伸縮縫→增設(shè)泄水孔，加鋪瀝青面層。在橋面系改造過(guò)程中，應(yīng)將水管和天然氣（若有）遷走，待改造完成后，將水管遷回，天然氣管道應(yīng)另行改線；橋面系改造施工時(shí)不應(yīng)采用大型機(jī)械設(shè)備，每道工序應(yīng)注意對(duì)稱施工，做到均勻減載、加載；橋梁標(biāo)線重新畫(huà)。拆除支架及圍擋，清理施工現(xiàn)場(chǎng)，完成施工。全橋涂刷、燈飾品質(zhì)提升上述流程中，施工工序互不影響時(shí)，經(jīng)設(shè)計(jì)同意后，可以同時(shí)進(jìn)行施工。前期準(zhǔn)備橋梁加固是一項(xiàng)繁雜的系統(tǒng)工程，對(duì)施工精度及質(zhì)量要求高，因此，建議由具有相應(yīng)資質(zhì)與豐富類似工程施工經(jīng)驗(yàn)的施工單位施工，并聘請(qǐng)具有舊橋加固工程施工經(jīng)驗(yàn)的工程師進(jìn)行全過(guò)程監(jiān)理。施工中應(yīng)嚴(yán)格按照交通部頒《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2011）、《公路橋梁加固施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TJ23-2008）要求和國(guó)家、行業(yè)現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范要求進(jìn)行施工，并應(yīng)特別注意以下幾點(diǎn)：（1）施工單位應(yīng)按基本建設(shè)程序的規(guī)定，根據(jù)設(shè)計(jì)和相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范的要求并結(jié)合施工單位自身的具體情況，在施工前制定出詳細(xì)的施工組織設(shè)計(jì)和施工方案，報(bào)監(jiān)理工程師審查批準(zhǔn)，在得到批準(zhǔn)后方可開(kāi)始加固工程的施工，從而確保橋梁加固施工的安全和質(zhì)量。（2）本橋施工時(shí)需要中斷交通，全橋封閉施工，且應(yīng)編制詳細(xì)的施工組織設(shè)計(jì)方案及交通組織方案，同時(shí)要注意以下事項(xiàng)：1）應(yīng)按有關(guān)條例、規(guī)程和規(guī)范要求，向社會(huì)通告橋梁加固施工的有關(guān)事項(xiàng)和要求，并設(shè)立必要的警示、警告和視線誘導(dǎo)等標(biāo)志，必要時(shí)應(yīng)設(shè)專人維持或指導(dǎo)交通。2）橋面加固及梁底預(yù)應(yīng)力施工時(shí)全橋封閉施工，應(yīng)編寫(xiě)相應(yīng)的交組方案報(bào)審批。3）施工單位應(yīng)做好施工前期的各項(xiàng)準(zhǔn)備工作，優(yōu)化施工方案，加強(qiáng)施工管理，合理配備勞動(dòng)力、施工機(jī)具，做好施工中管理調(diào)度工作，場(chǎng)地整理，材料、器具、作業(yè)人員均到位。混凝土裂縫處治修補(bǔ)裂縫前應(yīng)作好裂縫調(diào)查及標(biāo)注，對(duì)裂縫進(jìn)行全面的調(diào)查，現(xiàn)場(chǎng)核實(shí)裂縫數(shù)量、長(zhǎng)度、寬度等，并對(duì)裂縫變化，做好記錄，繪制裂縫分布圖。對(duì)于混凝土裂縫，根據(jù)縫寬分別采用表面涂抹封閉和壓力灌漿兩種方法：表面涂抹封閉法即采用裂縫修補(bǔ)膠對(duì)裂縫表面進(jìn)行封閉，適用于裂縫寬w＜0.15m且裂縫深度較淺密集型的細(xì)小裂縫；壓力灌漿法即采用裂縫修補(bǔ)膠或環(huán)氧樹(shù)脂類灌漿材料進(jìn)行壓力灌漿，適用于裂縫寬度w≥0.15mm的貫穿性長(zhǎng)裂縫；這兩種方法的施工工藝及技術(shù)要點(diǎn)如下：(一）表面涂抹封閉法施工工藝對(duì)于裂縫寬度小于0.15mm的裂縫，通常采用表面涂抹封閉法，其工藝流程及施工要點(diǎn)如下：刷封閉膠刷封閉膠檢查封閉情況固化后表面處理刷封閉底膠驗(yàn)收?qǐng)D9.1表面涂抹封閉法的工藝流程（1）表面處理對(duì)砼構(gòu)件上的裂縫，用鑿子沿裂縫表面鑿出一寬10mm～20mm的“U”形槽，然后沿槽邊線外兩側(cè)10～20mm處打磨露出堅(jiān)實(shí)平整的混凝土，最后清除槽內(nèi)及打磨表面的灰塵、白灰、浮渣及松散層等污物，然后再用毛刷蘸上丙酮，擦洗干凈并保持干燥。（2）刷封閉底膠在清理后的“U”形槽表面用漆刷刷一層封閉底膠。（3）刷封閉膠待封閉底膠固化后，用封閉膠將“U”形槽及打磨混凝土密封修平，封縫層厚度不低于1.5mm。（4）檢查封閉情況檢查封閉情況，觀察是否有漏封或異常情況，確保所封閉的裂縫密實(shí)性，發(fā)現(xiàn)缺陷應(yīng)及時(shí)補(bǔ)救，以確保工程質(zhì)量。（5）表面處理待粘結(jié)劑固化后，（固化時(shí)間可隨環(huán)境溫度、濕度而變化）將裂縫表面粗糙的突出部分用磨光機(jī)對(duì)裂縫表面進(jìn)行磨光處理。（6）工程質(zhì)量及驗(yàn)收會(huì)同有關(guān)部門(mén)，驗(yàn)收所封閉的裂縫是否能滿足規(guī)范要求，符合有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求，必要時(shí)可通過(guò)有關(guān)檢測(cè)手段進(jìn)行檢測(cè)。(二）壓力灌漿法施工工藝壓力灌漿法是修補(bǔ)混凝土結(jié)構(gòu)缺陷或裂縫常用的方法之一，它是通過(guò)專業(yè)設(shè)備向裂縫中注入高分子化學(xué)漿材，經(jīng)聚合、交聯(lián)等化學(xué)反應(yīng)生成高聚物，使被處理的部位膠結(jié)、增強(qiáng)、加固并形成整體，達(dá)到防滲、堵漏等目的。對(duì)于裂縫寬度超過(guò)0.15mm的裂縫，通常向裂縫中灌入環(huán)氧樹(shù)脂類灌漿材料。灌漿材料應(yīng)具備粘結(jié)強(qiáng)度高，可灌性好等基本要求。環(huán)氧灌漿是以環(huán)氧樹(shù)脂為主體，它的粘結(jié)力強(qiáng)、穩(wěn)定性好、收縮小、耐腐蝕及機(jī)械強(qiáng)度高。壓力灌漿法的工藝流程及施工要點(diǎn)如下：裂縫縫口表面處理裂縫縫口表面處理封閉裂縫表面密封檢查粘貼注漿嘴和出漿嘴壓力灌漿封口圖9.2壓力灌漿法的工藝流程（1）裂縫縫口表面處理在進(jìn)行壓力灌漿前，應(yīng)先對(duì)裂縫封口表面進(jìn)行處理，使工作面平順、干燥、無(wú)油污。首先清理混凝土表面，使沿裂縫走向約30～50mm范圍露出堅(jiān)實(shí)平整的混凝土表面，清除表面浮塵，表面清理范圍以裂縫位置拓寬不少于10～25mm為原則；然后清除縫內(nèi)的灰塵等雜物，并用丙酮試劑擦洗表面。（2）粘貼注漿嘴和出漿嘴注漿嘴沿裂縫的走向布置，根據(jù)裂縫的寬度間距為200～400mm，縫寬則疏，縫窄則密。在裂縫交叉處、較寬處、端部、裂縫貫穿處等均應(yīng)埋設(shè)注漿嘴。每一條裂縫至少必須有一個(gè)注漿嘴、排氣嘴和出漿嘴。（3）封閉裂縫表面一般用環(huán)氧膠泥抹壓平整，膠泥厚度不小于1.5mm，寬度為20～30mm，防止漏漿。（4）密封檢查裂縫封閉后應(yīng)進(jìn)行壓氣試漏，檢查密封效果。試漏需待封閉膠泥有一定強(qiáng)度時(shí)進(jìn)行。試漏前沿裂縫涂一層肥皂水，從注漿嘴通入壓縮空氣，凡漏氣處，應(yīng)與修補(bǔ)密封至不漏為止。（5）壓力灌漿壓力灌漿應(yīng)自下至上進(jìn)行，根據(jù)漿液的流動(dòng)性選擇注漿壓力，一般為0.1～0.4Mpa。當(dāng)采用灌漿泵施工時(shí)，壓力一般由小至大逐步升高，達(dá)到預(yù)定壓力后，再保持壓力穩(wěn)定，直至灌漿飽滿，當(dāng)最后一個(gè)注漿嘴冒漿，保持恒壓繼續(xù)灌漿，當(dāng)進(jìn)漿速度小于0.1L/min時(shí)，再繼續(xù)灌注5min后停止灌漿。再將阻塞器上的進(jìn)漿閥門(mén)關(guān)閉，以使裂縫內(nèi)漿液在受壓狀態(tài)下膠凝固結(jié)。注漿結(jié)束，應(yīng)檢查補(bǔ)強(qiáng)效果和質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)缺陷應(yīng)及時(shí)補(bǔ)救。（6）封口待漿液聚合固化后，即可將灌漿嘴拆除，并使用改性環(huán)氧膠泥抹平，最后對(duì)每一道裂縫表面再刷一層改性環(huán)氧樹(shù)脂水泥漿，確保封閉嚴(yán)實(shí)，并使其顏色與混凝土結(jié)構(gòu)盡量保持一致。（7）質(zhì)量檢驗(yàn)及驗(yàn)收1）表面檢查法灌漿結(jié)束后，用肉眼觀察裂縫的外觀情況，表面灌漿是否飽滿，是否有開(kāi)裂現(xiàn)象出現(xiàn)。如果出現(xiàn)以上不合格的情況，應(yīng)及時(shí)采取補(bǔ)救措施。2）鉆芯取樣法當(dāng)裂縫灌注材料達(dá)到完全固化期時(shí)，應(yīng)采取鉆芯取樣法對(duì)注漿效果進(jìn)行檢驗(yàn)，芯樣檢驗(yàn)應(yīng)采用劈裂抗拉強(qiáng)度測(cè)定方法。芯樣的鉆取詳見(jiàn)相關(guān)現(xiàn)行規(guī)范及技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，需特別強(qiáng)調(diào)的是芯樣應(yīng)騎縫鉆取，并應(yīng)避開(kāi)結(jié)構(gòu)內(nèi)部鋼筋，取芯造成的孔洞應(yīng)立即采用強(qiáng)度等級(jí)較原結(jié)構(gòu)提高一級(jí)的環(huán)氧砂漿進(jìn)行填實(shí)。當(dāng)檢驗(yàn)結(jié)果符合下列條件之一時(shí)為符合設(shè)計(jì)要求：①沿裂縫方向施加的劈力，其破壞應(yīng)發(fā)生在混凝土部分（即內(nèi)聚破壞）；②破壞雖有部分發(fā)生在界面上，但其破壞面積不大于破壞面總面積的15%。破損露筋處治（1）對(duì)于主梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)的較嚴(yán)重的剝落露筋面積大于（25×25）cm2，深度大于5cm時(shí)的混凝土表面缺損，鑿除松動(dòng)混凝土，外露骨料，鋼筋除銹（混凝土鋼筋阻銹方法還應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50367-2013）附錄E的相關(guān)要求。），用環(huán)氧混凝土修補(bǔ)，具體作法為：1）把構(gòu)件中剝落露筋部位表層盡可能鑿除，用鋼刷清除浮動(dòng)的混凝土碎片，保留原結(jié)構(gòu)的鋼筋（若鋼筋銹蝕程度較重的，在對(duì)原有鋼筋進(jìn)行除銹后，應(yīng)加焊相同直徑的鋼筋。）同時(shí)對(duì)修補(bǔ)部位進(jìn)行鑿毛處理，并使混凝土表面保持濕潤(rùn)、清潔；2）在修補(bǔ)面上噴涂一層界面劑，以增強(qiáng)新、老混凝土之間的粘結(jié)；3）在界面劑噴涂后尚未凝固時(shí)，即可澆注環(huán)氧混凝土；4）當(dāng)修補(bǔ)完成后，對(duì)新老混凝土接縫表面各15cm寬的范圍內(nèi)，必須用鋼絲刷將所有軟弱浮漿除去，并沖洗干凈，然后抹兩層封閉漿液。漿液采用環(huán)氧樹(shù)脂。涂液時(shí)，第二層的方向應(yīng)與第一層相垂直；5）修補(bǔ)工作全部結(jié)束后，還要加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)，養(yǎng)護(hù)方法與通?；炷恋酿B(yǎng)護(hù)方法相同。（2）對(duì)于面積小于（25×25）cm2，深度小于5cm時(shí)的混凝土結(jié)構(gòu)表面缺損，鑿除松動(dòng)混凝土，外露骨料，鋼筋除銹，清除浮塵，噴涂阻銹劑及界面劑，涂抹環(huán)氧砂漿的修補(bǔ)方法，其步驟為：1）做好修補(bǔ)面鑿毛、清潔等準(zhǔn)備工作；2）將環(huán)氧砂漿均勻涂抹到修補(bǔ)部位，反復(fù)壓光后，按普通混凝土要求進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。當(dāng)局部修補(bǔ)部位較深時(shí)，可在聚合物水泥基材料中摻入適量的礫料，以增強(qiáng)強(qiáng)度和減少砂漿干縮。3）在新修補(bǔ)的區(qū)域周圍再涂上兩層如前所述的環(huán)氧樹(shù)脂膠粘劑進(jìn)行封閉處理，以防止以后出現(xiàn)收縮裂縫?？展目锥床『μ幹螌?duì)于病害程度為輕、中的混凝土較淺空洞孔洞，可按照以下處理：對(duì)病害部位的混凝土手工鑿除，并用鋼刷清除浮動(dòng)的混凝土碎片，露出強(qiáng)度高、構(gòu)造完整的混凝土結(jié)合面，用工業(yè)酒精刷洗至表面浮渣、粉塵、油污，涂以改性環(huán)氧樹(shù)脂膠液等界面劑，涂抹改性環(huán)氧砂漿嵌補(bǔ)，修補(bǔ)后混凝土表面應(yīng)平整、密實(shí)。改性環(huán)氧砂漿施工溫度宜為20℃±5℃，高溫或寒冷季節(jié)應(yīng)采取有效措施控制施工溫度。涂抹改性環(huán)氧砂漿修補(bǔ)前，應(yīng)先在已鑿毛的混凝土表面涂一層改性環(huán)氧基液作為界面劑，使舊混凝土表面充分浸潤(rùn)。涂抹改性環(huán)氧基液的施工工藝要求如下：1）涂刷時(shí)應(yīng)薄而均勻，涂刷基液厚度不應(yīng)超過(guò)1mm。2）應(yīng)注意保護(hù)已涂刷基液的混凝土表面，防止雜物、灰塵灑落。3）涂刷基液后，應(yīng)間隔30～60min，待基液中的氣泡排出后，再涂抹環(huán)氧砂漿。采用改性環(huán)氧砂漿修補(bǔ)的施工工藝要求如下：1）平面涂抹時(shí)應(yīng)均勻，每層厚度不應(yīng)超過(guò)10～15mm，底層厚度應(yīng)在5～10mm。2）斜、立面涂抹時(shí)，每層涂抹厚度為5～10mm，如層厚過(guò)大應(yīng)分層涂抹。3）仰面涂抹時(shí)應(yīng)采用黏度較大的基液涂刷底層，涂刷應(yīng)均勻，防止基液往下脫落；每層厚度應(yīng)控制在3～5mm，當(dāng)厚度超過(guò)5mm時(shí)，應(yīng)分層涂抹。當(dāng)混凝土空洞孔洞病害程度較重或者深度較深時(shí)，應(yīng)采用環(huán)氧樹(shù)脂混凝土進(jìn)行修補(bǔ)。修補(bǔ)前，對(duì)病害部位的混凝土手工鑿除，并用鋼刷清除浮動(dòng)的混凝土碎片，露出強(qiáng)度高、構(gòu)造完整的混凝土結(jié)合面，用工業(yè)酒精刷洗至表面浮渣、粉塵、油污。表面清理完畢后，根據(jù)病害現(xiàn)場(chǎng)情況，進(jìn)行模板拼裝并采用環(huán)氧樹(shù)脂混凝土進(jìn)行澆筑修補(bǔ)。為了使新增部分的環(huán)氧樹(shù)脂混凝土能與老混凝土良好地結(jié)合，在修補(bǔ)之前應(yīng)首先在待修補(bǔ)混凝土缺陷表面涂抹一層混凝土界面劑。鑿毛、鑿槽或鑿除有局部缺陷的混凝土過(guò)程中，應(yīng)提前對(duì)施工人員做好防護(hù)措施，注意對(duì)結(jié)構(gòu)相關(guān)構(gòu)件進(jìn)行監(jiān)控，防止發(fā)生新的破壞。粘貼預(yù)應(yīng)力碳纖維板9.6.1施工流程施工準(zhǔn)備→放樣→混凝土表面處理（含板底空洞、空鼓、裂縫處治等病害）→鉆孔、植筋、安裝錨固塊→碳纖維板下料→鉸式波形錨組裝件→碳纖維板預(yù)應(yīng)力張拉、粘貼→碳纖維板、錨固區(qū)防護(hù)→檢驗(yàn)。9.6.2主要施工工藝及技術(shù)要求（1）放樣施工單位應(yīng)先對(duì)圖紙復(fù)核梁的尺寸要素，然后根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙進(jìn)行碳纖維板縱向的放樣，并用墨斗彈出清晰的碳板軸向放樣線，放線要滿足待張拉的預(yù)應(yīng)力碳纖維板位于箱梁底板，根據(jù)所放的碳板軸線確定錨具安裝座的位置。（2）混凝土表面處理1）碳板軸線放樣線左右各30mm范圍內(nèi)為預(yù)應(yīng)力碳纖維板粘貼位置，對(duì)這些粘貼位置的混凝土表面進(jìn)行修補(bǔ)、打磨、找平處理，并保證其平整度滿足2mm/5m的要求，使新鮮的混凝土外露，并形成粗糙的面，剔除表面浮渣，最后用無(wú)污染的高壓風(fēng)槍或清水清理干凈。2）根據(jù)圖紙中碳纖維板粘貼設(shè)計(jì)及箱梁底板的平整程度，現(xiàn)場(chǎng)合理確定卡板具體位置及卡板植筋位置，在卡板植筋位置時(shí)應(yīng)采用鋼筋探測(cè)儀探測(cè)鋼筋分布，從而避免植筋對(duì)主鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋的損傷。（3）鉆孔、植筋，安裝錨固塊1）在安裝碳纖維板張拉端和固定端錨固塊的位置按照設(shè)計(jì)圖紙要求鉆孔并植入高強(qiáng)錨栓。鉆孔前應(yīng)注意用鋼筋探測(cè)儀標(biāo)出鋼筋位置，必要時(shí)可適當(dāng)調(diào)整鉆孔位置，避免鉆孔損傷鋼筋；2）根據(jù)植入的高強(qiáng)錨栓位置在錨固塊鋼板上鉆孔。建議采用塑料泡沫板拓印高強(qiáng)錨栓的位置，保證在錨固塊鋼板上開(kāi)孔位置的準(zhǔn)確；3）安裝錨固塊。在螺桿固化達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，先對(duì)錨固塊鋼板與混凝土梁的接觸面進(jìn)行打磨、清潔等表面處理，然后涂抹粘鋼膠，將錨固塊粘貼在梁底，并用螺母將錨固塊固定在預(yù)先植入的高強(qiáng)錨栓上。（4）碳纖維板下料1）根據(jù)已安裝錨固塊的位置進(jìn)一步復(fù)核碳纖維板的下料長(zhǎng)度；2）碳纖維板檢查，重點(diǎn)檢查碳纖維板直線度，其全長(zhǎng)直線度偏差不得超過(guò)20mm，有無(wú)破損及毛刺等質(zhì)量缺陷，根據(jù)下料長(zhǎng)度截取碳纖維板；3）揭去碳纖維板兩端的夾持長(zhǎng)度內(nèi)的防護(hù)薄膜，對(duì)于無(wú)防護(hù)薄膜的碳板須用丙酮將碳纖維板兩面擦洗干凈；4）在工廠自然環(huán)境下配制專用快速粘結(jié)膠（特制），將其涂抹在碳纖維板夾持長(zhǎng)度內(nèi)的上下表面，然后放入波形齒夾具錨中，并迅速將波形齒夾具錨的上下波形齒板夾緊；5）靜置養(yǎng)護(hù)，待24小時(shí)對(duì)錨具系統(tǒng)逐一（100%檢驗(yàn)）進(jìn)行張拉試驗(yàn)，對(duì)設(shè)計(jì)張拉強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)證。6）然后通過(guò)無(wú)損運(yùn)輸?shù)焦さ噩F(xiàn)場(chǎng)使用。（5）預(yù)應(yīng)力碳纖維板安裝、張拉、粘貼1）通過(guò)連接螺桿將兩端已經(jīng)被波形錨夾持的碳纖維板安裝在錨固塊上，并調(diào)整碳板軸線保證其軸心受拉；2）安裝張拉系統(tǒng)，調(diào)校千斤頂及力傳感器，在不涂抹碳纖維板專用粘結(jié)膠之前進(jìn)行試張拉，試張拉結(jié)束后卸載，張拉過(guò)程應(yīng)注意觀察有無(wú)異常，如出現(xiàn)異常應(yīng)立即停止張拉，并卸載，查明原因后方可繼續(xù)；3）將碳纖維板粘貼表面的防護(hù)薄膜揭去，對(duì)于無(wú)防護(hù)薄膜的碳板須用丙酮將纖維板粘貼表面采用丙酮擦洗干凈，并涂抹碳纖維板粘結(jié)膠，然后進(jìn)行正式張拉；4）對(duì)碳纖維板進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉，采用張拉力和伸長(zhǎng)率作為主要控制指標(biāo)，并確保誤差在6％以內(nèi)，張拉過(guò)程應(yīng)注意安全防護(hù)；5）待碳纖維板張拉完成后，擰緊錨固螺母后，停頓5分鐘沒(méi)有其他異常的情況下，方可以拆下張拉系統(tǒng)；6）用卡板將碳纖維板緊貼混凝土表面，遇碳纖維板與混凝土表面仍有較大間隙的地方，補(bǔ)充碳纖維板粘接膠，使空隙被粘接膠填滿。7）檢查清理碳板周邊擠出的多余膠體，對(duì)粘接不飽滿的碳板進(jìn)行再次修補(bǔ)。8）根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境情況確定有無(wú)必要對(duì)碳板表面進(jìn)行表面防護(hù)、防火涂層處理。9）所有張拉都應(yīng)在環(huán)氧結(jié)構(gòu)膠適用期內(nèi)（30分鐘）完成，防止結(jié)構(gòu)膠硬化失效。（6）錨具及錨固區(qū)防護(hù)預(yù)應(yīng)力錨具（包括卡板、錨栓等）宜采用經(jīng)表面防腐處理的產(chǎn)品，可采取如下防護(hù)措施：1）錨具安裝好后應(yīng)采用環(huán)氧基防護(hù)材料對(duì)防腐層磨損處進(jìn)行涂抹封護(hù)；2）可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件確定是否加裝專用配套防護(hù)罩。若預(yù)應(yīng)力錨具產(chǎn)品缺乏專門(mén)的配套防腐、防護(hù)措施，可參照以下方法進(jìn)行處治：1）在錨具、連接螺桿等表面涂抹一層碳纖維板粘接膠，厚度應(yīng)大于5mm，對(duì)金屬構(gòu)件進(jìn)行防腐蝕保護(hù)；2）在錨固區(qū)域掛鋼絲網(wǎng)，錨噴或涂抹高粘結(jié)防水砂漿作為防護(hù)層。（7）施工安全及注意事項(xiàng)1）施工中應(yīng)嚴(yán)格遵守執(zhí)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》、《公路養(yǎng)護(hù)安全作業(yè)規(guī)程》、《公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程》進(jìn)行施工，做到專用設(shè)備專職使用；2）為保證施工安全、結(jié)構(gòu)安全及工作的順利開(kāi)展，在施工前必須對(duì)施工機(jī)具、臨時(shí)設(shè)備及其它保障措施進(jìn)行詳細(xì)檢查、核對(duì)，在確保萬(wàn)無(wú)一失后方可施工；3）碳纖維板為導(dǎo)電材料，使用碳纖維板時(shí)應(yīng)盡量遠(yuǎn)離電氣設(shè)備及電源。使用中應(yīng)避免碳纖維板的彎折。碳纖維板配套樹(shù)脂的原料應(yīng)密封儲(chǔ)存，遠(yuǎn)離火源，避免陽(yáng)光直接照射，樹(shù)脂的配制和使用場(chǎng)所，應(yīng)保持通風(fēng)良好?，F(xiàn)場(chǎng)施工人員應(yīng)根據(jù)所使用的有機(jī)材料的化學(xué)特征采取相應(yīng)的勞動(dòng)保護(hù)措施；4）在碳纖維板張拉的過(guò)程中，要對(duì)箱梁撓度的變化進(jìn)行觀測(cè)，如果撓度變化有異常情況，應(yīng)停止張拉，并檢查原因。5）張拉過(guò)程應(yīng)遵循對(duì)稱張拉原則，張拉伸長(zhǎng)量和張拉力雙控。伸縮縫施工工藝伸縮裝置更換前的準(zhǔn)備工作開(kāi)工前對(duì)機(jī)具進(jìn)行全面的檢驗(yàn)，合格后方可投入使用。砼土先做配比試驗(yàn)合格后再待施工時(shí)使用。對(duì)更換伸縮縫處進(jìn)一步仔細(xì)測(cè)量復(fù)測(cè)數(shù)據(jù)。伸縮裝置安裝施工步驟及要點(diǎn)伸縮縫更換應(yīng)按：測(cè)量→拆除原伸縮縫→清槽→放線、切割→植U型錨筋、打毛→穿水平筋→焊接→涂刷界面膠、澆注混凝土→養(yǎng)護(hù)觀察等工序測(cè)量復(fù)測(cè)數(shù)據(jù)按照更換伸縮裝置圖紙的安裝要求，測(cè)量預(yù)留槽的尺寸，若預(yù)留槽的尺寸不能滿足新縫的安裝要求，應(yīng)重新找出預(yù)留槽的中心線。拆除舊伸縮縫按新的安裝要求放線，確定預(yù)留槽的邊線，再用砼切割設(shè)備沿邊線切割，安全取出已損壞伸縮縫。清槽處理將切割后的預(yù)留槽混凝土表面清理干凈。放線、切割對(duì)預(yù)留槽進(jìn)行復(fù)測(cè)，依據(jù)施工要求放線后，把安裝面切割整齊，確保槽寬位置準(zhǔn)確，深度符合伸縮縫的安裝要求。穿置水平錨固筋、打毛伸縮裝置吊裝就位前，應(yīng)將預(yù)留槽內(nèi)混凝土打毛，清掃干凈。然后在預(yù)留槽中，按圖紙要求布置U型錨筋，錨固筋的安裝應(yīng)先鉆孔，后用植筋膠固定牢固，且間距與伸縮裝置上錨固相吻合。焊接調(diào)整伸縮裝置的中心線與橋梁中心線相重合，應(yīng)對(duì)稱放置在伸縮縫的間隙上，并使其頂面標(biāo)高與路面標(biāo)高相吻合，與穿放好的橫向水平筋焊接牢固。澆注預(yù)留槽混凝土先在混凝土結(jié)合面涂刷界面膠，再按要求將調(diào)配好的C50快干鋼纖維混凝土均勻地澆注在槽縫間，用振動(dòng)棒振搗密實(shí)，再用木抹子找平，鐵抹子壓光，最后用毛刷拉毛。養(yǎng)護(hù)觀察用地膜覆蓋，灑水養(yǎng)生，并及時(shí)觀察伸縮縫周圍情況，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后，即可通車。更換伸縮縫的注意事項(xiàng)伸縮裝置吊裝就位前，預(yù)留槽內(nèi)混凝土打毛時(shí)，一定要嚴(yán)格按照放線范圍進(jìn)行，需將原混凝土鑿出新鮮骨后，方可進(jìn)行下步施工工序。伸縮裝置就位后，焊接錨固鋼筋時(shí)，應(yīng)采用間隔焊接，隨焊接隨調(diào)整標(biāo)高，焊接時(shí)應(yīng)按自中間向兩端的方式對(duì)稱進(jìn)行，確保焊接后的標(biāo)高與路面標(biāo)高相符。伸縮裝置穩(wěn)定牢固后，盡快拆除臨時(shí)連接卡具，再將未焊的錨固筋及水平筋焊接牢固，保證安裝牢固可靠。伸縮裝置焊接穩(wěn)固后，用氣槍或高壓水槍將槽內(nèi)雜物清理干凈，并用苯板填塞縫口及梁端間隙，以防止灰漿流入梁端間隙，影響橋梁伸縮。伸縮裝置施工的工作人員要熟悉橋梁的圖紙和公路伸縮裝置的安裝操作規(guī)程。混凝土植鋼筋種植鋼筋應(yīng)按照《公路橋梁加固施工技術(shù)規(guī)范》附錄A植筋施工方法進(jìn)行施工。圖9.3植筋的工藝流程定位按設(shè)計(jì)要求標(biāo)出植筋鉆孔位置、型號(hào)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況