溶劑回收技術(shù)介紹

溶劑回收技術(shù)介紹第一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第六頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三溶劑單耗目標(biāo)1.1～3年目標(biāo):0.13～5年目標(biāo):0.010.05(含分解)第七頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三一、油氣回收問題的提出1、油氣揮發(fā)損失及其危害引起油品蒸發(fā)的內(nèi)因是油料的餾分組成，餾分組成愈輕,沸點(diǎn)愈低,蒸氣壓愈大，蒸發(fā)愈嚴(yán)重，蒸發(fā)損失愈大，對(duì)油料質(zhì)量影響愈嚴(yán)重。因此在儲(chǔ)存和運(yùn)輸過程中溶劑汽油、航空汽油、車用汽油和輕質(zhì)原油，容易造成蒸發(fā)損失，煤油、柴油的蒸發(fā)損失稍小，潤滑油的蒸發(fā)損失可忽略不計(jì)。油品蒸發(fā)損失主要有兩種途徑，即：油罐的呼吸損失和輕質(zhì)油品在裝車過程中的損耗。

非甲烷總烴是指扣除甲烷以外的氣態(tài)總烴。由碳和氫兩種元素組成的，并以氣體狀態(tài)存在于大氣中的有機(jī)化合物總和。為易燃易爆、具有汽油味的無色多組分混合氣。

第八頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三排放標(biāo)準(zhǔn)《大氣污染物綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB16927-1996）的非甲烷總烴的廠界濃度標(biāo)準(zhǔn)為4mg/m3，一般情況下，質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要小于廠界標(biāo)準(zhǔn)，因此采用2mg/m3作為小時(shí)標(biāo)準(zhǔn)，1.2mg/m3作為日均標(biāo)準(zhǔn)，0.2mg/m3作為年均標(biāo)準(zhǔn)。

第九頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三

a.油罐的呼吸損失

油品儲(chǔ)存在容器中，液體因分子本身的熱運(yùn)動(dòng)和空氣流動(dòng)，從中逸出蒸氣分子，逐漸擴(kuò)散到液面空間，形成油蒸氣層，聚積在容器內(nèi)，直到一種飽和平衡狀態(tài)。飽和油蒸氣在兩種情況下會(huì)逸出容器，散發(fā)到空氣中。

(1)油氣揮發(fā)損失的原因第十頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三(1)

油氣揮發(fā)損失的原因

b.輕質(zhì)油品在裝車過程中的損耗現(xiàn)在大多數(shù)火車裝車已經(jīng)用液下式工藝替代了噴濺式裝車工藝，但由于沒有采用密閉裝車，裝車過程中的油品蒸發(fā)損耗也是巨大的。根據(jù)荊門煉油廠和齊魯石化勝利煉油廠浸沒式大鶴管裝車技術(shù)鑒定報(bào)告，汽油的裝車年均損耗量為每車20kg左右，損耗率為0.044%~0.049%，裝車時(shí)排出的氣體中烴蒸氣的質(zhì)量濃度為0.138kg/m3~0.323kg/m3；裝車時(shí)的烴蒸氣排放速率為120kg/h~150kg/h。第十一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三大呼吸損失在對(duì)儲(chǔ)油罐進(jìn)行裝油作業(yè)時(shí)，由于機(jī)械力的作用，加劇了油品的揮發(fā)程度，產(chǎn)生了油氣。而儲(chǔ)油罐中的氣體空間隨著油品的液位升高而減少，氣體壓力增大，為保持壓力的平衡，一部分氣體通過呼吸閥排出，形成了稱為“大呼吸”的油氣排放

貯槽間物料轉(zhuǎn)移時(shí)存在大呼吸損失第十二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三小呼吸損失石油和成品油在靜止儲(chǔ)存的過程中，儲(chǔ)油罐溫度晝夜有規(guī)律地變化，白天溫度升高，熱量使油氣膨脹而造成揮發(fā)。晚間溫度降低，吸入新鮮空氣，為平衡蒸汽壓，油氣從液相中蒸發(fā)，至止油液面上的氣體達(dá)到新的飽和蒸汽壓，造成油氣的揮發(fā)。上述過程晝夜交替進(jìn)行，形成了稱為“小呼吸”的油氣排放第十三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三儲(chǔ)油罐大呼吸損失測(cè)算1986年，石化總公司環(huán)境監(jiān)測(cè)總站對(duì)幾種罐型的大呼吸排放油氣進(jìn)行了測(cè)算固定頂罐大呼吸時(shí)油氣排放濃度大于822g/m3

內(nèi)浮頂罐大呼吸時(shí)油氣排放濃度小于57g/m3

固定頂罐改為浮頂罐，減少油氣排放93％第十四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三儲(chǔ)油罐小呼吸損失測(cè)算

1986年，石化總公司環(huán)境監(jiān)測(cè)總站對(duì)無力矩罐型的小呼吸排放油氣進(jìn)行了測(cè)算油氣排放濃度在300～580g/m3

?；饭迏^(qū)溶劑貯槽存在小呼吸損失第十五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三VOCs揮發(fā)性有機(jī)化合物充入、呼吸和排空損耗第十六頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三減少呼吸損耗的建議：1、槽車卸料時(shí)使用氣相平衡管，減少大呼吸廢氣。2、控制儲(chǔ)罐進(jìn)料、出物料速度，速度越快，損耗越大；3、在考慮經(jīng)濟(jì)條件下，適當(dāng)提高儲(chǔ)罐耐壓等級(jí)。儲(chǔ)罐耐壓性能越好，呼吸損耗越小。4、低沸點(diǎn)溶劑儲(chǔ)存時(shí)，采用壓力罐，不宜采用常壓儲(chǔ)罐，減少呼吸損失。5、做好儲(chǔ)罐的防曬、降溫工作。第十七頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三減少呼吸損耗的建議：6、盡量避免儲(chǔ)罐的晝夜溫差過大，如設(shè)置地槽儲(chǔ)罐區(qū)代替露天儲(chǔ)罐。7、適當(dāng)控制儲(chǔ)罐裝滿程度。儲(chǔ)罐滿裝，氣體空間容積小，小呼吸損失減少。8、要盡量避免因儲(chǔ)罐附件不嚴(yán)密造成的損耗。對(duì)阻火器、液封物料、機(jī)械呼吸閥瓣等每年徹底檢查兩次，做到氣密性符合要求。9、對(duì)常壓和低壓貯罐安裝呼吸閥，提高儲(chǔ)罐的密閉性，減少損耗。第十八頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三VOCs控制技術(shù)第十九頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三蒸氣壓與蒸發(fā)、冷凝

蒸氣壓是判斷有機(jī)物是否屬于揮發(fā)性有機(jī)物的主要依據(jù)溫度越高，蒸氣壓越大第二十頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三溶劑蒸發(fā)若氣相壓力小于物質(zhì)所在溫度下的飽和蒸氣壓時(shí)，凝結(jié)速度小于蒸發(fā)速度，總的宏觀效果是氣體蒸發(fā)。直到氣相壓力等于所在溫度下的飽和蒸氣壓為止，達(dá)到平衡。第二十一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三溶劑冷凝當(dāng)氣相壓力超過物質(zhì)所在溫度下的飽和蒸氣壓時(shí)，凝結(jié)速度大于蒸發(fā)速度，總的宏觀效果是氣體冷凝，直到氣相壓力等于所在溫度下的飽和蒸氣壓為止，達(dá)到平衡。第二十二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三飽和蒸氣壓溫度（℃）6.3618.3826.0331.7636.4040.3051.9461.94甲苯蒸氣壓（kPa）1.332.674.005.336.678.0013.3320.00溫度（℃）-25102030405056.2丙酮蒸氣壓（kPa）8.0011.8815.4124.6437.6956.2081.67101.33溫度（℃）-94.8-90-70-50-30-10-2丙酮蒸氣壓（Pa）2.32.845320149051608000第二十三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三理想氣體狀態(tài)方程

PV=nRT=(m/M)RT

計(jì)算時(shí)式中P、V、T、n均采用SI單位：P—Pa、T—K、V—m3、n—mol、m—g、

M—gmol-1、R=8.314Jmol-1K-1

在P0的極限條件下，實(shí)際各氣體均服從PV=nRT。壓力越低，方程越準(zhǔn)確。第二十四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三不同溫度放空尾氣濃度估算1.30℃時(shí)常壓放空尾氣丙酮濃度

m/V=PM/R/T=37690*58/8.314/(273+30)=868g/m32.-10℃時(shí)常壓放空尾氣丙酮濃度

m/V=PM/R/T=5160*58/8.314/(273-10)=137g/m33.-70℃時(shí)常壓放空尾氣丙酮濃度

m/V=PM/R/T=45*58/8.314/(273-70)=1.55g/m3第二十五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三不同溫度放空丙酮損失估算

一只全容積5m3貯槽內(nèi)有3m3丙酮全部轉(zhuǎn)入另一已使用丙酮的空槽中，現(xiàn)使用氮?dú)鈱⑽锪限D(zhuǎn)完，在維持槽內(nèi)0.05MPa、0.1MPa、0.2MPa(表壓)氮?dú)鈮毫ο鹿浪銚p失；再計(jì)算使用泵加平衡管的方式。注：低沸點(diǎn)溶劑能較快達(dá)到飽和蒸氣壓第二十六頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三分析損失量(kg)30℃-10℃-70℃0.05MPa4.80.750.0080.1MPa6.91.10.010.2MPa11.31.80.02泵加平衡管0001.氮?dú)鈮毫哟髸r(shí)，丙酮損失量增大，一批轉(zhuǎn)料最大可能損失11.3kg。2.在30℃時(shí)轉(zhuǎn)料，尾氣經(jīng)冷凍至-10℃后可回收丙酮9.5kg。3.使用泵加平衡管的方式轉(zhuǎn)料，丙酮損失量為0。第二十七頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第二十八頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三放空中30℃丙酮損耗量計(jì)算過程30度丙酮常壓狀態(tài)下的丙酮濃度為868g/m3.0.05MPa下儲(chǔ)罐放空到常壓0.1MPa，5立方體積相當(dāng)于2.5立方，加上接收罐放空產(chǎn)生的3立方氣體，共放空了5.5立方氣體，所以放空氣體中損耗丙酮為4.8kg0.1MPa下儲(chǔ)罐放空到常壓0.1MPa，5立方體積仍舊為5立方。加上接收罐放空產(chǎn)生的3立方氣體，共放空了8立方氣體，所以放空氣體中損耗丙酮6.9kg0.2MPa下儲(chǔ)罐放空到常壓0.1MPa，5立方體積相當(dāng)于10立方。加上接收罐放空產(chǎn)生的3立方氣體，共放空了13立方氣體，所以放空氣體中損耗丙酮為11.3kg第二十九頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三建議根據(jù)以上使用氮?dú)廪D(zhuǎn)料分析，建議：1、盡量避免用氮?dú)廪D(zhuǎn)料；2、如暫時(shí)無法改用泵輸送代替氮?dú)廪D(zhuǎn)料時(shí)，則嚴(yán)格控制氮?dú)廪D(zhuǎn)料的壓力；3、泵轉(zhuǎn)料場(chǎng)所建立氣相平衡管體系，避免放空損耗。第三十頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三水環(huán)式真空泵抽氣速率

第三十一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三真空損失以2SK-6A水環(huán)式真空泵為例估算回收丙酮時(shí)真空損失由上圖可知：在絕壓3300Pa～105Pa時(shí)，抽氣速率為6M3/min即360M3/h

設(shè)經(jīng)冷凍鹽水冷凝后丙酮接收貯槽上的真空度為-0.092MPa（絕壓8000Pa），相應(yīng)溫度-2℃尾氣丙酮損失量：m=P*V*M/R/T=8000*360*58/8.314/(273-2)=74100g/h=74.1kg/h第三十二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三分析與建議1.由于設(shè)備泄漏的原因，尾氣中混入空氣，丙酮蒸氣分壓下降；又可能存在設(shè)備管道配置不合理的原因，達(dá)不到水環(huán)泵的額定抽氣速率，以致尾氣中丙酮損失量小于74.1kg/h。2.合理選擇真空泵抽氣速率，不宜過大。（抽氣速率越大，蒸發(fā)量越大，損耗就越大.2SK-12的抽氣速率為720m3/h,2SK-20的抽氣速率為1200m3/h）3.合理配置真空管路，減少氣體阻力。（真空管徑如過小，則阻力增大，損耗真空）第三十三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三分析與建議4.提高設(shè)備管路密閉，減少氣體泄漏量。（如真空變差，則要仔細(xì)檢查設(shè)備管路的密閉性、真空管路情況、真空泵本身運(yùn)轉(zhuǎn)情況等）5.要重視泵后尾氣冷凝。（真空泵后常壓狀態(tài)下，能冷凝下來的物料較真空狀態(tài)下同樣冷凝條件的要多得多。）6.依據(jù)溶劑物性不同，使用適宜的真空度。（低沸點(diǎn)的溶劑真空度可選得低些，而高沸點(diǎn)的溶劑真空度可相對(duì)高些。減壓回收時(shí)，真空應(yīng)由小到大，而非減壓始末均用同一真空度。）7.不用真空泵吸料及轉(zhuǎn)移溶劑。第三十四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三推薦使用無油真空泵安全注意：

1.防止大量空氣、液體進(jìn)入泵腔

2.溶劑自燃點(diǎn)最好大于300℃3.排氣閥門勿關(guān)閉

4.異常聲響及時(shí)檢修第三十五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三拉烏爾定律空氣中VOCs的含量低，可視為理想氣體第三十六頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三溶劑殘留由拉烏爾定律可知：

降低液體產(chǎn)品中溶劑殘留的方法

1.提高真空度

2.升高回收溫度第三十七頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三沸點(diǎn)與壓力的關(guān)系克勞休斯－克拉佩龍（Clausius－Clapyron）方程第三十八頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三蒸氣壓計(jì)算第三十九頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三汽油損耗第四十頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三一是汽油蒸發(fā)氣會(huì)對(duì)環(huán)境產(chǎn)生污染。油氣煙霧導(dǎo)致了中國較差的空氣質(zhì)量；二是威脅人類健康。被油蒸氣污染的空氣成為人類特別是操作工人的健康隱患，引發(fā)疾??；三是增加發(fā)生火災(zāi)和爆炸危險(xiǎn)性。汽油揮發(fā)物極易造成爆炸；四是降低油品質(zhì)量技術(shù)指標(biāo)；五是增大了油量損耗和經(jīng)濟(jì)損失。(2)油氣揮發(fā)損失及其危害第四十一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三油品從生產(chǎn)、儲(chǔ)運(yùn)、銷售到使用全過程密閉都應(yīng)密閉！2、油氣揮發(fā)損失分析第四十二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三總體上，《散裝液態(tài)石油產(chǎn)品損害標(biāo)準(zhǔn)》（GB11085-1989）規(guī)定，汽油通過鐵路罐車、汽車罐車和油輪裝車（船）的損耗率分別不得大于1.7‰、1.0‰和0.7‰。這意味著1m3汽油通過鐵路罐車、汽車罐車和油輪裝車時(shí)，分別損失1.7L、1.0L和0.7L都是符合國家規(guī)定的。根據(jù)大慶石化分公司的統(tǒng)計(jì)，如果沒有油氣回收系統(tǒng)，給汽油一次火車裝車的油品損失約占裝車總量的1.49‰左右。據(jù)文獻(xiàn)介紹，裝車過程中汽油的平均揮發(fā)量為裝車量的1.3‰。實(shí)際上汽油從煉油廠生產(chǎn)出來到最終的用戶手中，一般要經(jīng)過4次裝卸，油品損失約占裝車總量的6‰左右。國內(nèi)油氣蒸發(fā)損耗現(xiàn)狀第四十三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三（1）加油站加油槍安裝與不安裝集氣系統(tǒng)，油氣排放量的比較采樣地點(diǎn)總烴含量（g/m3）油氣揮發(fā)率（‰）裝滿一車油（按80升計(jì)）油氣損耗量（升）油氣損失量（kg/t）油箱口（加油槍安裝集氣系統(tǒng)）1.87~11.082.47×10-3~1.46×10-21.98×10-4~1.17×10-32.47×10-3~1.46×10-2油箱口（加油槍不安裝集氣系統(tǒng)）167.0~287.670.22~0.381.76×10-2~3.03×10-20.22~0.38從上表可以看出，加油站加油時(shí)汽車油箱口油氣的自然揮發(fā)率達(dá)到0.22~0.38‰，而加油槍安裝集氣系統(tǒng)后可大大減少了加油站油氣的揮發(fā)與排放。第四十四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三油罐車卸油與不卸油時(shí)，加油站儲(chǔ)油罐呼吸閥油氣排放量比較采樣地點(diǎn)總烴含量（g/m3）油氣揮發(fā)率（‰）卸一車油（按10噸計(jì)）油氣損耗量（kg）油氣損失量（kg/t）呼吸閥（不卸油）0.284---呼吸閥（卸油）261.130.343.40.34從上表可以看出，油罐車卸油時(shí)油氣揮發(fā)率為0.34‰，約為不卸油油氣排放量的1000倍。第四十五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三安裝二次油氣回收系統(tǒng)，卸油與不卸油時(shí)呼吸閥油氣排放量比較采樣地點(diǎn)總烴含量（g/m3）油氣揮發(fā)率（‰）卸一車油（按10噸計(jì)）油氣損耗量（kg）油氣損失量（kg/t）呼吸閥（不卸油）66.60~100.95---呼吸閥（卸油）129.20~150.560.171~0.1991.71~1.990.171~0.199加油站雖然安裝了二次油氣回收系統(tǒng)，但由于油罐車沒有安裝一次油氣回收系統(tǒng)，在卸油時(shí)仍將呼吸閥頂開，大部分油氣從呼吸閥排出。因此對(duì)加油站而言，僅僅安裝二次油氣回收系統(tǒng)是沒有意義的。油罐車卸油時(shí)卸油臺(tái)周圍環(huán)境中油氣排放濃度

現(xiàn)場(chǎng)對(duì)3個(gè)加油站的卸油臺(tái)附近6個(gè)點(diǎn)進(jìn)行采樣，油氣排放濃度的平均值為2.31g/m3，油氣揮發(fā)率為3.05×10-3‰。說明在密閉卸車的情況下，油氣幾乎沒有揮發(fā)。第四十六頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三股份公司1.8萬多座加油站，回收槍，約占10%第四十七頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三（2）油庫某油庫油罐進(jìn)油與不收發(fā)油時(shí)，油氣揮發(fā)量見下表。采樣地點(diǎn)總烴含量（g/m3）油氣揮發(fā)率（‰）5000m3儲(chǔ)油罐頂排放口（油罐不收發(fā)油時(shí)）11.14-5000m3儲(chǔ)油罐頂排放口（油罐進(jìn)油時(shí)）132.720.1752萬m3儲(chǔ)油罐頂排放口（油罐進(jìn)油時(shí)）419.410.554當(dāng)儲(chǔ)油罐不進(jìn)行收發(fā)油時(shí)，油罐進(jìn)行小呼吸，油氣排放量很??；當(dāng)儲(chǔ)油罐進(jìn)油時(shí)，油罐進(jìn)行大呼吸，油氣揮發(fā)量增大。某油庫鐵路槽車裝車時(shí)油氣揮發(fā)量，見下表。采樣地點(diǎn)總烴含量（g/m3）油氣揮發(fā)率（‰）槽車罐口（未裝車時(shí)）17.740.023槽車罐口（裝車量達(dá)1/3時(shí)）16.610.022槽車罐口（裝車量達(dá)2/3時(shí)）505.590.67該油庫火車槽車采用小鶴管液下敞口式裝車，隨著裝車量的增加，油氣揮放量亦隨之增加。第四十八頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三典型油庫公路發(fā)油上裝式裝車丹麥公路發(fā)油底部密閉裝車股份公司油庫600多座，基本沒有回收系統(tǒng)。第四十九頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三（3）煉油廠股份公司只有極少數(shù)煉油廠裝車棧橋安裝了油氣回收系統(tǒng)：大慶石化分公司煉油廠-2004年8月安裝哈爾濱石化分公司-2006年4月安裝第五十頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三3、做好油氣回收工作意義重大第五十一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三在《汽車加油加氣站設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》中明確指出，如加油站安裝油氣回收系統(tǒng)設(shè)備，汽油罐及其通氣管口的防火距離可以相應(yīng)減少20%~30%。

第五十二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三二、國內(nèi)外油氣回收技術(shù)介紹油氣回收系統(tǒng)包括兩部分，即：油氣收集系統(tǒng)和油氣分離回收系統(tǒng)。大家通常所說的油氣回收技術(shù)是指完成油氣分離達(dá)到回收目的的技術(shù)。從原理上來說，目前常用的油氣與空氣的分離回收方法有4種：（1）吸收法油氣回收；（2）冷凝法油氣回收；（3）吸附法油氣回收；（4）膜分離法油氣回收。另外有些還含有壓縮過程或幾種方法的綜合利用。第五十三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三

1、吸收法油氣回收技術(shù)

國內(nèi)外應(yīng)用的吸收法油氣回收技術(shù)有兩種，即常壓常溫吸收法和常壓冷卻（低溫）吸收法。

（1）常壓常溫吸收法常壓常溫下，在吸收塔內(nèi)利用吸收劑與油品儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)排放出來的油氣—空氣混合氣接觸而回收或除去其中油氣的一種方法。

（2）常壓冷卻（低溫）吸收法由于冷液體的分壓遠(yuǎn)低于油氣蒸氣的分壓，且液體的質(zhì)量較蒸氣重，故大部分的易揮發(fā)有機(jī)化合物蒸氣不能保持氣相，易被吸收到液相中。第五十四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三吸收工藝第五十五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三吸收劑的要求對(duì)被去除的VOCs有較大的溶解性蒸氣壓低易解吸化學(xué)穩(wěn)定性和無毒無害性分子量低第五十六頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三水吸收塔可考慮用純化水作吸收劑吸收乙酸乙酯、乙酸丁酯、乙醇等溶劑放空尾氣吸收液可用于水洗等工序，以實(shí)現(xiàn)循環(huán)利用第五十七頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三第五十八頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三2、冷凝法油氣回收技術(shù)冷凝法的基本原理是當(dāng)冷凝氣的溫度低于其露點(diǎn)溫度時(shí)將發(fā)生冷凝。由于易揮發(fā)性有機(jī)化合物的露點(diǎn)溫度高于空氣的露點(diǎn)溫度，故當(dāng)對(duì)油氣蒸氣和空氣的混合物進(jìn)行冷凝時(shí)，大部分的油氣蒸氣會(huì)被冷凝成液態(tài)而空氣則可以通過通風(fēng)口被排出，從而達(dá)到分離的目的。這種方法的優(yōu)點(diǎn)是操作安全可靠，回收的烴類液體不含雜質(zhì)；缺點(diǎn)是投資高、操作費(fèi)用高。

第五十九頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三冷凝法

采用機(jī)械制冷至－73℃，典型的油氣回收率在90～95%

出口氣體的烴濃度≤35g/m3，需冷凝至－95℃一般采用多級(jí)連續(xù)冷卻方法降低揮發(fā)氣的溫度，使之凝結(jié)為液體回收第六十頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三3、吸附法油氣回收技術(shù)吸附分離過程是利用混合物中各組分與吸附劑之間結(jié)合力強(qiáng)弱的差別，即在吸附劑與流體相間分配不同的性質(zhì)，使混合物中難吸附與易吸附組分實(shí)現(xiàn)分離。它的特點(diǎn)是合適的吸附劑對(duì)各組分的吸附有很高的選擇性。吸附分離技術(shù)己在各行業(yè)得到廣泛的應(yīng)用和發(fā)展，并也成為一項(xiàng)重要的氣體分離技術(shù)。用于油氣分離的吸附劑除一般要求外，還應(yīng)具有壓降小、比熱容及導(dǎo)熱系數(shù)大、劣化度小、使用壽命長等特點(diǎn)?；钚蕴窟m宜作為油氣吸附首選吸附劑。由于用“水蒸氣脫附+干燥”工藝將帶來許多問題，所以近年在歐洲和北美將此技術(shù)發(fā)展為“活性炭真空再生吸附法”，利用真空解吸輔以微量熱處理進(jìn)行深度脫附，以獲得更好的解吸再生效果又降低操作費(fèi)用和能耗。

第六十一頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三（1）活性炭真空再生吸附法的工藝流程整套裝置包括三個(gè)主要單元：變壓吸附單元（即：吸附再生單元）、分離罐和真空泵。

圖活性炭真空再生吸附法模型圖第六十二頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三圖活性炭真空再生吸附法工藝流程示意圖第六十三頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三（2）活性炭真空再生吸附法在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況

活性炭真空再生吸附法油氣回收技術(shù)在歐洲和北美廣泛應(yīng)用。目前大連石化分公司已經(jīng)采用該技術(shù)；中石化大興油庫采用的是該技術(shù)。

圖瑞典格登堡海灣Shell公司活性炭真空再生吸附法油氣回收裝置第六十四頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三活性碳纖維溶劑回收裝置利用高效吸附材料-活性碳纖維(ACF)吸附能力強(qiáng)、吸附脫附速度快的優(yōu)點(diǎn)來回收有機(jī)溶劑。典型的裝置由送風(fēng)機(jī)、空氣過濾器、2個(gè)吸脫附槽、切換閥門、冷凝器及分離器等組成。脫附用水蒸氣。通過閥門的切換，實(shí)現(xiàn)溶劑在2個(gè)吸脫附槽中的吸附和脫附，脫附后的溶劑和水蒸氣進(jìn)入冷凝器冷凝、分液后可得到純凈的溶劑。第六十五頁，共七十四頁，編輯于2023年，星期三本裝置優(yōu)點(diǎn)1.有機(jī)溶劑回收率高，通過合理的設(shè)計(jì)和切換時(shí)間的調(diào)整，可使溶劑回收率在99%以上；2.回收時(shí)溶劑的穩(wěn)定性好，分解極少；3.應(yīng)用范圍廣，對(duì)低濃度溶劑、聚合性單體及高沸點(diǎn)溶劑也能適用；4.裝置體積小而緊湊，易操作、保養(yǎng)；5.操作費(fèi)用低，與活性炭溶劑回收裝置比較，風(fēng)機(jī)功率為1/6，蒸汽和冷卻水用量也少；6.運(yùn)行操作采用全自動(dòng)控制；