肉類(lèi)加工機(jī)械-絞肉機(jī)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)(論文)

目錄目錄…………………1中文摘要……………3Abstract………………………3第1章緒論………………………3第2章結(jié)構(gòu)及工作原理…………42.1絞肉機(jī)的結(jié)構(gòu)………………42.1.1送料機(jī)構(gòu)………………42.1.2切割機(jī)構(gòu)………………42.1.3驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)………………42.2絞肉機(jī)的工作原理…………5第3章螺旋供料器的設(shè)計(jì)………………………53.1絞籠的設(shè)計(jì)…………………53.1.1絞籠的材料……………63.1.2螺旋直徑………………63.1.3螺旋供料器的轉(zhuǎn)速……………………63.1.4螺旋節(jié)距………………63.2絞筒的設(shè)計(jì)………………6第4章傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)…………74.1電機(jī)的選擇……………74.2帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)……………84.2.1設(shè)計(jì)功率……………84.2.2選定帶型……………84.2.3傳動(dòng)比………………84.2.4小帶輪基準(zhǔn)直徑……………………84.2.5大帶輪基準(zhǔn)直徑……………………84.2.6帶速驗(yàn)算……………84.2.7初定軸間距…………94.2.8所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度…………………94.2.9實(shí)際軸間距…………94.2.10小帶輪包角…………94.2.11單根V帶的基本額定功率…………94.2.12時(shí)單根V帶型額定功率增量………………94.2.13V帶的根數(shù)……………94.2.14單根V帶的預(yù)緊力………………104.2.15作用在軸上的力……………………104.2.16帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸………………104.3齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)………………………114.3.1選擇材料，確定和及精度等級(jí)………114.3.2按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)…………114.3.2.1確定中心距……………………114.3.2.2確定模數(shù)………………………114.3.2.3確定齒數(shù)………………………114.3.2.4計(jì)算主要的幾何尺寸…………124.3.3校核齒面接觸強(qiáng)度………………124.3.4校核齒根的強(qiáng)度…………………4.3.5齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算………………4.3.5.1確定齒厚偏差代號(hào)……………4.3.5.2確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值………………4.3.5.3確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值……………4.3.5.4確定齒坯的精度………………4.4軸的設(shè)計(jì)………………174.4.1按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算……………………17第5章絞刀的設(shè)計(jì)……………185.1絞刀的設(shè)計(jì)……………185.1.1刀刃的起訖位置……………………195.1.2刀刃的前角…………195.1.3刀刃的后角…………215.1.4刀刃的刃傾角……………………215.1.5刀刃上任一點(diǎn)位量上絞肉速度……………………235.1.6絞刀片的結(jié)構(gòu)………………………24第6章生產(chǎn)能力分析…………256.1絞刀的切割能力………………………256.2絞肉機(jī)的生產(chǎn)能力……………………256.3功率消耗…………………25設(shè)計(jì)總結(jié)…………………………26鳴謝………………26參考文獻(xiàn)…………………………26

中文摘要本文論述了肉類(lèi)加工機(jī)械—絞肉機(jī)的工作原理、主要技術(shù)參數(shù)、傳動(dòng)系統(tǒng)、典型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及生產(chǎn)能力分析。關(guān)鍵詞：絞肉機(jī)，擠肉樣板，絞刀，絞籠AbstractTheprinciple,technicalpare-maters,transmitingsystemandmainpartsstructureofmincingma-chinewereintroduced.Theproductingcapacitywasanalysed.KeywordsMincingmachineHoldsplateCuttingbladeTransferaugerKeywords:meatchopper，reamer緒論隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和人民生活水平的提高，人民對(duì)食品工業(yè)提出了更高的要求?，F(xiàn)代食品已朝著營(yíng)養(yǎng)、綠色、方便、功能食品的方向發(fā)展，且功能食品將成為新世紀(jì)的主流食品。食品工業(yè)也成為國(guó)民經(jīng)濟(jì)的支柱產(chǎn)業(yè)，作為裝備食品工業(yè)的食品機(jī)械工業(yè)發(fā)展尤為迅猛。食品工業(yè)的現(xiàn)代化水平，在很大程度上依賴(lài)于食品機(jī)械的發(fā)展及其現(xiàn)代化水，離開(kāi)現(xiàn)代儀器和設(shè)備，現(xiàn)代食品工業(yè)就無(wú)從談起。食品工業(yè)的發(fā)展是設(shè)備和工藝共同發(fā)展的結(jié)果，應(yīng)使設(shè)備和工藝達(dá)到最佳配合，以設(shè)備革新和創(chuàng)新促進(jìn)工藝的改進(jìn)和發(fā)展，以工藝的發(fā)展進(jìn)一部促進(jìn)設(shè)備的發(fā)展和完善。兩者互相促進(jìn)、互相完善，是使整個(gè)食品工業(yè)向現(xiàn)代化邁進(jìn)的必要條件。在肉類(lèi)加工的過(guò)程中，切碎、斬拌攪拌工序的機(jī)械化程度最高，其中絞肉機(jī)、斬拌機(jī)、攪拌機(jī)是最基本的加工主械.幾乎所有的肉類(lèi)加工廠都具備這3種設(shè)備。國(guó)內(nèi)一些大型肉類(lèi)加工廠先后從西德、丹麥、瑞士、日本等引進(jìn)了先進(jìn)的加工設(shè)備，但其價(jià)格十分昂貴。目前中、小型肉類(lèi)加工企業(yè)所使用的大部分設(shè)備為我國(guó)自行設(shè)計(jì)制造的產(chǎn)絞肉機(jī)是為中、小型肉類(lèi)加二企業(yè)所設(shè)計(jì)的較為理想的、絞制各種肉餡的機(jī)械，比如生產(chǎn)午餐肉罐頭和制造魚(yú)醬、魚(yú)圓之類(lèi)的產(chǎn)品，它將肉可進(jìn)行粗、中、細(xì)絞以滿(mǎn)足不同加工工藝的要求，該機(jī)亦可作為其他原料的擠壓設(shè)備。

絞肉機(jī)專(zhuān)業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化，學(xué)號(hào)：00121417，學(xué)生：王佑靈指導(dǎo)教師：劉杰華，陳敏華，招惠玲結(jié)構(gòu)及工作原理2.1絞肉機(jī)的結(jié)構(gòu)絞肉機(jī)主要由送料機(jī)構(gòu)、切割機(jī)構(gòu)和驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)等組成，如圖2－1所示。

圖2－1絞肉機(jī)結(jié)構(gòu)1.機(jī)架2.絞刀3.擠肉樣板4.旋蓋5.紋筒6.絞籠7.料斗8.減速器9.大皮帶輪10.電機(jī)11.三角帶12.小皮帶輪2.1.1送料機(jī)構(gòu)包括料斗7、絞籠6和絞筒5。其作用是輸送物料前移到切割機(jī)構(gòu)，并在前端對(duì)物料進(jìn)行擠壓。2.1.2切割機(jī)構(gòu)包括擠肉樣板3,絞刀2,旋蓋4。其作用是對(duì)擠壓進(jìn)人樣板孔中的物料進(jìn)行切割.樣板孔眼規(guī)格有多種，可根據(jù)不同的工藝要求隨時(shí)旋下旋蓋進(jìn)行更換。2.1.3驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)包括電機(jī)10、皮帶輪9、12、減速器8、機(jī)架I等2.2絞肉機(jī)的工作原理工作時(shí)，先開(kāi)機(jī)后放料，由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋轉(zhuǎn)，把物連續(xù)地送往絞刀口進(jìn)行切碎。因?yàn)槁菪┝掀鞯穆菥嗪竺鎽?yīng)比前面小，但螺旋軸的直徑后面比前面大，這樣對(duì)物料產(chǎn)生了一定的擠壓力，這個(gè)力迫使已切碎的肉從格板上的孔眼中排出。用于午餐肉罐頭生產(chǎn)時(shí)，肥肉需要粗絞而瘦肉需要細(xì)絞，以調(diào)換格板的方式來(lái)達(dá)到粗絞與細(xì)絞之需。格板有幾種不同規(guī)格的孔眼，通常粗絞用之直徑為8－10毫米、細(xì)絞用直徑3－5毫米的孔眼。粗絞與細(xì)絞的格板，其厚度都為10－12毫米普通鋼板。由于粗絞孔徑較大，排料較易，故螺旋供料器的轉(zhuǎn)速可比細(xì)絞時(shí)快些，但最大不超過(guò)400轉(zhuǎn)/分。一般在200－400轉(zhuǎn)/分。因?yàn)楦癜迳系目籽劭偯娣e一定，即排料量一定，當(dāng)供料螺旋轉(zhuǎn)速太快時(shí)，使物料在切刀附近堵塞，造成負(fù)荷突然增加，對(duì)電動(dòng)機(jī)有不良的影響。絞刀刃口是順著切刀轉(zhuǎn)學(xué)安裝的。絞刀用工具鋼制造，刀口要求鋒利，使用一個(gè)時(shí)期后，刀口變鈍，此時(shí)應(yīng)調(diào)換新刀片或重新修磨，否則將影響切割效率，甚至使有些無(wú)聊不是切碎后排出，而是由擠壓、磨碎后成漿狀排出，直接影響成品質(zhì)量，據(jù)有些廠的研究，午餐肉罐頭脂肪嚴(yán)重析出的質(zhì)量事故，往往與此原因有關(guān)。裝配或調(diào)換絞刀后，一定要把緊固螺母旋緊，才能保證格板不動(dòng)，否則因格板移動(dòng)和絞刀轉(zhuǎn)動(dòng)之間產(chǎn)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)，也會(huì)引起對(duì)物料磨漿的作用。絞刀必須與格板緊密貼和，不然會(huì)影響切割效率。螺旋供料器在機(jī)壁里旋轉(zhuǎn)，要防止螺旋外表與機(jī)壁相碰，若稍相碰，馬上損壞機(jī)器。但它們的間隙又不能過(guò)大，過(guò)大會(huì)影響送料效率和擠壓力，甚至使物料從間隙處倒流，因此這部分零部件的加工和安裝的要求較高。絞肉機(jī)的生產(chǎn)能力不能由螺旋供料器決定，而由切刀的切割能力來(lái)決定。因?yàn)榍懈詈笪锪媳仨殢目籽壑信懦?，螺旋供料器才能繼續(xù)送料，否則，送料再多也不行，相反會(huì)產(chǎn)生物料堵塞現(xiàn)象。第3章螺旋供料器的設(shè)計(jì)3.1絞籠的設(shè)計(jì)絞籠的作用是向前輸送物料，并在前端對(duì)肉塊進(jìn)行擠壓。如圖3－1所示，設(shè)計(jì)上采用一根變螺距、變根徑的螺旋，即螺距后大前小，根徑后小前大，這樣使其絞籠與絞筒之間的容積逐漸減小實(shí)現(xiàn)了對(duì)物料的擠壓作用。絞籠前端方形軸處安裝絞刀，后端面上安裝兩個(gè)定位鍵與其主軸前端面上鍵槽配合，以傳遞動(dòng)力。圖3－1絞籠3.1.1絞籠的材料絞籠的材料選為HT2003.1.2螺旋直徑＝0.136m取D＝160mmG－生產(chǎn)能力,由原始條件得G＝1t/hK－物料綜合特性系數(shù),查表1-16得K＝0.071-物料得填充系數(shù)查B4表1－16得＝0.15－物料的堆積密度t/m豬肉的為1.5t/mC－與螺旋供料器傾角有關(guān)的系數(shù)，查B4表1－15得C＝13.1.3螺旋供料器的轉(zhuǎn)速由原始數(shù)據(jù)n＝326r/min3.1.4螺旋節(jié)距實(shí)體面型螺旋的節(jié)距t＝D3.2絞筒的設(shè)計(jì)由于肉在絞筒內(nèi)受到攪動(dòng)，且受擠壓力的反作用力作用，物料具有向后倒流的趨勢(shì)，因此在絞籠的內(nèi)壁上設(shè)計(jì)了8個(gè)止推槽.沿圓周均勻分布，如圖3－2所示絞筒內(nèi)壁與絞籠之間的間隙要適當(dāng)，一般為3-5mm。間隙太大會(huì)使物料倒流;間隙太小絞籠與絞筒內(nèi)壁易碰撞。絞筒的物料可選用鑄鐵，選HT200圖3－2絞筒第4章傳動(dòng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)由于絞籠只有一種工作轉(zhuǎn)速，則從電機(jī)至絞籠的運(yùn)動(dòng)路線(xiàn)為定比傳動(dòng)，其總的傳動(dòng)比可利用帶傳動(dòng)、齒輪傳動(dòng)等構(gòu)機(jī)逐級(jí)減速后得到。絞籠的轉(zhuǎn)速不易太高，因?yàn)檩斔湍芰Σ⒉皇请S轉(zhuǎn)速增加而增加。當(dāng)速度達(dá)到一定值以后，效率反而下降，且速度過(guò)高，物料磨擦生熱，出口處的壓力升高，易引起物料變性，影響絞肉質(zhì)量，因此絞籠的轉(zhuǎn)速一般在200一400r/min比較適宜。在本機(jī)選用326r/min。由傳動(dòng)比標(biāo)準(zhǔn)系列查B2表2－1初步取1.762.5根據(jù)選用的電機(jī)和絞籠轉(zhuǎn)速要求設(shè)計(jì)傳動(dòng)路線(xiàn)如下：4.1電機(jī)的選擇N=＝4(KW)G－絞肉機(jī)的生產(chǎn)能力，1000kg/hW－切割1kg物料耗用能量，其值與孔眼直徑有關(guān)，d小則w大，當(dāng)d＝3mm，取w＝0.0030kw.h/kg。（查B5p）－傳動(dòng)效率，取0.75所以根據(jù)N＝4kw，n＝1500r/min，查B1表10-4-1選用Y112M-4，再查B1表10-4-2得Y112M-4電機(jī)的結(jié)構(gòu)。圖4-1Y112M-4電動(dòng)機(jī)的外觀圖4.2帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)4.2.1設(shè)計(jì)功率－工況系數(shù)，查B1表8－1－22，取＝1.2P－傳遞的功率4.2.2選定帶型根據(jù)和查B1圖8－1－2選取普通V帶A型，－小帶輪轉(zhuǎn)速，為1440r/min4.2.3傳動(dòng)比1.76＝＝4.2.4小帶輪基準(zhǔn)直徑（mm）由B1表8－1－12和表8－1－14選定＝100mm>＝75r/min4.2.5大帶輪基準(zhǔn)直徑（mm）由B3表8－7得=180mm4.2.6帶速驗(yàn)算4.2.7初定軸間距（mm）4.2.8所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度（mm）＝＝886mm依B1表8－1－8?。?00mm，即帶型為A－9004.2.9實(shí)際軸間距

4.2.10小帶輪包角==4.2.11單根V帶的基本額定功率根據(jù)帶型號(hào)、和普通V帶查B1表8－1－27（c）取1.32kw4.2.12時(shí)單根V帶型額定功率增量根據(jù)帶型號(hào)、和查B1表8－1－27（c）取0.15kw4.2.13V帶的根數(shù)ZZ=－小帶輪包角修正系數(shù)查B1表8－1－23,取0.96－帶長(zhǎng)修正系數(shù)查B1表8－1－8，取0.874.2.14單根V帶的預(yù)緊力==134（N）m－V帶每米長(zhǎng)的質(zhì)量（kg/m）查B1表8－1－24，取0.1k/gm4.2.15作用在軸上的力－考慮新帶初預(yù)緊力為正常預(yù)緊力的1.5倍4.2.16帶輪的結(jié)構(gòu)和尺寸帶輪應(yīng)既有足夠的強(qiáng)度，又應(yīng)使其結(jié)構(gòu)工藝性好，質(zhì)量分布均勻，重量輕，并避免由于鑄造而產(chǎn)生過(guò)大的應(yīng)力。輪槽工作表面應(yīng)光滑（表面粗糙度）以減輕帶的磨損。帶輪的材料為HT200。查B1表8－1－10得基準(zhǔn)寬度制V帶輪輪槽尺寸，根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑查B1表8－1－16確定輪輻圖4-2小帶輪圖4-3大帶輪4.3齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)4.3.1選擇材料，確定和及精度等級(jí)。參考B1表8－3－24和表8－3－25選擇兩齒輪材料為：大、小齒輪均為40，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為45－50HRc；精度等級(jí)為6級(jí)。按硬度下限值，由BI圖8－3－8（d）中的MQ級(jí)質(zhì)量指標(biāo)查得；由B1圖8－3－9（d）中的MQ級(jí)質(zhì)量指標(biāo)查得；。4.3.2按接觸強(qiáng)度進(jìn)行初步設(shè)計(jì)4.3.2.1確定中心距a（按B1表8－3－27公式進(jìn)行設(shè)計(jì)）式中：配對(duì)材料修正系數(shù)Cm＝1（由B1表8－3－28查取）螺旋角系數(shù)Aa＝476（由B1表8－3－29查取）載荷系數(shù)K＝1.6（參考B1表8－3－27推薦值）小齒輪額定轉(zhuǎn)矩齒寬系數(shù)＝0.4（參考B1表8－3－4推薦值）齒數(shù)比u=i=2.5許用接觸應(yīng)力（參考B1表8－3－27推薦值）則取a＝80mm4.3.2.2確定模數(shù)m(參考B1表8—3—4推薦表)m=(0.007~0.02)a=0.56~1.6,取m=1.5mm4.3.2.3確定齒數(shù)z,z初取螺旋角＝13z===29.4取z=30z=μz=2.530=75取z=75重新確定螺旋角4.3.2.4計(jì)算主要的幾何尺寸（按B1表8—3—5進(jìn)行計(jì)算）分度圓的直徑d=mz/cos=1.530/cos=45.7mmd=mz/cos=1.5*75/cos=114.3mm齒頂圓直徑d=d+2h=45.7+21.5=48.7mmd=d+2h=114.3+21.5=117.3mm端面壓力角(查B1表8－3－4)基圓直徑d=dcos=cos20.292=40.2mmd=dcos=348cos20.292=107.2mm齒頂圓壓力角=arccos=34.365=arccos=23.951端面重合度=[z（tg-tg）+z(tg-tg)]=1.9齒寬b=.a＝0.4*80＝32取b＝32mm；b＝40mm齒寬系數(shù)===0.7縱向重合度=1.2當(dāng)量齒數(shù)＝31.45＝78.6284.3.3校核齒面接觸強(qiáng)度（按B1表8—3—10校核）強(qiáng)度條件：[]計(jì)算應(yīng)力：=ZZZZZ=式中：名義切向力F===2044N使用系數(shù)K=1（由B1表8—3—31查取）動(dòng)載系數(shù)=（）式中V=A=83.6B=0.4C=6.57=1.2齒向載荷分布系數(shù)K=1.35（由B1表8—3—32按硬齒面齒輪，裝配時(shí)檢修調(diào)整，6級(jí)精度K非對(duì)稱(chēng)支稱(chēng)公式計(jì)算）齒間載荷分配系數(shù)（由B1表8—3—33查?。┕?jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)=1.5（由B1圖8—3—11查取）重合度的系數(shù)（由B1圖8—3—12查?。┞菪窍禂?shù)（由B1圖8—3—13查取）彈性系數(shù)（由B1表8—3—34查?。﹩螌?duì)齒齒合系數(shù)Z=1=＝＝245.5MPa許用應(yīng)力：[]=式中：極限應(yīng)力=1120MPa最小安全系數(shù)=1.1（由B1表8—3—35查?。勖禂?shù)=0.92（由B1圖8—3—17查取）潤(rùn)滑劑系數(shù)=1.05（由B1圖8—3—19查取，按油粘度等于350）速度系數(shù)=0.96（按由B1圖8—3—20查取）粗糙度系數(shù)=0.9（由B1圖8—3—21查?。X面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度45HRC，由B1圖8—3—22查?。┏叽缦禂?shù)=1（由B1圖8—3—23查取）則：[]==826MPa滿(mǎn)足[]4.3.4校核齒根的強(qiáng)度（按B1表8—3—30校核）強(qiáng)度條件：[]許用應(yīng)力：=；式中：齒形系數(shù)=2.61，=2.2（由B1圖8—3—15（a）查?。?yīng)力修正系數(shù)，（由B1圖8—3—16（a）查?。┲睾隙认禂?shù)=1.9螺旋角系數(shù)=1.0（由B1圖8—3—14查取）齒向載荷分布系數(shù)==1.3（其中N=0.94，按B1表8—3—30計(jì)算）齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由B1表8—3—33查取）則=94.8MPa==88.3MPa許用應(yīng)力：[]=（按值較小齒輪校核）式中：極限應(yīng)力=350MPa安全系數(shù)=1.25（按B1表8—3—35查取）應(yīng)力修正系數(shù)=2（按B1表8—3—30查?。勖禂?shù)=0.9（按B1圖8—3—18查取）齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按B1圖8—3—25查?。X根表面狀況系數(shù)=1（按B1圖8—3—26查取）尺寸系數(shù)=1（按B1圖8—3—24查?。﹦t[]=滿(mǎn)足，〈〈[]驗(yàn)算結(jié)果安全4.3.5齒輪及齒輪副精度的檢驗(yàn)項(xiàng)目計(jì)算（大齒輪）4.3.5.1確定齒厚偏差代號(hào)確定齒厚偏差代號(hào)為：6KLGB10095—88（參考B1表8—3—54查?。?.3.5.2確定齒輪的三個(gè)公差組的檢驗(yàn)項(xiàng)目及公差值（參考B1表8—3—58查取）第Ⅰ公差組檢驗(yàn)切向綜合公差，==0.063+0.009=0.072mm,(按B1表8—3—69計(jì)算，由B1表8—3—60，表8—3—59查取)；第Ⅱ公差組檢驗(yàn)齒切向綜合公差，=0.6（）=0.6（0.009+0.011）=0.012mm，（按B1表8—3—69計(jì)算，由B1表8—3—59查取）；第Ⅲ公差組檢驗(yàn)齒向公差=0.012（由B1表8—3—61查取）。4.3.5.3確定齒輪副的檢驗(yàn)項(xiàng)目與公差值（參考B1表8—3—58選擇）對(duì)齒輪，檢驗(yàn)公法線(xiàn)長(zhǎng)度的偏差。按齒厚偏差的代號(hào)KL，根據(jù)表8—3—53的計(jì)算式求得齒厚的上偏差=-12=-120.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線(xiàn)的平均長(zhǎng)度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72=-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表8—3—19及其表注說(shuō)明求得公法線(xiàn)長(zhǎng)度=87.652，跨齒數(shù)K=10，則公法線(xiàn)長(zhǎng)度偏差可表示為：對(duì)齒輪傳動(dòng)，檢驗(yàn)中心距極限偏差，根據(jù)中心距a=80mm，由表查得8—3—65查得=；檢驗(yàn)接觸斑點(diǎn)，由表8—3—64查得接觸斑點(diǎn)沿齒高不小于40%，沿齒長(zhǎng)不小于70%；檢驗(yàn)齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)B1表8—3—58的表注3，由B1表8—3—69，B1表8—3—59及B1表8—3—60計(jì)算與查?。粰z驗(yàn)齒切向綜合公差=0.0228mm（根據(jù)B1表8—3—58的表注3，由B1表8—3—69，B1表8—3—59計(jì)算與查取）。對(duì)箱體，檢驗(yàn)軸線(xiàn)的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由B1表8—3—63查?。?.3.5.4確定齒坯的精度要求按B1表8—3—66和8—3—67查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為33mm，其尺寸和形狀公差均為6級(jí)，即0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動(dòng)公差為0.014mm。（如圖4-4）圖4-4大齒輪簡(jiǎn)圖4.4軸的設(shè)計(jì)4.4.1按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度的計(jì)算用實(shí)心軸式中:d－軸的直徑，mmT－軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，N.mmP－軸傳遞的額定功率，kwn－軸的轉(zhuǎn)速，r/min[]－軸材料的許用切應(yīng)力，Mpa30A－系數(shù)，見(jiàn)【1】表4－1－8，這里取120根據(jù)上面公式計(jì)算，齒輪軸的最小直徑d＝20mm；大齒輪軸的最小直徑d＝20mm依據(jù)結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)如圖圖4－5齒輪軸圖4－6低速軸絞刀設(shè)計(jì)絞刀的作用是切割物料。它的內(nèi)孔為方形，安裝在絞籠前端的方軸上隨其一起旋轉(zhuǎn)，刀刃的安裝方向應(yīng)與絞籠旋向相同。絞刀的規(guī)格有2刃、3刃、4刃、6刃、8刃。絞刀用ZG65Mn材料制造，淬火硬度為HRC55-60，刃口要鋒利，與樣板配合平面應(yīng)平整、光滑。5.1絞刀的設(shè)計(jì)絞刀的幾何參數(shù)對(duì)所絞出肉的顆粒度以及產(chǎn)品質(zhì)量有著很大的影響，現(xiàn)對(duì)十字刀片的各主要幾何參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。十字刀片如圖(5－1)所示。其每一刃部的絞肉(指切割肉的)線(xiàn)速度分布亦如該圖所示。從圖上可以看出其刃部任一點(diǎn)位置上只有法向速度。圖5-1絞肉機(jī)絞刀片示意圖及每一葉刀片上速度分布其值為：（）式中：－刀片刃部任一點(diǎn)的線(xiàn)速度m／s；n－刀片的旋轉(zhuǎn)速度rpm；－刀片刃部任一點(diǎn)至旋轉(zhuǎn)中心的距離mm；r－刀刃起始點(diǎn)半徑mm；R—刀刃終止點(diǎn)半徑mm；再?gòu)娜我蝗~刀片的橫截面上來(lái)看[圖(5-1)A—A截面]，其刃部后角較大，而前角及刃傾角都為零。因此，該刀片的幾何參數(shù)(角度)不盡合理。故再將以一葉刀片的與網(wǎng)眼扳相接觸的一條刀刃為對(duì)象，分析刀片上各參數(shù)的作用及其影響，設(shè)計(jì)各參數(shù)。5.1.1刀刃的起訖位置絞肉時(shí)，絞肉機(jī)的十字刀片作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。從式[I]可以看出，在轉(zhuǎn)速一定的條件下，刀刃離旋轉(zhuǎn)中心點(diǎn)越遠(yuǎn)，則絞肉(指切割肉的)線(xiàn)速度越快。并且在螺桿進(jìn)科速度也一定的條件下，假定絞肉時(shí)刀片所消耗的功全部轉(zhuǎn)化為熱能，則任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃，在單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的熱量為：式中：Q－單位時(shí)間內(nèi)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃切割肉所產(chǎn)生的熱量（J／s）F－鉸肉時(shí)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）（參見(jiàn)第二部分刀刃的前角式[4])－任一刀刃切割肉的線(xiàn)速度（m／s）所以，絞肉(切割肉)的線(xiàn)速度越快，則所產(chǎn)生的熱量也越大，因此絞肉的線(xiàn)速度不能很高。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我們知道一般絞肉時(shí)刀刃切割肉的錢(qián)速度處在30一90m／min之間最為理想，因此由這些數(shù)據(jù)可估算出刀刃的起訖位置，即刃的起點(diǎn)半徑和終點(diǎn)半徑R。根據(jù)式[1]得：[3]我們已知十字刀片得轉(zhuǎn)速n＝326r/min當(dāng)時(shí)，，＝30m/min=0.5m/s當(dāng)時(shí)，，R＝圓整后取:r=15mmR=45mm5.1.2刀刃的前角當(dāng)十字刀片絞肉時(shí)，其任一與網(wǎng)限板相接觸的刀刃上的受力情況如圖(5-2)所示。圖5-2與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃的受力分析根據(jù)圖5-2可知：其值為：因?yàn)榈度信c網(wǎng)眼板的摩擦力為：肉與前刀面的摩擦力為：整理得：[4]式中：F－鉸肉時(shí)任一與網(wǎng)眼板相接觸的刀刃上的切割力（N）—刀片絞肉時(shí)肉的剪切抗力（N）－刀刃與網(wǎng)眼板的摩擦系數(shù)－肉被剪切時(shí)與前刀面的摩擦系數(shù)－刀片的前角（）－網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力（N）－肉被切割時(shí)作用于前刀面的壓力（N）由于式中：－肉的抗剪應(yīng)力，與肉的質(zhì)地有關(guān)－肉被剪切的面積，與網(wǎng)眼板的網(wǎng)眼直徑有關(guān)所以與肉的質(zhì)地及網(wǎng)眼的直徑有關(guān)，故選定網(wǎng)眼板之后，可以看成為常量，故令。由于是網(wǎng)眼板作用于刀刃上的壓力，可以看為刀片的預(yù)緊壓力，是常量，故令。是刀片切割肉時(shí)，肉對(duì)前刀面的壓力與速度v有關(guān)，故令。簡(jiǎn)化式[4]得：[5]從式[5]和式[2]可知，刀刃前角的大小，直接影響著絞肉過(guò)程中的切割力，以及切割肉時(shí)所產(chǎn)生的溫度。在刀片旋轉(zhuǎn)速度以及螺桿進(jìn)料速度都一定的情況下，前角大，切割肉所需的力和切割肉所產(chǎn)生的熱都小；反之，則大。但前角很大時(shí)，則因刀具散熱體積小而使切割肉時(shí)所產(chǎn)生的溫度不能很快冷卻。因此，在一定的條件下，前角有一合理的數(shù)值范圍：一般取：(肉質(zhì)軟取大值，反之取小值)5.1.3刀刃的后角刀刃后角的目的：一是減小后刀面與網(wǎng)眼板(包括三眼板)表面的摩擦；二是在前角不變的情況下，增大后角能使刀刃鋒利。刀片磨損后將使刀刃變鈍，使肉在絞肉(切割)過(guò)程中變形能增加，同時(shí)由于磨損后刀片的后角基本為零，加大了刀片與網(wǎng)眼扳的摩擦，兩者都使絞肉過(guò)程中產(chǎn)生的熱量增多。另外，在同樣的磨鈍標(biāo)準(zhǔn)VB下，后角大的刀片由新用到鈍所磨去的金屬體積較大[如圖5-3所示]。這說(shuō)明增大后角可提高刀片的耐用度，但同時(shí)也帶來(lái)的問(wèn)題是刀片的NB磨損值大(反映在刀體材料的磨損過(guò)大這一方面)，并且刀刃極度也有所削弱，故后角也有一合理的數(shù)值范圍：一般?。?肉質(zhì)軟取大值反之取小值)圖5-3后角與VB、NB的關(guān)系5.1.4刀刃的刃傾角從分析由前刀面和后刀面所形成的刀刃來(lái)得知刀傾角對(duì)刀片性能的影響情況。在任一葉刀片的法剖面內(nèi)，當(dāng)把刀刃放大看時(shí)，可以把刀刃看成是一段半徑為的圓弧[圖5－4]，由于刀刃有刃傾角，故在線(xiàn)速度方向剖面內(nèi)的刀刃將變成橢圓弧(斜剖刀刃圓柱所得)圖5-4刃傾角與刀刃鋒利度橢圓的長(zhǎng)半徑處的曲率半徑，即為刀刃實(shí)際純圓半徑。其關(guān)系為：[6]由此可見(jiàn)，增大刀傾角的絕對(duì)值，可減小刀刃的實(shí)際鈍圓半徑，這就說(shuō)明增大刃傾角就可使刀刃變得較為鋒利。一旦刀刃的起訖半徑r及R確定后，其最大初始刃傾角就可確定了[參見(jiàn)圖5-5]：圖5-5[7]初始刃傾角按下式計(jì)算：[見(jiàn)圖5-6]圖5-6初始刃傾角計(jì)算用示意圖[8]式中：r－刀刃起始點(diǎn)半徑(mm)；R－刀刃終止點(diǎn)半徑(mm)；b－葉刀片外端寬度（mm）;－初始刃傾角；5.1.5刀刃上任一點(diǎn)位量上絞肉速度由于有了刃傾角，故刀刃上任一點(diǎn)相對(duì)于網(wǎng)眼板的速度，將可以分解為垂直于刃的法向速度分量和平行于刃的切向速度分量。[參見(jiàn)圖5-7]即：其值為：圖5－7刀刃上任一點(diǎn)的速度示意圖又因?yàn)椋核裕赫淼茫ǎ┦街校海度猩先我稽c(diǎn)位置的法向速度分度m／s；－刀刃上任一點(diǎn)位置的切向速度分量m／s；－刀刃上任一點(diǎn)至刀片旋轉(zhuǎn)中心距離mm；－刀刃的初始刃傾角；－與刀刃相切的圓計(jì)算半徑mm；R－刀刃的終點(diǎn)半徑mm；r－刀刃的起點(diǎn)半徑mm；5.1.6刀片的結(jié)構(gòu)根據(jù)以上對(duì)絞刀各個(gè)幾何參數(shù)的分析，得出絞刀的結(jié)構(gòu)圖（圖5-8），此絞刀的特點(diǎn)：后角取4，刀片的壽命較長(zhǎng)；前角取30，以減小絞肉所需的力及功率；增加刃傾角，以提高刀刃的鋒利度；采用全圓弧形的前刀面結(jié)構(gòu)，以改善刀刃的強(qiáng)度；采用可換式刀片結(jié)構(gòu)，以節(jié)約刀體材料并可選用不同幾何參數(shù)刀片。圖5－82刃、4刃、8刃絞刀生產(chǎn)能力分析6.1絞刀的切割能力切刀的切割能力，可用下式計(jì)算：式中：F－絞刀切割能力（）；n－絞刀轉(zhuǎn)速（r/min）;326r/minD－擠肉樣板外徑（mm）；168mm－孔眼總面積與樣板面積之比，一般取0.3－0.4；取0.4Z－絞刀刃數(shù)；取6.2絞肉機(jī)的生產(chǎn)能力G生產(chǎn)能力G（kg/h）：式中：－被切割1kg物料的面積，其值與孔眼直徑有關(guān)（）；A－絞刀切割能力利用系數(shù)，一般為0.7－0.75；6.3功率消耗N功率消耗N可用下式計(jì)算：(kw)式中：W－切割1kg物料耗用能量，其值與孔眼有關(guān)（kwh/kg）；－傳動(dòng)效率；由生產(chǎn)能力計(jì)算可知，在n、D一定的條件下，絞刀的刃數(shù)越多，生產(chǎn)能力越大。但是不同刃數(shù)的絞刀應(yīng)與不同孔徑的擠肉樣板相匹配，才能得到較為合理的生產(chǎn)量和功率消耗。在使用能過(guò)程中，可根據(jù)附表中推薦的值來(lái)選用。樣板孔徑mm38、1016絞刀刃數(shù)842生產(chǎn)能力kg/h80010001400

設(shè)計(jì)總結(jié)鳴謝

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附錄:英文原文：SHAFTANDGEARDESIGNAbstract:Theimportantpositionofthewheelgearandshaftcan'tfalterintraditionalmachineandmodernmachines.Thewheelgearandshaftsmainlyinstallthedirectionthatdeliversthedintattheprincipalaxisbox.Thepassingtoprocesstomakethemcanisdividedintomanymodelnumbers,usedingformanysituationsrespectively.SowemustbethemultilayerstotheunderstandingofthewheelgearandshaftinmanywaysKeywords:Wheelgear;ShaftIntheforceanalysisofspurgears,theforcesareassumedtoactinasingleplane.Weshallstudygearsinwhichtheforceshavethreedimensions.Thereasonforthis,inthecaseofhelicalgears,isthattheteetharenotparalleltotheaxisofrotation.Andinthecaseofbevelgears,therotationalaxesarenotparalleltoeachother.Therearealsootherreasons,asweshalllearn.Helicalgearsareusedtotransmitmotionbetweenparallelshafts.Thehelixangleisthesameoneachgear,butonegearmusthavearight-handhelixandtheotheraleft-handhelix.Theshapeofthetoothisaninvolutehelicoid.Ifapieceofpapercutintheshapeofaparallelogramiswrappedaroundacylinder,theangularedgeofthepaperbecomesahelix.Ifweunwindthispaper,eachpointontheangularedgegeneratesaninvolutecurve.Thesurfaceobtainedwheneverypointontheedgegeneratesaninvoluteiscalledaninvolutehelicoid.Theinitialcontactofspur-gearteethisalineextendingallthewayacrossthefaceofthetooth.Theinitialcontactofhelicalgearteethisapoint,whichchangesintoalineastheteethcomeintomoreengagement.Inspurgearsthelineofcontactisparalleltotheaxisoftherotation;inhelicalgears,thelineisdiagonalacrossthefaceofthetooth.Itisthisgradualoftheteethandthesmoothtransferofloadfromonetoothtoanother,whichgivehelicalgearstheabilitytotransmitheavyloadsathighspeeds.Helicalgearssubjecttheshaftbearingstobothradialandthrustloads.Whenthethrustloadsbecomehighorareobjectionableforotherreasons,itmaybedesirabletousedoublehelicalgears.Adoublehelicalgear(herringbone)isequivalenttotwohelicalgearsofoppositehand,mountedsidebysideonthesameshaft.Theydevelopoppositethrustreactionsandthuscanceloutthethrustload.Whentwoormoresinglehelicalgearsaremountedonthesameshaft,thehandofthegearsshouldbeselectedsoastoproducetheminimumthrustloadCrossed-helical,orspiral,gearsarethoseinwhichtheshaftcenterlinesareneitherparallelnorintersecting.Theteethofcrossed-helicalfearshavepointcontactwitheachother,whichchangestolinecontactasthegearswearin.Forthisreasontheywillcarryoutverysmallloadsandaremainlyforinstrumentalapplications,andaredefinitelynotrecommendedforuseinthetransmissionofpowerThereisondifferencebetweenacrossedhelicalgearandahelicalgearuntiltheyaremountedinmeshwitheachother.Theyaremanufacturedinthesameway.Apairofmeshedcrossedhelicalgearsusuallyhavethesamehand;thatis,aright-handdrivergoeswitharight-handdriven.Inthedesignofcrossed-helicalgears,theminimumslidingvelocityisobtainedwhenthehelixangleareequal.However,whenthehelixanglearenotequal,thegearwiththelargerhelixangleshouldbeusedasthedriverifbothgearshavethesamehandWormgearsaresimilartocrossedhelicalgears.Thepinionorwormhasasmallnumberofteeth,usuallyonetofour,andsincetheycompletelywraparoundthepitchcylindertheyarecalledthreads.Itsmatinggeariscalledawormgear,whichisnotatruehelicalgear.Awormandwormgearareusedtoprovideahighangular-velocityreductionbetweennonintersectingshaftswhichareusuallyatrightangle.Thewormgearisnotahelicalgearbecauseitsfaceismadeconcavetofitthecurvatureoftheworminordertoprovidelinecontactinsteadofpointcontact.However,adisadvantageofwormgearingisthehighslidingvelocitiesacrosstheteeth,thesameaswithcrossedhelicalgearsWormgearingareeithersingleordoubleenveloping.Asingle-envelopinggearingisoneinwhichthegearwrapsaroundorpartiallyenclosestheworm..Agearinginwhicheachelementpartiallyenclosestheotheris,ofcourse,adouble-envelopingwormgearing.Theimportantdifferencebetweenthetwoisthatareacontactexistsbetweentheteethofdoubleenvelopinggearswhileonlylinecontactbetweenthoseofsingle-envelopinggears.Thewormandwormgearofasethavethesamehandofhelixasforcrossedhelicalgears,butthehelixanglesareusuallyquitedifferentThehelixangleonthewormisgenerallyquitelarge,andthatonthegearverysmallBecauseofthis,itisusualtospecifytheleadangleontheworm,whichisthecomplementofthewormhelixangle,andthehelixangleonthegear;thetwoanglesareequalfora90-deg.ShaftangleWhengearsaretobeusedtotransmitmotionbetweenintersectingshaft,someofbevelgearisrequired.Althoughbevelgearareusuallymadeforashaftangleof90deg.Theymaybeproducedforalmostanyshaftangle.Theteethmaybecast,milled,orgenerated.Onlythegeneratedteethmaybeclassedasaccurate.Inatypicalbevelgearmounting,oneofthegearisoftenmountedoutboardofthebearing.Thismeansthatshaftdeflectioncanbemorepronouncedandhaveagreatereffectonthecontactofteeth.Anotherdifficulty,whichoccursinpredictingthestressinbevel-gearteeth,isthefacttheteetharetapered.Straightbevelgearsareeasytodesignandsimpletomanufactureandgiveverygoodresultsinserviceiftheyaremountedaccuratelyandpositively.Asinthecaseofsqurgears,however,theybecomenoisyathighervaluesofthepitch-linevelocityInthesecasesitisoftengooddesignpracticetogotothespiralbevelgear,whichisthebevelcounterpartofthehelicalgear.Asinthecaseofhelicalgears,spiralbevelgearsgiveamuchsmoothertoothactionthanstraightbevelgears,andhenceareusefulwherehighspeedareencountered.Itisfrequentlydesirable,asinthecaseofautomotivedifferentialapplications,tohavegearingsimilartobevelgearsbutwiththeshaftoffset.SuchgearsarecalledhypoidgearsbecausetheirpitchsurfacesarehyperboloidsofrevolutionThetoothactionbetweensuchgearsisacombinationofrollingandslidingalongastraightlineandhasmuchincommonwiththatofwormgearsAshaftisarotatingorstationarymember,usuallyofcircularcrosssection,havingmounteduponitsuchelementsasgears,pulleys,flywheels,cranks,sprockets,andotherpower-transmissionelements.Shaftmaybesubjectedtobending,tension,compression,ortorsionalloads,actingsinglyorincombinationwithoneanother.Whentheyarecombined,onemayexpecttofindbothstaticandfatiguestrengthtobeimportantdesignconsiderations,sinceasingleshaftmaybesubjectedtostaticstresses,completelyreversed,andrepeatedstresses,allactingatthesametimeTheword"shaft"coversnumerousvariations,suchasaxlesandspindles.Anaxleisashaft,witherstationaryorrotating,norsubjectedtotorsionload.Ashirtrotatingshaftisoftencalledaspindle.Wheneitherthelateralorthetorsionaldeflectionofashaftmustbeheldtocloselimits,theshaftmustbesizedonthebasisofdeflectionbeforeanalyzingthestresses.Thereasonforthisisthat,iftheshaftismadestiffenoughsothatthedeflectionisnottoolarge,itisprobablethattheresultingstresseswillbesafe.Butbynomeansshouldthedesignerassumethattheyaresafe;itisalmostalwaysnecessarytocalculatethemsothatheknowstheyarewithinacceptablelimitsWheneverpossible,thepower-transruissionelements,suchasgearsorpullets,shouldbelocatedclosetothesupportingbearings,Thisreducesthebendingmoment,andhencethedeflectionandbendingstress.AlthoughthevonMises-Hencky-Goodmanmethodisdifficulttouseindesignofshaft,itprobablycomesclosesttopredictingactualfailure.Thusitisagoodwayofcheckingashaftthathasalreadybeendesignedorofdiscoveringwhyaparticularshafthasfailedinservice.Furthermore,thereareaconsiderablenumberofshaft-designproblemsinwhichthedimensionareprettywelllimitedbyotherconsiderations,suchasrigidity,anditisonlynecessaryforthedesignertodiscoversomethingaboutthefilletsizes,heat-treatment,andsurfacefinishandwhetherornotshotpeeningisnecessaryinordertoachievetherequiredlifeandreliabilityBecauseofthesimilarityoftheirfunctions,clutchesandbrakesaretreatedtogether.Inasimplifieddynamicrepresentationofafrictionclutch,orbraketwoinertias11and12travelingattherespectiveangularvelocitiesWlandW2,oneofwhichmaybezerointhecaseofbrake,aretobebroughttothesamespeedbyengagingtheclutchorbrake.Slippageoccursbecausethetwoelementsarerunningatdifferentspeedsandenergyisdissipatedduringactuation,resultinginatemperaturerise.Inanalyzingtheperformanceofthesedevicesweshallbeinterestedintheactuatingforce,thetorquetransmitted,theenergylossandthetemperaturerise.Thetorquetransmittedisrelatedtotheactuatingforce,thecoefficientoffriction,andthegeometryoftheclutchorbrake.Thisisprobleminstatic,whichwillhavetobestudiedseparatelyforeathgeometricconfiguration.However,temperatureriseisrelatedtoenergylossandcanbestudiedwithoutregardtothetypeofbrakeorclutchbecausethegeometryofinterestistheheat-dissipatingsurfaces.Thevarioustypesofclutchesandbrakesmaybeclassifiedasfllows1.Rimtypewithinternallyexpandingshoes2.Rimtypewithexternallycontractingshoes3。Bandtype4.Diskoraxialtype5．Conetype6.MiscellaneoustypeTheanalysisofalltypeoffrictionclutchesandbrakesusethesamegeneralprocedure.Thefollowingsteparenecessary1.Assumeordeterminethedistributionofpressureonthefrictionalsurfaces2.Findarelationbetweenthemaximumpressureandthepressureatanypoint3.Applytheconditionofstaticalequilibriumtofind(a)theactuatingforce,(b)thetorque,and(c)thesupportreactionsMiscellaneousclutchesincludeseveraltypes,suchasthepositive-contactclutches,overload-releaseclutches,overrunningclutches,magneticfluidclutches,andothers.Apositive-contactclutchconsistsofashiftleverandtwojaws.Thegreatestdifferencesbetweenthevarioustypesofpositiveclutchesareconcernedwiththedesignofthejaws.Toprovidealongerperiodoftimeforshiftactionduringengagement,thejawsmayberatchet-shaped,orgear-tooth-shaped.Sometimesagreatmanyteethorjawsareused,andtheymaybecuteithercircumferentially,sothattheyengagebycylindricalmating,oronthefacesofthematingelementsAlthoughpositiveclutchesarenotusedtotheextentofthefrictional-contacttype,theydohaveimportantapplicationswheresynchronousoperationisrequiredDevicessuchaslineardrivesormotor-operatedscrewdriversmustruntodefinitelimitandthencometoastop.Anoverload-releasetypeofclutchisrequiredfortheseapplications.Theseclutchesareusuallyspring-loadedsoastoreleaseatapredeterminedtoque.TheclickingsoundwhichisheardwhentheoverloadpointisreachedisconsideredtobeadesirablesignalAnoverrunningclutchorcouplingpermitsthedrivenmemberofamachineto"freewheel"or"overrun"becausethedriverisstoppedorbecauseanothersourceofpowerincreasethespeedofthedriven.Thistypeofclutchusuallyusesrollersorballsmountedbetweenanoutersleeveandaninnermemberhavingflatsmachinedaroundtheperiphery.Drivingactionisobtainedbywedgingtherollersbetweenthesleeveandtheflats.TheclutchisthereforeequivalenttoapawlandratchetwithaninfinitenumberofteethMagneticfluidclutchorbrakeisarelativelynewdevelopmentwhichhastwoparallelmagneticplates.Betweentheseplatesisalubricatedmagneticpowdermixture.Anelectromagneticcoilisinsertedsomewhereinthemagneticcircuit.Byvaryingtheexcitationtothiscoil,theshearingstrengthofthemagneticfluidmixturemaybeaccuratelycontrolled.ThusanyconditionfromafullsliptoafrozenlockupmaybeobtainedIntroducitonofMachiningHaveashapeasaprocessingmethod,allmachiningprocessfortheproductionofthemostcommonlyusedandmostimportantmethod.Machiningprocessisaprocessgeneratedshape,inthisprocess,Driversdeviceontheworkpiecematerialtobeintheformofchipremoval.Althoughinsomeoccasions,theworkpieceundernocircumstances,theuseofmobileequipmenttotheprocessing,However,themajorityofthemachiningisnotonlysupportingtheworkpiecealsosupportingtoolsandequipmenttocomplete.Machiningknowtheprocesshastwoaspects.Smallgroupoflow-costproduction.Forcasting,forgingandmachiningpressure,everyproductionofaspecificshapeoftheworkpiece,evenaspareparts,almosthavetospendthehighcostofprocessing.