華能火力發(fā)電機組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則(2023年版)

華能火力發(fā)電機組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則2023年三月前 言〔超〕臨界機組的大規(guī)模投產(chǎn)，華能集團公司供電煤耗和發(fā)電廠用電率指作會上提出要“?一票拒絕?，確保集團公司總體能耗水平和萬千瓦及以上機組的能耗指標到達國內(nèi)領(lǐng)先水平，是集團公司節(jié)能減排工作的重點目標和重點工作。濟指標和主力機型能耗指標到達行業(yè)領(lǐng)先的目標，20234月～7月，華能集團公司先60〔超和要求，抓緊實施節(jié)能診斷提出的改進措施，促進節(jié)能降耗工作長期持續(xù)開展。2023300MW2023年60萬千瓦超〔超〕臨界機組節(jié)能診斷分析工作閱歷，綜合考慮在設(shè)備選型、技術(shù)改造、運行掌握、檢修維護等方面的節(jié)能工作，在華能集團公司安全監(jiān)視與科技環(huán)保部組織安排下，由西安熱工爭論院負責制訂本導(dǎo)則。周元祥校閱人：羅發(fā)青聶劍平宋文希吳生來劉振琪審核：胡式海批準：烏假設(shè)思\*roman\*romaniii目 錄\l“_TOC_250058“范圍 1\l“_TOC_250057“參考資料及標準 1\l“_TOC_250056“汽輪機 1\l“_TOC_250055“汽輪機通流改造 1\l“_TOC_250054“國產(chǎn)亞臨界汽輪機通流檢查與通流間隙調(diào)整 2\l“_TOC_250053“國產(chǎn)引進型300MW汽輪機本體改進 2\l“_TOC_250052“國產(chǎn)350MW超臨界汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造 2\l“_TOC_250051“國產(chǎn)600MW超〔超〕臨界汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造 3\l“_TOC_250050“驅(qū)動給水泵汽輪機 4\l“_TOC_250049“低壓缸進汽管道導(dǎo)流板加固 4\l“_TOC_250048“挨次閥運行和濾網(wǎng)撤除 5\l“_TOC_250047“熱力及疏水系統(tǒng) 5\l“_TOC_250046“熱力及疏水系統(tǒng)改進原則 5\l“_TOC_250045“300MW機組熱力及疏水系統(tǒng)改進 5\l“_TOC_250044“600MW及以上機組熱力及疏水系統(tǒng)改進 5給水系統(tǒng)設(shè)計 12\l“_TOC_250043“汽輪機冷端系統(tǒng) 14\l“_TOC_250042“凝汽器 14\l“_TOC_250041“循環(huán)水系統(tǒng)和循環(huán)水泵 18\l“_TOC_250040“抽空氣系統(tǒng)與真空泵 19\l“_TOC_250039“冷卻塔 20\l“_TOC_250038“空冷塔和空冷凝汽器 22\l“_TOC_250037“加熱給水系統(tǒng) 22\l“_TOC_250036“分散水系統(tǒng) 22\l“_TOC_250035“給水泵和除氧器 22\l“_TOC_250034“加熱器及給水溫度 23\l“_TOC_250033“7.鍋爐 24\l“_TOC_250032“過熱蒸汽溫度 24\l“_TOC_250031“再熱蒸汽溫度 24\l“_TOC_250030“過熱器減溫水量 24\l“_TOC_250029“再熱器減溫水量 24\l“_TOC_250028“更換或摻燒非設(shè)計煤種 24\l“_TOC_250027“鍋爐熱效率 25\l“_TOC_250026“煤質(zhì)特性與鍋爐熱效率 25\l“_TOC_250025“揮發(fā)分與飛灰可燃物 25\l“_TOC_250024“排煙溫度與排煙熱損失 26\l“_TOC_250023“節(jié)油點火技術(shù) 26\l“_TOC_250022“微油點火技術(shù) 26\l“_TOC_250021“等離子點火技術(shù) 27\l“_TOC_250020“鍋爐燃燒優(yōu)化試驗與運行掌握 27\l“_TOC_250019“制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗 27\l“_TOC_250018“鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗 28\l“_TOC_250017“運行優(yōu)化掌握 28\l“_TOC_250016“飛灰可燃物 30\l“_TOC_250015“排煙溫度 31\l“_TOC_250014“空氣預(yù)熱器 31\l“_TOC_250013“空氣預(yù)熱器面積 31\l“_TOC_250012“空氣預(yù)熱器密封改造 32\l“_TOC_250011“空氣預(yù)熱器吹灰 32\l“_TOC_250010“機組保溫 32\l“_TOC_250009“鍋爐保溫與密封 32\l“_TOC_250008“汽輪機保溫 32\l“_TOC_250007“運行及治理 34\l“_TOC_250006“節(jié)能治理 34\l“_TOC_250005“運行掌握 34\l“_TOC_250004“優(yōu)化運行 35\l“_TOC_250003“華能燃煤機組能耗指標近期目標值 35\l“_TOC_250002“附錄A 汽輪機冷端系統(tǒng)運行方式優(yōu)化案例 36\l“_TOC_250001“附錄B煤質(zhì)變化對某300MW機組運行能耗指標的影響 39\l“_TOC_250000“附錄C 華能燃煤機組能耗指標近期目標值 4114華能火力發(fā)電機組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則范圍300MW以下容量機組可參照執(zhí)行。參考資料及標準《華能集團創(chuàng)立節(jié)約環(huán)保型企業(yè)規(guī)劃〔2023年～2023年〔2023年版〕300MW汽輪機節(jié)能降耗實施導(dǎo)則》300MW級機組鍋爐及輔機設(shè)備節(jié)能降耗實施導(dǎo)則》《華能火電工程設(shè)計導(dǎo)則》DL/T1052－2023節(jié)能技術(shù)監(jiān)視導(dǎo)則DL/T466－2023電站磨煤機及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則DL/T5072－2023火力發(fā)電廠保溫油漆設(shè)計規(guī)程汽輪機汽輪機通流改造通流局部改造提高機組運行經(jīng)濟性。國產(chǎn)300MW等級亞臨界濕冷汽輪機，配置汽動給水泵，汽輪機熱耗率高于8250kJ/kWh；8200kJ/kWh；國產(chǎn)600MW等級亞臨界濕冷汽輪機，配置汽動給水泵，汽輪機熱耗率高于8150kJ/kWh；國產(chǎn)300MW等級亞臨界空冷汽輪機，配置電動給水泵，汽輪機熱耗率高于8450kJ/kWh。汽輪機通流局部可承受高、中、低壓缸整體進展改造，也可依據(jù)各缸效率狀況承受局部改造。如：低壓缸改造。對于國產(chǎn)引進型300MW等級亞臨界濕冷機組，汽輪機封進展改造，在條件許可的狀況下，對中、低壓缸排汽窩殼進展優(yōu)化。THA工1的目標值。表1 汽輪機通流局部改造后熱耗率目標值 單位：kJ/kWh300MW等級亞臨界濕冷汽輪機〔配汽泵〕7930

600MW等級亞臨界濕冷汽輪機〔配汽泵〕7900

300MW等級亞臨界空冷汽輪機〔配電泵〕8200國產(chǎn)亞臨界汽輪機通流檢查與通流間隙調(diào)整隙進展調(diào)整。8100kJ/kWh；8000kJ/kWh；8300kJ/kWh。300MW汽輪機本體改進300MW汽輪機普遍存在運行中各缸效率低，高壓缸效率隨運行時間增THA8050kJ/kWh，可進展汽輪機本體技術(shù)改進，以提高運行缸效率，具體改進措施見《華能系統(tǒng)300MW汽輪機節(jié)能降耗實施導(dǎo)則》3.1款。350MW超臨界汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造條件350MW超臨界汽輪機普遍存在熱耗率高、缸效率低、平衡盤漏汽量大、低壓不考慮老化修正，THA7780kJ/kWh，宜盡快安排對汽輪機進展揭缸處理。汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造原則汽輪機揭缸處理包括：1〕對汽輪機通流局部進展全面檢查，通流間隙進展準確測2〕全面改造汽輪機汽封構(gòu)造，調(diào)整級處增加1汽封，低壓缸隔板汽封可承受蜂窩式汽封或鐵素體浮動齒汽封或常規(guī)汽封。汽輪機揭缸處理完成后，THA工況下汽輪機熱耗率應(yīng)到達7730kJ/kWh以下。600MW超〔超〕臨界汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造條件600MW〔超5、6、7段抽汽溫度高，這主要是汽輪機通流設(shè)計存在缺陷、通流間隙調(diào)整偏大所致。其中段級組存在級間漏汽。7650kJ/kWh，超超臨界7550kJ/kWh，宜盡快安排對汽輪機進展揭缸處理。汽輪機通流間隙調(diào)整與汽封改造原則汽輪機揭缸處理包括：1〕對汽輪機通流局部進展全面檢查，準確測量通流局部間隙，通流局部間隙按偏變形量較大應(yīng)引起足夠重視。123。3〕檢修中對低壓缸進展揭缸，并吊出下缸，拆掉保護板，觀察6個工藝孔的法蘭，要求重上緊工藝孔法蘭螺絲，并焊死接口法蘭。圖1 彈性可調(diào)汽封 2蜂窩汽封3接觸式汽封通過揭缸處理，600MW超臨界汽輪機熱耗率應(yīng)到達7600kJ/kWh量在1.5%左右，5、6、7段抽汽溫度僅比設(shè)計值高20～30℃；600MW超超臨界汽輪機熱耗率應(yīng)到達7500kJ/kWh以下，平衡盤漏汽量在1.5%左右，5、6、7段抽汽溫度僅比20～30℃。驅(qū)動給水泵汽輪機〔或驅(qū)動給水泵汽輪機效率低于75%，應(yīng)盡快安排對驅(qū)動給水泵汽輪機進展揭缸處理，全面檢查通流局部，通流間隙保證的給水泵再循環(huán)門。低壓缸進汽管道導(dǎo)流板加固特別留意提前對導(dǎo)流板進展加固。挨次閥運行和濾網(wǎng)撤除均勻，保證機組長期安全牢靠運行，機組投產(chǎn)后6個月應(yīng)承受單閥運行〔制造廠特別允許除外。為保證機組運行經(jīng)濟性，單閥運行期完成后應(yīng)準時調(diào)整為挨次閥運行。對于投產(chǎn)機組，應(yīng)按規(guī)定的時間和要求準時撤除主汽閥和再熱蒸汽閥前臨時濾網(wǎng)。熱力及疏水系統(tǒng)熱力及疏水系統(tǒng)改進原則疏水系統(tǒng)泄漏，其改進原則是：運行中一樣壓力的疏水管路應(yīng)盡量合并，削減疏水閥門和管道。熱力及疏水系統(tǒng)閥門應(yīng)承受質(zhì)量牢靠、性能有保證、使用業(yè)績優(yōu)良的閥門。疏水閥門宜承受球閥，不宜承受電動球閥。為防止疏水閥門泄漏，造成閥芯吹損，各疏水管道應(yīng)加裝一手動截止閥，原則臨時措施，關(guān)閉手動截止閥。暖管承受組合型自動疏水器方式，制止承受節(jié)流疏水孔板連續(xù)疏水方式。在進展改進前宜進展診斷試驗，依據(jù)具體狀況進展核算和分析。300MW機組熱力及疏水系統(tǒng)改進300MW300MW汽輪機節(jié)能降耗實施導(dǎo)則》3.2款。600MW及以上機組熱力及疏水系統(tǒng)改進600MW及以上機組熱力及疏水系統(tǒng)的設(shè)計存在肯定差異，通過對華能600MW及以上超臨界機組熱力及疏水系統(tǒng)總結(jié)分析，提出以下改進方案供參考，不同機組熱力及疏水系統(tǒng)具體改進方案可作適當調(diào)整。一樣壓力疏水管道合并對主蒸汽、再熱蒸汽等一樣壓力的疏水管道合并，改進前、后主蒸汽管道疏水系統(tǒng)例如見圖4。蒸汽來蒸汽來至本擴蒸汽來蒸汽來至本擴至本擴

至本擴〔1〕改進前〔1〕改進前〔2〕改進后圖4 改進前、后主蒸汽管道疏水旁路系統(tǒng)疏水5。對于設(shè)計機組，通過轉(zhuǎn)變低壓旁路前管道坡度，也可取消低壓旁路前疏水。低壓旁路低壓旁路低壓旁路低壓旁路〔1〕改進前 〔2〕改進后圖5 改進前、后低壓旁路后疏水冷再至小汽輪機及輔汽冷再至小汽輪機疏水6改進前方案，則可將疏水進展改進，改進方案6改進前方案。冷 冷再 再鍋去 去A小機 去鍋鍋爐 爐去B小機

去A小機C 去B小機〔1〕改進前 〔2〕改進后圖6 冷再至小機疏水冷再至輔汽逆止門前疏水改進7。冷再來7冷再來7號高加去鍋爐去輔汽去輔汽7號高加去鍋爐軸封系統(tǒng)

改進前 〔2〕改進后圖7 冷再至輔汽逆止門前疏水軸封加熱器回汽管疏水11米；與軸封加熱器148。軸封加熱器軸封回汽 軸封回汽軸封加熱器軸封加熱器去疏擴三級水封

去凝汽器〔1〕改進前 〔2〕改進后圖8 軸封加熱器回汽管改進方案軸封溢流1號低壓加熱器一路，回收局部能量。1號低壓加熱器進汽管道；方案二：接入1號低壓加熱器上部疏水接入口。軸封母管疏放水9。去疏擴軸封母管 去低壓缸軸封去疏擴〔1〕改進前8m8m軸封母管 8m8m〔2〕改進后圖9 軸封母管疏放水改進方案軸封加熱器風機抽空氣系統(tǒng)改進軸封加熱器風機出口逆止門宜加裝放水管，或改成水平安裝，見圖10。軸加軸加改進前000軸加1000軸加1000改進后圖10 軸封加熱器風機抽空氣系統(tǒng)改進方案低壓加熱器及抽汽管道疏水〔1〕1號低壓加熱器疏水假設(shè)局部負荷下，1號低壓加熱器疏水不暢，可能與疏水管道管徑、疏水管道走向及11。凝汽器凝汽器熱井改進前凝汽器凝汽器DN100熱井改進后圖11 1號低壓加熱器正常疏水改進方案〔2〕2、3號低壓加熱器疏水及位置、疏水調(diào)整門調(diào)整裕量缺乏有關(guān)。當推斷疏水調(diào)整門無調(diào)整裕量時，可在疏水調(diào)整12。1號低加改進前1號低加改進后圖12 2、3號低壓加熱器正常疏水改進方案〔3〕1～5段抽汽電動門與逆止門之間疏水1、2、3、4、5段抽汽電動門與逆止門之間的疏水，例如見圖13。HPHPHP1進前 進后圖13 1段抽汽疏水系統(tǒng)改進四段抽汽至輔汽管道疏水1414。此外，四抽去小機門前疏水假設(shè)標高適宜，也可照此改進。中壓缸去小～ 機 去除氧器～去輔汽連箱≡去疏擴〔1〕改進前中壓缸～

去小機 去除氧器～去輔汽連箱去疏擴〔2〕改進后圖14 四段抽汽至輔汽管道疏水改進方案加熱器排氣及抽汽管道放水氧器的管道上宜設(shè)置逆止門。鍋爐吹灰汽源鍋爐爐膛蒸汽吹灰承受高排汽源。給水系統(tǒng)設(shè)計300MW151616的設(shè)1616的方案改進給水系統(tǒng)。600MW及以上超臨界機組主給水系統(tǒng)常規(guī)設(shè)計方案見圖171818的設(shè)計方案削減了一個電動閥和一個逆止閥，有利于機組節(jié)能和節(jié)電。在建機1818的方案改進給水系統(tǒng)。高加高加去鍋爐給水泵圖15 300MW機組給水系統(tǒng)設(shè)計方案高加高加去鍋爐給水泵圖16 300MW機組給水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計方案高加高加去鍋爐給水泵圖17 600MW超臨界機組給水系統(tǒng)設(shè)計方案高加高加去鍋爐給水泵圖18 600MW超臨界機組給水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計方案汽輪機冷端系統(tǒng)要指標為凝汽器喉部確實定壓力。凝汽器(主要是水側(cè))，凝汽器熱負荷增大、凝汽器冷卻面積缺乏等。對于機組真空較差，且達不到設(shè)計要求，要進展凝汽器性能診斷試驗，以判別機組真空差的緣由。冷卻水進口溫度統(tǒng)〔俗稱開式循環(huán)方式，取水口水溫度受水源地環(huán)境溫度的影響；對于循環(huán)冷卻系統(tǒng)〔俗稱閉式循環(huán)方式降低冷卻水進口溫度一般實行的措施有：決的，可以考慮轉(zhuǎn)變?nèi)∷谖恢?，避開熱水回流造成取水口水溫度的上升。試驗，找出冷卻塔性能變差的主要緣由，并進展治理或改造。冷卻水流量的主要緣由有：循環(huán)水泵本身出力缺乏；循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大。提高冷卻水流量的主要措施有：環(huán)水泵本身性能缺陷造成，還是由于循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配造成。依據(jù)診斷試驗結(jié)果，假設(shè)是循環(huán)水泵本身的緣由，可以直接進展修理或增容改a〕實際循環(huán)水系統(tǒng)阻力增加。排水室頂部是否聚積空氣，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力增加。b〕設(shè)計緣由導(dǎo)致泵與系統(tǒng)阻力不匹配。應(yīng)參照實際的循環(huán)水系統(tǒng)阻力重進展循環(huán)水泵選型，并進展技術(shù)改造。凝汽器汽側(cè)空氣聚攏1〕機組真空嚴密性變差，漏入凝汽器的空氣流量超出真空泵抽吸力量〔肯定條件下壓力上升〔機組真空降低；2〕3〕雙背壓凝汽器的高、低背壓響凝汽器性能，降低機組真空。消退或減弱凝汽器汽側(cè)空氣聚攏的主要措施有：提高機組真空系統(tǒng)嚴密性。通過各種技術(shù)手段進展真空系統(tǒng)檢漏，準時覺察真空系統(tǒng)泄漏點，并進展徹底處理。在機組80%額定負荷以上，應(yīng)確保濕冷機組真空嚴密50%～80%額定負荷，應(yīng)確保濕冷機組真空嚴密性≤270Pa/min。進展真空泵及抽空氣系統(tǒng)診斷試驗，確認真空泵抽吸力量下降的主要緣由，并水的冷卻系統(tǒng)查找緣由。管路完善和改進，確保抽氣設(shè)備能準時抽出凝汽器內(nèi)聚積的空氣。凝汽器水側(cè)空氣聚攏〔在設(shè)計時水室最高點應(yīng)裝設(shè)水室真空泵，水室真空泵依據(jù)其進口閥前、后壓差開啟或者關(guān)閉，保證運行中準時抽出水室中聚攏的氣體。未設(shè)計凝汽器水室真空泵的機組，應(yīng)考慮加裝。發(fā)生變化時應(yīng)進展排氣。沒有凝汽器水室最高點排氣管的機組，應(yīng)考慮加裝。凝汽器水側(cè)臟污側(cè)臟污直接導(dǎo)致凝汽器清潔系數(shù)降低，增加了傳熱熱阻。一、二次濾網(wǎng)投運不正常；冷凝管未定期沖洗或清理。去除或預(yù)防水側(cè)臟污的主要措施有：〔垢〕的具體狀況，選擇適宜的膠球，90%以上。膠球類型和規(guī)格的選擇可參照以下原則執(zhí)行：1~2mm?！菜芰锨颉澈徒饎偵扒?，塑料硬球靠撞擊除硬垢；金剛砂球靠摩擦除硬垢。塑料硬球的球徑應(yīng)比冷凝管內(nèi)徑小0.5~1mm；濕態(tài)金剛1mm。對于冷卻水量小〔流速低〕造成收球率低的狀況，可以嘗試關(guān)閉或關(guān)小半側(cè)凝汽器冷卻水入〔出〕口門，進展半側(cè)收球，提高收球率。去除水中雜質(zhì)。直流冷卻系統(tǒng)雜質(zhì)較多，原則應(yīng)設(shè)一、二次濾網(wǎng)，并保證正常水源。掌握循環(huán)水水質(zhì)和有機物。利用一切可利用的時機和手段對冷凝管進展清洗和水室雜質(zhì)清理。如利用每一清洗等。必要時對凝汽器冷凝管進展酸洗。對不能去除頑垢或銅管已經(jīng)減薄超標的凝汽器，可考慮換管技術(shù)改造。凝汽器熱負荷常進入凝汽器，導(dǎo)致熱負荷增加。降低凝汽器熱負荷的主要措施有：優(yōu)化疏水系統(tǒng)，提高疏水擴容器的工作力量。對汽輪機疏水系統(tǒng)〔特別是本體〕進展優(yōu)化改造，簡化疏水管道和閥門的數(shù)量，削減水〔汽〕泄漏的時機負荷?！仓饕亲詣邮杷鳌车膰烂苄?，必要時更換質(zhì)量較好的疏水閥門。加熱器正常疏水暢通，杜絕加熱器危急疏水閥門動作或泄漏。提高汽動給水泵汽輪機的運行效率，削減排入凝汽器的熱量。嚴格掌握機組升、降負荷率，嚴格掌握機組軸系振動在合格水平；機組大修時準時合理調(diào)整汽封間隙、或更換損壞的汽封，提高機組通流效率。凝汽器面積在冷卻水進口溫度、冷卻水流量、真空嚴密性、冷卻管清潔程度一樣的狀況下，19000m2300MW負荷時凝汽器壓力0.4kPa。加大凝汽器的冷卻面積〔0.75～0.8來選取面積。18000m2，600MW34000m2～36000m2。對于全年平均循環(huán)水溫度高分散水過冷度1〕分散水3〕機組真空嚴密性極差，可能造成分散水過冷。4〕冷卻水溫度偏低或冷卻水流量偏大，造成分散水過冷。降低分散水過冷度的主要措施有：使凝汽器熱井的就地水位與DCS監(jiān)測的水位保持全都，過冷度增大時準時調(diào)整凝汽器熱井水位。在檢修時解體檢查并準時解決。提高機組真空嚴密性。冷卻水溫度較低時，通過削減循環(huán)水泵的運行臺數(shù)，削減冷卻水流量。對于使保證了海水脫硫的水量，也降低了凝汽器冷卻水流量，從而降低了分散水過冷度。循環(huán)水系統(tǒng)和循環(huán)水泵運行效率低；循環(huán)水泵運行方式不合理。循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配循環(huán)水泵的流量揚程特性與循環(huán)水系統(tǒng)阻力特性相匹配是循環(huán)水系統(tǒng)甚至是整個冷端系統(tǒng)節(jié)能運行的關(guān)鍵。在設(shè)計流量工作點，當循環(huán)水泵配套的揚程高于系統(tǒng)阻力，導(dǎo)致循環(huán)水泵實際運行在低揚程大流量區(qū)域，在冬季水溫度較低時，凝汽器冷卻水流量偏大，機組真空高于極限真空，同時過高的流速可能會沖刷銅管的脹口，造成安全性問凝汽器冷卻水流量偏小，直接影響機組運行經(jīng)濟性。無論流量偏大或偏小，循環(huán)水泵都偏離設(shè)計工作點，導(dǎo)致循環(huán)水泵的運行效率偏低。水系統(tǒng)阻力增大的緣由，或?qū)ρh(huán)水泵進展增容改造或降低揚程改造。循環(huán)水泵增效改造76%，建議進展循環(huán)水泵增效改造。循環(huán)水泵運行方式優(yōu)化〕，機組備雙速功能。循環(huán)水泵電機變頻供給了循環(huán)水量可以連續(xù)調(diào)整的條件，通過運行方式優(yōu)化試驗，循環(huán)水泵電機雙速運行在肯定程度上實現(xiàn)了循環(huán)水泵運行方式和運行流量的多樣A。從冷端系統(tǒng)運行優(yōu)化的實際可操作性動身，優(yōu)先推舉循環(huán)水泵電機雙速運行方案。抽空氣系統(tǒng)與真空泵流淌不暢。真空泵〔面主要緣由，通?？蓪嵭械闹饕胧┯校?×50%容量雙級水環(huán)式真空泵。真空泵冷卻水系統(tǒng)改造。具體的解決方法須考慮運行安全性、牢靠性和投資回卻。易于清理和清洗的冷卻器型式。增加冷卻器的冷卻面積和冷卻水流量。抽空氣管路高、低壓側(cè)空氣流淌相互影響，導(dǎo)致流淌不暢。氣管進展檢查，并準時更正安裝錯誤。雙背壓凝汽器高、低壓側(cè)空氣流淌相互影響真空泵抽出，該方式的優(yōu)缺點正好和串聯(lián)布置方式相反。路流淌阻力計算不符合實際狀況。解決的方法只有把抽空氣系統(tǒng)改為并聯(lián)布置方式，即19，該連接方式三臺真空泵運行方式敏捷，可以互為備用。ABC真真真空空空泵泵泵低壓凝汽器高壓凝汽器圖19 低壓凝汽器高壓凝汽器冷卻塔冷卻塔冷卻力量冷卻塔冷卻力量的優(yōu)劣打算了凝汽器冷卻水的進水溫度，直接影響了機組運行真空。因此，宜定期對冷卻塔進展熱力性能診斷試驗，確定冷卻塔存在的問題，制定相應(yīng)95%100%負荷下冷卻塔出水必要時實施冷卻塔技術(shù)改造。提高冷卻塔冷卻力量的措施配水系統(tǒng)裝置水流暢通，必要時修補破損的配水槽。噴濺裝置完好無缺，準時修補破損的配水管及噴濺裝置。承受虹吸配水的冷卻塔，應(yīng)使虹吸裝置處于正常工作狀態(tài)。依據(jù)冷卻塔內(nèi)配水的均勻性狀況，更換為噴濺效果良好的噴濺裝置。淋水填料全塔更換淋水填料時，應(yīng)進展不同方案的技術(shù)經(jīng)濟比較，優(yōu)化淋水填料的型式及組裝高度。除水器進展更換。機力通風冷卻塔的要求。冷卻塔節(jié)水冷卻塔主要用水包括：蒸發(fā)散熱用水；飄逸出塔外的飄滴損失用水；排污用水。熱量等因素有關(guān)。冷卻塔夏季運行時，蒸發(fā)散熱損失水量占循環(huán)冷卻水量1.7%左右；1.2%左右。1%0.5%，這局部損失水量可承受不同型式80%以上。排污損失水量是指循環(huán)冷卻水經(jīng)蒸發(fā)后水中的各種化合物及雜質(zhì)到達肯定濃度后倍率有關(guān)，濃縮倍率越大，排放量越小，反之亦然。因此，冷卻塔節(jié)水措施可歸納為：冷卻塔補水時，應(yīng)留意塔內(nèi)水池水位變化，以免溢流造成不必要的水量損失；選用高效除水器，削減冷卻塔飄滴損失水量；提高循環(huán)水濃縮倍率，削減排污損失水量；對循環(huán)水水質(zhì)進展分析，降低水質(zhì)的結(jié)垢速率?？绽渌涂绽淠鱾鳠嵝ЧＯ募緳C組運行背壓達不到設(shè)計值時，可考慮在散熱器上安裝霧扮裝置以強化傳熱。數(shù)。加熱給水系統(tǒng)分散水系統(tǒng)3×50%2×100%容量分散水泵，分散水泵揚程選擇宜依據(jù)分散水系統(tǒng)設(shè)計特點進展認真核算，防止分散水泵揚程選力小，從而節(jié)約廠用電的優(yōu)點，宜優(yōu)先承受。壓低保護定值、分散水壓力低開啟備用泵定值。分散水泵電機加裝變頻調(diào)整裝置后，600MW及以上超〔超〕臨界機組分散水泵耗電率不大于0.2%，其他機組分散水泵耗電0.22%。給水泵和除氧器100%BMCR容量的汽動給水泵，不設(shè)備用電動給水泵。機組〔如鄰機汽源〕的機組，應(yīng)通過汽動給水泵啟機。單純配置電動給水泵的機組，應(yīng)將電動給水泵改為汽動給水泵。安裝簡潔、優(yōu)質(zhì)高效、安全牢靠等特點，在機組設(shè)計時應(yīng)優(yōu)先選用內(nèi)置式除氧器?！卜稚⑺幚砬啊骋雒芊馑M一步降低分散水母管壓力，充分發(fā)揮變頻調(diào)整裝置的節(jié)能效果。加熱器及給水溫度加熱器旁路而節(jié)約廠用電的優(yōu)點，高壓加熱器宜承受大旁路系統(tǒng)，旁路形式為進口液動三通閥+出口隔斷閥，低壓加熱器宜優(yōu)先承受大旁路系統(tǒng)。給水端差和溫升降低。給水端差一般為-1～2℃，最小不能低于-2℃，大容量機組取下限值。影響給水端差的主要緣由有：1〕加熱蒸汽壓力不穩(wěn)或蒸汽流量缺乏；2〕加熱器汽加熱器水室分程隔板變形或損壞，造成局部給水短路。降低加熱器端差的主要措施有：檢查抽汽逆止閥或閘閥是否卡澀，加熱器進汽口蒸汽通道是否受阻。保證加熱器運行中正常排氣通暢。監(jiān)視加熱器運行水位，并保持穩(wěn)定在正常范圍內(nèi)。檢查水室分程隔板，覺察問題準時修復(fù)?；蚋鼡Q?！埠瑱C組啟、停次數(shù)增加，端差逐步增大、溫升逐步減小，同時加熱器給水阻力下降。疏水端差5.6～10℃，對于大型機組取下限值。降低加熱器疏水端差的主要措施有：通過調(diào)整疏水水位，降低疏水端差。疏水端差對疏水水位變化不敏感的狀況下，可能是加熱器疏水冷卻段進水口變形或損壞。大，有可能管子發(fā)生了輕度泄漏。定期沖洗水位計，防止消滅假水位。給水溫度水端差大。在機組運行中應(yīng)保證高壓加熱器投入率大于99%，并在100%負荷工況下給水溫度到達設(shè)計值。鍋爐過熱蒸汽溫度300MW等級及以上機組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗后，額定負荷下過熱蒸汽溫度仍舊比設(shè)計值低10其它煤種，以提高過熱蒸汽溫度。再熱蒸汽溫度300MW等級及以上機組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗后，額定負荷下再熱蒸汽溫度仍舊比設(shè)計值低10其它煤種，以提高再熱蒸汽溫度。過熱器減溫水量300MW等級及以上機組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗后，減溫器噴水量不能滿足蒸削減減溫水量。再熱器減溫水量〔即再熱器減溫水0300MW等級及以上機組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗后，如再熱蒸汽溫度以減溫器作為常用調(diào)溫手段，且流量超過20t/h以上時，應(yīng)考慮對再熱系統(tǒng)的受熱面進展改造，或更換、摻燒其它煤種，以便正常運行狀況下不投用再熱減溫水。更換或摻燒非設(shè)計煤種種或接近設(shè)計煤種的燃煤，也可更換或摻燒非設(shè)計煤種來提高鍋爐的運行性能。10%以上，且揮發(fā)分應(yīng)比實際燃煤高出5個百分點以上；氮、硫含量應(yīng)不高于實際燃煤；結(jié)渣特性、可磨性等其它指標盡可能與實際燃煤接近。10個百分點以內(nèi)；氮、硫含量等應(yīng)不高于設(shè)計300MW機組B。鍋爐熱效率煤質(zhì)特性與鍋爐熱效率300MW等級及以上機組鍋爐，當實際燃煤低位發(fā)熱量Qnet.ar20MJ/kg、揮發(fā)分含量與額定負荷鍋爐熱效率的對應(yīng)關(guān)系消滅下述狀況時：30%93.0%；20%～30%92.0%；10%～20%91.5%;10%89.0%。施。揮發(fā)分與飛灰可燃物300MW等級及以上機組鍋爐，當實際燃煤低位發(fā)熱量Qnet.ar20MJ/kg、揮發(fā)分含量與飛灰可燃物含量對應(yīng)關(guān)系消滅下述狀況時：30%2.0%；20%～30%3.0%；10%～20%5.0%；10%8.0%。應(yīng)重點從飛灰可燃物含量查找緣由，從以下方面爭論制定切實可行的解決措施：降低煤粉細度值是降低飛灰可燃物含量的有效措施之一。通常，降低煤粉細度荷的狀況下，應(yīng)通過試驗確定煤粉經(jīng)濟細度值，降低供電煤耗。承受高效分別器，提高分別器效率。當粗粉分別器效率較差時，可對粗粉分別如三次風帶粉率偏高，應(yīng)對細粉分別器進展改造。當大渣可燃物含量偏高的緣由是燃燒器底層二次風缺乏時，應(yīng)對其噴口進展改燃物含量。對不易結(jié)渣的煤種〔1500℃，可考慮通過改造燃燒系統(tǒng)物含量。分煤種。排煙溫度與排煙熱損失〔包括燃燒調(diào)整試驗、檢修技術(shù)措施后，額定負荷下鍋爐排煙溫度15℃以上時，應(yīng)通過技術(shù)改造降低鍋爐排煙溫度。在空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度接近設(shè)計值時，應(yīng)實行增加空氣預(yù)熱器受熱面或更〔不布置受熱面，以便在排煙溫度高時在預(yù)留空間增加受熱面面積。在空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度大于設(shè)計值，且其受熱面積無法增加，而省煤器出面積的措施降低鍋爐排煙溫度。145增加的狀況下，可考慮承受煙氣余熱利用系統(tǒng)。5年，并在機組量。煤種。節(jié)油點火技術(shù)微油點火技術(shù)投資和節(jié)油效果顯著的特點，在建機組或現(xiàn)役機組中宜優(yōu)先承受。等離子點火技術(shù)點火技術(shù)節(jié)約助燃油。鍋爐燃燒優(yōu)化試驗與運行掌握式，查找解決存在問題的措施。制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗一次風管風量和粉量安排均勻性試驗粉安排狀況，有條件時，應(yīng)依據(jù)偏差狀況進展調(diào)整。分別器擋板〔轉(zhuǎn)速〕特性試驗通過分別器擋板〔轉(zhuǎn)速〕特性試驗，確定擋板開度與煤粉細度的對應(yīng)關(guān)系，分析分別壓、煤粉細度的關(guān)系。磨煤機風量特性試驗的影響，確定磨煤機的最正確通風量及磨煤機進出口參數(shù)。磨輥加載壓力或鋼球量試驗排放量等參數(shù)的影響，查找適宜的磨輥加載壓力。的磨煤機鋼球加載量。磨煤機出力特性試驗通過磨煤機出力特性試驗，把握磨煤機出力變化對制粉系統(tǒng)運行經(jīng)濟性及安全性的通風量、磨煤機和一次風機功率，石子煤排量等。鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗氧量調(diào)整試驗經(jīng)濟性和安全性的影響，確定不同負荷下鍋爐最正確運行氧量。一次風量調(diào)整試驗全性的影響，供給不同磨煤機出力下的最正確風煤比。二次風配風方式調(diào)整試驗式，使著火位置合理，火焰不偏斜、不沖刷水冷壁。煤粉細度調(diào)整試驗定經(jīng)濟煤粉細度。風箱-爐膛差壓調(diào)整試驗通過風箱-爐膛差壓調(diào)整試驗，分析風箱-爐膛差壓變化對鍋爐運行經(jīng)濟性和安全性的影響，確定不同負荷下的最正確風箱-爐膛差壓。一次風熱風母管壓力調(diào)整試驗性和安全性的影響，確定不同負荷下的最正確一次風熱風母管壓力。最正確運行方式與掌握曲線通過最正確運行方式試驗，驗證上述各分項試驗組合后的運行效果，最終確定不同負量掌握曲線、一次風壓掌握曲線、風箱-爐膛差壓掌握曲線、二次風配風方式掌握曲線、運行氧量掌握曲線、入爐總風量掌握曲線、過熱蒸汽溫度、過熱蒸汽壓力掌握曲線，結(jié)合機組掌握系統(tǒng)的特點，替換或修改原有的掌握曲線。運行優(yōu)化掌握過熱蒸汽參數(shù)掌握吹灰等方式進展掌握，對于超臨界鍋爐還可調(diào)整過熱度，其次考慮承受減溫水來調(diào)整過熱蒸汽溫度。再熱蒸汽溫度掌握避開噴水減溫。一次風量與一次風壓力削減空氣預(yù)熱器一次風漏風。一次風壓掌握應(yīng)依據(jù)煤種變化做適時調(diào)整。8kPa～9kPa。1.5倍時，應(yīng)查找緣由，并提出相應(yīng)的解決措施。運行氧量且爐內(nèi)無嚴峻結(jié)渣現(xiàn)象。在此原則下，運行氧量應(yīng)依據(jù)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗結(jié)果確定的最正確運行氧量曲線進展掌握。當煤種發(fā)生變化時，須對最正確氧量掌握曲線進展相應(yīng)調(diào)整。為了保證不同負荷下鍋爐均在最正確氧量下運行，表盤氧量宜定期進展校驗。煤粉細度煤粉細度的掌握應(yīng)綜合考慮煤的燃燒特性、燃燒方式、爐膛熱負荷、煤粉的均勻據(jù)煤種的燃盡特性進展適當調(diào)整。度(或轉(zhuǎn)速)之間的定量關(guān)系，為鍋爐運行供給依據(jù)。定期監(jiān)視煤粉細度。對于中速磨煤機，特別是磨輥運行中、后期，應(yīng)依據(jù)煤粉〔壓力查分別器，防止分別器回粉堵塞引起煤粉細度變粗。燃盡風掌握鍋爐燃盡風的掌握原則：1〕盡可能降低鍋爐NOx排放；2〕在掌握NOx排放的前3〕有尾部煙氣脫硝裝置時，在保證最終NOx排放滿足環(huán)保要求的條件下，應(yīng)綜合考慮鍋爐NOx排放、飛灰可燃物含量以及煙氣脫硝運行本錢，合理掌握燃盡風比例，以到達運行本錢最低。制粉系統(tǒng)對鋼球磨煤機，應(yīng)準時加裝鋼球,保持在最正確鋼球裝載量的狀況下運行。在枯燥小球試驗，確定磨煤機更換小球方案。對中速磨煤機，為降低制粉系統(tǒng)電耗應(yīng)依據(jù)機組負荷變化準時調(diào)整磨煤機運行80%低出力不低于最大出力的65%。2給出了不同類型磨煤機耗電率，供參考。低速磨煤機中速磨煤機機組容量序號煤種低速磨煤機中速磨煤機機組容量序號煤種雙進雙出鋼球風扇磨煤機〔MW〕 鋼球磨煤機 RP(HP)MPS磨煤機1煙煤/1.10.370.4/2300MW級貧煤0.641.210.38//3無煙煤1.15////4煙煤//0.370.38/5 貧煤 /1.1/0.38/600MW級6無煙煤/1.33///7褐煤///0.620.8681000MW級煙煤//0.33//飛灰可燃物定鍋爐的飛灰可燃物變化范圍，作為推斷鍋爐飛灰可燃物含量凹凸的依據(jù)?？赡艿亟档兔悍奂毝戎?。按燃燒優(yōu)化運行方式掌握鍋爐運行參數(shù)，盡可能地降低飛灰可燃物。摻燒燃盡性能更好的高揮發(fā)分煤種。火焰溫度，降低飛灰可燃物。排煙溫度計值的偏差。煤種來降低鍋爐排煙溫度。熱面的清潔。在保證磨煤機安全運行的前提下，建議按表3掌握磨煤機出口溫度。制粉系統(tǒng)型式熱空氣枯燥煙氣空氣混合枯燥風扇磨煤機直吹式〔分別器后〕鋼球磨煤機儲倉式〔磨煤機后〕制粉系統(tǒng)型式熱空氣枯燥煙氣空氣混合枯燥風扇磨煤機直吹式〔分別器后〕鋼球磨煤機儲倉式〔磨煤機后〕貧煤煙煤褐煤、頁巖貧煤煙煤、褐煤煙煤褐煤1501301001307070～7570～180褐煤煙煤90120〔緊湊式為分別器后，分別式為磨煤機后〕Vdaf≤15%的煤100中速磨煤機直吹式后〔分別器后〕VV<40%時，tdafM2=[(82-V )×5/3±5]daf≥40%時，tM2<70dafRP、HP中速磨煤機直吹式〔分別器后827766備注：燃用混煤的，可允許tM2較低的相應(yīng)煤種取值；無煙煤只受設(shè)備允許溫度的限制8.5.62～3℃。空氣預(yù)熱器空氣預(yù)熱器面積氣預(yù)熱器受熱面面積。空氣預(yù)熱器密封改造空氣預(yù)熱器漏風率一般不大于6%，在6%～8%應(yīng)進展檢修，8%～10%可考慮進展密封改造，高于10%時應(yīng)承受型密封技術(shù)進展改造?？諝忸A(yù)熱器吹灰受熱面積灰。機組保溫研是根底”的方針，保溫工程施工完成后應(yīng)嚴格依據(jù)相關(guān)規(guī)定進展檢驗和驗收。鍋爐保溫與密封鍋爐保溫與密封見《華能300MW級機組鍋爐及輔機設(shè)備節(jié)能降耗實施導(dǎo)則》4.6款。汽輪機保溫300℃的汽水300℃的4567。允許最高溫度密度抗風蝕性抗拉強度導(dǎo)熱系數(shù)允許最高溫度密度抗風蝕性抗拉強度導(dǎo)熱系數(shù)加熱線收縮℃kg/m3m/sMPaw/mk1000128N25≥0.20.12≤４%配料名稱膨脹蛭石助粘劑水配料名稱膨脹蛭石助粘劑水0.25m340kg27kg124kg允許使用溫度密度耐壓強度抗折強度導(dǎo)熱系數(shù)允許使用溫度密度耐壓強度抗折強度導(dǎo)熱系數(shù)℃℃kg/m3MPaMPakJ/mh℃650000.220.210.3119+0.000511t795600℃，狀態(tài)為糊狀。配料名稱膨脹珍寶巖粉輕體鈣石棉泥425配料名稱膨脹珍寶巖粉輕體鈣石棉泥425號硅酸鹽水泥助粘劑0.25m330kg25kg100kg8kg為保證汽缸、加熱器、管道、閥門保溫工程質(zhì)量，主要設(shè)計及施工工藝要求如下：樂觀承受先進的保溫技術(shù)及工藝對汽缸進展保溫設(shè)計和施工。承受三維計算為汽缸保溫設(shè)計供給簡易敏捷的保溫方案，汽缸保溫材料要求吸音效果顯著，外保護層防重復(fù)屢次使用，美觀環(huán)保。不需要開缸處承受保溫效果最優(yōu)的噴涂式保溫。如石洞口二3、4進汽門殼體承受噴涂式保溫。汽缸、管道的保溫層由打底層材料、金屬絲網(wǎng)、保溫氈〔3～4層、金屬絲網(wǎng)、抹面層材料、玻璃纖維布及粘合劑組成。汽缸保溫需用扎進鐵絲把保溫塊固定在汽缸的保溫鉤上。局部的保溫層，即可進展檢修，而其他局部保溫層則可永久使用。吊用的吊耳局部，也可承受可撤除的保溫層構(gòu)造。層設(shè)計要求進展，如需變動需征得制造廠同意。在保溫施工前應(yīng)對保溫外表清理干凈，去除油污前方可施工。保溫塊之間接縫要嚴密，綁扎要結(jié)實，不得承受螺旋纏繞的方法。多層保溫內(nèi)、外層應(yīng)穿插排列，錯開接縫，以保證保溫效果。保溫層外表應(yīng)光滑、整齊、美觀。不得使用吸進了油料與受潮5℃。5027℃時，全部設(shè)備、管道、閥門、法蘭等保溫層外外表溫度與環(huán)境溫度之差不得超過23℃。運行及治理節(jié)能治理核制度，以保證節(jié)能工作職責明確、目標清楚、獎懲清楚，各項節(jié)能措施落實到位。組織開展多種形式的宣傳、發(fā)動活動，通過公告欄、局域網(wǎng)、宣傳展板、各種會、環(huán)境保護、促進可持續(xù)進展的企業(yè)文化氣氛和全員意識。定期開展電力企業(yè)對標工作，以先進企業(yè)能耗指標為標桿，分析本企業(yè)能耗指標實改進措施。定期進展電廠生產(chǎn)過程能量平衡試驗與能損診斷，對全廠能量安排與消耗進展全能降耗措施。定期進展節(jié)能總結(jié)分析工作，全面把握機組運行能耗指標變化狀況，做到節(jié)能工量接近鍋爐設(shè)計煤種。高度重視能源計量和統(tǒng)計治理工作，保證運行參數(shù)及煤、水、油、電等主要耗能裝置，做到計量、統(tǒng)計準確，削減煤熱值差。運行掌握80%以上，應(yīng)通過運行調(diào)整確保主蒸汽壓力、主蒸線嚴格掌握主蒸汽壓力、主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度。提高運行人員節(jié)能意識，開展值際勞動競賽。充分利用SIS及MIS系統(tǒng)強大的信運行人員的樂觀性，實現(xiàn)精細化操作，有效掌握機組各項運行指標。300MW等級機組，補水率不超過1%；對于600MW及以上容量機組，補水率不超過0.8%。優(yōu)化運行性能，指導(dǎo)機組優(yōu)化運行。最優(yōu)匹配的方式下運行。煤種燃燒特性要求，保證燃燒的穩(wěn)定性與經(jīng)濟性。好真空下運行，凝汽系統(tǒng)和循環(huán)冷卻系統(tǒng)按優(yōu)化匹配方式運行。試驗，提高鍋爐效率、低負荷穩(wěn)燃力量和降低輔機電耗。華能燃煤機組能耗指標近期目標值為了全面提升華能公司的競爭力量，連續(xù)保持公司主要能耗指標在行業(yè)的領(lǐng)先優(yōu)〔2023年版提出了華能燃煤機組能耗指標近期目標值〔見附錄C2023值。定速循環(huán)水泵運行優(yōu)化結(jié)果W600M，荷定速循環(huán)水泵運行優(yōu)化結(jié)果W600M，荷540一機兩泵負組機480兩機三泵beng一機一泵420360300510運行方式切換1運行方式切換21520253035凝汽器循環(huán)(冷卻)水進口溫度，℃2×600MW超臨界機組(1、2號)，每臺機組配套雙殼體、單流程、雙背壓外表式凝汽器，凝汽器冷卻水系統(tǒng)承受循環(huán)供水冷卻方式，每臺機組配套2臺循環(huán)水泵，以滿足不同季節(jié)和不同負荷時凝汽器對冷卻水量的要求。12號機組方式有：一機一泵、兩機三泵和一機兩泵三種方式。依據(jù)冷卻水進口溫度及機組負荷的變化，循環(huán)水泵運行方式有：一機一泵(低速)、一機一泵(高速)、兩機三泵(高速)、一機兩泵(一高速一低速)和一機兩泵(高速)五種方式。2號機組為例，通過冷端系統(tǒng)運行方式優(yōu)化試驗，在保證機組最正確運行真空算，結(jié)果如下：A1循環(huán)水泵定速狀況下的最正確運行方式單臺循環(huán)水泵雙速狀況下的最正確運行方式變速循環(huán)水泵運行優(yōu)化結(jié)果W變速循環(huán)水泵運行優(yōu)化結(jié)果W600M，540負組機兩泵高速兩機三高480兩泵變頻420單泵變頻360300510運行方式切換1運行方式切換2運行方式切換31520253035凝汽器循環(huán)(冷卻)水進口溫度，℃單臺雙速狀況下的循環(huán)水泵運行優(yōu)化結(jié)果W600M，兩泵高速540負組機單泵高速一高一低兩機三高480420單泵低速36030051015運行方式切換2運行方式切換420253035運行方式切換1運行方式切換3凝汽器循環(huán)(冷卻)水進口溫度，℃兩臺循環(huán)水泵變頻運行狀況下的最正確運行方式三種最正確運行方式的經(jīng)濟性比照結(jié)果A.1。機組負雙速與定速比較變頻與定速比較變頻與雙速比較荷機組負雙速與定速比較變頻與定速比較變頻與雙速比較荷600MW540MW480MW420MW360MW300MW9915122931232136774122202358461589-25-29-2746140223本表中的數(shù)據(jù)為機組凈出力變化，正為增加，負為降低，單位為kWA.1看出：效果明顯高于定速循環(huán)水泵優(yōu)化效果。能效果低于循環(huán)水泵雙速狀況下的優(yōu)化效果。能效果明顯高于循環(huán)水泵雙速狀況下的優(yōu)化效果。75%時，循環(huán)水泵變頻和循環(huán)水泵雙速狀況下運行優(yōu)化后的節(jié)能效果相當。得機組整體經(jīng)濟性的最優(yōu)化。B300MW機組運行能耗指標的影響某300MW機組鍋爐為東方鍋爐廠生產(chǎn)的DG1065/18.2-II6型亞臨界、自然循環(huán)、一次中間再熱汽包鍋爐。鍋爐設(shè)計煤種為煙煤，承受5套中速直吹式制粉系統(tǒng)，每套制粉系統(tǒng)實際最大出力約為40t/h。鍋爐燃燒器為四角布置、切向燃燒、百葉窗式水平濃淡直流燃燒器。汽輪機為東方汽輪機廠生產(chǎn)N300-16.7/537/537亞臨界、一次中間再熱、3×50%電動給水泵。導(dǎo)致機組煤耗較高。為了解燃燒煤質(zhì)較差煤種對機組運行經(jīng)濟性的影響，分別燃燒兩種不同熱值的煤進展了比照試驗