超聲波流量計(jì)技術(shù)講座

超聲波流量計(jì)技術(shù)講座2009年7月1超聲波流量計(jì)23時(shí)差法超聲波流量計(jì)的工作原理4時(shí)差法超聲波流量計(jì)的工作原理（續(xù)1）5超聲波的優(yōu)缺點(diǎn)和局限性

2.1優(yōu)點(diǎn)USF可作非接觸測(cè)量。夾裝式換能器USF可無需停流截管安裝，只要在既設(shè)管道外部安裝換能器即可。這是USF在工業(yè)用流量儀表中具有的獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)，因此可作移動(dòng)性（即非定點(diǎn)固定安裝）測(cè)量，適用于管網(wǎng)流動(dòng)狀況評(píng)估測(cè)定。USF為無流動(dòng)阻撓測(cè)量，無額外壓力損失。流量計(jì)的儀表系數(shù)是可從實(shí)際測(cè)量管道及聲道等幾何尺寸計(jì)算求得的，既可采用干法標(biāo)定，除帶測(cè)量管段式外一般不需作實(shí)流校驗(yàn)。USF適用于大型圓形管道和矩形管道，且原理上不受管徑限制，其造價(jià)基本上與管徑無關(guān)。對(duì)于大型管道不僅帶來方便，可認(rèn)為在無法實(shí)現(xiàn)實(shí)流校驗(yàn)的情況下是優(yōu)先考慮的選擇方案。多普勒USF可測(cè)量固相含量較多或含有氣泡的液體。USF可測(cè)量非導(dǎo)電性液體，在無阻撓流量測(cè)量方面是對(duì)電磁流量計(jì)的一種補(bǔ)充。因易于實(shí)行與測(cè)試方法（如流速計(jì)的速度-面積法，示蹤法等）相結(jié)合，可解決一些特殊測(cè)量問題，如速度分布嚴(yán)重畸變測(cè)量，非圓截面管道測(cè)量等。某些傳播時(shí)間法USF附有測(cè)量聲波傳播時(shí)間的功能，即可測(cè)量液體聲速以判斷所測(cè)液體類別。例如，油船泵送油品上岸，可核查所測(cè)量的是油品還是倉底水。

6超聲波的優(yōu)缺點(diǎn)和局限性（續(xù)1）2.2缺點(diǎn)和局限性傳播時(shí)間法USF只能用于清潔液體和氣體，不能測(cè)量懸浮顆粒和氣泡超過某一范圍的液體；反之多普勒法USF只能用于測(cè)量含有一定異相的液體。外夾裝換能器的USF不能用于襯里或結(jié)垢太厚的管道，以及不能用于襯里（或銹層）與內(nèi)管壁剝離（若夾層夾有氣體會(huì)嚴(yán)重衰減超聲信號(hào)）或銹蝕嚴(yán)重（改變超聲傳播路徑）的管道。多普勒法USF多數(shù)情況下測(cè)量精度不高。國內(nèi)生產(chǎn)現(xiàn)有品種不能用于管徑小于DN25mm的管道。

7超聲波的分類和結(jié)構(gòu)

3.1組成USF主要由安裝在測(cè)量管道上的超聲換能器（或由換能器和測(cè)量管組成的超聲流量傳感器）和轉(zhuǎn)換器組成。轉(zhuǎn)換器在結(jié)構(gòu)上分為固定盤裝式和便攜式兩大類。換能器和轉(zhuǎn)換器之間由專用信號(hào)傳輸電纜連接，在固定測(cè)量的場(chǎng)合需在適當(dāng)?shù)牡胤窖b接線盒。夾裝式換能器通常還需配用安裝夾具和耦合劑。圖7是系統(tǒng)組成示例，此例是測(cè)量液體用傳播時(shí)間法單聲道Z法夾裝式USF。（見后頁）8第三節(jié)分類和結(jié)構(gòu)（續(xù)2）3.2分類

可以從不同角度對(duì)超聲流量測(cè)量方法和換能器（或傳感器）進(jìn)行分類。（1）按測(cè)量原理分類

封閉管道用USF按測(cè)量原理有5種，如2節(jié)所述，現(xiàn)在用得最多的是傳播時(shí)間法和多普勒法兩大類。（2）按被測(cè)介質(zhì)分類

9超聲波的分類和結(jié)構(gòu)（續(xù)3）有氣體用和液體用兩類。傳播時(shí)間法USF兩種介質(zhì)各自專用，因換能器工作頻率各異，通常氣體在100~300kHz之間，液體在1~5MHz之間。氣體儀表不能用夾裝式換能器，因固體和氣體邊界間超聲波傳播效率較低。

（3）傳播時(shí)間法按聲道數(shù)分類：按聲道數(shù)分類常用的有單聲道、雙聲道、四聲道和八聲道四種。近年有出現(xiàn)三聲道、五聲道和六聲道。四聲道及以上的多聲道配置對(duì)提高測(cè)量精度起很大作用。各聲道按換能器分布位置（見圖8），又可分為以下幾種。

1）單聲道有Z法（透過法）和V法（反射法）兩種。

2）雙聲道有X法（2Z法、交差法）、2V法和平行法三種。

3）四聲道有4Z法和平行法兩種。

4）八聲道有平行法和兩平行四聲道交差法二種。

（4）按換能器安裝方式分類有：

1）可移動(dòng)安裝

2）固定安裝

10超聲波的選用考慮要點(diǎn)4.1測(cè)量原理的選擇

選擇液體用USF首先考慮測(cè)量原理是傳播時(shí)間法還是多普勒法？其主要判斷要素是：液體潔凈程度或雜質(zhì)含量，測(cè)量精度要求?；具m用條件如表1所示。

需插入1個(gè)表格及一段描述11超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)1）4.2適用懸浮顆粒含量的范圍多普勒法USF要比傳播時(shí)間法適用懸浮顆粒含量上限高得多，而且可以測(cè)量連續(xù)混入氣泡的液體。但是根據(jù)測(cè)量原理，被測(cè)介質(zhì)中必須含有一定數(shù)量的散射體，否則儀表就不能正常工作。傳播時(shí)間法USF可以測(cè)量懸浮顆粒很少的液體，但不能測(cè)量含有影響超聲波傳播的連續(xù)混入氣泡或體積較大固體物的液體。在這種情況下應(yīng)用，應(yīng)在換能器的上游進(jìn)行消氣、沉淀或過濾。在懸浮顆粒含量過多或因管道條件致使超聲信號(hào)嚴(yán)重衰減而不能測(cè)量時(shí)，有時(shí)可以試降低換能器頻率，予以解決。12超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)2）4.3測(cè)量精確度

（1）傳播時(shí)間法

傳播時(shí)間法比多普勒法有較高的測(cè)量精確度，液體基本誤差為±0.5％R至±5％FS，重復(fù)性為0.1％R-0.3％R；氣體基本誤差為±0.5％R到±3％FS，重復(fù)性為0.2％R-0.4％FS，高精度儀表均為多聲道儀表。中小口徑液體管段式超聲流量傳感器通常都用水做實(shí)驗(yàn)校驗(yàn)，具有±0.5％R的高精度。管外夾裝換能器或在現(xiàn)場(chǎng)管道固定安裝換能器的儀表，要通過定標(biāo)計(jì)算接入現(xiàn)場(chǎng)管道流通面積和傳播距離長度測(cè)量誤差，夾裝在管道的不確定性，聲耦合變化等因素，要降低些。若安裝調(diào)試粗糙不細(xì)致，測(cè)量精確度有可能低到5％，甚至更低。測(cè)量精確度還取決于聲道數(shù)設(shè)置及其布置位置，下文將進(jìn)一步討論。

13超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)3）（2）多普勒法典型儀表的基本誤差為±（1％-10％）FS，重復(fù)性為（0.2％-1％）FS。工業(yè)用多普勒法USF的超聲波頻率為（0.5-2）MHz。多普勒信號(hào)包含著不同散射體移動(dòng)速度的頻譜，檢測(cè)電路提供多普勒頻移若干平均測(cè)量值以求的速度。所測(cè)的散射體速度和流體平均流速之間的關(guān)系，隨著不同狀況而變化，有一定不確定性。多普勒法USF性能因受以下一些原因所形成的因素影響，整體性能要比傳播時(shí)間法低得多。例如：散粒體的性質(zhì)；非軸向速度分量形成的多普勒頻移增寬；被照射域位置的不確定性；散射體和基相液體間的滑差。因此有些制造廠的技術(shù)數(shù)據(jù)僅列出儀表的重復(fù)性而不列測(cè)量精確度或基本誤差。流體運(yùn)行流速不能過低，過低的流速會(huì)使離散體分布不均勻。若測(cè)量管水平安裝，氣體會(huì)浮升在頂部流動(dòng)，顆粒會(huì)沉淀于底部。最低流速通常為（0.1-0.6）ｍ／ｓ。14超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)4）4.4聲道設(shè)置和直管段要求

多普勒法USF通常只有單套發(fā)送和接收換能器；便攜式外夾裝換能器傳播時(shí)間法USF通常也只有單聲道，其他夾裝式則也有用雙聲道者，帶測(cè)量管段式有單聲道和雙聲道以上。

（1）傳播時(shí)間法

傳播時(shí)間法采用多少聲道的主要依據(jù)是測(cè)量精確度要求和安裝儀表管段流動(dòng)狀況（取決于上游阻流件組成和直管段條件），以及管徑大小。例如BS7405推薦管徑大于0.5m用3或4聲道，達(dá)于3m則用8聲道

單聲道從單一路徑的線平均流速乘上系數(shù)代表平均流速。單一路徑聲道的換能器設(shè)置通常是通過管道中心，即在橫截面投影圓的直徑上，其系數(shù)即如圖10.2所示。也右聲道設(shè)置在弦的位置上。流動(dòng)速度分布畸變和存在徑向速度分量（如渦流、二次流）則會(huì)改變?cè)撓禂?shù)值，弦位置的影響比直徑位置的影響小。多聲道測(cè)量多路徑線平均流速，更減少流動(dòng)畸變影響，提高測(cè)量精度。

確定聲道數(shù)有的可按儀表樣本規(guī)范選擇（如管段式USF，除單聲道外較多采用雙聲道計(jì)量聲道以上），有的則向儀表制造場(chǎng)聯(lián)系磋商（如現(xiàn)場(chǎng)安裝式USF，特別是大管徑應(yīng)用，通常為3-8聲道）。

為了獲得流體沿管道中心平行對(duì)稱地流動(dòng)，測(cè)量點(diǎn)上下游要有足夠的長度直管段作有效整流。不能滿足時(shí)應(yīng)設(shè)置流動(dòng)調(diào)整器。

傳播時(shí)間法USF直管段長度要求尚未有國際標(biāo)準(zhǔn)或國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值，應(yīng)按制造廠提供的規(guī)定。表2例舉幾個(gè)不同來源提出的要求，可作為選型時(shí)的一般依據(jù)。

15超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)4）（2）多普勒法

插1表格16超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)5）對(duì)多普勒法USF的直管段要求也沒有國際標(biāo)準(zhǔn)和國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定值。人們對(duì)多普勒法USF直管段要求程度在看法上也迥然不同。一種看法認(rèn)為：從原理上講多普勒法僅測(cè)量“照射域”內(nèi)散射體的流速，其測(cè)量值受流速分布影響比傳播時(shí)間法大。為了盡量減少這種影響，除了采取其他一些方法外，還應(yīng)保證照射測(cè)量域的上下游有足夠長度的直管段，以得到較好的流動(dòng)狀態(tài)。例如日本電氣計(jì)測(cè)工業(yè)會(huì)認(rèn)為多普勒法USF所需直管段長度一般應(yīng)是傳播時(shí)間法的1.5倍。然而另一種看法是：多普勒法USF本身測(cè)量精確度等性能較低，流速分布影響相對(duì)于總體測(cè)量精確度不重要，直管段要求反而降低。例如有儀表制造廠提出只要在測(cè)量點(diǎn)上下游保持大于（3-5）DN的直管段。

17超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)6）4.5換能器類型的選擇（1）傳播時(shí)間法

本類儀表可采用換能器的類型較多，各廠家換能器結(jié)構(gòu)不同，適用的流體條件（溫度、壓力等）、管道條件（材質(zhì)、形狀、管徑、直管長度等）和安裝條件等也不相同。此外還與聲道的設(shè)置方法有關(guān)，而聲道的設(shè)置方法又與測(cè)量精度和重復(fù)性等密切相關(guān)。氣體用USF因固體和氣體界面間超聲波傳播效率非常低，只能用直射式換能器。因此氣體流量測(cè)量一般不采用外夾裝式USF。（2）多普勒法

本類儀表用的折射式換能器。目前國內(nèi)產(chǎn)品大部分采用夾裝式，但與傳播時(shí)間法所用的夾裝式換能的發(fā)射頻率等技術(shù)性能不同，不能混用。然而兩者適用管道條件是基本相同的。18超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)7）4.6安裝布置方面的考慮1）安裝位置和流動(dòng)方向USF的流量傳感部分（超聲流量傳感器或超聲換能器）一般均可安裝于水平、傾斜或垂直管道。垂直管道最好選擇自下而上流動(dòng)的場(chǎng)所，若為自上而下，則其下游應(yīng)有足夠的背壓，例如有高于測(cè)量點(diǎn)的后續(xù)管道，以防止測(cè)量點(diǎn)出現(xiàn)非滿管流。2）單向流還是雙向流通常為單向流，但也可通過較復(fù)雜電子線路，設(shè)計(jì)成雙向流動(dòng)，此時(shí)流量測(cè)量點(diǎn)兩側(cè)直管段長度均應(yīng)按上游直管段的要求布置。3）管道條件外夾裝式USF管道內(nèi)表面積沉積層會(huì)產(chǎn)生聲波不良傳輸和偏離預(yù)期聲道路徑和長度，應(yīng)予避免；外表面因易于處理較少影響。夾裝式換能器和管道接觸表面要涂上耦合劑。應(yīng)注意粒狀結(jié)構(gòu)材料（例如鑄鐵、混凝土）的管道，很可能聲波被分散，大部分聲波傳送不到流體而降低性能。換能器安裝處管道襯里或銹蝕層與管壁之間不能有縫隙。用V法的反射處必須避開焊縫和接口（參見圖11）。

19超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)7）4）上游流動(dòng)擾動(dòng)與大部分其他流量儀表一樣，USF敏感于流過儀表的流速分布剖面，因此也要求相當(dāng)長度的上游直管段。前文已對(duì)直管段要求作了討論。5）防止聲干擾應(yīng)注意由控制閥高壓力降等所形成的聲學(xué)干擾，特別在測(cè)量氣體流量時(shí)尤為重要，設(shè)法避免之。例如德國Instromet公司的USF顯示儀中有聲干擾實(shí)時(shí)測(cè)量報(bào)警；測(cè)量管道中采用如圖9所示彎管阻斷聲干擾的措施。

20超聲波的選用考慮要點(diǎn)（續(xù)8）4.7經(jīng)濟(jì)因素方面的考慮

小口徑USF與其他流量儀表相比價(jià)格較貴，然而非管段式USF價(jià)格并不明顯增加。所以用于大口徑、超大口徑儀表有明顯價(jià)格優(yōu)勢(shì)。多聲道儀表有較復(fù)雜電子計(jì)算部件，價(jià)格要高些，因此在要求高精度的中小管徑上應(yīng)用受到一些限制。然而上有擾動(dòng)大而直管段布置受限制的場(chǎng)所，多聲道系統(tǒng)可能是僅有的合理解決方案。外夾裝式便攜式USF的機(jī)動(dòng)性和可以多處使用，儀表購置費(fèi)可分?jǐn)偨o各測(cè)量點(diǎn)，從而降低測(cè)量成本。

USF的流量校驗(yàn)費(fèi)用，外夾裝式儀表通常不作實(shí)流校驗(yàn)，僅作靜態(tài)調(diào)試，液體用儀表可充實(shí)液調(diào)試；管段式儀表為提高儀表精度，均作實(shí)流校驗(yàn)。因?yàn)檫@些校驗(yàn)或調(diào)試在出廠前進(jìn)行，一般包括在價(jià)格內(nèi)。大管徑儀表為了提高測(cè)量精確度或用戶需要在現(xiàn)場(chǎng)考核其精確度，或者測(cè)量位置流場(chǎng)畸變嚴(yán)重必須作實(shí)流標(biāo)定，在測(cè)量原位用速度面積法等方法在線校驗(yàn)，則應(yīng)考慮其校驗(yàn)費(fèi)用。21超聲波的安裝注意事項(xiàng)5.1流量傳感器或換能器的安裝（1）流量傳感器（即帶測(cè)量管段的插入式換能器總成）的安裝

1）安裝本類流量傳感器時(shí)管網(wǎng)必須停流，測(cè)量點(diǎn)管道必須截?cái)嗪蠼尤肓髁總鞲衅鳌?）連接流量傳感器的管道內(nèi)徑必須與流量傳感器相同，其差別應(yīng)在±1％以內(nèi)。3）流量傳感器上的傳感器盡可能在如圖10所示與水平直徑成45度的范圍內(nèi)，避免在垂直直徑位置附近安裝。否則在測(cè)量液體時(shí)換能器聲波表面易受氣體或顆粒影響，在測(cè)量氣體時(shí)受液滴或顆粒影響。

4）測(cè)量液體時(shí)安裝位置必須充滿液體。

5）上下游應(yīng)有必要的直管段。

22超聲波的安裝注意事項(xiàng)（續(xù)1）（2）外夾裝式換能器的安裝。

上面2）、3）、4）、5）各項(xiàng)應(yīng)同樣注意外，還應(yīng)注意以下各點(diǎn)。

1）剝凈安裝段內(nèi)保溫層和保護(hù)層，并把換能器按裝處的壁面打磨干凈。避免局部凹陷，凸出物修平，漆銹層磨凈。

2）對(duì)于垂直設(shè)置的管道，若為單聲道傳播時(shí)間法儀表，換能器的安裝位置應(yīng)盡可能在上游彎管的彎軸平面內(nèi)（見圖11），以獲得彎管流場(chǎng)畸變后較接近的平均值。

23超聲波的安裝注意事項(xiàng)（續(xù)2）3）換能器安裝處和管壁反射處必須避開接口和焊縫，如圖12以V法示例。4）換能器安裝處的管道襯里和垢層不能太厚。襯里、銹層與管壁間不能有間隙。對(duì)于銹蝕嚴(yán)重的管道，可用手錘震擊管壁，以震掉壁上的銹層，保證聲波正常傳播。但必須注意防止擊出凹坑。5）換能器工作面與管壁之間保持有足夠的耦合劑，不能有空氣和固體顆粒，以保證耦合良好。6）多普勒法夾裝式換能器安裝有對(duì)稱安裝和同側(cè)安裝兩種方法，如圖13所示。對(duì)稱安裝適用于中小管徑（通常小于600mm）管道和含懸浮顆?；驓馀葺^少的液體；同側(cè)安裝適用于各種管徑的管道和含懸浮顆粒或氣泡較多的液體。

24第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理第二節(jié)活塞式空壓機(jī)的結(jié)構(gòu)和自動(dòng)控制第三節(jié)活塞式空壓機(jī)的管理復(fù)習(xí)思考題單擊此處輸入你的副標(biāo)題，文字是您思想的提煉，為了最終演示發(fā)布的良好效果，請(qǐng)盡量言簡意賅的闡述觀點(diǎn)。第六章活塞式空氣壓縮機(jī)

piston-aircompressor壓縮空氣在船舶上的應(yīng)用：

1.主機(jī)的啟動(dòng)、換向；

2.輔機(jī)的啟動(dòng)；

3.為氣動(dòng)裝置提供氣源；

4.為氣動(dòng)工具提供氣源；

5.吹洗零部件和濾器。

排氣量:單位時(shí)間內(nèi)所排送的相當(dāng)?shù)谝患?jí)吸氣狀態(tài)的空氣體積。單位：m3/s、m3/min、m3/h第六章活塞式空氣壓縮機(jī)

piston-aircompressor空壓機(jī)分類：按排氣壓力分：低壓0.2～1.0MPa；中壓1～10MPa；高壓10～100MPa。按排氣量分：微型<1m3/min；小型1～10m3/min；中型10～100m3/min；大型>100m3/min。第六章活塞式空氣壓縮機(jī)

piston-aircompressor第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理容積式壓縮機(jī)按結(jié)構(gòu)分為兩大類：往復(fù)式與旋轉(zhuǎn)式兩級(jí)活塞式壓縮機(jī)單級(jí)活塞壓縮機(jī)活塞式壓縮機(jī)膜片式壓縮機(jī)旋轉(zhuǎn)葉片式壓縮機(jī)最長的使用壽命-

----低轉(zhuǎn)速（1460RPM），動(dòng)件少（軸承與滑片），潤滑油在機(jī)件間形成保護(hù)膜，防止磨損及泄漏，使空壓機(jī)能夠安靜有效運(yùn)作；平時(shí)有按規(guī)定做例行保養(yǎng)的JAGUAR滑片式空壓機(jī)，至今使用十萬小時(shí)以上，依然完好如初，按十萬小時(shí)相當(dāng)于每日以十小時(shí)運(yùn)作計(jì)算，可長達(dá)33年之久。因此，將滑片式空壓機(jī)比喻為一部終身機(jī)器實(shí)不為過?；?葉)片式空壓機(jī)可以365天連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)并保證60000小時(shí)以上安全運(yùn)轉(zhuǎn)的空氣壓縮機(jī)1.進(jìn)氣2.開始?jí)嚎s3.壓縮中4.排氣1.轉(zhuǎn)子及機(jī)殼間成為壓縮空間，當(dāng)轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，空氣由機(jī)體進(jìn)氣端進(jìn)入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機(jī)殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時(shí)停止進(jìn)氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動(dòng)，氣密范圍變小，空氣被壓縮。4.被壓縮的空氣壓力升高達(dá)到額定的壓力后由排氣端排出進(jìn)入油氣分離器內(nèi)。4.被壓縮的空氣壓力升高達(dá)到額定的壓力后由排氣端排出進(jìn)入油氣分離器內(nèi)。1.進(jìn)氣2.開始?jí)嚎s3.壓縮中4.排氣1.凸凹轉(zhuǎn)子及機(jī)殼間成為壓縮空間，當(dāng)轉(zhuǎn)子開始轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，空氣由機(jī)體進(jìn)氣端進(jìn)入。2.轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)使被吸入的空氣轉(zhuǎn)至機(jī)殼與轉(zhuǎn)子間氣密范圍，同時(shí)停止進(jìn)氣。3.轉(zhuǎn)子不斷轉(zhuǎn)動(dòng)，氣密范圍變小，空氣被壓縮。螺桿式氣體壓縮機(jī)是世界上最先進(jìn)、緊湊型、堅(jiān)實(shí)、運(yùn)行平穩(wěn)，噪音低，是值得信賴的氣體壓縮機(jī)。螺桿式壓縮機(jī)氣路系統(tǒng)：

A

進(jìn)氣過濾器

B

空氣進(jìn)氣閥

C

壓縮機(jī)主機(jī)

D

單向閥

E

空氣/油分離器

F

最小壓力閥

G

后冷卻器

H

帶自動(dòng)疏水器的水分離器油路系統(tǒng)：

J

油箱

K

恒溫旁通閥

L

油冷卻器

M

油過濾器

N

回油閥

O

斷油閥冷凍系統(tǒng)：

P

冷凍壓縮機(jī)

Q

冷凝器

R

熱交換器

S

旁通系統(tǒng)

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空氣出口過濾器螺桿式壓縮機(jī)渦旋式壓縮機(jī)

渦旋式壓縮機(jī)是20世紀(jì)90年代末期開發(fā)并問世的高科技?jí)嚎s機(jī)，由于結(jié)構(gòu)簡單、零件少、效率高、可靠性好，尤其是其低噪聲、長壽命等諸方面大大優(yōu)于其它型式的壓縮機(jī)，已經(jīng)得到壓縮機(jī)行業(yè)的關(guān)注和公認(rèn)。被譽(yù)為“環(huán)保型壓縮機(jī)”。由于渦旋式壓縮機(jī)的獨(dú)特設(shè)計(jì)，使其成為當(dāng)今世界最節(jié)能壓縮機(jī)。渦旋式壓縮機(jī)主要運(yùn)動(dòng)件渦卷付，只有磨合沒有磨損，因而壽命更長，被譽(yù)為免維修壓縮機(jī)。

由于渦旋式壓縮機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)、振動(dòng)小、工作環(huán)境安靜，又被譽(yù)為“超靜壓縮機(jī)”。

渦旋式壓縮機(jī)零部件少，只有四個(gè)運(yùn)動(dòng)部件,壓縮機(jī)工作腔由相運(yùn)動(dòng)渦卷付形成多個(gè)相互封閉的鐮形工作腔，當(dāng)動(dòng)渦卷作平動(dòng)運(yùn)動(dòng)時(shí)，使鐮形工作腔由大變小而達(dá)到壓縮和排出壓縮空氣的目的?；钊娇諝鈮嚎s機(jī)的外形第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）工作循環(huán)：4—1—2—34—1吸氣過程

1—2壓縮過程

2—3排氣過程第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理一、理論工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）

壓縮分類：絕熱壓縮：1—2耗功最大等溫壓縮：1—2''耗功最小多變壓縮：1—2'耗功居中功＝P×V（PV圖上的面積）加強(qiáng)對(duì)氣缸的冷卻，省功、對(duì)氣缸潤滑有益。二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）1.不存在假設(shè)條件2.與理論循環(huán)不同的原因：1）余隙容積Vc的影響Vc不利的影響—?dú)埓娴臍怏w在活塞回行時(shí)，發(fā)生膨脹，使實(shí)際吸氣行程（容積）減小。Vc有利的好處—

（1）形成氣墊，利于活塞回行；（2）避免“液擊”（空氣結(jié)露）；（3）避免活塞、連桿熱膨脹，松動(dòng)發(fā)生相撞。第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理表征Vc的參數(shù)—相對(duì)容積C、容積系數(shù)λv合適的C：低壓0.07-0.12

中壓0.09-0.14

高壓0.11-0.16

λv＝0.65—0.901）余隙容積Vc的影響C越大或壓力比越高，則λv越小。保證Vc正常的措施：余隙高度見表6-1壓鉛法—保證要求的氣缸墊厚度2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理2）進(jìn)排氣閥及流道阻力的影響吸氣過程壓力損失使排氣量減少程度，用壓力系數(shù)λp表示：保證措施：合適的氣閥升程及彈簧彈力、管路圓滑暢通、濾器干凈。λp

（0.90-0.98）2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理3）吸氣預(yù)熱的影響由于壓縮過程中機(jī)件吸熱，所以在吸氣過程中，機(jī)件放熱使吸入的氣體溫度升高，使吸氣的比容減小，造成吸氣量下降。預(yù)熱損失用溫度系數(shù)λt來衡量（0.90-0.95）。保證措施：加強(qiáng)對(duì)氣缸、氣缸蓋的冷卻，防止水垢和油污的形成。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理4）漏泄的影響內(nèi)漏：排氣閥（回漏）；外漏：吸氣閥、活塞環(huán)、氣缸墊。漏泄損失用氣密系數(shù)λl來衡量（0.90-0.98）。保證措施：氣閥的嚴(yán)密閉合，氣缸與活塞、氣缸與缸蓋等部件的嚴(yán)密配合。5）氣體流動(dòng)慣性的影響當(dāng)吸氣管中的氣流慣性方向與活塞吸氣行程相反時(shí)，造成氣缸壓力較低，氣體比容增大，吸氣量下降。保證措施：合理的設(shè)計(jì)進(jìn)氣管長度，不得隨意增減進(jìn)氣管的長度，保證濾器的清潔。2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理上述五條原因使實(shí)際與理論循環(huán)不同。4）漏泄的影響5）氣體流動(dòng)慣性的影響1）余隙容積Vc的影響2）進(jìn)排氣閥及流道阻力的影響3）吸氣預(yù)熱的影響2.與理論循環(huán)不同的原因：二、實(shí)際工作循環(huán)（單級(jí)壓縮）第一節(jié)活塞式空壓機(jī)的工作原理3.排氣量和輸氣系數(shù)理論排氣量Vt----單位時(shí)