弋陽縣凈水廠工程高大樣本施工方案樣本

弋陽縣凈水廠工程高大模板施工專項施工方案江西省建工集團有限責(zé)任公司9月弋陽縣凈水廠工程高大模板施工專項施工方案審批：職務(wù)（職稱）：審核：職務(wù)（職稱）：編制：職務(wù)（職稱）：江西省建工集團有限責(zé)任公司9月目錄1、工程概況……………………31.1、工程簡介1.2、項目概況：2、編制根據(jù)：…………………43、施工布置……………………53.1、材料準(zhǔn)備3.2、組織設(shè)立3.3、技術(shù)準(zhǔn)備3.4、機具準(zhǔn)備4、模板安裝……………………64.1、柱模板安裝4.2、梁、板模板安裝5、模板施工質(zhì)量規(guī)定…………86、模板施工安全規(guī)定…………97、梁模板高支撐架構(gòu)造和施工規(guī)定………98、模板工程事故應(yīng)急預(yù)案……………………108.1、概況8.2、機構(gòu)設(shè)立8.3、機構(gòu)職責(zé)8.4、應(yīng)急救援工作程序8.5、救援辦法8.6防止坍塌事故技術(shù)辦法8.7防止高空墜落事故技術(shù)辦法9、高大模板鋼管架計算書……………………149.1、KL1計算書……………149.2、板高支模計算書……………………271、工程概況1.1、工程簡介工程名稱：弋陽縣凈水廠工程工程地點：弋陽縣圭峰鎮(zhèn)招賓村建設(shè)單位：弋陽縣建設(shè)局設(shè)計單位：紹興市市政設(shè)計院有限公司施工單位：廣西省建工集團有限公司1.2、項目概況：1.2.1、構(gòu)造形式：鋼筋混凝土剪力墻、框架構(gòu)造1.2.2、設(shè)計概況：弋陽縣凈水廠設(shè)計供水能力為6.0萬噸/日。本工程涉及到凈水廠廠區(qū)內(nèi)折板絮凝平流沉淀池、V型濾池及反沖洗泵房、清水池、機修間及倉庫、加礬加氯間、排水排泥池、機修間及倉庫、綜合樓、食堂、門衛(wèi)、圍墻及廠區(qū)道路、綠化等工程所有土建工程及管線、工藝、供配電及自控等安裝工程。重要構(gòu)（建）筑物如下表內(nèi)容：構(gòu)（建）筑物名稱單位數(shù)量備注進(jìn)水調(diào)節(jié)池座1長7M，寬4M折板絮凝平流沉淀池座11座2組；高度3.9mV型濾池及反沖洗泵房座11座2組，泵房1層，池高4m，上層層高4.1m，泵房檐口高度7m,坡屋頂高度9.2m機修間及倉庫棟11層，層高4.2m清水池座11座2組，高度4.25m加礬加氯間棟11層，層高6.5m,坡屋頂高度8.5m排水排泥池座1高度5.95m綜合樓棟13層，第一層層高4.2M,第二、三層層高3.6M,食堂棟11層，層高3.6M門衛(wèi)棟11層，層高3.3M本工程支模架體最高建（構(gòu)）筑物為共1層加礬加氯間（其檐口高度為6.5m,坡屋頂高度8.5m，坡屋面板厚120mm，支模架體最大高度為8.38m）及共1層反沖洗泵房（其檐口高度為7m,坡屋頂高度9.2m，坡屋面板厚120mm，支模架體最大高度為9.08m），支模架高度超過8m，屬于規(guī)范規(guī)定危險性較大分項工程建筑高度；板厚最大為250mm(清水池頂板)、柱最大截面尺寸為500×400mm，最大截面尺寸為200×800mm（加礬加氯間頂板梁:KL1），剪力墻厚為200mm、300mm、350mm、450mm（排水排泥池）。1.2.3、模板采用15mm厚木模板，木枋采用60×1.2.4、模板支撐用Ф48×2.75鋼管，Ф12、Ф2、編制根據(jù)：（1）弋陽縣凈水廠工程施工圖紙（2）質(zhì)量手冊QWJ/I—（3）程序文獻(xiàn)QWJ/II—（4）《砼構(gòu)造工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204—）（5）國家現(xiàn)行質(zhì)量原則和建筑、安裝有關(guān)施工及驗收規(guī)范。（6）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-）；（7）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》；（8）《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》建質(zhì)[]254號（9）《危險性較大分某些項工程安全管理辦法》（建質(zhì)[]87號）；（10）《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一原則》GB50300-；（11）類似工程施工經(jīng)驗，高支撐架計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-）、《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-、《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度過高，依照關(guān)于文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參照了《施工技術(shù)》（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中某些內(nèi)容。依照國家住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部發(fā)布《危險性較大分某些項工程安全管理辦法》（建質(zhì)[]87號）規(guī)定，依照計算，某些框支梁集中線荷載不不大于20KN/m、層高不不大于8米，屬于高支摸某些，為本方案重點考慮某些，屬高支模施工管理范疇，按梁分組最大尺寸進(jìn)行施工安全驗算。本工程支模架體最高建（構(gòu)）筑物為共1層加礬加氯間（其檐口高度為6.5m,坡屋頂高度8.5m，坡屋面板厚120mm，支模架體最大高度為8.38m）及共1層反沖洗泵房（其檐口高度為7m,坡屋頂高度9.2m，坡屋面板厚120mm，支模架體最大高度為9.08m），支模架高度超過8m，屬于規(guī)范規(guī)定危險性較大分項工程建筑高度，需進(jìn)行施工安全驗算,并組織專家對方案進(jìn)行論證。3、施工布置3.1、材料準(zhǔn)備考慮到本工程為全現(xiàn)澆框架構(gòu)造，因而模板材料大量采用膠合板模板。木模（拼條），膠合板模板具備不收縮、不翹曲、不開裂、均質(zhì)、接縫少、周轉(zhuǎn)率高、加工以便等長處。模板支撐及加固系統(tǒng)采用60×80木枋、φ48×2.75鋼管、可調(diào)節(jié)頂托、φ12對拉螺栓等?；境信_、地梁模板設(shè)計：本工程基本承臺、地梁、底板側(cè)模分別采用MU10，480mm（墻高度≥1.8m）、240（墻高度≥0.5m）mm厚及120mm（墻高度＜0.5m）厚頁巖磚胎模，用M5水泥砂漿砌筑，內(nèi)抹1:2.5水泥砂漿。砌完磚胎模，并待磚胎模達(dá)到一定強度后及時回填土方至底板墊層底面標(biāo)高。3.2、組織設(shè)立（1）管理人員組織及職責(zé)分工：主任工程師：負(fù)責(zé)項目部全面技術(shù)、質(zhì)量工作技術(shù)負(fù)責(zé)人：全面負(fù)責(zé)技術(shù)、模板方案編制工作模板技術(shù)負(fù)責(zé)人：1、對模板工程進(jìn)行技術(shù)交底；2、對施工過程進(jìn)行監(jiān)控；3、負(fù)責(zé)模板工程驗收土建質(zhì)檢員：1、對模板工程質(zhì)量進(jìn)行監(jiān)控、檢查，督促不合格項目整治；2、對建材質(zhì)量進(jìn)行檢查、監(jiān)控測量員：負(fù)責(zé)工程所有放線工作、保護控制樁、水準(zhǔn)點（2）勞務(wù)分包隊人員組織及職責(zé)分工：項目部技術(shù)部技術(shù)負(fù)責(zé)人：1、全面負(fù)責(zé)技術(shù)工作2、負(fù)責(zé)交底執(zhí)行狀況模板工長；1、對模板加工、安裝向工人交底；2、對模板加工安裝進(jìn)行現(xiàn)場指引。質(zhì)檢員：1、對模板工程質(zhì)量進(jìn)行監(jiān)控、檢查，貫徹不合格項目整治；2、負(fù)責(zé)模板工程自檢。測量員：配合項目部進(jìn)行墻柱門窗放線工作。3.3、技術(shù)準(zhǔn)備項目總工組織項目經(jīng)理部技術(shù)、生產(chǎn)人員熟悉圖紙，認(rèn)真學(xué)習(xí)掌握施工圖內(nèi)容、規(guī)定和特點，與建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決，獲得一致意見。3.4、機具準(zhǔn)備重要機具及工具準(zhǔn)備詳見下表：名稱規(guī)格功率數(shù)量單頭扳手開口寬（MM）17-19，22-24圓盤鋸MJ-1063KW2臺平刨MB-5033KW2臺手電鉆4把手提電鋸M-651A1.05KW2臺手提電刨0.45KW2臺壓刨MB1065705KW2臺手電鉆鉆頭直徑12-20MM2把砂輪切割機2臺鋼管彎曲機2臺水準(zhǔn)儀2臺經(jīng)緯儀1臺水平尺長450/500/550MM鋼卷尺100/50/30/5M直尺2-3M工程檢測尺2M塞規(guī)普通4、模板安裝4.1、柱模板安裝4.1.1、柱模板設(shè)計柱模面板選用915×1830×15㎜膠合板,豎楞及柱箍選用60×80㎜杉木方,對拉螺栓選用φ12、φ14鋼筋,其間距、數(shù)量分別見下表。柱模板用料參照表面板材料柱子斷面柱箍斷面柱箍間距豎楞15㎜膠合板1000×10001根φ12螺栓外端采用3型夾500㎜60×80mm杉木方4.1.2安裝柱模時，應(yīng)先在樓面上彈出柱軸線及邊線→測定標(biāo)高→找平柱腳→立柱?！又俊гO(shè)側(cè)面穩(wěn)定斜撐→澆搗砼→拆柱模（修整，翻至上一層使用）。4.1.3⑴為保證斷面尺寸，在柱斷面四個腳用鋼筋頭埋設(shè)在柱邊框線上作限位，用水準(zhǔn)儀將相鄰準(zhǔn)點轉(zhuǎn)移到柱鋼筋上，以此標(biāo)高來控制柱模頂標(biāo)高。⑵柱與梁板接頭尺寸精確與否是影響構(gòu)造外觀重要因素，在施工中也是難點之一。一方面在安裝柱模時，控制好垂直度與斷面尺寸大小，梁板模安裝基本結(jié)束時，在梁板模上做二次放樣，核對柱頭與否偏位，對柱施工縫留設(shè)較低柱頭應(yīng)加設(shè)一道柱箍，防止?jié)q模。⑶在柱模接頭處，用電鉆鉆出兩個孔洞，排除柱頭積水，以保證砼質(zhì)量。⑷清理孔留設(shè)：為了清理干凈柱內(nèi)垃圾、鋸末、木屑等，在柱一側(cè)模底下留出100×200清掃洞口，從而保證砼澆搗質(zhì)量。4.2、梁、板模板安裝4.2.1面板選用915×1830×15㎜膠合板,內(nèi)楞分別選用60×80㎜、木方,對拉螺栓選用φ12鋼筋,外龍骨采用φ48×2.75mm雙鋼管。梁截面B×D=300mm×1000mm~600mm×1500mm，梁支撐立桿橫距(跨度方向)l=0.45米，立桿縱距0.45米，內(nèi)龍骨采用60×80mm木方，間距200mm；別的部位梁支撐立桿橫距(跨度方向)l=0.6米，立桿縱距0.9米；樓板立桿縱橫向間距為900mm；梁板水平桿步距h=1.50米，最上一層水平桿離板底高度為500mm~750mm。內(nèi)龍骨采用60×80mm木方，間距300mm。外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm×2.75mm。高支模水平桿與下層已施工構(gòu)造柱采用鋼管抱箍拉結(jié)，上部水平桿與相鄰架體連接。沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面規(guī)定設(shè)剪刀撐；中部可依照需要并依構(gòu)架框格大小，每隔10--15m設(shè)立。4.2.2先按梁板各自規(guī)定搭設(shè)滿堂腳手架→上龍骨、次楞木→梁模安裝→樓板面模板安裝→→梁板鋼筋安裝→掃地桿、剪刀撐等加固桿件搭設(shè)→梁板混凝土澆筑→養(yǎng)護→混凝土達(dá)到拆模強度4.2.3梁模板安裝后，要拉中線進(jìn)行檢查，復(fù)核各梁模中心位置與否對齊，待平板模板安裝后，檢查并調(diào)節(jié)標(biāo)高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐之間要設(shè)水平撐或剪刀撐，以保持頂撐穩(wěn)固。為了深梁綁扎鋼筋以便，在梁底模與一側(cè)模板撐好后，就先綁扎梁鋼筋，后裝另一側(cè)模板。次梁模板安裝，要待主梁模板安裝并校正后才干進(jìn)行。4.2.4平板模板安裝時，先在次梁模板兩側(cè)板外先彈水平線。水平線標(biāo)高應(yīng)為板底標(biāo)高減去平模板厚度及擱柵高度，然后按水平線上牽桿托木，托模上口與水平線相齊，再把靠梁模旁擱柵先擺上，按設(shè)計間距，擺放擱柵，最后在擱柵上鋪釘平模板。為了便于拆模，只在模板端部或接頭處釘牢，中間盡量少釘。為了節(jié)約模板，不導(dǎo)致?lián)]霍現(xiàn)象，大面積配板位置先用原則尺寸整塊膠合板對稱排列，局限性某些留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補。所有板縫力求拼密縫，保證砼表面光滑平整。4.2.5A、模板拆除規(guī)定

①不承重或側(cè)壓模板應(yīng)在混凝土強度能保證構(gòu)件不變形，邊面及棱角不因拆模而受損時方可拆除。

②承重模板應(yīng)在與構(gòu)造或構(gòu)件同條件養(yǎng)護混凝土試塊符合規(guī)定期，才干拆除。B、拆模注意事項

①拆模前要有混凝土強度報告，并制定拆模程序、拆模辦法及安全辦法，在通過申請批準(zhǔn)后方可拆模。模板拆除時要設(shè)立警戒線，并有專人監(jiān)護。禁止硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱局部位置。

②已拆模構(gòu)造，應(yīng)在砼達(dá)到設(shè)計標(biāo)號后，才容許承受所有設(shè)計荷載。當(dāng)承受施工荷載不不大于計算荷載時，必要通過核算加設(shè)暫時支撐。③拆除時不要用力過猛過急，拆下來木料要及時運走、整頓。④拆模程序普通應(yīng)是后支先拆，先支后拆，先拆除非承重某些，后拆除承重某些。重大復(fù)雜模板拆除，事前應(yīng)制定拆模方案。⑤拆除跨度較大梁下支柱時，應(yīng)先從跨中開始，分別拆向兩端。迅速施工梁和樓板模板，其底模及門架支撐拆除時間應(yīng)對所有砼強度發(fā)展?fàn)顩r分層進(jìn)行核算，保證下層樓板及梁能安全承載。5、模板施工質(zhì)量規(guī)定5.1、模板及其支撐構(gòu)造材料、質(zhì)量，應(yīng)符合規(guī)定和設(shè)計規(guī)定。5.2、模板及支撐應(yīng)有足夠強度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不容許下沉與變形，模板內(nèi)側(cè)面要平整，接縫嚴(yán)密，不得漏漿。5.3、模板安裝后應(yīng)仔細(xì)檢查各部構(gòu)件與否牢固，在灌溉砼過程中要經(jīng)常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象，要及時休整加固。5.4、固定在模板上預(yù)埋件和預(yù)留洞口均不得漏掉，安裝必要牢固，位置精確。5.5、現(xiàn)澆整體式構(gòu)造模板安裝容許偏差，應(yīng)符合下表規(guī)定：現(xiàn)澆構(gòu)造模板安裝容許偏差項次項目容許偏差(mm)1軸線位置柱、梁52底模上表面標(biāo)高+2，53截面內(nèi)部尺寸柱、墻、梁+2，-54層高垂直（每層垂直度）35相鄰兩板表面高低差26表面平整（2m長度上）56、模板施工安全規(guī)定6.1、支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇途中停歇，應(yīng)將就位支頂、模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。拆模間歇時應(yīng)將松開部件和模板運走，防止墜落傷。6.2、拆模時應(yīng)搭設(shè)腳手板。6.3、拆樓層外邊模板時，應(yīng)有防高空墜落及防止模板向外倒跌辦法。6.4、拆模前應(yīng)制定拆模程序，拆模辦法及安全辦法，禁止硬砸亂撬，搖晃振動，不得將撬棒直接著力于砼表面及受力薄弱局部位置。

6.5、模板拆不下來時，可用木棰敲擊模板，拆除模板切不可高，拋下，以免傷人及損傷模板。6.6、進(jìn)入現(xiàn)場，必要戴安全帽，禁止穿拖鞋或光腳，對的地使用個人勞動保護用品；6.7、拆除模板普通用長撬棍，不容許站在正在拆除板下。6.8、二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)調(diào)工作。傳遞模板時，工具應(yīng)用運送工具或繩子系牢后升降不得亂扔。7、梁模板高支撐架構(gòu)造和施工規(guī)定除了要遵守《扣件架規(guī)范》有關(guān)規(guī)定外，還要考慮如下內(nèi)容7.1、模板支架構(gòu)造規(guī)定：a.立桿之間必要按步距滿設(shè)雙向水平桿，保證兩方向足夠設(shè)計剛度；7.2.立桿步距設(shè)計：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設(shè)立；b.當(dāng)中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大變步距設(shè)立，但變化不要過多；c.高支撐架步距不超過1.5m，最上一層水平桿離板底高度為500mm~750mm。7.3.整體性構(gòu)造層設(shè)計：a.單水平加強層可以每4--6米沿水平構(gòu)造層設(shè)立水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)立斜桿層數(shù)要不不大于水平框格總數(shù)1/3；b.在任何狀況下，高支撐架頂部和底部（掃地桿設(shè)立層）必要設(shè)水平加強層。7.4.剪刀撐設(shè)計：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面規(guī)定設(shè)剪刀撐；b.中部可依照需要并依構(gòu)架框格大小，每隔10--15m設(shè)立。7.5.頂部支撐點設(shè)計：a.梁底立桿頂部設(shè)立可調(diào)節(jié)頂托，其距離支架頂層橫桿高度不適當(dāng)不不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)接近立桿，且不適當(dāng)不不大于200mm；7.6.支撐架搭設(shè)規(guī)定：a.嚴(yán)格按照設(shè)計尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿接頭均應(yīng)錯開在不同框格層中設(shè)立；b.保證立桿垂直偏差和橫桿水平偏差不大于《扣件架規(guī)范》規(guī)定；c.保證每個扣件和鋼管質(zhì)量是滿足規(guī)定，每個扣件擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形；d.地基支座設(shè)計要滿足承載力規(guī)定。7.7.施工使用規(guī)定：a.精心設(shè)計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展?jié)仓绞?；b.嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載，對浮現(xiàn)超過最大荷載要有相應(yīng)控制辦法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形狀況及時解決。8、模板工程事故應(yīng)急預(yù)案8.1、概況本工程施工極也許發(fā)生高空墜落、頂架坍塌、物體打擊等重大事故。本預(yù)案針對上述也許發(fā)生高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急狀況應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)。8.2、機構(gòu)設(shè)立為對也許發(fā)生事故可以迅速反映、求助，項目部成立應(yīng)急求助小組。由項目總指揮黃前湖任組長。負(fù)責(zé)事故現(xiàn)場指揮，統(tǒng)籌安排等。詳細(xì)架構(gòu)見下表：應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組組組長項目經(jīng)理副組長副組長技術(shù)負(fù)責(zé)人組組員安全員質(zhì)檢員施工員材料員棟號長班組長安全員質(zhì)檢員施工員材料員棟號長班組長當(dāng)施工時發(fā)生事故，若應(yīng)急救援小組組長不在位時，由副組長負(fù)責(zé)現(xiàn)場指揮救援。8.3、機構(gòu)職責(zé)8.3.1、負(fù)責(zé)制定事故防止工作有關(guān)部門人員應(yīng)急救援工作職責(zé)。8.3.2、負(fù)責(zé)突發(fā)事故防止辦法和各類應(yīng)急救實行準(zhǔn)備工作，統(tǒng)一對人員，材料物資等資源調(diào)配。8.3.3、進(jìn)行有針對性應(yīng)急救援應(yīng)變演習(xí)，有籌劃區(qū)別任務(wù)，明確責(zé)任。8.3.4、當(dāng)發(fā)生緊急狀況時，及時報告公司應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組并及時采用救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告本地部門，獲得政府及有關(guān)部門協(xié)助。8.4、應(yīng)急救援工作程序8.4.1、當(dāng)事故發(fā)生時小構(gòu)成員及時向組長報告，由組長及時上報公司，必要時向本地政府有關(guān)部門報告，以獲得政府部門協(xié)助。8.4.2、由應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組，組織項目部全體員工投入事故應(yīng)急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故解決調(diào)查工作。8.4.3、事故發(fā)生時，組長或其他成員不在現(xiàn)場時，由在現(xiàn)場其他成員作為暫時現(xiàn)場救援負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)現(xiàn)場救援指揮安排。8.4.4、項目部指定陳育正負(fù)責(zé)事故材料收集、記錄、審核和上報工作，并嚴(yán)格遵守事故報告真實性和時效性。8.5、救援辦法8.5.1、高空墜落應(yīng)急救援辦法：8.5.1.1、現(xiàn)場只有1人時應(yīng)大聲呼救；2人以上時，應(yīng)有1人或多人去打“120”8.5.1.2、仔細(xì)觀測傷員神志與否蘇醒、與否昏迷、休克等現(xiàn)象，并盡量理解傷員落地身體著地部位，和著地部位詳細(xì)狀況。8.5.1.3、如果是頭部著地，同步伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很也許是顱腦損傷，應(yīng)當(dāng)迅速送醫(yī)院急救。如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免導(dǎo)致顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細(xì)菌感染，會危及傷員生命安全。8.5.1.4、如果傷員腰、背、肩部先著地，有也許導(dǎo)致脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同步同一方向?qū)麊T平直抬于木板上，不能扭轉(zhuǎn)脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。8.5.2、地當(dāng)發(fā)生高支模坍塌事故時，及時組織人員及時急救，防止事故擴大，在有傷亡狀況下控制好事故現(xiàn)場；8.5.2.1、8.5.2.2、8.5.2.3、8.5.2.4、8.5.3、當(dāng)物體打擊傷害發(fā)生時，應(yīng)盡快將傷員轉(zhuǎn)移到安全地點進(jìn)行包扎、止血、固定傷肢，應(yīng)急后來及時送醫(yī)院治療。8.5.3.1、8.5.3.2、8.5.3.3、8.5.3.4、⑸預(yù)備應(yīng)急救援工具如下表：序號器材或設(shè)備數(shù)量重要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔(dān)架2個用于急救傷員4止血急救包4個用于急救傷員5手電筒6個用于停電時照明求助6應(yīng)急燈6個用于停電時照明求助7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯(lián)系指揮求助8.6防止坍塌事故技術(shù)辦法⑴模板作業(yè)前，按設(shè)計單位規(guī)定，依照施工工藝、作業(yè)條件及周邊環(huán)境編制施工方案，單位負(fù)責(zé)人審批簽字，項目經(jīng)理組織關(guān)于部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。⑵模板作業(yè)時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴(yán)重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動鋼支撐材料和竹材作立柱。支撐立柱基本應(yīng)牢固，并按設(shè)計計算嚴(yán)格控制模板支撐系統(tǒng)沉降量。支撐立柱基本為泥土地面時，應(yīng)采用排水辦法，并加設(shè)滿足支撐承載力規(guī)定墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應(yīng)牢固拉接，形成整體。⑶模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，浮現(xiàn)位移時，必要及時停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。⑷樓面、屋面堆放模板時，嚴(yán)格控制數(shù)量、重量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應(yīng)進(jìn)行荷載計算，并對樓面、屋面進(jìn)行加固。⑸裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢定型模板或散板等要拿起穩(wěn)妥堆放，以防坍塌事故發(fā)生。⑹安裝外圍柱模板、梁、板模板，應(yīng)先搭設(shè)腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳手架搭設(shè)高度要高施工作業(yè)面至少1.2m。⑺拆模間歇時，應(yīng)將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴(yán)防突然掉落、崩塌傷人。8.7防止高空墜落事故技術(shù)辦法⑴高支模工程應(yīng)按有關(guān)規(guī)定編制施工方案，經(jīng)公司技術(shù)部及分管技術(shù)公司領(lǐng)導(dǎo)審批簽字；高支模安裝完畢后，需經(jīng)質(zhì)安部、技術(shù)部等關(guān)于部門驗收，驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序施工作業(yè)。支、拆模板時應(yīng)保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應(yīng)按規(guī)定設(shè)立安全防護設(shè)施。模板及其支撐體系施工荷載應(yīng)均勻堆置，并不得超過設(shè)計計算規(guī)定。⑵所有高處作業(yè)人員應(yīng)學(xué)習(xí)高處作業(yè)安全知識及安全操作規(guī)程，工人上崗前應(yīng)根據(jù)關(guān)于規(guī)定接受專門安全技術(shù)交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應(yīng)持證上崗。采用新工藝、新技術(shù)、新材料和新設(shè)備，應(yīng)按規(guī)定對作業(yè)人員進(jìn)行有關(guān)安全技術(shù)交底。⑶高處作業(yè)人員應(yīng)通過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒工人不準(zhǔn)上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應(yīng)為作業(yè)人員提供合格安全帽、安全帶等必備安全防護用品，作業(yè)人員應(yīng)按規(guī)定對的佩戴和使用。⑷安全帶使用前必要通過檢查合格。安全帶系扣點應(yīng)就高不就低，扣環(huán)應(yīng)懸掛在腰部上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺地方接觸，以防摩擦割斷。⑸項目部應(yīng)按類別，有針對性地將各類安全警示標(biāo)志懸掛于施工現(xiàn)場各相應(yīng)部位。⑹已支好模板樓層四周必要用暫時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網(wǎng)。⑺高處作業(yè)前，應(yīng)由項目分管負(fù)責(zé)人組織關(guān)于部門對安全防護設(shè)施進(jìn)行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設(shè)施應(yīng)做到定型化、工具化。需要暫時拆除或變動安全設(shè)施，應(yīng)經(jīng)項目分管負(fù)責(zé)人審批簽字，并組織關(guān)于部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實行。9、高大模板鋼管架計算書加礬加氯間，其檐口高度為6.5m,坡屋頂高度8.5m，坡屋面板厚120mm，最大梁截面200×800mm（KL1），支模架體最大高度為8.38m。9.1、KL1計算書。9.1.1、參數(shù)信息9.1.1.1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):120；立桿梁縱、橫向間距La(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；水平桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：8.5-0.8=7.3；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.45；采用鋼管類型為Φ48×2.75；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；9.1.1.2、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/m2):24.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2):2.09.1.1.3、材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：8500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：10.0；9.1.1.4、梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：15.0；9.1.1.5、梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數(shù)：1；穿梁螺栓豎向距板底距離為：400mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×2.75；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；KL19.1.9.1.2.1強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中較小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝時間，取4.000h；T--混凝土入模溫度，取35.000℃；V--混凝土澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。依照以上兩個公式計算新澆筑混凝土對模板最大側(cè)壓力F；分別為35.7kN/m2、19.2.00kN/m2，取較大值36.00kN/m2作為本工程計算荷載。9.1.面板為受彎構(gòu)造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)面板計算簡圖(單位：mm)9.1.3跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板最大彎距(N.mm)；W--面板凈截面抵抗矩，W=30×1.0×1.0/6=5.0cm3；[f]--面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按如下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上側(cè)壓力，涉及:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；q=q1+q2=7.78+0.756=8.532kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距)：l=300mm；面板最大彎距M=0.1×8.532×3002=7.68×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板受彎應(yīng)力計算值：σ=7.68×104/1.62×104=4.74N/mm2；面板抗彎強度設(shè)計值：[f]=10N/mm2；面板受彎應(yīng)力計算值σ=4.74N/mm2不大于面板抗彎強度設(shè)計值[f]=10N/mm2，滿足規(guī)定！9.1.3q--作用在模板上側(cè)壓力線荷載原則值：q=24×0.3=7.2N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距)：l=300mm；E--面板材質(zhì)彈性模量：E=8500N/mm2；I--面板截面慣性矩：I=30×1.5×1.5×1.5/12=8.44cm4；面板最大撓度計算值：ω=0.677×7.2×3004/(100×8500×0.844×105)=0.55mm；面板最大容許撓度值:[ω]=l/250=300/250=1.2mm；面板最大撓度計算值ω=0.55mm不大于面板最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足規(guī)定！9.1.49.1.4內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞荷載，按照均布荷載作用下三跨持續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60×802×2/6=128cm3；I=60×803×2/12=512cm4；內(nèi)楞計算簡圖9.1.4強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞強度設(shè)計值(N/mm2)。按如下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞荷載，q=(1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距)：l=425mm；內(nèi)楞最大彎距：M=0.1×11.55×425.002=2.09×105N.mm；最大支座力:R=1.1×11.55×0.425=5.40kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.09×105/1.67×105=1.25N/mm2；內(nèi)楞抗彎強度設(shè)計值：[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.25N/mm2不大于內(nèi)楞抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！9.1.4.1.2其中E--面板材質(zhì)彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上側(cè)壓力線荷載原則值：q=24×0.425=10.2N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=425mm；I--面板截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞最大撓度計算值：ω=0.677×10.2×4304/(100×10000×5.12×106)=0.046mm；內(nèi)楞最大容許撓度值：[ω]=425/250=1.7mm；內(nèi)楞最大撓度計算值ω=0.046mm不大于內(nèi)楞最大容許撓度值[ω]=1.7mm，滿足規(guī)定！9.1.4外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞集中力，取內(nèi)楞最大支座力5.489kN,按照集中荷載作用下持續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖9.1.4.2.1其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞最大彎距(N.mm)；W--外楞凈截面抵抗矩；[f]--外楞強度設(shè)計值(N/mm2)。依照持續(xù)梁程序求得最大彎矩為M=0.1×8.532×0.452=1.73N.mm外楞最大計算跨度：l=450mm；經(jīng)計算得到，外楞受彎應(yīng)力計算值：σ=1.73×106/8.98×103=192.65N/mm2；外楞抗彎強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；外楞受彎應(yīng)力計算值σ=192.65N/mm2不大于外楞抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！9.1.4.2.2依照持續(xù)梁計算得到外楞最大撓度為0.985mm外楞最大容許撓度值：[ω]=450/400=1.12mm；外楞最大撓度計算值ω=0.985mm不大于外楞最大容許撓度值[ω]=1.12mm，滿足規(guī)定！9.1.5、穿梁螺栓計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓直徑：12mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓所受最大拉力：N=24×0.3×0.45=3.24kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受最大拉力N=3.24kN不大于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足規(guī)定！9.1.6、梁底模板計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算原則是按照模板底支撐間距和模板面大小,按支撐在底撐上三跨持續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=450×15×15/6=1.69×104mm3；I=450×15×15×15/12=1.27×105mm9.1.6按如下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=250.00mm；q--作用在梁底模板均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.9×0.8×0.2=4.4kN/m；模板構(gòu)造自重荷載：q2:1.2×0.35×0.9×1.20=0.45kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載設(shè)計值：q3：1.4×2.00×0.3×0.90=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=4.4+0.45+0.756=5.6kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×5.6×0.22=0.0224kN.m；σ=0.0224×106/1.69×104=1.33N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=1.33N/mm2不大于梁底模面板抗壓強度設(shè)計值[f]=10N/mm2，滿足規(guī)定！9.1.6.2依照《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用原則荷載，同步不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.8+0.35）×0.9=18.7KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=200.00mm；E--面板彈性模量：E=8500.0N/mm2；面板最大容許撓度值:[ω]=300.00/250=1.200mm；面板最大撓度計算值：ω=0.677×18.7×/(100×8500×1.27×105)=0.19mm；面板最大撓度計算值：ω=0.19mm不大于面板最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm，滿足規(guī)定！9.1.7、梁底支撐計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載；撓度驗算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。9.7.1、荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.8×0.2=4.1kN/m；(2)模板自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×（0.9+2×1.2)=1.155kN/m；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載原則值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；9.1.7.2、靜荷載設(shè)計值q=1.2×4.1+1.2×1.155=6.3kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.35=1.89kN/m；鋼管按照三跨持續(xù)梁計算。本算例中，鋼管截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載設(shè)計值最不利分派彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=6.3+1.89=8.2kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×8.2×0.45×0.45=0.17kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.17×106/4490=38N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；鋼管最大應(yīng)力計算值38N/mm2不大于鋼管抗彎強度設(shè)計值205N/mm2,滿足規(guī)定!鋼管抗剪驗算：最大剪力計算公式如下:截面抗剪強度必要滿足:其中最大剪力：V=0.6×8.2×0.45=2.2kN；鋼管截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值τ=2×2200/424.000=10.4N/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值[τ]=120N/mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值10.4N/mm2不大于鋼管抗剪強度設(shè)計值120N/mm2,滿足規(guī)定!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派撓度和，計算公式如下:q=6.3+1.155=7.5kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×7.5×4504/(100×206000×10.78×104)=0.1mm；鋼管最大容許撓度[ω]=600/250=2.4mm；鋼管最大撓度計算值ω=0.1mm不大于鋼管最大容許撓度[ω]=2.4mm，滿足規(guī)定！9.1.7.3、支撐鋼管按照簡支梁計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.80×0.2=4.1kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載原則值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(4.1+0.350)+1.4×4.500=11.64kN/m2；通過持續(xù)梁計算得到：支座反力RA=RB=1.19kN，中間支座最大反力Rmax=4.77kN；最大彎矩Mmax=0.5724kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.628mm；支撐鋼管最大應(yīng)力σ=0.5724×106/4490=127.48N/mm2；支撐鋼管抗壓設(shè)計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管最大應(yīng)力計算值127.48N/mm2不大于支撐鋼管抗壓設(shè)計強度205.0N/mm2,滿足規(guī)定!9.1.8縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。9.1.9按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，依照前面計算成果得到R=4.47kN；R<12.80kN,因此雙扣件抗滑承載力設(shè)計計算滿足規(guī)定！9.1.10立桿穩(wěn)定性計算公式9.1.10其中N--立桿軸心壓力設(shè)計值，它涉及：橫桿最大支座反力：N1=1.19kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.132×3.95=0.626kN；樓板混凝土模板自重：N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.265kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.2×0.2×(0.8+24.00)=1.25kN；N=1.19+0.626+0.265+1.25=3.33kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6091/(0.209×424)=68.73N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=68.73N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當(dāng)由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.035；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；Lo/i=2053.3365/15.9=129.15；由長細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=6091/(0.417×424)=34.5N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=34.5N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！9.1.10其中N--立桿軸心壓力設(shè)計值，它涉及：梁底支撐最大支座反力：N1=4.47kN；腳手架鋼管自重：N2=1.2×0.132×(8.5-0.8)=1.22kN；N=4.47+1.22=5.7kN；φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由長細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=5056/(0.205×424)=58.17N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=58.17N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！如果考慮到高支撐架安全因素，適當(dāng)由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.035；上式計算成果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.035×(1.5+0.1×2)=2.053m；Lo/i=2053.3365/15.9=129；由長細(xì)比lo/i成果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=5056/(0.417×424)=28.6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=28.6N/mm2不大于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！由于立桿全支撐在原土夯實后做100mm厚砼地面上，其承載力原則值為4.0KN/m2，依照以上計算成果；鋼管立桿軸心壓力設(shè)計值(kN)：N=5.7kN；每平方荷載值為5.7×0.9×0.9/4=1.15KN/m2<4.0KN/m2，故原土夯實后做100mm厚砼地面滿足高支模承載力規(guī)定。9.2、板高支模計算書9.2.1、參數(shù)信息9.2.1.1、板模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):20.0；采用鋼管(mm):Φ48×2.75；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件保養(yǎng)狀況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.75；板底鋼管間隔距離(mm):300.00；9.2.1.2、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載原則值(kN/m2):1.000；9.2.1.3、材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):8500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):10；9.2.1.4、樓板參數(shù)樓板計算厚度120.0mm圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨持續(xù)梁對面板進(jìn)行驗算其抗彎強度和剛度模板面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.42/6=32.667cm3；I=100×1.43/12=22.867cm4；模板面板按照三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖9.2.2、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25.5×0.2×1+0.5×1=5.6kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；9.2.3、計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×5.6+1.4×1=8.12kN/m最大彎矩M=0.1×8.12×3002=73080N·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=M/W=73080/32666.667=2.24N/mm2；面板抗彎強度設(shè)計值[f]=10N/mm2；面板最大應(yīng)力計算值為2.24N/mm2不大于面板抗彎強度設(shè)計值10N/mm2,滿足規(guī)定!9.2.4、撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.56kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×5.6×3004/(100×8500×22.867×104)=0.16mm；面板最大容許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板最大撓度計算值0.16mm不大于面板最大容許撓度1.2mm,滿足規(guī)定!9.2.5、縱向支撐鋼管計算縱向支撐鋼管按照均布荷載下持續(xù)梁計算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩w=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm49.2.5.1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.12+0.5×0.3=1.07kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN)：q2=1×0.3=0.3kN/m；9.2.5.2、縱向支撐鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1=1.2×q1=1.2×1.07=1.284kN/m；活荷載：q2=1.4×0.3=0.42kN/m；最大彎矩Mmax=(0.1×1.284+0.117×0.42)×12=0.18kN·m；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=(1.1×1.248+1.2×0.42)×1=1.88kN；縱向支撐鋼管最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.188×106/4490=41.9N/mm2；縱向支撐鋼管抗壓強度設(shè)計值[f]=205.0N/mm2；縱向支撐鋼管最大應(yīng)力計算值為54.57N/mm2不大于縱向支撐鋼管抗壓強度設(shè)計值205.0N/mm2,滿足規(guī)定！9.2.5.3、撓度計算最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下?lián)隙扔嬎愎饺缦?νmax=0.677