課題研究背景及意義正文

121.1課題的研究背景及意義...........................................21.2國內(nèi)外單兵火箭筒研究現(xiàn) .......................................31.3單兵火箭筒未來發(fā)展趨勢....121.1課題的研究背景及意義...........................................21.2國內(nèi)外單兵火箭筒研究現(xiàn) .......................................31.3單兵火箭筒未來發(fā)展趨勢........................................41.4本文的主要工作................................................42浮動式發(fā)射系統(tǒng)的總體設(shè)計與結(jié)構(gòu)設(shè)計................................52.1研究目標(biāo)及技術(shù)指52.2浮動式發(fā)射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計.......................................6整體布局設(shè)計6分部件設(shè)計62.3浮動式發(fā)射系統(tǒng)的工作原理......................................162.4163浮動式發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道數(shù)值計算...................................173.1內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型簡述............................................173.2發(fā)射過程各時期的劃分..........................................173.3經(jīng)典內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型............................................18基本假設(shè)..................................................18內(nèi)彈道過程的方程............................................18計算結(jié)果..................................................233.4浮動式發(fā)射系統(tǒng)的氣動力內(nèi)彈道模型...............................30氣動力模型的簡30氣動力模型的基本假 30各時期的氣動氣動力模型的基本假 30各時期的氣動力數(shù)學(xué)模 31 36邊界條件和初始條 37計算結(jié) 413.5本章小 424結(jié) 43參考文 45致...........................................................47 課題的研究背景及意單兵火箭是步兵肩射筒式武器,主要用于近距離摧毀坦克、碉堡、水泥工事、前沿坦克仍將是地面作戰(zhàn)的一項(xiàng)重要作戰(zhàn)任務(wù)。由此可見單兵火箭是步兵肩射筒式武器,主要用于近距離摧毀坦克、碉堡、水泥工事、前沿坦克仍將是地面作戰(zhàn)的一項(xiàng)重要作戰(zhàn)任務(wù)。由此可見,單兵火箭武器在現(xiàn)代戰(zhàn)爭中有著不可替代的作用。進(jìn)入21世紀(jì)以來,世界形勢和作戰(zhàn)對象的變化,反恐戰(zhàn)爭、特種部隊(duì)(120-140dB)、射擊安全距離(后端距垂直lm)、后噴物危害距離(10m) 。針對上述設(shè)計方案的技術(shù)途徑是對常規(guī)固體火箭發(fā)動機(jī)進(jìn)行改進(jìn),運(yùn)用高低壓浮動發(fā)射方式，可增加液體平衡拋射系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)火箭發(fā)動機(jī)燃?xì)馍淞髋c液體工質(zhì)射流同軸噴射方式?？傮w設(shè)計方案旨在有效抑制單兵火箭發(fā)射過程中存在的聲、光、焰、煙等弊端,為單兵火箭 國內(nèi)外單兵火箭筒研究現(xiàn)目前在單兵火箭筒研制上,世界各國都把研究重點(diǎn)放在了增大威力方面。同時為了適應(yīng)現(xiàn)代戰(zhàn)爭形式的需要,在研究中還注重了減小武器體積、減輕重量、提高射擊精度4代單,PF9793m單,而采用浮動發(fā)射的組合方式還未見報道。 單兵火箭筒未來發(fā)展趨鑒于坦克與反坦克仍是未來地面戰(zhàn)爭的主要形式,故坦克與反坦克武器的對峙發(fā)展局面,將長期繼續(xù)下去。預(yù)計今后一二十年內(nèi),作為步兵主要反坦克、反裝甲武器的火箭發(fā)射器,隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,其戰(zhàn)術(shù)技術(shù)性能將會有較大的提高。目前世界各國在研制新型火箭發(fā)射器時,特別重視提高威力、射程、射擊精度和射手生存能力,并通過光電技 本文的主要本課題將以100mm單兵火箭筒的組合發(fā)射方式中的浮動發(fā)動機(jī)作為研究對象，完1.2.3.3.時期的質(zhì)量守恒方程、動量守恒方程、能量守恒方程及輔助方程,并應(yīng)用Maccormack等的分布, 浮動式發(fā)射系統(tǒng)的總體設(shè)計與結(jié)構(gòu)設(shè)計 研究目標(biāo)及技術(shù)1.口徑：1003.配合破甲彈直射距離400+北約重型靶、穿透率≥90%3.配合破甲彈直射距離400+北約重型靶、穿透率≥90%≤0.45×0.45（m×m）；戰(zhàn)斗全重：≤10或11公斤；戰(zhàn)斗全長：≤1000或1100浮動式發(fā)射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)2.2.12.2.2圖2.2.1圖2.2.21.(1)形狀設(shè)計(2)強(qiáng)度設(shè)計1.(1)形狀設(shè)計(2)強(qiáng)度設(shè)計Pm——燃燒室計算壓力；———所選材料的應(yīng)力5%，為塑性材料，初步確定燃燒室壁厚為3mm，燃燒室內(nèi)徑為92mm。(3)其它部分設(shè)計如下圖2.2.3圖2.2.32.(1)結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計如下圖2.2.3圖2.2.32.(1)結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計(2)噴管材料選擇(3)噴管喉部尺寸設(shè)計為了確定喉部的形狀，首先要確定喉部直徑dtP0AbaAtP——kg/m30—平均侵蝕比；裝藥燃燒面積，m2Ab—x——熱損失系數(shù)；P0AbaAtP——kg/m30—平均侵蝕比；裝藥燃燒面積，m2Ab—x——熱損失系數(shù)；——f0——N·mkga—n—peq————推進(jìn)劑比熱比k（絕熱指數(shù)）k1k k （N：13.252.12.1中國雙鉛―2裝藥采用單孔管狀藥。起始通氣量參量：150L15cmm2.5kg()m 1.447103V 1.728g/藥b式中 m 1.447103V 1.728g/藥b式中 1.447V4.73810-3mATL藥ApAcAT1.910103D2i6.648103m —燃燒室內(nèi)腔橫截面積，AA4ccDi—燃燒室內(nèi)徑或絕熱層內(nèi)徑，Di起始燃燒面積：AbAp1501.910103m20.2865mb.1943年提出了求爆熱QV﹑比容V1和爆溫T1的經(jīng)驗(yàn)公式有相當(dāng)?shù)臏?zhǔn)確13.6h26.7h31.0s32.542.0gV1(dm3kg1)94447.3(N11.8)2.45n14c12d23v16.9h14.6s17.410gT1(K)2790375(N11.8)22n71c59d100v82h88s92125gdh：內(nèi)揮發(fā)份（一般指火藥的殘留溶劑）s：二苯胺百分?jǐn)?shù)gdnT1V1983.554(dm3h：內(nèi)揮發(fā)份（一般指火藥的殘留溶劑）s：二苯胺百分?jǐn)?shù)gdnT1V1983.554(dm3paV1f1式中：pa103.3kg 將T1V1代入得p 1103.3kg/dm2983.554dm3/kg3040.75K1131645.54Nmkg-f1f1131645.54Nm905316.43Nmkg-f0k在火箭火藥燃燒氣體中對爆熱不太大（800~ kcal）的火藥，P0AbaAtP—1.728g/cm30—平均侵蝕比0) 0.2865m2b—燃速系數(shù)，n—sf905316.43N—燃速系數(shù)，n—sf905316.43Nmf0——噴管流量系數(shù)，0.5peq—燃燒室平衡壓強(qiáng) 15MPa推進(jìn)劑的比熱比k（絕熱指數(shù)）1.25 1.728g/cm310.2865m20.0105m/s0.9905316.43Nmkg1At0.51.2515M d2 t根據(jù)t4dt 4At65mm(4)噴管的型面設(shè)計圖2.2.43.（1）（圖2.2.43.（1）（2）（3）（4）圖2.2.44.點(diǎn)火具圖2.2.44.點(diǎn)火具圖2.2.5（1）和點(diǎn)火頭，其底部要開有一個Ф2（2）1)噴孔在點(diǎn)火管軸向上等距離分布，其在軸向上的分布長度要大于火藥在軸向上為了增（2）1)噴孔在點(diǎn)火管軸向上等距離分布，其在軸向上的分布長度要大于火藥在軸向上為了增加傳火管中的火藥燃燒速度，可加入燃速快的LVD管。圖2.2.65.由于有大量氣體流出，其裝藥量比一般火炮多許多；(3)在裝藥結(jié)構(gòu)上要保證有足夠壓力時火藥氣體才開始流出，即有一定的噴口打開(4)為了適應(yīng)低壓的彈道特點(diǎn)，發(fā)動機(jī)裝藥應(yīng)多采用高熱量、高燃速的推進(jìn)劑。(1)擋藥板設(shè)計(2)后噴孔模板設(shè)計(3)(1)擋藥板設(shè)計(2)后噴孔模板設(shè)計(3)發(fā)動機(jī)裝藥選擇6.為LYl2CZ鋁合金。解脫桿上設(shè)計有一段沉槽作為薄弱點(diǎn)，當(dāng)發(fā)射時，解脫桿在此處斷 浮動式發(fā)射系統(tǒng)的工作原 本章 本章2.浮動式發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道數(shù)值計算3 內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型 發(fā)射過程各時期的 內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型 發(fā)射過程各時期的劃(1)第一時期：從火箭發(fā)動機(jī)點(diǎn)火開始到火箭發(fā)動機(jī)后噴口打開的瞬間。在這個時(2)第二時期：從火箭發(fā)動機(jī)后噴口打開的瞬間到火箭發(fā)動機(jī)與彈丸分離的瞬間。(3)第三時期：從火箭發(fā)動機(jī)與彈丸分離的瞬間到彈丸出炮口瞬間。這個時期是整經(jīng)典內(nèi)彈道數(shù)學(xué)(1)發(fā)動機(jī)裝藥在高壓室中是按幾何燃燒定律進(jìn)行燃燒，并且假定火藥的燃燒速度(2)在發(fā)射過程中，火藥只在高壓室中燃燒，沒有未燃燒完的火藥隨火藥氣體從后噴口流出或流入低壓室；火藥燃?xì)鉂M足諾貝爾方程，有關(guān)特征量如火藥力f(3)火藥氣體噴出時，彈丸和火箭發(fā)動機(jī)同時瞬間解除約束并開始運(yùn)動；彈丸和火低壓室中的燃?xì)饬鲃訚M足拉格朗日假設(shè)。不考慮點(diǎn)火過程，不考慮高壓室內(nèi)壓力分布，采用平均壓力來進(jìn)行計算。（1）u xZ(1低壓室中的燃?xì)饬鲃訚M足拉格朗日假設(shè)。不考慮點(diǎn)火過程，不考慮高壓室內(nèi)壓力分布，采用平均壓力來進(jìn)行計算。（1）u xZ(1ZZ2e1——火藥弧厚的一半；Ψ——x、、——（2）1)在第二個時期，彈丸和火箭發(fā)動機(jī)一起運(yùn)動，可以得到運(yùn)動方程：FSPmfdlvF——S——炮膛的橫截面積；Pf————虛擬質(zhì)量系數(shù)V——彈丸和火箭發(fā)動機(jī)的速度；M——彈丸和火箭發(fā)動機(jī)的運(yùn)動質(zhì)量。2v2(kk1——虛擬質(zhì)量系數(shù)V——彈丸和火箭發(fā)動機(jī)的速度；M——彈丸和火箭發(fā)動機(jī)的運(yùn)動質(zhì)量。2v2(kk12kPP11 01114 ac4cc00Pa——V——彈丸的速度——未受擾動的氣體的音速；——空氣比熱比m 式中m——m————裝藥質(zhì)量箭——從尾部噴口流出的質(zhì)量百分比低——流入低壓室的質(zhì)量百分比（當(dāng)?shù)蛪菏覈娍谖创蜷_時，其值取SPPdv 彈dt彈式中 ——彈底的壓力v——l彈——彈丸路程。FSPm1t箭 v——l彈——彈丸路程。FSPm1t箭 箭式中：Pt——低壓室氣體作用在火箭發(fā)動機(jī)前端上的壓力；S——火箭發(fā)動機(jī)前端面的橫截面積v——火箭發(fā)動機(jī)運(yùn)動速度l箭——火箭發(fā)動機(jī)路程（3）1)高低壓室即火箭發(fā)動機(jī)燃燒室，其在不同時期的狀態(tài)方程如下：f PW 0 ————2)低壓室氣體狀態(tài)的方程：PW 低低式中 ——低壓室的平均壓力Wb——（4）PWSl Sl 低f低k1) 彈 箭1P P 式中——次要功計算（4）PWSl Sl 低f低k1) 彈 箭1P P 式中——次要功計算系數(shù)PdPt——k———（5）k122StP2k2kP;b b kk2PPPk(k2(k2StP22k,k1 k1 f——耗散系數(shù)；St——Pb——低壓室或環(huán)境溫度；（6）PdP1/1彈 PPd低t彈F2StkP22(kPdP1/1彈 PPd低t彈F2StkP22(kSaPa2a1PP kkk 1 212kkkkak2P PakakP P kSa/St的函數(shù)，其中噴口端部截面積，Pa為噴管端口處壓力。1.1.3，1.05，0.96fx,y,y......,y nyi龍格-庫塔公式可以寫成（其中h為計算步長 yhK2K2KKfx,y,y......,y nyi龍格-庫塔公式可以寫成（其中h為計算步長 yhK2K2KK i 6Ki1fixk,y1k,y2k ,ynk fxh, hK11,......, iik222h, hK12 , fi222h, fi,......, i2按照上述公式，以時間t為自變量，為Z，Ψ，P3.3.13.3.3.23.3.2(1)保持其它參數(shù)不變，只改變裝藥量，計算結(jié)果如下3.3.3裝藥量---力3.3.3.23.3.2(1)保持其它參數(shù)不變，只改變裝藥量，計算結(jié)果如下3.3.3裝藥量---力-藥火藥密度/gcm火藥余容/cm3g3火藥力/J·g燃速系數(shù)/m·s-(2)保持其它參數(shù)不變只改變前噴口尺寸，計算結(jié)果如下3.3.4(3)保持其它參數(shù)不變，只改變解脫力，計算結(jié)果如下3.3.5(4)保持其它參數(shù)不變，只改變火藥弧厚，計算結(jié)果如下(2)保持其它參數(shù)不變只改變前噴口尺寸，計算結(jié)果如下3.3.4(3)保持其它參數(shù)不變，只改變解脫力，計算結(jié)果如下3.3.5(4)保持其它參數(shù)不變，只改變火藥弧厚，計算結(jié)果如下3.3.6(5)保持其它參數(shù)不變，只改變?nèi)紵仪皣娍诖蜷_壓力，計算結(jié)果如下3.3.7力力------力力---(1)發(fā)動機(jī)與彈丸的解脫力、燃燒室前噴孔打開壓力對浮動發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能增加裝藥量可以增加彈丸初速、高低壓室最大壓力等各個參數(shù)；(4)火藥弧厚對發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能有顯著的影響，當(dāng)減小火藥弧厚時，各性能4.力力(1)發(fā)動機(jī)與彈丸的解脫力、燃燒室前噴孔打開壓力對浮動發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能增加裝藥量可以增加彈丸初速、高低壓室最大壓力等各個參數(shù)；(4)火藥弧厚對發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能有顯著的影響，當(dāng)減小火藥弧厚時，各性能4.力力---3.3.1百分比-3.3.1百分比-3.3.2速度-推力-行程推力-行程-3.3.1壓力-浮動式發(fā)射系統(tǒng)的氣動力3.3.1壓力-浮動式發(fā)射系統(tǒng)的氣動力內(nèi)彈道模 假設(shè)有11象；并認(rèn)為生成物的組分保持不變，火藥力?，火藥氣體余容k(3)由于固相的藥粒比氣體分子大得多，對混合物得壓力沒有貢獻(xiàn)，混合物的壓力(4)在微元體積中，火藥燃燒服從幾何燃燒定律和燃燒速度定律。所有藥粒雖然假(5)彈丸的阻力和火藥氣體的熱損失通過阻力系數(shù)、火藥?，或絕熱指數(shù)來(6)(3)由于固相的藥粒比氣體分子大得多，對混合物得壓力沒有貢獻(xiàn)，混合物的壓力(4)在微元體積中，火藥燃燒服從幾何燃燒定律和燃燒速度定律。所有藥粒雖然假(5)彈丸的阻力和火藥氣體的熱損失通過阻力系數(shù)、火藥?，或絕熱指數(shù)來(6)不考慮點(diǎn)火和定容燃燒的過程，前期用后噴孔打開壓力等參量來描述不考慮氣體的粘性以及氣體對身管的摩擦。假設(shè)流入低壓室的混合相在瞬間燃燒完成。(1)第一個時期，從火箭發(fā)動機(jī)后膜板打開瞬間到低壓室膜板打開的瞬間；(2)第二個時期，從低壓室膜板打開瞬間到彈丸和火箭發(fā)動機(jī)分離的瞬間；1.AAA A2Ak1pAA A2Ak1pA1 式中：A——火箭發(fā)動機(jī)燃燒室截面積——P——火箭發(fā)動機(jī)燃燒室的壓力——溫度比，TT1T1K——火藥氣體比熱比；—Ψ——Z1Z2Z(1)形狀函數(shù)Z——dZZZ(2)燃速方程 式中：——燃速系數(shù)e1——火藥厚度的一半；V——燃速指數(shù)(3)高壓室狀態(tài)P式中：————f——(4)燃?xì)赓|(zhì)量流量方程1k122Stptp0p0 2k; kkk 式中：————f——(4)燃?xì)赓|(zhì)量流量方程1k122Stptp0p0 2k; kkk kk2f m箭k2Stpt22(kkkk;k1 k2 式中——耗散系數(shù)；St————環(huán)境壓力；K——火藥氣體比熱比由以上可知，所需要求的變量包括：P，Z，，Ψ，pmx，t2.A11A111AA2111111式中——低壓室截面積——低壓室中火藥氣體密度；——低壓室中火藥氣體速度；——低壓室的壓力。dEQ式中：E代表總能量，QL Q式中——低壓室截面積——低壓室中火藥氣體密度；——低壓室中火藥氣體速度；——低壓室的壓力。dEQ式中：E代表總能量，QL Q 2EA11e12式中：e 22A11eA11e1212 在溫度比下，單位質(zhì)量火藥氣體的潛能可表示為ekL Ax11Q ，L，Q的表達(dá)式代入熱流學(xué)第一定律的速率方程，經(jīng)整理可以得到2 2A11e xp1tA11e12121)低壓室狀態(tài)方P 12)燃?xì)赓|(zhì)2 2A11e xp1tA11e12121)低壓室狀態(tài)方P 12)燃?xì)赓|(zhì)量流量方1k12k2S'tptp1p1 2kpkk ;t ptp k2fmk低kS't22(kpk tk; kk2pt——在這個時期，所要求的變量在第一時期的基礎(chǔ)上增加,1,1和m，而與53. FtUn1/2UFnn ff 1 n1/n1/n1/n1/j FtUn1/2UFnn ff 1 n1/n1/n1/n1/j U U j2 是Fx,n的縮寫。預(yù)測計算是在平面上矩形網(wǎng)格的中心計算。校正計FUj將預(yù)測計算的結(jié)果Un1/2Fn1/2Hn1/2fjj穩(wěn)定性條件：只要保 在任何地方都不超越任何一條特征線的斜率，則差分ctt c12A10.8-0.91.確u0,t0。其絕對速度應(yīng)等于發(fā)動機(jī)的速度,若某瞬間發(fā)動機(jī)運(yùn)動到xa,相tFpfA0 ux1.確u0,t0。其絕對速度應(yīng)等于發(fā)動機(jī)的速度,若某瞬間發(fā)動機(jī)運(yùn)動到xa,相tFpfA0 ux,t發(fā)a1式中——阻力系數(shù)；F——發(fā)動機(jī)在該時刻的推力——炮膛橫截面積M——運(yùn)動系統(tǒng)的質(zhì)量,mmm1-pf——彈前激波阻力,k k12v2 2kPP1 01 4114 ccc00其中:pa——彈前空氣柱的壓力V——彈丸速度c0——未受擾動氣體的音速——空氣的比熱比右邊界是發(fā)動機(jī)后噴管的喉部,根據(jù)氣流在噴管喉部的馬赫數(shù)M=1這一條件,右邊界氣流的相對速度和絕對速度,其關(guān)系滿足u絕對cu(c是喉部的當(dāng)?shù)匾羲?FH 式中:B是由于氣體從噴管流出所引起的質(zhì)量、動量和能量的變化(以下簡稱“B 右邊界氣流的相對速度和絕對速度,其關(guān)系滿足u絕對cu(c是喉部的當(dāng)?shù)匾羲?FH 式中:B是由于氣體從噴管流出所引起的質(zhì)量、動量和能量的變化(以下簡稱“B , Itmu mk 在喉部網(wǎng)格(3.4.1)中,J,們?nèi)≡趪姽艿暮聿拷孛嫔?。這樣在J點(diǎn)的差分格式采用如式(3.4.19)的形式,B正負(fù)來分別表示流入和流出22 tHntxBnx Unnnt/1jj 23.4.12)初始條如果發(fā)動機(jī)后噴口模板的打開壓力為p。,根據(jù)定容條件下的狀態(tài)方程、燃速方程等就可以求得第一時期的初始條件了。設(shè)發(fā)動機(jī)從噴管喉部到燃燒室前端的距離為L,那么當(dāng)t=0時,O,x,L,各參量的初始值為1,pp0,u1 如果發(fā)動機(jī)后噴口模板的打開壓力為p。,根據(jù)定容條件下的狀態(tài)方程、燃速方程等就可以求得第一時期的初始條件了。設(shè)發(fā)動機(jī)從噴管喉部到燃燒室前端的距離為L,那么當(dāng)t=0時,O,x,L,各參量的初始值為1,pp0,u1 ,f0010 140ZZ0W00式中/W0,(2)第二和第三個時生改變。同樣根據(jù)氣流在前噴口喉部的馬赫數(shù)M=1這一條件,可以確定氣體在前噴口喉Fpt du 箭式中pt2.(1)第二個時理。這時,氣體在彈丸底部的速度等于彈丸速度,即它們的相對速度為零。發(fā)動機(jī)前端面pl=0.IMPa(l個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓),10,(2)第三個時丸和發(fā)動機(jī)的速度轉(zhuǎn)換成絕對速度,在固定的網(wǎng)格系中進(jìn)行計算求解。左邊界為彈底,3.4.2所示,以得到如下的邊界求解公式。tx/丸和發(fā)動機(jī)的速度轉(zhuǎn)換成絕對速度,在固定的網(wǎng)格系中進(jìn)行計算求解。左邊界為彈底,3.4.2所示,以得到如下的邊界求解公式。tx/tFn H nnnnUx jj3.4.21mdu彈隨著彈丸的運(yùn)動,彈后網(wǎng)格x2不斷增加。當(dāng)x2x時,x/x=1.5~1.6時,增加一個網(wǎng)格比較合適。當(dāng)內(nèi)點(diǎn)網(wǎng)格增加一個后,將xx22x1重新計算,至于右邊界,因存在氣體流入現(xiàn)象,處理方法將同發(fā)動機(jī)后噴管喉部的一樣,機(jī)高壓室內(nèi)的壓力變化規(guī)律,3.4.33.4.1機(jī)高壓室內(nèi)的壓力變化規(guī)律,3.4.33.4.13.4.1 本章P1位置最大壓力443.在針對本武器系統(tǒng)的特點(diǎn)進(jìn)行了合理假設(shè)的基礎(chǔ)上,以氣動力原理,建立了該發(fā)射系統(tǒng)氣動力內(nèi)彈道模型。在建立模型的過程中,按發(fā)射系統(tǒng)的不同組成部分、不同時期分上,,,,將控制體方程轉(zhuǎn)化為守恒型方程,并根據(jù)前人的研究成果給出了該類型邊界點(diǎn)的計算公式。對于與外界無物質(zhì)、能,,給出邊界點(diǎn)的計算公式。在對數(shù)學(xué)模型的數(shù)值求解上,ok差分格式并根據(jù)該差分格式編制了計算程序。性為了進(jìn)一步提高彈丸的初速,可以采用的方法有增加發(fā)動機(jī)裝藥量、使用高速發(fā)動、參考王升晨.準(zhǔn)一維兩相流火炮內(nèi)彈道方程組的計算.兵工學(xué)報(武器分冊劉樹華,