地下室及商業(yè)群房高支模專項施工方案-圖文

1第一章工程概況 41.1工程簡況 41.2高支模概況 4 5 73.1項目組織管理機構 73.2施工部署 8 84.1高大模板支撐工程體系選擇 84.2高大模板支撐工程設計方案與施工工藝 94.2.1高大模板支撐工程設計方案 94.2.2高大模板工程施工工藝 第五章梁、板支撐系統(tǒng)的安裝和拆除 5.1滿堂模板支架的使用要求 5.2模板支架搭設、安裝及安全措施 5.2.1支架搭設 5.2.2模板安裝 5.3模板及腳手架支撐體系拆除及安全措施 5.4模板支架的構造要求 6.1鋼管及材料控制措施 6.2模板質量標準及檢查驗收 6.3.1構件允許偏差(見下表) 6.3.2模板允許偏差(如下表所示) 6.3.3質量保證技術措施：(見下表) 6.4施工安全保證措施 6.6成品保護 6.7監(jiān)測 6.8泵送混凝土的注意事項 7.1應急機構設置 第八章計算書 8.1車庫框架梁模板支撐計算書 8.1.1參數(shù)信息 8.1.5穿梁螺栓的計算 8.2地下車庫頂板模板支撐計算書 8.2.5模板支架立桿荷載標準值(軸力): 2中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司3中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司如意佳苑項目三期工程地下室及商業(yè)裙房高支模專項施工方案 8.3.5模板支架立桿荷載標準值(軸力): 8.4.2墻模板荷載標準值計算 8.4.4墻模板內外楞的計算 8.5.2柱模板荷載標準值計算 8.5.4豎楞方木的計算 8.5.5B方向柱箍的計算 8.5.6B方向對拉螺栓的計算 8.5.7H方向柱箍的計算 8.5.8H方向對拉螺栓的計算 8.6.5模板支架立桿荷載標準值(軸力): 8.6.7梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求[工程經(jīng)驗]: 8.7.2梁模板荷載標準值計算 8.7.4梁側模板內外楞的計算 8.7.6梁底模板計算 8.7.7梁底支撐的計算 8.7.11梁模板高支撐架的構造和施工要求[工程經(jīng)驗]: 4中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司1.1工程簡況建設單位：海安保障性住房投資建設有限公司設計單位：南京回歸建筑環(huán)境設計研究院有限公司監(jiān)理單位：吳江新世紀工程項目管理咨詢有限公司三期工程建筑面積127861.88m2(包括地上建筑面積96717.98m2,地下建筑面積31143.9m2),共計26層2棟，24層2棟，18層3棟，裙房3棟、配電室2座。08#(24層)、15# (26層)、16#(24層)、17#(26層)、18(18層)#、19#(18層)、20#(18層)樓以及對應裙房和商業(yè)用房(二層),地下室(主樓部分為地下二層，其余部分地下一層)。地1.2高支模概況1.2.1住建部的建質[2009]87號文，《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》的通知中20kN/m及以上的為“超過一定規(guī)模的危險性較大的分部分項工程”。(注意：“此類需要專家論證”)。1.2.2本工程高支模施工范圍：(1)15#樓商業(yè)框架裙房底板結構標高為-1.200m,頂板結構標高為3.850m,層高5.05m,支模高度為4.93m(2)17#、18#、19#、20#樓商業(yè)框架裙房底板結構標高為-1.800m,頂板結構標高3.850m,×800mm,頂板厚度為350mm,局部厚度400mm,底板結構標高-5.650m,頂板結構標高-1.800m,最大支模高度3.5m。地下車庫為柱網(wǎng)間距8.4m×8.4m的框架結構。終上所述：本工程需要編制高大模板支撐專項施工方案。第二章編制依據(jù)2.1本工程施工組織設計2.2如意佳苑三期工程施工圖紙2.3《混凝土結構設計規(guī)范》GB50012.5《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一規(guī)范》(GB50300—2001)2.7《建筑結構荷載規(guī)范》(GB502.8《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-2011)2.9《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112.10《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》建質[2009]87號2.11《建筑結構靜力計算手冊》2.12《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-912.13荷載標準值及分項系數(shù)號名稱荷載分項系數(shù)1樓板木模自重(包括梁模)2混凝土自重3框架梁鋼筋自重4樓板鋼筋自重如意佳苑項目三期工程地下室及商業(yè)裙房高支模專項施4振搗荷載計算垂直面荷載5施工荷載計算底模及小橫桿時(另以集中荷載計算大橫桿時計算立桿及其他支承構件2.14荷載組合項次荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墻的側面模板⑥2.15材料計算參數(shù)性能指標參數(shù)Q235鋼，O48×2.7抗彎強度設計值：fm=205N/mm2截面積：A=3.842cm2;慣性矩：I=9.891cm4、i=1.604cm截面模量：W=4.121cm3;彈性模量：E=2.06×10?N/mm215厚膠合多層板50×100松木順紋抗壓：fc=10N/mm2;順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2;抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2;松木的重力密度5kN/m3對拉螺栓M14(09.85)單扣件承載力雙扣件承載力6中國核速中國核工業(yè)二四建設有限公司中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司第三章施工部署3.1項目組織管理機構項目經(jīng)理：張光明執(zhí)行經(jīng)理：張進榮生產(chǎn)經(jīng)理：張進榮技術負責：顧本洋/東文峰/施凱商務管理部商務管理部程管理部工程管理部譚光興區(qū)譚光興區(qū)安全員：賈建青質檢員：謝偉技術員：李洋施工員：金磊安全員：侯文化質檢員：李海軍資料員：付鈺83.2.1施工技術裝備工作組織施工人員認真學習和熟悉施工圖紙、施工方案和施工規(guī)范等技術文件，做好三級安3.2.2施工勞動力準備計劃工作施工中準備投入模板技工90人，領班6人，合計96人(高支梁模板支撐架搭設人員必須是3.2.3材料準備計劃，支頂系統(tǒng)主要材料如下：(5)縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：選用φ48x2.7mm鋼管及其配件(附注：材料數(shù)量3.2.4施工機械及設備準備工作序號機械名稱型號數(shù)量單機功率1圓盤鋸3233手電鋸34砂輪機3第四章支模架形式選用及設計4.1高大模板支撐工程體系選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，首層高大模板工程支撐選型時充分考慮以下4.1.1模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。9中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司結合以上模板及模板支架合理、安全原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支撐體系腳手架方案：(1)地下車庫(商業(yè)裙房)頂板支模均采用15mm厚覆膜膠合板，木龍骨(采用50mm×100mm木方),支撐體系采用扣件式鋼管腳手架支撐。(1)地下室車庫頂板模板支撐系統(tǒng)：采用扣件式鋼管腳手架。每根立桿下設置2層膠合板加木方2根作為墊腳板(膠合板15mm厚且寬度不小于300mm)。自行車庫：立桿間距900mm×900mm立桿均垂直落地。模板下木楞布置間距150mm,設置三道雙向水平桿，允許最大步距為(2)地下車庫框架梁模板支撐系統(tǒng)：采用扣件式鋼管腳手架。每根立桿下設置2層膠合板加木方2根作為墊腳板(膠合板15mm厚且寬度不小于300mm)。(3)地下車庫外墻模板支撐系統(tǒng)：次楞(50mm×100mm木方)間距150mm,主楞(048×2.7鋼管)間距450mm,M14止水螺桿縱橫間距450mm。(4)商業(yè)裙房頂板模板支撐系統(tǒng)：立桿間距900mm×900mm,立桿均垂直落地。模板下木楞布置間距150mm,設置三道雙向水平桿，允許最大步距為1800mm,縱向掃地桿距立桿底中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司4.2.2高大模板工程施工工藝(2)梁模板施工工藝中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司4、在梁底中心線搭設立桿間距900mm,梁底鋼管底部加通長50mm×100mm木方，梁幫加φ14對拉螺栓，框架梁起拱高度為跨度的3%。第五章梁、板支撐系統(tǒng)的安裝和拆除5.1滿堂模板支架的使用要求5.1.2支模前模板支撐立桿基礎處理：建筑物基礎結構施工結束后，將回填后粉沙層進行密實處理，處理方法為表面澆水進行密實，并用平板振動器反復振壓3次以上，直至基礎能承受墊腳板傳導的上部模板、支撐、5.1.3每根立桿下設置2層膠合板加木方2根作為墊腳板(膠合板15mm厚且寬度不小于300mm,木方為50×100mm,每根長度不小于300mm)5.1.4模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中，必須設置臨時固定設施嚴防傾覆。5.1.5支柱全部安裝完畢后，必須及時沿橫向和縱向加設水平撐和縱橫垂直剪刀撐，并與5.1.6施工前帶好安全帽，配備工具袋。5.1.7大模板的裝拆，堆放均要采取放傾倒措施。5.1.8臨邊高處作業(yè)(2M以上)施工工人必須按照要求系扣安全帶。5.1.9模板和其他堆放荷載必須堆放均勻，并嚴格控制施工荷載不得超過2.5KN/m2。減小大梁模板及支撐系統(tǒng)變形。5.1.12高支模安裝完工后，由項目部確認，項目技術負責人簽字認可后才允許進入下道5.1.13高支模施工應按經(jīng)審批的技術方案進行，技術方案未經(jīng)原審批部門同意，任何人中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司5.1.15高支模搭設完畢后，由項目部自檢驗收合格后，報監(jiān)理驗收合格后方能進行鋼筋5.1.16建立模板拆除申請制度，在結構混凝土強度達到規(guī)范規(guī)定，并經(jīng)回彈或砼試塊實5.2模板支架搭設、安裝及安全措施(1)支架的搭設，必須根據(jù)設計平面圖布置。(3)搭設過程中劃出工作標志區(qū)，嚴禁行人進出、統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人指揮下作業(yè)，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墮落傷人。(4)支架及時與結構拉結，以保證支架整體和定要確保架子穩(wěn)定。(1)梁模板安裝為防止模板下口向外爆裂及中部鼓脹，應在梁中的中部用對拉螺栓，對拉對拉螺栓在鋼筋入模后安裝，側模的支撐間距為150mm。梁模板安裝后，要拉通線進行檢查，復核各梁模位置是否對正，待平板模板安裝后，檢中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司13查并調整標高，當梁的跨度大于4m以上時，在梁模的跨中要起供高度不得大于3%0。(2)模板的控制f.安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板模的安裝。5.3.1模板拆除條件模板拆除時應使砼達到必要的強度，砼的強度以同條件養(yǎng)護試塊的抗壓強度為準。具體A.柱、梁側模：模板在混凝土強度能保證其表面及棱角不受損傷。B.頂板、梁底模：頂板、大于8m,強度達到100%方可拆模。C.拆模時，實行拆模申請制度，由模板工長填寫拆模申請，經(jīng)技術負責人批準后方可拆模。模板拆除要依據(jù)拆除部位現(xiàn)場同條件養(yǎng)護混凝土試塊的試壓結果確定?，F(xiàn)場混凝土同條件養(yǎng)護試塊要放入鋼筋籠中，以防止丟失。5.3.2模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續(xù)。拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。模板拆除時，先松動扣件，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，模板均落在腳手架上。清理出頂板模板、木方，然后拆除鋼管腳手架的橫桿及立桿。自上而下原則，先拆非承重模板，后拆承重模板。拆除時應輕拿輕放，不得對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板及支撐應分散堆放并及時清運。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架。5.3.3模板拆除前須辦理模板拆除申請批準手續(xù)，樓板模板拆除前必須有混凝土試塊強度報告(或回彈強度報告)。在拆除區(qū)域設置戒線并設專人監(jiān)護。5.3.4拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩段。當局部有砼吸附或粘接模板時，板模下口接點處用棍松動，嚴禁敲打模板。5.3.5拆模時不要用力過猛，拆下來的材料要及時運走，整理拆下后的模板及時清理干凈，按規(guī)定分類對方整齊。5.3.6拆除支模架時應注意安全，并由專人負責警戒。拆下的桿件、零配件和工具，應5.3.7拆除作業(yè)必須由上而下分層進行，嚴禁分立面拆除或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，在解端頭口。5.3.8拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁危欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，嚴禁非作業(yè)人員進入。5.3.9拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墮落。5.3.10在拆除時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司5.3.11當拆架下班時，不應留下隱患部位。5.3.14在拆除模板過程中，如發(fā)現(xiàn)砼有影響結構安全質量問題，應暫停拆除，經(jīng)過處5.4模板支架的構造要求5.4.1每跟立桿底部必須按有關規(guī)定設置縱、橫掃地桿。5.4.2立桿接長必須按有關規(guī)定采用對接扣件連接。5.4.4當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應5.4.5在模板支撐頂層開始往下每隔二步設水平剪刀撐。5.4.6扣件的緊固程度應在40～65N.m,并不大于65N.m,對接扣件的抗拉承載力為3KN。6.1鋼管及材料控制措施6.1.1建立進場材料驗收體系。多層板、木方、螺栓等物資進場后，經(jīng)材料員、現(xiàn)場工使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數(shù)量按有關規(guī)定執(zhí)行。未經(jīng)檢測或檢測不合格的一律不6.1.3鋼管外觀質量要求：碗扣式鋼管表面應平直光滑，無裂縫、無銹蝕、無分層、無結疤、無毛刺等，無壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建設部《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ166-2008的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、砂眼等鍛造缺陷，;不得有裂紋、氣孔、砂眼等鍛造缺陷。并且出具檢驗報告。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鋼制造，鋼管直線度應小于1.5L/1000(L為使用鋼管的長度)。6.1.4經(jīng)檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得6.1.5施工現(xiàn)場應建立碗扣式鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數(shù)量6.2模板質量標準及檢查驗收模板工程質量必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》(GB50204-2002)及《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)程》DBJ01-82-2005相關規(guī)范要求。即"模板及其支架應具有足夠主控項目安裝現(xiàn)澆結構首層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加檢驗方法：對照首層高大模板工程安全專項施工方案進行觀察。嚴格按照做好碗扣式鋼管腳手架的搭設、施工過程中，嚴格執(zhí)行三檢制(自檢、互檢、交接檢),要按有關規(guī)定進行工序檢驗。6.3質量保證體系6.3.1構件允許偏差(見下表)1外徑48mm內徑3.5mm2鋼管兩端面切斜偏差塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度游標卡尺4鋼板尺水平桿、斜桿的鋼管彎曲6.3.2模板允許偏差(如下表所示)允許偏差項目允許偏差(mm)1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標高3截面尺寸基礎柱、墻、梁4每層垂直度35相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線位移3如意佳苑項目三期工程地下室及商業(yè)裙房高支模專項施8預理管、預留孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度預留洞中心線位移截面內部尺寸陰陽角垂直4方正4模板安裝與拆除質量點設置工程項目班組目標分項項目管理點設置對策措施檢查工具及檢查方法模板安裝與拆除表面平整、垂直度良好、截面準確、標高無誤軸線位置模板底口偏移1.施工前檢查上道工序質量，鋼筋位置及放線位置是否準確。2.及時更換有缺陷的模板，并予以修復。3.加強工序自檢。4.加強材料進場管5.連接扣件緊不松動。6.支撐點牢固可靠，損壞變形的鋼龍骨、鋼支柱不予以使用。用盒尺引測檢查截面尺寸表面變形，支撐不牢用盒尺測量檢查標高底板標高不準，支撐不牢用水準儀、拉線或用尺量檢查垂直度模板上口偏移，支撐不牢用2m靠尺檢查平整度小板板面平整度、組裝大面平整度用2m靠尺檢查 模板安裝與拆除質量預防措施模板工程質量預環(huán)境因素采取預防措施施工操作支撐系統(tǒng)不合理嚴格按設計要求，因地制宜，合理布局扣件連接松動加固面板拼縫不平盡量使用平直模板，扣件補缺拆除時硬撬組裝前及時刷脫模劑顛倒工序強化施工工序，完善工序間的交接環(huán)境基底未密實加強密實，并鋪通常腳手板，加強交接檢如意佳苑項目三期工程地下室及商業(yè)裙房高支模專項施鋼筋網(wǎng)片位移加強工種之間的交接檢，互檢工作混凝土側壓力過大工種之間相互配合，加強支撐，砼澆筑過程中適當振搗，設專人看模材料模板變形，孔多及時檢查、修理，嚴重者退回，不予使用龍骨、支撐件軟弱及時同技術部門共同研究加固措施連接附件質量差及時退換，加密連接，加固支撐系統(tǒng)管理崗位責任制執(zhí)行不嚴強化崗位意識，完善責任制度重進度，輕質量加強教育，擺正進度與質量的關系忽視資料管理加強全面管理意思，確立技術檔案重要性的認識施工人員技術水平底進行崗位技術培訓自檢不認真認真執(zhí)行自檢負責制技術交底不清認真科學的進行書面交底指揮人員只重進度尊重科學，服從質量，好中求快違章作業(yè)嚴格操作規(guī)程忽視交接檢，互檢加強工種間的配合，把質量問題消滅在每一工序中專檢人員檢查不細加強教育，不合格者予以停職為防止質量通病模板設計中特制定如下措施序號防止措施1柱底爛根2柱、墻粘連清理模板和涂刷隔離劑必須認真，要有專人檢查3垂直度偏差支模時要反復用線附吊靠，支模完畢經(jīng)校正后如4柱、墻體凹凸不平加強模板的維修，安裝前對模板檢修一次。5柱、墻鋼筋位移模板上口內側釘設與砼保護層等厚的木壓條，并6在陽角處模板兩側用80*80木方成90度壓緊護7外壁模板的下段須用對拉螺栓緊固在已完成的下8板下擾板支撐材料應有足夠強度，支撐必須加墊木，模9柱模板拼縫處漏槳梁板底擾度搗制完成后立即增加鋼管立桿支撐中國核速中國核工業(yè)二四建設有限公司地面7米(框架梁底下)設置第二道安全兜網(wǎng)。拴結牢固。外腳手架及相關圍護6.4.5使用木工機械應遵守以下規(guī)定：6.4.8環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)(或辦理夜間施工證)?，F(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場6.4.9監(jiān)測措施序號允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m鋼卷尺2水平桿鋼管彎曲L≤6.5m鋼卷尺3立桿垂直度全高吊線和卷尺4立桿腳手架高度7.8米內相對值≤H/400鋼卷尺分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。6.5安全文明施工中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司6.5.7不準利用支架吊運重物，作業(yè)人員不準攀登架子上下作業(yè)面，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖拉支架。6.5.8不得將纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在支架上，嚴禁任意懸掛起重設6.5.9在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動支架的所有拉接點和扣件綁扎扣等所有架子部6.5.10拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配合料斗，防止火星和6.5.11支架使用時間較長，因此在使用過程中需要定期進行檢查，發(fā)現(xiàn)桿件變形嚴重、防護不全，拉接松動等問題要及時解決。6.5.12要保證架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體6.5.13施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。6.5.14使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口要扎緊。6.5.15鋼管、扣件等堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續(xù)。6.5.16施工人員做到活完料凈場清，確保支架施工材料不浪費。6.5.17運至地面的材料應按指定地點隨拆除隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應隨時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。6.5.18六級以上大風、大霧、大雨天氣停止支架作業(yè)。在大風期、雨期要經(jīng)常檢查腳手板、斜道板、跳板上有偏移、積水等物。若有則應隨時加固清掃，并要采取防滑措施。6.6.1模板堆放場地要平整，模板平放，并且用木方支墊，保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散的模板和配件。6.6.2裝模板時輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。6.6.3拆除模板時，不得用大錘等猛敲，以免砼受到損傷。6.7監(jiān)測采用目測立桿方法，及時將過程的測量數(shù)據(jù)進行對比分析。監(jiān)測時間間隔為：澆筑混凝土前監(jiān)測一次，并記錄下監(jiān)測點數(shù)據(jù)，混凝土澆筑時作為重點監(jiān)測，派施工員一直監(jiān)測監(jiān)測點，直至澆筑完成。在監(jiān)測過程中，當沉降物、再采取相關加固措施。6.8.1墻、柱砼澆筑時，必須搭好支架，嚴禁站在模板上施工，在高處作業(yè)時，要系好安6.8.2當采用泵送砼時應注意到，由于泵送砼的泵送速度較快，在樓面容易產(chǎn)生較高的堆積混凝土，所以施工時應加強控制，采用擺動管頭和沙杷扒平等辦法，防止混凝土的堆積高第七章應急預案本工程高大模板施工區(qū)域內極可能發(fā)生高空針對上述可能發(fā)生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。為對可能發(fā)生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援小組。由項目經(jīng)理張光中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司7.2應急機構的職責7.3應急救援工作程序中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司真實性和時效性。(1)現(xiàn)場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬(2)仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現(xiàn)象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。(1)地當發(fā)生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情(2)報120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。(應盡量說清楚傷員人數(shù)、情況、地點、聯(lián)系電話等，并派人到路口等待);(4)清理事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到7.4.3物體打擊應急救援方法：序號器材或設備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員如意佳苑項目三期工程地下室及商業(yè)裙房高支模專項施5手電筒2個用于停電時照明求援6應急燈6個用于停電時照明求援7對講機8臺聯(lián)系指揮求援第八章計算書考慮最不利情況：梁截面500mm×1000mm,板厚400mm。8.1.1參數(shù)信息中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司29梁截面寬度B(m):0.50;梁截面高度D(m):1.00混凝土板厚度(mm):0.40;立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La(m):0.75;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10;腳手架步距(m):1.60;梁兩側立柱間距(m):0.90;立桿橫向間距或排距Lb(m):0.45;2.荷載參數(shù)鋼筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0;傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.7;中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司30鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2):205.0;面板彈性模量E(N/mm2):4500.0;梁底模板支撐的間距(mm):167.0;面板厚度(mm):15.0;次楞間距(mm):150;穿梁螺栓水平間距(mm):600;穿梁螺栓豎向間距(mm):600;穿梁螺栓直徑(mm):M14;截面類型為圓鋼管48×3.0;主楞合并根數(shù)：2;強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較F=0.22ytβ?β?√F=γH中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m;根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間q面板計算簡圖其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2);M--面板的最大彎距(N.mm);W--面板的凈截面抵抗矩，W=60.00×1.5×1.5/6=22.50cm3;[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2);按以下公式計算面板跨中彎矩：新澆混凝土側壓力設計值：q?=1.2×0.60×18.00×0.90=11.66kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值：q?=1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m;計算跨度(內楞間距):1=150.00mm;面板的最大彎距M=0.1×13.18×150.002=2.96×10'N.mm;經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值：σ=2.96×10?12.25×10?=1.318N/mm2;面板的受彎應力計算值σ=1.318N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=14.840N/mm2,滿足要求!中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00×0.60=10.80N/mm;1--計算跨度(內楞間距):1=150.00mm;I--面板的截面慣性矩：I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.8面板的最大撓度計算值w=0.049mm小于面板的最大容許撓度值[w]=0.600mm,滿足要求!內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩Wq內楞計算簡圖(1).內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：M--內楞的最大彎距(N.mm);W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×內楞計算跨度(外楞間距):1=600mm;內楞的最大彎距：M=0.1×3.29×600.002=1.19×10°N.mm;經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=1.19×10518.33×10?=1.423N/mm2;內楞的抗彎強度設計值：[f]=17.000N內楞最大受彎應力計算值σ=1.423N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=17.000N/mm2,滿足要求!q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00×0.15/1=2.70N/mm;1--計算跨度(外楞間距):1=600.00mm;I--面板的截面慣性矩：E=4.17×10*N/mm2;內楞的最大撓度計算值w=0.057mm小于內楞的最大容許撓度值[w]=2.400mm,滿足要外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管48×3.0;外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3;外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm?;中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司PPP外楞計算簡圖(1).外楞抗彎強度驗算其中σ-外楞受彎應力計算值(N/mm2)M-一外楞的最大彎距(N.mm);W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。M=0.175PL其中，作用在外楞的荷載：P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=600mm;外楞的最大彎距：M=0.175×3952.800×600.000=4.15×10N.mm經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值：σ=4.15×105/4.49×103=92.437N/mm2;外楞的抗彎強度設計值：[f]=205.000N/mm2;外楞的受彎應力計算值σ=92.437N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205.000N/mm2,滿足要求!(2).外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性模量，其值為210000.00N/mm2;p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=18.00×0.60×0.60/1=3.24KN;l--計算跨度(拉螺栓間距):l=600.00mm;外楞的最大容許撓度值：[w]=1.500mm;外楞的最大撓度計算值w=0.354mm小于外楞的最大容許撓度值[w]=1.500mm,滿足要8.1.5穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<[M]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2);中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司穿梁螺栓的直徑：14mm;穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170.000×105/1000=17.850kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.960kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.850kN,滿足要求!面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。W=750.00×15.00×15.00/6=I=750.00×15.00×15.00×15.0q1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2);M--計算的最大彎矩(kN.m);1--計算跨度(梁底支撐間距):1=166.67mm;q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q?:1.2×(24.00+1.50)×0.75×1.模板結構自重荷載；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：跨中彎矩計算公式如下：Mx=0.10×22.829×0.1672σ=0.063×10?/2.81×10?=2.255N/mm2;梁底模面板計算應力σ=2.255N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=14.840N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q--作用在模板上的壓力線荷載：q=((24.0+1.50)×1.000+0.35l--計算跨度(梁底支撐間距):l=166.67mm;E--面板的彈性模量：E=4500.0N/mm2;面板的最大允許撓度值：[w]=166.67/250=0.667mm;面板的最大撓度計算值：w=0.677×19.388×166.7?/(100×4500.0面板的最大撓度計算值：w=0.107mm小于面板的最大允許撓度值：[w]=166.7/250=0.667mm,滿足要求!8.1.7梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q?=(24.000+1.500)×1.000×0.750=19.125kN/m;q?=0.350×0.750×(2×1.000+0.500)/0.500=1.312kN/m;經(jīng)計算得到，活荷載標準值P?=(2.500+2.000)×0.500×0.750=1.688kN;集中荷載P=1.4×1.688=2.362kN;A250N2=10.021kN;均布荷載q=10.021/0.750=13.361kN/m;最大彎距M=0.1ql2=0.1×13.361×0.750×0.750=0.752最大應力σ=M/W=0.752×10/4121.0=182.480抗彎強度設計值[f]=205.0N/mm2;鋼管的最大應力計算值182.480N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205.0N/mm2,滿足要鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力：V=0.6×13.361×0.750=6.013kN;圓木的截面面積矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2;圓木方受剪應力計算值T=6.01×1962.50/(9.89×50.00)=23.85N/mm2;鋼管抗剪強度設計值[T]=120.0N/mm2;鋼管的受剪應力計算值23.85N/mm2大于鋼管抗剪強度設計值120.0N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司43方木最大撓度計算值w=0.677×(8.177×0.5÷4)×750.000?方木的最大撓度計算w=0.986mm小于鋼管的最大允許撓度[w]=3.000mm,滿足要求!計算簡圖(kN)中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司0支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支座反力Ra=Rs=0.883kN;最大撓度計算值Vx=0.095mm;支撐鋼管的最大應力σ=0.190×10?/4121.0=46.105N/mm2;支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值46.105N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!8.1.8梁底縱向鋼管計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，單扣件承載力設計值取8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.4kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):其中Rc--扣件抗滑承載力設計值，取6.40kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=0.88kN;R<6.40kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!8.1.10立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：腳手架鋼管的自重：N?=1.2×0.125×2.850=0.427kN;φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比1./i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.60;A--立桿凈截面面積(cm2):A=3.84;W--立桿凈截面抵抗矩(cm):W=4.12;σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司46立桿計算長度L=k?uh=1.155×1.700×1.600=3.142m;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.184;中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司1.腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.75;縱距(m立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;腳手架搭設高度(m):3.50;采用的鋼管(mm):中48×2.7;2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;樓板澆筑厚度(m):0.400;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.03.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000;木方的截面寬度(mm):50.00;木方的截面高度(mm中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司8.2.2模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67方木楞計算簡圖(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi=25.000×0.150×0.400=1.500(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):p?=(1.000+2.000)×0.750×0.150=0.338kN;2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=1.2×(1.500+0.053)=1.863kN/m;集中荷載p=1.4×0.338=0.473kN;最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.473×0.750/4+1.863×0.7502/8=0.220kN.m;最大支座力N=P/2+ql/2=0.473/2+1.863×0.750/2=0.935kN;方木的最大應力值σ=M/w=0.220×10?/83.333×103=2.635N/mm2;方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2;方木的最大應力計算值為2.635N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力：V=0.750×1.863/2+0.473/2=0.935kN;方木受剪應力計算值T=3×934.875/(2×50.000×100.000)=0.280N/mm2;方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2;方木受剪應力計算值為0.280N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.400N/mm2,滿足要求!4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載q=qi+q?=1.500+0.053=1.553kN/m;集中荷載p=0.338kN;方木最大撓度計算值V=5×1.553×750.000?/(384×9500.000×4166666.67)中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司+337.500×750.0003/(48×9500.000×4166666.67)=0.237mm;方木最大允許撓度值[V]=750.000/250=3.000mm;方木的最大撓度計算值0.237mm小于方木的最大允許撓度值3.000mm,滿足要求!支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.863×0.750+0.473=1.870kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司52b0最大支座力Qmax=10.246kN;鋼管最大應力σ=0.673×10?/3842.000=175.169N/mm2;鋼管抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2;支撐鋼管的計算最大應力計算值175.169N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值205.000支撐鋼管的最大撓度小于750.000/150與10mm,滿足要求!中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=10.246kN;8.2.5模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。NG1=0.125×3.500=0.437kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。Na?=0.350×0.750×0.750=0.197kN;N?=25.000×0.400×0.750×0.750=5.625k2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值N=(1.000+2.000)×0.750×0.750=1.688kN;3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2N?+1.4N?=9.873kN;8.2.5立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：N----立桿的軸心壓力設計值(kN):N=9.836φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/ii----計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.60A----立桿凈截面面積(cm2):A=3.84cm2;W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.12cm3;σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2;L?----計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》,按下式計算k?----計算長度附加系數(shù)，取值為1.155;u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1.700;a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m;上式的計算結果：中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司立桿計算長度Lo=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m;由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;鋼管立桿的最大應力計算值；σ=9836.370/(0.417×384.000)=61.428N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值σ=61.428N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=8.3主樓自行車庫頂板模板支撐計算書立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;腳手架搭設高度(m):2.78;采用的鋼管(mm):中48×2.7;模板與木板自重(kN/m2):0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000;樓板澆筑厚度(m):0.120;施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000;木方彈性模量E(N/mm2):9500.000木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400;木方的間隔距離(mm):150.000;工中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司8.3.2模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67方木楞計算簡圖(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):qi=25.000×0.150×0.120=0.450(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):p?=(1.000+2.000)×0.900×0.150=0.405kN;2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=1.2×(0.450+0.053)=0.603kN/m;集中荷載p=1.4×0.405=0.567kN;最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.567×0.900/4+0.603×0.9002/8=0.189kN.m;最大支座力N=P/2+ql/2=0.567/2+0.603×0.900/2=0.555kN;方木的最大應力值σ=M/w=0.189×10?/83.333×103=2.264N/mm2;方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2;方木的最大應力計算值為2.264N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2,滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力：V=0.900×0.603/2+0.567/2=0.555kN;方木受剪應力計算值T=3×554.850/(2×50.000×100.000)=0.166N/mm2;方木抗剪強度設計值[T]=1.400N/mm2;方木受剪應力計算值為0.166N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.400N/mm2,滿足要求!4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載q=qi+q?=0.450+0.053=0.502kN/m;集中荷載p=0.405kN;方木最大撓度計算值V=5×0.502×900.000?/(384×9500.000×4166666.67)中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司+405.000×900.0003/(48×9500.000×4166666.67)=0.264mm;方木最大允許撓度值[V]=900.000/250=3.600mm;方木的最大撓度計算值0.264mm小于方木的最大允許撓度值3.600mm,滿足要求!支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=0.603×0.900+0.567=1.110kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)最大變形Vmx=1.478mm;最大支座力Qmax=7.306kN;鋼管最大應力σ=0.583×10?/3842.000=151.743N/mm2;鋼管抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2;支撐鋼管的計算最大應力計算值151.743N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值205.000支撐鋼管的最大撓度小于900.000/1中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=7.306kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!8.3.5模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。NG?=0.142×2.780=0.394kN;鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A。Na?=0.350×0.900×0.900=0.284kN;N?=25.000×0.120×0.900×0.900=2.430k2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2N?+1.4N?=7.131kN;8.3.6立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：N----立桿的軸心壓力設計值(kN):N=7.131φ----軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/ii----計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.60A----立桿凈截面面積(cm2):A=3.84cm2;W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.12cm3;σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2);[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2;L?----計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》,按下式計算k?----計算長度附加系數(shù)，取值為1.155;u----計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1.700;a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.100m;上式的計算結果：立桿計算長度Lo=h+2a=1.800+0.100×2=2.000m;由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.417;鋼管立桿的最大應力計算值；σ=7045.510/(0.417×384.000)=43.999N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值σ=43.999N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=8.4地下車庫外墻模板支撐體系計算書：墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司644.面板參數(shù)面板彈性模量(N/mm2):5000.00;面板抗彎強度設計值f(N/mm2):13.00;面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50;5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fe(N/mm2):13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9500.00;方木抗剪強度設計值f.(N/mm2):1.50;鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00;鋼楞抗彎強度設計值f.(N/mm2):205.00;bb墻模板正立面圖墻模板1-1剖面圖墻模板設計簡圖按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司65F=0.22y.tβ?β?√F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別為47.705kN/m2、72.000kN/m2,取較小值47.705kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=47.705kN/m2;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.000kN/m2。面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照q面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm);1--計算跨度(內楞間距):l=150.0mm;q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q?:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m,其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數(shù)。傾倒混凝土側壓力設計值q?:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;q=q?+q?=23.185+1.134=24.319kN/m;面板的最大彎距：M=0.1×24.319×150.0×150.0=5.47×10'N.mm;按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2);M--面板計算最大彎距(N.mm);W--面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=450×15.0×15.0/6=1f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2);f=13.000N/mm2;面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=5.47×10?/1.69×10?=3.242N/mm2;面板截面的最大應力計算值σ=3.242N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2,滿足要求!2.抗剪強度驗算計算公式如下：1--計算跨度(豎楞間距):1=150.0mm;q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q?:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;q=q?+q?=23.185+1.134=24.319kN/m;面板的最大剪力：V=0.6×24.319×150.0=218截面抗剪強度必須滿足：V--面板計算最大剪力(N):V=2188.677N;b--構件的截面寬度(mm):b=450mm;h--面板厚度(mm):hn=15.0mm;f,--面板抗剪強度設計值(N/mm2):fv=13.000N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值：T=3×2188.677/(2×450×15.0)=0.486N/mm2;面板截面抗剪強度設計值：[f.]=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值T=0.486N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.500N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：l--計算跨度(內楞間距):l=150.00mm;E--面板的彈性模量：E=5000.00N/mm2;I--面板的截面慣性矩：I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm1;中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司69面板的最大撓度計算值：w=0.677×21.47×150.00?/(100×5000.00×1.27×10?)=面板的最大撓度計算值：W=0.116mm小于等于面板的最大允許撓度值[w]=0.600mm,滿足要求!(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：I=50×100×100×100/12q內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：M=0.1gl2其中，M--內楞跨中計算最大彎距(N.mm);1--計算跨度(外楞間距):1=450.0mm;q--作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q?:1.2×47.71×0.15×0.90=7.728kN/m;為折減系數(shù)。q=(7.728+0.378)/2=4.053kN/m;內楞的最大彎距：M=0.1×4.053×450.0×450.0=8.21×10?N.mm;內楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內楞承受的應力(N/mm2);W--內楞的截面抵抗矩(mm),W=8.33×10?;f--內楞的抗彎強度設計值(N/mm2);f=13.000N/mm2;內楞的最大應力計算值：σ=8.21×10?/8.33×10?=0.985N/mm2;內楞的最大應力計算值σ=0.985N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2,滿足要求!2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：l--計算跨度(外楞間距):1=450.0mm;新澆混凝土側壓力設計值q:1.2×47.71×0.15×0.90=7.728kN/m;q=(q?+q?)/2=(7.728+0.378)/2=4.053V--內楞計算最大剪力(N):V=1094.338N;b--內楞的截面寬度(mm):b=50.0mm;ha--內楞的截面高度(mm):h。=100.0mm;fv--內楞的抗剪強度設計值(N/mm2):T=1.500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值：fv=3×1094.338/(2×50.0×100.0)=0.內楞截面的抗剪強度設計值：[f]=1.500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值T=0.328N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值3.內楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。中國核建中國核工業(yè)二四建設有限公司q--作用在內楞上的線荷載(kN/m):q=47.71×0.15/2=3.58kN/m;1--計算跨度(外楞間距):l=450.0mm;E--內楞彈性模量(N/mm2):E=9500.00N/mm2;I--內楞截面慣性矩(mm),I=4.17×10?;內楞的最大撓度計算值：w=0.677×內楞的最大撓度計算值w=0.025mm小于內楞的最大容許撓度值[w]=1.800mm,滿足要(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。截面類型為圓鋼管48×3.0;外鋼楞截面抵抗矩W=4.12cm3;外鋼楞截面慣性矩I=9.89cm?;外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公