鋼管混凝土結構設計與施工規(guī)程

中國工程建設標準化協(xié)會標準

鋼管混凝土結構設計與

施工規(guī)程

CECS28：90

主編單位:哈爾濱建筑工程學院

中國建筑科學研究院

批準單位:中國工程建設標準化協(xié)會

批準日期:1990年11月6日

1991北京

刖S

鋼管混凝土是一種具有承載力高、塑性和韌性好、節(jié)省材料、方便

施工等特點的新型組合結構材料,已在工業(yè)和民用建筑等工程中應用多年,

取得了較好的技術經濟效益。為了在鋼管混凝土結構設計及施工中，更好

地貫徹執(zhí)行國家的技術經濟政策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、

確保質量，原城鄉(xiāng)建設環(huán)境保護部于1986年以城科字第263號文托付哈爾

濱建筑工程學院和中國建筑科學研究院會同有關單位進行本規(guī)程的編制

工作。經過向全國有關設計、科研、施工和高等院校等80個單位廣泛征

求意見，反復討論、修改及試設計，最后由建筑工程標準研究中心組織審查

定稿。

現(xiàn)批準《鋼管混凝土結構設計與施工規(guī)程》，編號為CECS28:90,并

舉薦給工程建設有關單位在設計和施工時使用。在使用過程中，如發(fā)覺需

要修改補充之處,請將意見和資料寄北京安外小黃莊中國建筑科學研究院

（郵政編碼：100013）。

中國工程建設標準化協(xié)會

1990年11月6日

水利水電工程監(jiān)理適用規(guī)范全文數(shù)據(jù)庫

目錄

主要符號

第一章總則

第二章材料

第一節(jié)鋼管

第二節(jié)混凝土

第三章基本設計規(guī)定

第一節(jié)一樣規(guī)定

第二節(jié)承載能力極限狀態(tài)運算規(guī)定

第三節(jié)正常使用極限狀態(tài)的變形驗算規(guī)定

第四章承載力運算

第一節(jié)單肢柱承載力運算

第二節(jié)格構柱承載力運算

第三節(jié)局部受壓運算

第五章變形運算

第六章節(jié)點構造

第一節(jié)一樣規(guī)定

第二節(jié)框架節(jié)點

第三節(jié)格構柱節(jié)點

第四節(jié)桁架節(jié)點

第五節(jié)柱腳

第七章施工及質量要求

第一節(jié)鋼管制作

第二節(jié)鋼管拼接組裝

第三節(jié)鋼管柱吊裝

第四節(jié)管內混凝土澆灌

附錄一柱的運算長度系數(shù)

附錄二本規(guī)程用詞說明

附加說明

長江委信息研究中心館藏2

主要符號

4—鋼管橫截面面積,

4—鋼管內的混凝土橫截面面積,

垢——螺磔箍內的核心g凝土橫截面面樹

4局部受壓面積3

4P——螺慚筋的橫截面面積,

”一樹地顛重心建心觸的距離、

色一甜地磁重心會齷心釉的距離,

i—管外徑,

嘰0——螺旋圈的直徑:

￡■一鋼材彈性模量，

%——混凝土彈性模量,

郎——柱較大彎矩端的軸向壓力對柱截面重心軸或壓

強重心軸的偏心距,

九一^稠:拉、觸?踱削值,

A——混凝土軸心抗壓強度設計值,

f.p——螺慚筋的抗拉強度設計值,

H―懸臂柱的長度,階形柱的長度、

H'——格構式懸臂柱的長度,

k——格構柱在彎矩作用平面內的柱肢之間的距離,

J.—鋼管橫截面面積對其重心軸的慣性矩｝

L—鋼管內的藤土橫截面箭對其重心軸的摩蜘,

I-鋼管混凝土柱或構件的長度,

I.—鋼管混凝土柱或構件的等效計算長度,

%-鋼管混凝土柱或構件的計算長度,

I，—鋼管混凝土格構柱的長度,

i--鋼管混凝土格構柱的等效計算長扇

常一鋼管混凝土格構柱的計算長度,

M——彎矩設計值.

跖——柱兩端彎矩設計值之較小者,

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Mz——柱兩端彎矩設計值之較大者、

%——構件的受彎極限承載力設計值.

N軸向力設計值1

No—鋼管混凝土軸心受壓短柱的極限承載力設計值｝

N.——構件的軸向受壓極限承載力設計值、

題——格構柱在彎矩單獨作用下的受壓區(qū)各肢短柱軸

心受壓極限承載力設計值的總和、

M-格構柱在彎矩單獨作用下的受拉區(qū)各肢短柱軸

心受壓極限承載力設計值的總和.

NS——格構柱整體腱心受壓短柱極B瞪載力設計1,

N；——格構柱整體的軸向受壓的極限承載力設計值.

Na-鋼管混凝土局部受壓的極限承載*設計tf,

外一鋼管的內半徑,

8—螺旋圈的間距1

t―鋼管的壁厚1

V——剪力的設計值,

P—柱兩端彎矩設計值之較小者與較大者的比值）鋼

管混凝土的局部受壓S雖度提高系數(shù)、

際——螺旋筋撕混凝土的局部受壓強度提高系數(shù)》

0——結構重要性系數(shù)：

Cb——界限偏心率,

9—鋼管混凝土峨箍指標.

a——格構柱拉區(qū)柱肢轆箍指標,

%——螺旋筋頻混凝土的頻指標?

?—柱的等效長度系數(shù),

為一細比,

Aa——格構柱的長細比）

〃—柱的計算長度系藪'

AMP——螺慚筋的體積酉掇率.

第一章總則

第1.0.1條為了在鋼管混凝土結構設計及施工中貫徹執(zhí)行國家的技

長江委信息研究中心館藏4

術經濟政策，做到技術先進、經濟合理、安全適用、確保質量，特制訂本規(guī)

teo

第1.0.2條本規(guī)程適用于工業(yè)與民用建筑及構筑物的鋼管混凝土結

構設計及施工。本規(guī)程所指的鋼管混凝土是指在圓形鋼管內填灌混凝土

的鋼管混凝土結構。

第103條本規(guī)程是根據(jù)國家標準《建筑結構設計統(tǒng)一標準》

(GBJ68-84)規(guī)定的原則進行制訂的。符號、計量單位和基本術語按照國家

標準《建筑結構設計通用符號、計量單位和基本術語》(GBJ83-85)的規(guī)定

采用。

第104條按本規(guī)程設計和施工時，除本規(guī)程有明確規(guī)定外，荷載應按

國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》(GBJ9-87)的規(guī)定執(zhí)行，設計尚應符合國家

標準《鋼結構設計規(guī)范》(GBJ17-88)、《混凝土結構設計規(guī)范》(GBJ10-89)

和《建筑抗震設計規(guī)范》(GBJ11-89)的要求;材料和施工的質量尚應符合

國家標準《鋼結構工程施工及驗收規(guī)范》(GBJ205-83)和《混凝土結構工

程施工及驗收規(guī)范》(GBJ204-83)的要求。

第1.0.5條鋼管混凝土結構表面的溫度不宜超過100℃;當超過100℃

時，應采取有效的防護措施。

第1.0.6條對有防火和防腐蝕要求的結構,應按有關的專門規(guī)定，作防

火和防腐蝕處理。

第二章材料

第一節(jié)鋼管

第2.1.1條管材的選用,應符合《鋼結構設計規(guī)范》(GBJ17-88)的有

關規(guī)定。

第2.1.2條鋼管可采用直縫焊接管、螺旋形縫焊接管和無縫鋼管。

焊接必須采用對接焊縫,并達到與母材等強的要求。

第2.1.3條鋼材的彈性模量和強度設計值,應按表2.1.3采用。

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鋼材的彈性模昊和強度設計值表21.3

鋼材厚度施立、抗壓強度設計值彈性模量

鋼號

<20215

3號

21?40200206X13

鋼

41?50190

<6315

16MD

17?2530030BX1O8

鋼

2so

<18350

15MDV

17?25335208X108

鋼

26-38320

注I3號喻鋼的弓雖度設計值應按表中數(shù)值提高6%.

第二節(jié)混凝土

第221條混凝土采用普通混凝土,其強度等級不宜低于C30。

混凝土強度等級系指以150mm的立方體試件，在28d齡期，用標準試

驗方法測得的具有95%保證率的抗壓強度值(以N/mn?計)。

第222條混凝土的彈性模量和強度設計值應按表2.2.2采用。

混凝土彈性模量和強度設計值表222

混凝土強度

C30C35C40C45CMC55CM

等級

抗壓設計強

度八1517.819.321.8終525阻6

CN/tntf)

捆立設計強

度flL51.651.8L9202122

彈性模量

屏3X1(HX15X101X25X101X35XKH145X10*355X101aexio4

CN/nirf)

第三章基本設計規(guī)定

第一節(jié)一樣規(guī)定

第3.1.1條本規(guī)范采用以概率理論為基礎的極限狀態(tài)設計法，用分項

系數(shù)的設計表達式進行運算。

第3.1.2條結構的極限狀態(tài)系指結構或構件能滿足設計規(guī)定的某一

功能要求的臨界狀態(tài);超過這一狀態(tài)，結構或構件便不再能滿足設計要求。

極限狀態(tài)可分為下列兩類：

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一、承載能力極限狀態(tài):這種極限狀態(tài)對應于結構或構件達到最大承

載力或達到不適于連續(xù)承載的變形。

二、正常使用極限狀態(tài):這種極限狀態(tài)對應于結構或構件達到正常使

用的某項規(guī)定限值。

第3.1.3條結構或構件應根據(jù)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀

態(tài),分別按下列規(guī)定進行運算和驗算：

一、承載力:所有結構或構件均應進行承載力運算;運算時采用荷載設

計值，對動力荷載尚應乘動力系數(shù)。

二、變形:對使用上需控制變形值的結構或構件，應進行變形驗算;驗算

時采用相應的荷載代表值，對動力荷載不應乘動力系數(shù)。

第3.1.4條鋼管混凝土結構或構件之間的連接，以及施工安裝階段

（混凝土澆灌前和混凝土硬結前）的承載力、變形和穩(wěn)固性，應按鋼結構進

行設計。

第3.1.5條鋼管混凝土構件宜滿足下列要求：

一、鋼管外徑不宜小于100mm;壁厚不宜小于4mm。

二、鋼管外徑與璧厚之比值d/t,宜限制在20到857235//?

之間，此處方為鋼材屈月踞雖度《或屈服點）：對3號鋼，取力=

22

235N/mm?對16Mn鋼，fy=345NAim>時15MnV'鋼，取

力=390N/mm、對于T承?瞰34=70左右,對于桁架

結構，可取3小=25左右.

三、套箍指標3宜限制在0.3到3之間.

四、長細比不宜超過表3.1.5的限值.

構件的容許長細比表31.5

容許長細比

項次構件名稱

1/AA

單肢柱20—

1框架

格構柱—80

2桁架30—

3其他35140

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第二節(jié)承載能力極限狀態(tài)計算規(guī)定

第2.1條根蜂筑結構破壞后臬(危及人的生命、造巡

濟損失、產生社會影響等)的嚴重程度，建筑結構應按表3.2.1

建筑結構的安全等級表321

安全等級破壞后果建筑物翹

—級很嚴重重要的建筑物

二級很重TR的建筑物

三級不嚴重健的建筑物

注?對有特殊要求的建筑物，其安全攀3可根據(jù)具體情況另行確定.

劃分為三個安全等級。設計時根據(jù)具體情形，選用適當?shù)陌踩燃墶?/p>

第3.2.2條建筑物中各類結構構件的安全等級，宜與整個結構的安全

等級相同。對其中部分結構構件的安全等級可進行調整，但不得低于三級。

第3.2.3條結構構件的承載力設計應采用下列極限狀態(tài)設計表達式:

(3.2.3—1)

8=R《九，九，外…)(3.2.3-2)

式中o——結構構件的重要性系數(shù)，對安全等級為一級、

二級、三級的結構構件，可分別取L1,10,

0.9)在抗震設計中，不考慮結構構件的重要

性系數(shù)3

8——內力組合設計值，按國家標準《建筑結構獻

規(guī)范》(GBJ9—87)和《建筑抗震設計規(guī)范》

(GBJU-89)的規(guī)定進行計算)

R——結構構件的承載力設計值1

R(-)——結構構件的承載力函數(shù)，

九、八——混凝土、鋼材的強度設計值1

5——幾何參數(shù)的標準值.

注?本規(guī)程的內力設計值W、M,7等)為已乘重要性系數(shù)。以后的值.

第三節(jié)正常使用極限狀態(tài)的變形驗算規(guī)定

第3.3.1條對正常使用極限狀態(tài)，結構構件應分別按荷載的短期效應

組合和長期效應組合進行驗算，并應保證變形不超過相應的規(guī)定限值。

荷載的短期效應組合和長期效應組合應按國家標準《建筑結構荷載

規(guī)范》(GBJ9-87)和《建筑抗震設計規(guī)范》(GBJ11-89)的規(guī)定進行運算。

第3.3.2條鋼管混凝土結構在正常使用極限狀態(tài)下的變形限值應符

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合國家標準《鋼結構設計規(guī)范》(GBJ17-88)、《建筑抗震設計規(guī)范》(GBJ11

—89)及其他有關規(guī)范的規(guī)定。

第四章承載力運算

第一節(jié)單肢柱承載力運算

第4.1.1條鋼管混凝土單肢柱的軸向受壓承載力應滿足下列要求:

NWNu(4.1.1)

式中N——軸向壓力設計值；

Nu——鋼管混凝土單肢柱的承載力設計值。

第4.1.2條鋼管混凝土單肢柱的承載力應按下列公式運算：

(4.1.2—1)

航Q+、/，+。)(4.1.2—2)

H4<4,1.2-3)

式中所——鋼管混凝土軸心受壓短柱的承載力設計值,

3——鋼管混凝土的頻指標,

九——混凝土的抗壓強度設計值,

4——鋼管內混凝土的橫截面面積,

f.——鋼管的抗拉、抗壓強度設計值.

A.------鋼管的橫截面面積,

4——考慮長細比影響的承載力折減系數(shù)，按本章第

4.L4條確定,

第——考慮偏心率影響的承載力折溫系數(shù)，按本章第

4.L3條確定.

在任何情況下均應滿足下列條件：

耐(4.1.2—4)

式中典——按軸心受壓柱考慮的，值.

第41.3條鋼管混凝土柱考慮偏心影響的承載力折溫系數(shù)

%應按下列公式計算：

一、當e%WL55時：

e=1/(1+1.的比/年)(4.1.3—1)

<4.1.3—2)

二、當“F>L55時：

I4/弧尻)<4,1.3-3)

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式中%—柱較大彎矩端的軸向壓力對構件截面重心的偏心

距1

——鋼管的內半徑1

貼——柱兩端彎矩設計值之較大者.

N軸向壓力設計值.

第41.4條鋼管混凝土柱考慮恃明比影響的承載力折瀛系

數(shù)9?應按下列公式計算.

一、當時：______

琮=1—0.USs/Vi?—4〈41.4—1)

二、當乙/，4對：

gt=l(4.1.4—2)

式中i——鋼管外徑.

人一柱的等效計算長度，按本章第4.L5條和第4.1.6

條的規(guī)定確定.

第41.5條對于兩支承點之間無橫向荷載作用的框架柱和

桿件，其等效長度應按下列公式確定：

<4,1.5—1)

"=皿<4,1.5—2)

式中“一框架柱或桿件的計算長度(圖4.L5).

I—框架柱或桿件的長度.

k—等效長度系數(shù)1

4—計算長度系數(shù),對無側移框架應按附表一附表L1

確定，對有側移框架，應按附錄一附表1.2確定.

等效長度系數(shù)應按下列規(guī)定計算(圖41.5)：

一、軸心受壓柱和桿件：

4=1<4.1.5-3)

二、無側移框架柱：

0=0.5+0.33+0,鏟<4.1.5-4)

三、有側移框架柱：

1.當雨/心58時

k=0.5<4.1.5-5)

2.當碗—cVQ8時

k=l—0.625./%<4.1.5-6)

式中B——柱兩端彎矩設計值之較小者與較大者的比值，p=

跖/昭;，I跖|&|膈|,單曲壓彎者取正值，雙曲壓

彎者取負值.

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注I無狽1豚框架系^框架中設有支懶、剪力墻，電梯井等支撐結構，且支撐結

構的抗側移剛度等于或大于框架本身抗側移剛度的6倍者.有側移框架犯罪架中未

設上述支撐結構或支撐結構的抗便照剛度小于框架本身抗側移剛度的5倍者.

<a)IU/?K<?)a?SV

04.1.5無側移框架在

第4.1.6條懸臂柱(圖4.1.6)的等效計算長度應按下列公

式確定.

(4.1.6—1)

式中H——懸臂柱的長度,

k——等效長度系數(shù).

懸臂柱的等效長度系數(shù)應按下列規(guī)定計算，并取其中之較大

者,

當嵌固端的偏心率制/外部8時：

i=l(4.1.6—2)

當嵌固端的偏心率eoA<O.8時：

4=2—1.25e#/fB(4.1.6—3)

當懸臂柱的自由端有力矩跖作用時：

方=1+萬(4.1.6―4)

式中B——懸臂柱自由端的力矩設計值跖與嵌固端的彎矩設

計值跖之比值，當產為負值破曲壓彎)時，則按

反彎點所分割成的高度為的子懸臂柱計算〔圖

4.L6((>)].

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注i嵌固端科自相交于柱的橫融線剛度與柱的纏II度之比值不小于4者，或柱

基礎的長和寬均不小于不￡3徑的4倍者.

圖4.1.6懸曾住

第二節(jié)格構柱承載力計茸

第4.21條由雙肢或多肢鋼管混凝土柱肢組成的格構柱

〈圖4.2.1）,應分別對單肢承載力和整體承載力兩種情況進行計

算.

第4.2.2條格構柱的單肢承載力運算，第一應按桁架確定其單肢的軸

向力,然后按壓肢和拉肢分別進行承載力運算。壓肢的承載力應按本章第

一節(jié)的公式運算，其長度在桁架平面內取格構柱節(jié)間長度1（圖421）;在垂

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直于桁架平面方向則取側向支撐點的間距。拉肢的承載力應按鋼結構拉

桿運算，不考慮混凝土的抗拉強度。

第4.2.3條格構柱綴件的構造和運算,應符合《鋼結構設計規(guī)范》

(GBJ17—88)的有關規(guī)定。格構柱的綴件，應能承擔下

列剪力中之較大者，剪力V值可認為沿格構柱全長不變1

一、實際作用于格構柱上的橫向剪力設計值.

二、F=2Vo/85(4.23)

式中Ng——格構柱軸心受壓短柱的承載力設計值，按公式

<4.2.5-2)確定.

第42.4條格構往的整體承載力應滿足下列要求：

(4.2.4)

式中N：——格構柱的整體承載力設計值.

第4.25條格構柱的整體承載力設計值應按下列公式計

算：

N；=<fftfCNS(4.25-1)

N&=另加<4,2.5—2)

式中——格構柱5單肢柱的軸心受壓短柱承載力設計值，

按公式<4.1.2-2)確定,

必——考慮嶺田比影響的整體承載力折溢系數(shù)，按本章

第4.2.8條的公式確定1

球——考慮偏心率影響的整體承載力折減系數(shù)，按本章

第4.2.6條的公式確定.

在任何情況下都應滿足下列條件：

成嫁(4.2.5—3)

式中第——按軸心受壓柱考慮的更值.

第42.6條格構柱考慮偏心率影響的整體承載力折減系數(shù)

夠應按下列公式計算：

一、對千對稱截面的雙肢柱和四肢柱：

1.當偏心率eoAQ、時：

球=1+或02.6-1)

2.當偏心率%時：

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甯=---------------------------------<4.2.6-2)

〈l+JaXJ<2eoA-D

、對于三肢柱和不對稱截面的多肢柱：

當偏心率,時：

(42.6-3)

l+eo/flt

當偏心率細砧時:

________也________

(4.2.6—4)

(i+Y^-Wt)〈詠/期一1)

式中分——界限偏心率，按本章第42.7條的規(guī)定確定,

知——柱較大彎矩端的軸向壓力對格構柱壓強重心岫的偏

心距，％=席"不，其中跖為柱兩端彎矩中之較大

者，

k——在彎矩作用平面內的柱肢重心之間的距離.

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5、冊——彎矩單獨作用下的受拉區(qū)柱肢的重心、受壓區(qū)柱

肢的重心至格構柱壓強重心軸的距離（圖

4.2.6）：at=kNl/NS,，其中泗為

受壓區(qū)各柱肢短柱軸心受壓承載力設計值的總

和，冊為受拉區(qū)各柱螃柱軸心受壓承載力設計

值之總而，邳=泌+泗1

況——受拉區(qū)柱肢儺箍指標，按公式<4.1.2-3）計

算.

第42.7條格構柱的界限偏心率如應按下列公式計算：

一、對于對稱截面的雙肢柱和四肢柱：

如"5+鼠<4.2.7-1）

二、對于三肢柱和不由僦面的多肢柱：

砧=鬻k5+備］（4.2.7-2）

第42.8條格構柱考慮長細比影響的整體承載力折減系數(shù)

域應按下列公式計算：

貝=1—0.0575VA,—16<4.2.8-1)

當配&16時，取峨=1.

格構柱的換算長細比N應按下列公式計算:

一、雙肢格構柱（圖4.2.8a）：

1.當綴件為皴板時：

(4.2.8—2)

2.當魁海條時:

2

4*27Ao/A],(4.2.8—3)

四肢格構柱《圖4.2.8b）：

1.當繳件為皴板時1

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(42,8-4)

(4.2.8-5)

(4.2.8—6)

(42,8—7)

三、綴件為綴條的三肢格構柱（圖4.Z8c）：

42Ao

(4.2.8—8)

Ai<L5—cos2a)

<42,8-9)

式中￡——格構柱的等效計算長度，按第4,2.9條、第4.Z10

條和第4.2.11條確定.

，——格構柱橫截面換算面積對x軸的贊豌）

h——格構柱橫截面換算面積對V軸的慣性矩,

4——格構柱橫截面所載各分肢換算截面面積之和，4=

M+髀-，其中4、分別為第i分肢的鋼管

橫截面面積和鋼管內混凝土橫截面面積,

I——格構柱節(jié)間長度：

i一鋼管外徑.

小?——格構柱橫截面中垂直于工軸的各斜綴條毛截面面

和

——格構柱橫截面中垂直于y軸的各垂條毛截面面積

之和.

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Q——構件截面FW條所在平面與x軸的夾角《圖42.8c),

應在40。?7y范圍內.

v，

,-中一需T

<?>(?><e)

圖4.2.8格相柱截面

第42.9條對于兩支承點之間無橫向力作用的格構式框架

柱和構件，其等效計算長度應按下列公式確定：

*=tclg<4.2.9—1)

宿=“?02.9-2)

式中IS——格構柱或構件的計算長度(圖4.2.9),

r——格構柱或構件的長度；

k——等效長度系數(shù),

M——框架柱的計算長度系數(shù)，對無側移框架應按附錄

一附表1.1確定，對有側移框架，應按附錄一附

表1.2確定.

等效長度系數(shù)應按下列規(guī)定計算《圖4.2.9)：

一、軸心受壓柱和桿件：

fc=l

二、無側移框架柱：

6=0.5+0.33+0.2皆(4.2.9—4)

三、有側移框架柱：

1.當前/?！?.降時：

5〈4.29-5)

2.當前壽V0.酶時：

i=l—<e?/i)A

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式中P——柱兩端彎矩設計值之較小者與較大者的比值，2=

跖，|跖區(qū)|跖I,單曲壓彎者取正值，雙曲壓

彎者取負值.

注I有側移框架和無側移框架的區(qū)分標準見第4.1.5條的注.

皿“虹（?）**&?

04.2.9格構式無側移框架在

第4.2.10條格構式懸臂柱的等效計算長度應按下列公式

確定〈圖4.2.10)：

l；=KH9(4.2.10—1)

式中H-——格構式懸臂柱的長度1

k——等效長度系數(shù).

格構式懸臂柱的等效長度系數(shù)應按下列規(guī)定計算，并取其中

之較大者：

一、當嵌固端的偏心岸%&25電時：

4=1(4.2.10—1)

當嵌固端的偏心率維時：

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*=2-2/壽)瓜(4.2.10—2)

二、當懸臂柱的自由湍有力矩監(jiān)作用時：

*=1+3<4.2,10-3)

式中B——懸臂柱自由端的力矩設計值跖與嵌固端的彎矩設

計值昭之比值，片跖/心，當尸為負值(雙曲壓

彎)時,則按反彎點所分割成的高度為“2的子懸臂

柱計算(:圖4.2.10(b)^

e>——界限偏心率，按第4.2.7條計算.

注I嵌固觸定義見第4L6條的注.

圖42.10格構式懸臂在

第42.11條單層廠房框架下端剛性固定的階形格構柱，各

階柱留在框架平面內的等效計算長度應按下列公式確定：

以="衽1<4.2.11-1)

式中外——相應各階柱里的長度.

畫一相應各階柱段的計算長度系數(shù).

計算長度系數(shù)例應按下列規(guī)定確定：

一、單階柱.

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1.下段柱的計算長度系數(shù)幽：當柱L端與橫梁較接時，等于

按附表-附表1.3（柱上端為自由的單階柱）的數(shù)值乘以表4.Z11

的折激系數(shù),當柱上端與橫梁剛接時，等于按附錄一附表1.4《柱

上端可移動但不轉動的單階柱）的數(shù)值乘以表42.11的折溫系

數(shù).

2.上柱段的計算長度系數(shù)和，應按下式計算：

加=微/m<4.2.11—2）

式中室——參數(shù)，按附七附表L3或附表1.4中的公式計算.

二、雙語

1.下厚柱的計算長度系數(shù)網：當柱上端與橫梁較接時，等于

按附錄一附表1.5（柱L端為自由的雙階柱）的數(shù)值乘以表4.Z11

的折溢系數(shù).當柱上端與橫梁剛接時，等干按附錄L附表L6（柱

上端可移動但不轉動的雙階柱）的數(shù)值乘以表4.2.11的折減系

數(shù).

單層廠房階形柱計算長度的折減系數(shù)表42.11

廠房類型折

減

單跨縱向溫度區(qū)段內廠房兩則是否有通系

或f柱列的柱子屋面情況長的屋蓋期向水平數(shù)

多跨數(shù)轆

等于或少于8個——

a9

非大型屋面極無颯向水平支撐

單跨

個屋面有縱向水平支撐

大型屋面板屋面—as

非大型屋面板無縱向水撐

多跨屋面有縱向水平支撐

a7

大型屋面板屋面—

注?有描瞬蔻天結構?？诼溴N車間第，其折減系數(shù)可采用&9.

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2.上留柱和中段柱的計算長度系數(shù)為和-2,應按下列公式

計算：

31=#2/叨(4.2.11—3)

M2=#a/m(4.2.11—4)

式中和、強----參數(shù)，按附錄一附表L5或附表L6中的公式

計算.

第三節(jié)局部受壓計算

第451條鋼管混凝土的局部受壓應滿足下列條件：

式中N---軸向壓力設計值3

科——鋼管混凝土在局部受壓下的承載力設計值.

第4A2條鋼管混凝土在局部受壓下的承載力設計值應按

下列公式計算(圖4.3.2)：

-R)p<4,3.2-1)

P=JAJAI《43.2—2)

圖4.3.2鋼管混凝土局郤受壓

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P——鋼管混凝土的局部受壓強度提高系數(shù)，當產值大于

3時，取等干3,

&——鋼管混凝土的蒿酎豳，按公式(4.L2-3)計算

確定〉

4——鋼管內混凝土的橫截面面積.

九一混凝土的抗壓強度.

第4&3條配有螺旋箍筋加強的鋼管混凝土在局部受壓下

的承載力設計值應按下列公式算(圖4.3.3)：

仍=九&c(14項+。)p+(j￡+a.)KJ

(4.3.3—1)

%=/八/4<4,3.3-2)

即=華即九Jfc(4?3,3—3)

總卷03.3-4)

式中院——螺旋造箍混凝土的局部受壓強度提高系數(shù))

ftp——螺旋筋套箍混凝土犍箍指標.

八——螺旋箭套箍內的核心混凝土橫截面面積,

九.一螺愉筋的抗拉強度設計值，按《混凝土結構

設計規(guī)范》(GBJ10—89)取值：

Pv-p——螺慚筋的體積K筋率.

A.?——螺愉筋的橫截面面積.

小——螺旋圈的直徑)

B——螺旋圈的間距.

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04.3.3配有螺旋籟筋的鋼管混族土局部受壓

第五章變形計算

第50.1條鋼管混凝土結構的變形，可投-般結構力學的

方行計算.

第50.2條鋼管混凝土構件在正常使用極限狀態(tài)下的剛度

可按下列規(guī)定取值：

一、壓縮和拉伸剛度：

EA=j?BAa4-j?cAc《5.0.2—1)

二、彎曲剛度：

Ef=EJ,+ejc<5,0.2—2)

式中4、I.——鋼管橫截面的面積和對其重心軸的慣性矩.

4、人——鋼管內混凝土橫截面的面積和對其重心軸的

慣性矩.

瓦、瓦——鋼材和混凝土的彈性模量.

第六章節(jié)點構造

第一節(jié)一樣規(guī)定

第6.1.1條節(jié)點構造應做到構造簡單、整體性好、傳力明確、安全

可靠、節(jié)省材料和施工方便。

第6.1.2條焊接管必須采用坡口焊,并滿足II級質量檢驗標準,達到焊

縫與母材等強度的要求。

第6.1.3條鋼管接長時，如管徑不變，宜采用等強度的坡口焊縫(圖

6.1.3(a));如管徑改變，可采用法蘭盤和螺栓連接(圖6.1.3(b)),同樣應滿

足等強度要求。法蘭盤用一帶孔板，使管內混凝土保持連續(xù)。

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(?>

圖6.L3鋼管接長

第6.1.4條鋼管在現(xiàn)場接長時，尚應加焊必要的定位零件，確保幾何尺

寸符合設計要求。

第二節(jié)框架節(jié)點

第621條根據(jù)構造和運輸要求，框架柱長度宜按12m或三個樓層分

段。分段接頭位置宜接近反彎點位置,且不宜出樓面1m以上，以利現(xiàn)場施

焊。

第6.2.2條為增強鋼管與核心混凝土共同受力，每段柱子的接頭處,

在下段柱端宜設置一塊環(huán)形封頂板(圖6.2.2)o封頂板厚度:當鋼管厚度

t<30mm,取12mm;t>30mm,取16mm。

圖6.22在接頭的封頂板

第6.2.3條框架柱和梁的連接節(jié)點,除節(jié)點內力特別大,對結構整體剛

度要求很高的情形外，不宜有零部件穿過鋼管，以免影響管內混凝土的澆

灌。

第6.2.4條梁柱連接處的梁端剪力可采用下列方法傳遞：

一、對于混凝土梁，可用焊接于柱鋼管上的鋼牛腿來實現(xiàn)(圖6.2.4(a));

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牛腿的腹板不宜穿過管心,以免阻礙混凝土澆灌，如必須穿過管心時，可先

在鋼管壁上開槽,將腹板插入后，以雙面貼角焊縫封固。

二、對于鋼梁，可按鋼結構的做法，用焊接于柱鋼管上的連接腹板來實

現(xiàn)(圖6.2.4(b))。

圖6.2.4傳遞剪力的梁性連接

3混凝理(b)鋼梁

第6.2.5條梁柱連接處的梁內彎矩可用下列方法傳遞：

一、對于鋼梁和預制混凝土梁，均可采用鋼加強環(huán)與鋼梁上下翼板或

與混凝土梁縱筋焊接的構造形式來實現(xiàn)(圖625-1)。

混凝土梁端與鋼管之間的間隙用高一級的細石混凝土填實。

加強環(huán)的板厚及連接寬度B,根據(jù)與鋼梁翼板或混凝土梁的縱筋等強

的原則確定，環(huán)帶的最小寬度C不小于0.7B(圖6.2.5-l(c))。對于有抗地

震要求的框架結構，在梁的上下沿均需設置加強環(huán)，

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圖6.2.5-I傳遞彎追的梁住連按（鋼梁及預制混凝土梁）

3臧?CW預?1混凝土梁?CO力解環(huán)

且加強環(huán)與梁件焊接的位置，應離開柱邊至少1倍梁高的距離。

二、對于現(xiàn)澆混凝土梁，可根據(jù)具體情形，或采用連續(xù)雙梁，或將梁端局

部加寬，使縱向鋼筋連續(xù)繞過鋼管的構造形式來實現(xiàn)（圖6.2.5-2）o梁端加

寬的斜度不小于1/6。在開始加寬處須增設附加箍筋將縱向鋼筋包住。

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SB

a）

圖6.2.5—2傳遞彎矩的梁柱通接

3雙梁IS）變寬度梁

第三節(jié)格