層小高層一榀橫向框架計算

1、 1工程概況 1 2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 1 3重力荷載計算 4 3.1屋面及樓面的永久荷載標準值 4 3.2屋面及樓面可變荷載標準值 5 3.3梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算 5 3.4重力荷載代表值 7 4框架側(cè)移剛度計算 7 4.1橫向框架側(cè)移剛度計算 7 5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 10 5.1橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 .10 5.1.1橫向自振周期計算 10 5.1.2水平地震作用及樓層地震剪力計算.10 5.1.3水平地震作用下的位移驗算 12 5.1.4水平地震作用下框架內(nèi)力計算 13 5.2橫向風荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算 15 5.2.1

2、風荷載標準值 15 5.2.2風荷載作用下的水平位移驗算 17 5.2.3風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 18 6豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 20 6.1橫向框架內(nèi)力計算 20 6.1.1 計算單元 20 6.1.2荷載計算 21 6.1.3 內(nèi)力計算 23 6.2橫向框架內(nèi)力組合 24 6.2.1 結(jié)構(gòu)抗震等級 24 6.2.2框架梁內(nèi)力組合 24 6.2.3 框架梁柱內(nèi)力組合 29 7截面設(shè)計 37 7.1框架梁 37 7.1.1梁的正截面受彎承載力計算 37 7.1.2梁斜截面受剪承載力計算 38 7.2 框架柱 40 7.2.1剪跨比和軸壓比驗算 40 7.2.2柱正截面承載力計算

3、 40 7.2.3柱斜截面受剪承載力計算 42 8樓蓋設(shè)計 44 8.1雙向板設(shè)計 45 8.2單向板設(shè)計 47 9樓梯的設(shè)計 47 9.1踏步板計算 48 9.1.1荷載計算 48 9.1.2 內(nèi)力計算 49 9.1.3截面承載力計算 49 9.2 樓梯斜梁計算 49 9.2.1荷載計算 49 9.2.2 內(nèi)力計算 49 9.2.3承載力計算 50 9.3平臺板計算 50 9.3.1 承載力計算 50 9.3.2 內(nèi)力計算 50 9.3.3承載力計算 50 9.4平臺板設(shè)計 51 9.4.1荷載計算 51 9.4.2內(nèi)力計算 51 9.4.3承載力計算 51 10基礎(chǔ)設(shè)計 52 10.1設(shè)計

4、資料 52 10.2確定基礎(chǔ)埋深 52 10.3確定基礎(chǔ)類型及材料 52 10.4 A、B柱柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計 52 10.4.1根據(jù)持力層地基承載力確定柱下基礎(chǔ)截面尺寸52 10.4.2計算基礎(chǔ)沉降 53 10.4.3基礎(chǔ)高度驗算 56 1044基礎(chǔ)配筋計算 57 11框架核芯區(qū)截面抗震驗算 58 致謝 59 參考文獻 60 1工程概況 本工程為XXXX寫字樓。總建筑面積控制在4838.4m2左右，層高為4.2m，基本風壓為 0.4kN/m2，基本雪壓為0.4kN/m2，建設(shè)場地的地震基本烈度為 7度，建筑抗震類別為丙 類，地面粗糙度為B類。建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為三級，設(shè)計使用年限為50年。 2

5、結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖 根據(jù)房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，其結(jié)構(gòu) 布置簡圖如圖1所示。 門為木門和鋼門，門洞尺寸1.8m 2.4m、2.4m 2.4m、1.2m 2.1m。窗為鋁合金窗， 洞口尺寸為2.4m 1.8m、1.5m 1.5m。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚取 100mm。梁截面高度按梁跨度的 丄1估算。由此估算的梁截面尺寸見表 1。表中還給出 12 8 了各層梁、柱和板的混凝土強度等級。其設(shè)計強度：C35(fc =16.7N/mm2, ft =1.57N/mm2) 表1梁截面尺寸(mm及各層混凝土強度等級 層數(shù) 混凝土強度等級 橫梁(bx

6、h ) 縱梁(b x h) 次梁(b匯h ) AB跨, CD跨 BC跨 1-7 C35 300 漢 600 300 漢 600 300 漢 600 250 漢 500 8 C35 300 漢 600 300 漢 600 300 漢 600 250 漢 500 框架為二級抗震等級，由建筑抗震設(shè)計規(guī)范知，軸壓比限值近似% =0.75 ;單 位負荷面積上的重力荷載代表值近似取12KN mm，混凝土強度等級 C35 (fc =16.7N mm, ft =1.57N mm，)。 邊柱：AcN/ yfc=1.3 (7.2 3.45) 128X103/(0.75 167)=247508 mm2 中柱： 32

7、 Ac-N/ 恥=1.25 (7.2 4.95) 128103/(0.75 167)=341461 mmi N=B Fgn 柱的截面為正方形則邊柱和中柱截面高度分別為498mm和584mm. 經(jīng)綜合分析，本工程各層柱的截面尺寸和混凝土強度等級見表2 表2:各柱的截面尺寸 層次 截面尺寸（bx：h） 混凝土強度 18 600mm 漢 600mm C35 根據(jù)地質(zhì)條件及層數(shù)等的條件，基礎(chǔ)選用柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深取2.2m,取頂層柱的 形心線作為框架柱的軸線，一層柱高0 =4.2 7.6 -2.2 一1.5一0.1 = 5.4m. 6900 zz Xxx 000 77 |6900 圖1框架結(jié)構(gòu)計算

8、簡圖 1 J gl Si Si 31 2i q ， 1 1 il ?! 1 mu mn 2）表中M,V,N量綱分別為 kN- m,kN,kN。 1Z57 r 13.17 58.74 81.74 24J #他 DOH am 4,312 第詁MH JM5 -121 再 3129 -孫 JS9 -Zl15 S.W 4y -ui 3fi?Z 3 2) 333.29 3654780= 0.61V 0.9 16.7 360000 3 )i A 600 600 =173.21 12 =31.1834-12腫29.92,所以，應(yīng)當考慮 附加彎矩效應(yīng)。 則, M 二 Cm nsM2，其中, Cm =0.7 0.

9、3也=0.7 0.3 0.34 =0.8, M 2 則: ns =1 1300(M2/N ea)/hoh 0.5 仁 A = 0.82 , a = max h/30,20 - 20mm N n ns -1 +；x 1300 (91.19 20)/560.600 54000.82 =1.26， M 二 Cm nsM? =335.24kN m。 2. 判別大小偏心: ej=e)ea20=112mm V 0.3h)- 168mm。所以，為小偏心受壓。 N 3.求 As 及 As : 按對稱配筋考慮,由于Nbifcb Iho =2906.60kNv N = 3654.78kN，所以，為小偏心 N -

10、： ifcb bho 受壓。 -2 b，eu _as =112 200 -40 = 372mm，解得: Ne0.43% fcbh0_ , ,2 山 01 fcbh。 Wb)(has) f y( ho - as) 二 0.650，As =As = Ne- (1、-0.5 )、仙 0.55% ,符合要求。 b= h 再按Nmax及相應(yīng)的M 組計算。N =3749.82 kN，節(jié)點上、下柱端彎矩: M1 - -22.09N m, M2 = 44.10kN m . 此內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進行調(diào)整，且?。?0 = 5400mm 1.判別是否考慮附加彎矩效應(yīng): 1) Ml2209

11、 00.9 ； 2) M 244.10 N 37498200.620.9 A 16.7 360000 應(yīng)。 3) i = 600 600 =173.21， 12 S =31.18 N2906.6kN ,所以，用小偏心受壓公 式計算As及As。 N - bfcbh。 Ne-0.43fcbr . fcbhb (0.8 - b)(h。-as) b，解得，.=0.736 又為，Ne- (1-0.5 )： ifcbhv0，則,A 及 A 600 0.656 0.518 420 M2 1147.56 2 M1 225.91 2347.30 600 00 0.617 0.518 41 20 M2 244.3

12、6 8 M1 75.85 333.99 600 00 0.060 0.518 41 20 m2 202.26 表34橫向框架B柱正截面承載力計算（Mmax/N組合） 層次 截面 M N bi E E b 配筋 1 M1 112.85 3654.78 600 00 0.650 0.518 4 20 m2 333.29 2 M1 244.22 3130.30 600 00 0.523 0.518 41 20 M2 265.89 8 M1 89.55 398.23 600 00 0.071 0.518 4 20 M2 245.07 表35橫向框架A柱正截面承載力計算（Nmax/M組合） 層次 截面

13、M N bi E E b 配筋 1 M1 -22.09 3749.82 600 00 0.736 0.518 4 20 M2 44.10 2 M1 71.13 3271.87 600 00 0.631 0.518 4 20 M2 -85.68 8 M1 -74.32 495.360 600 00 0.088 0.518 420 m2 94.20 表36橫向框架B柱正截面承載力計算（Nmax/M組合） 層次 截面 M N bi E E b 配筋 1 M1 126.61 4425.05 600 00 0.772 0.518 41 20 m2 -224.32 2 M1 119.16 4054.65

14、600 00 0.729 0.518 4 20 M2 -191.72 8 M1 -53.74 572.73 600 00 0.091 0.518 4 20 M2 59.65 選用4 20 (A= A=l256mm 總配筋率 2 1256 5502 = O.7o 7.2.3柱斜截面受剪承載力計算 以第一層A柱為例進行計算。由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計值 M； =147.56kN m 對級二抗震等級，柱底彎矩設(shè)計值 M b =1.5 65.81 =98.87 kN m c 則框架柱的剪力設(shè)計值 V=1.2M； M = 1.3 147.56 98.87 =76.28kN Hn 4.2 reV -c f

15、cbhg O.85 76.28 100.0583.0 取 =3.0 其中Mc取較大的柱下端值，而且Mc,Vc不應(yīng)考慮re，與Vc相應(yīng)的軸力為 N =3749.82kN ：0.3fcbh =1803.60kN，取 N =1803.60kN 1 05 YreV -fcbh。-0.056N AsvZ. 1 Sf yvh0 31 053 0.85 76.28 101.57 560 600 -0.056 1803.6 10 30 270 560 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。 由表32可得一層柱的軸壓比 N 1297 7 x靈二寸莎29，由表查的0.144， 則最 小體積配筋率 Sin v yv c .14

16、=0.89% 270 Asv _ PvAcot 0.89X550X550 _077 s x li8 550 80 取10, Asv = 78.5mm2，則s=102v 200mm。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為 1080加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。 非加密區(qū)還應(yīng)滿足s0.022, As 二 cbh0 = 40.82mm , ? minbh=72mmAs = 40.82mm y 按最小配筋率配置每級踏步米用 2r,：8(As = 101mm2)，分布鋼筋選用 8250 9.2樓梯斜梁計算 9.2.1荷載計算 踏步板傳荷 -2.62 (1.83 2 0.15)19.30kN m 20.3 梁的自

17、重 1.2 0.15 0.3-0.04 2511.31kN m 0.894 斜梁抹灰 2 1.2 (0.3 -0.04) 0.02 1710.24kN m， 0.894 總計: g q =10.85kN m 9.2.2內(nèi)力計算 取平臺梁尺寸：b h=200mm 400mm ,斜梁水平方向的計算跨度為: 跨中彎矩： M(g q)l02 二1 10.85 3.92 =20.63kN m 8 8 L0 =ln b =3.7 0.2 = 3.9m V斜二丄9 q)lncos：二丄 10.85 3.7 0.894 = 17.99kN 2 2 923承載力計算 斜梁按T形截面進行配筋計算: 1. 2. 3

18、. I 1 按計算跨度考慮：丄二丄3900二0.65m. 6 6 11 按梁凈距 Sn考慮：b sn =150 1680990mm. 22 按翼緣高度考慮：hf/h。=40/260 =0.2540.1,故，不其控制作用，取 bf = 650mm. 20.63 106 先按第一類T形截面計算: rfcbh： _1.0 16.7 650 2600.028 匸=1 - . 1 -2：廠0.028 A tLfcbh219.51mm2As, min = 0.002 漢 150匯 300 = 90mm2, f y 選用 2 14 ( AS = 308mm2),箍筋計算 O.7ftbho=O.7 1.57

19、150 260 = 42.86kN17.99kN 按構(gòu)造要求配置8150箍筋，sv smax二200mm 9.3平臺板計算 選擇1m寬板作為計算單元 9.3.1承載力計算 1.2 0.08 25 =2.0kN/m 1.2 0.02 20 = 0.4kN/m 1.2 0.02 17 = 0.34kN/m g=3.24kN/m q = 1.42.5 二 3.5kN / m 平臺板自重： 板面抹灰重： 板底抹灰重： 恒荷載設(shè)計值 活荷 9.3.2內(nèi)力計算 計算跨度為： l。=ln b=1.3 0.2=1.5m，貝U：跨中 Mmax(g q)l0 =1.90kN m 8 9.3.3承載力計算 % =8

20、0 -20 二 60mm M C C =90 1060.032 :fcbho 1.0 16.7 1000 602 =1 一 1 匚2s =0.033 Gt f10 x167 氏二 c bh 0.0331000 60 = 120.71mm2 fy270 受力鋼筋選用8200As =251mm2，分布鋼筋選用 8300. 9.4平臺板設(shè)計 計算跨度為： 1 二 1門二 3.6 - 0.4 二 3.2m, b h = 200 400 9.4.1荷載計算 踏步板傳荷： 1.2 2.62 1.83 2 0.1513.6 = 16.74kN / m 0.132 平臺板傳荷： 平臺梁自重： 平臺板傳來： 總

21、計： 9.4.2內(nèi)力計算 跨中彎矩： 支座剪力； 9.4.3承載力計算 h0 = h -as =400 -40 =360mm. 6 7415+0.2) = 6.40kN/m 2 1.2 0.2 (0.4 -0.08) 25 = 1.92kN/m 1.2 0.2 (0.4 -0.08) 0.02 17 =0.26kN/m g q 二 25.32kN / m 1 2 1 2 M=(g q)|02 二丄 25.32 3.22 = 32.41kN m 8 8 1 2 1 V (g q)L225.32 3.2 =40.51kN 2 2 翼緣有效寬度h按倒L形梁截面計算： 1. 按計算跨度考慮：10/6

22、=3200/6 = 533mm。 2. 按梁凈距 Sn 考 1 慮：bf、200 1400 =1600mm 3. 因為 hf/h0 =80/360 =0.220.1，故，不起控制作用。取 bf=533mm 內(nèi)力計算: h360mm,先按第一形T形截面試算: M ：i fcbho 二 0.075 32.4 x 106 1.0 16.7 1000 3602 h =1 一 1 匚2二二 0.078V 二 二 0.22 h0 代= 上 bh0=0.078 10 167 533 360= 694mm2 fy0360 受力鋼筋選用4 16 As = 804mm2。 斜截面受剪承載力計算： 0.7ftbh0

23、 =0.7 1.0 1.57 200 360 = 79.21kN40.51kN 所以截面尺寸滿足要求，按構(gòu)造配箍，8150mm,s3m 需要進行修正,又由于 b =0， d =1.0,則仍為 f 376kpa。 10.4.1.3 驗算持力層地基承載力 基礎(chǔ)和回填土重： Gk 二 GdA =20 3.0 20 = 1200m2 既滿足Pmin 0， 基底最大壓力： M 總二 44.01kN m “總=3749.82kN V、= 101.63kN 6 44.10 10 3749.82 1200 = 0.007 ：丄=1 6 Pk max =7 6e3749.82 1200= 439.58kPa ：

24、 1.2f 451.2kPa。 Al93 滿足要求，確定該柱基礎(chǔ)底面長I =5.0m ,寬b =4.0m B柱基礎(chǔ)和回填土重 Gk 二 GdA =20 3.0 36 = 2160m2 基底最大壓力: Pk max 2FGk A 2 4425.04 2160 36 = 383.84kPa : 1.2 fa = 547.6kPa。 滿足要求，確定該柱基礎(chǔ)底面長l =6.0m，寬b =6.0m 10.4.2計算基礎(chǔ)沉降 計算地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的準 永久組合，不應(yīng)記入風荷載和地震作用 Nl 總=OkN 小總=3221.14kN V總二 OkN A F G

25、 3221.14 1200 柱P624.57kN A20 則基底附加壓力 PO = P - ；cz = P - d 二 624.57 - 20 3.0 二 564.57kPa 二 0.565MPa， 10.4.2.1求基底壓力和基底附加壓力 B柱 P 二 2F G A 2 3421.62 1800 36 二 240.1kN 則基底附加壓力 P。二P-二cz 二P - d = 240.1 一20 2.5 =190.1kPa =0.1901MPa , 10.4.2.2確定沉降計算深度Zn 考慮相鄰荷載的影響，不可按沉降量 Zn =b(2.5-0.4l nb)計算。應(yīng)按, ：z=0.31 Lnb 計

26、算。 A :：z=0.31 Ln3 = 0.63m B: 0.31 Ln6= 0.78m 10.4.2.3沉降計算 表41沉降計算 柱 號 占 八、 號 Zi(m) l/b Z/b (m) 4% 乙旳 乙碼一 Zi/ P/Esi g (mm) 送 ASj(mm) ASn /遲 AS (mm) A 0 0 0 1 1 3.63 2.42 0.5552 2020 2020 0.031 62.62 2 4.26 3/2 2.84 0.6444 2745 725 0.031 22.48 85.10 3 4.89 3.26 0.5952 2911 166 0.031 5.15 90.25 4 5.52

27、3.68 0.5644 3116 204 0.020 4.12 94.38 柱 5 6.15 4.10 0.5132 3156 40 0.020 0.8 95.18 0.008 B 0 0 0 1 1 3.78 1.51 0.836 3160 3160 0.041 128.30 2 4.56 7/5 1.82 0.768 3502 342 0.041 14.02 142.32 3 5.34 2.14 0.720 3847 345 0.020 7.0 149.32 柱 4 6.12 2.45 0.689 4214 367 0.020 7.5 156.77 5 6.9 2.76 0.636 438

28、8 174 0.020 3.5 160.27 0.022 計算Es : A 柱：Es 二 ZAi Po 二（Zi、社i -乙 = (Ai / Esi)P0=( Zi -：i 乙-：i)/Esi 2020 725 166 204 40 2020725 + 10 10 40 204166 9MPa，查表得一1.。9。 + + + 10105 基礎(chǔ)最終沉降量 S -=1.09 95.18 =103.75mm。 F0 i(Z- Zijjjij) B 柱: E-I?A7Esi) P(Z-ZiJ-J)/Esi 174 367 345 342 3160 =5.80MPa 杳表得甲 s = 1 09。 174

29、 3160 345 367 174，杳表得 s 51010105 10.4.2.4局部傾斜驗算 平=罟簽l000”03，所以，滿足要求。 F臥層強度驗算: 持力層粉質(zhì)粘土其壓縮模量Es1 =5kPa，下層粉土 Es2=10kPa 不存在軟弱下臥層。 10.4.3基礎(chǔ)高度驗算 10.4.3.1 A柱基礎(chǔ)高度驗算 A柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算，初步選擇基礎(chǔ)高度: h = 1200mm， h0 =1200 -40 = 1160mm a b = 0.60m。 at 2h0 = 0.60 2 1.16 二 2.92 ： b = 4m，取 ab 二 2.92m。am = a 沖切力：Fi = Pn,max(l

30、 /2 - 比 /2 - h)b -(b/2 - be /2 - h)2 = 159.06 (5/2 -0.60/2 -1.16) 4 - (4.0/2 - 0.60/2-1.16)2 =933.43kN 抗沖切力：0.7 1hpftamh0 =0.7 1.0 1.57 1.76 103 1.16 =2243.72kN933.43kN， 滿足要求 1043.2 B柱基礎(chǔ)高度驗算 B柱邊基礎(chǔ)截面抗沖切驗算，初步選擇基礎(chǔ)高度 ； h = 1200mm , h =1200 -40 = 1160mm ac = be = 0.60m，基礎(chǔ)底面尺寸丨=b = 6m . 故基礎(chǔ)滿足要求,b=6.0m at

31、2h =0.6 2 1.16 = 2.92 沖切力：F i 二凡網(wǎng)(1/2-比/2小)2/2弋/2-厲)2 -133.99 (6/2-0.60/2-1.16) 4 -(6.0/2 - 0.60/2-1.16)2 =507.61kN 抗沖切力： 0.7 -hpftamh0.7 1.0 1.57 1.76 103 1.16 = 2243.72kN 507.61kN， 滿足要求。 10.4.4基礎(chǔ)配筋計算 10.4.4.1 A柱基礎(chǔ)配筋驗算 1 ）沿長邊方向： A柱邊凈反力： Pn,I 巳,min 21 (Pn ,max 巳 min) =142.18 +060 x(170.30142.18)=159

32、.05MPa 2漢3 長邊彎矩: M(Pn.max Pn,)(丨 一 a2(2b b 170.30 (5 -0.6)2(2 4.00.6) =1779.47kN m 24 As,i M 丨 1779.47 106 0.9fyh0 一 0.9 360 1160 2 = 4261.83mm，實配: 20翰6250，A5=402304mm2 短邊彎矩: 11丄2丄 24卩山)(丨 c)(2b bj 二丄 170.30 (4 -0.6)2(2 4.0 0.6) = 705.44kN m 24 M705 44 匯 102丄2 ASI =1=1876mm2，實配：20帕6200，AS=4019.2mm2

33、0.9fyh00.9 360 1160 10.4.4.2 B柱基礎(chǔ)配筋驗算 B柱邊凈反力： I + ac3 十 0.60 Pn=Pn,min +亍侃網(wǎng)-Pn,min)=142.18+-2-133.99-111.86)=148.82MPa 長邊彎矩： 1 1 2 M = 24 2( PnExPn, )(l - ac) (2 b bc ) 1 2 133.99 (6 -0.6)2(2 6.00.6) =2051 .25kN m 24 M I2051.25 0622 AS| =5458mm，實配：4016300 , AS = 8038.4mm 0.9fyh00.9 360 1160 短邊彎矩： 1

34、1 2 M( Pn.maxPn, )(l - Sc) (2b be) 242 1 2 133.99 (6 -0.6) (2 6.00.6) =2051 .25kN m 24 ASI = 2051.250 =5458mm2，實配：216300 , AS = 4891.2mm2 0.9fyh00.9 360 1160 11框架核芯區(qū)截面抗震驗算 第一層中節(jié)點： 由梁的受彎承載力計算節(jié)點的剪力設(shè)計值，即：hb = 600mm, hb0 = 560mm. 本框架為二級框架，由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范11.6.2知，節(jié)點剪力設(shè)計值應(yīng)按下式 卞Mbh_a 計算： j 1 hb0 as ，其中，He取節(jié)點上下柱反

35、彎點之間的距離，即： hb0 as I H C hb 丄-213.01251.16卡、 He =5.4 0.70 4.2 0.68 =6.64m， Mb618.89kN m （左震）。 0.750.75 1 35 漢618 89 10 56040、 135 be.89 iu 56u 40= 1468kN ;又因為框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)的受剪 J560 -406640-600 丿 水平截面應(yīng)滿足：V -1 0.3 j cfcbjhj ， b bc 300mm，取 bj = 600mm， j =1.5 ；RE2 hj 譏=600mm ， 1 1 0.3j：cfcbjhj0.3 1.5 1 16.7 6

36、00 600 = 3182.82kN 1468kN,二滿足要求。 re0.85 由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范知，框架梁柱節(jié)點的抗震受剪承載力應(yīng)符合: d fbh a Vj 蘭丄 d.卩jftbjhj +0.05SN 丄+ fyvAsvj b0 s，設(shè)：節(jié)點區(qū)配箍為 4柯080 , ；re Ibes 丿 N取第二層柱底軸力 N =4054.65kN與0.5febehe中的較小值，0.5 febeh。= 3006kN，取 dbjho _as N=3006kN.丄 dPj ftbjhj+0.05XN 丄 + fyvAsvj s = 20ddkN d468kN ；re Jbes y 滿足要求。 第一層邊節(jié)點： 由梁的受彎承載力計算節(jié)點的剪力設(shè)計值，即： =600mm,hb = 560mm. 本框架為二級框架，由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范11.6.2知，節(jié)點剪力設(shè)計值應(yīng)按下式 計算：Vj = j