75t跨度19.5m雙梁橋式起重機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明書

1、太原科技大學(xué)課程設(shè)計(jì)題目： 起重量75t 跨度19.5m 雙梁橋式起重機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)姓 名 學(xué) 院 機(jī)電工程學(xué)院 專 業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班 級(jí) 指導(dǎo)教師 年 月 日摘 要本設(shè)計(jì)采用許用應(yīng)力法以及計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)方法對(duì)橋式起重機(jī)橋架金屬結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)過程先用估計(jì)的橋式起重機(jī)各結(jié)構(gòu)尺寸數(shù)據(jù)對(duì)起重機(jī)的強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度、穩(wěn)定性、剛度進(jìn)行粗略的校核計(jì)算，待以上因素都達(dá)到材料的許用要求后，畫出橋架結(jié)構(gòu)圖。然后計(jì)算出主梁和端梁的自重載荷，再用此載荷進(jìn)行橋架強(qiáng)度和剛度的精確校核計(jì)算。若未通過，再重復(fù)上述步驟，直到通過。由于橋架的初校是在草稿中列出，在設(shè)計(jì)說明書中不予記錄，僅記載橋架的精校過程。設(shè)計(jì)中參考了

2、各種資料, 運(yùn)用各種途徑, 努力利用各種條件來完成此次設(shè)計(jì). 本設(shè)計(jì)通過反復(fù)斟酌各種設(shè)計(jì)方案, 認(rèn)真討論, 不斷反復(fù)校核, 力求設(shè)計(jì)合理;通過采取計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)方法以及參考前人的先進(jìn)經(jīng)驗(yàn), 力求有所創(chuàng)新;通過計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)方法, 繪圖和設(shè)計(jì)計(jì)算都充分發(fā)揮計(jì)算機(jī)的強(qiáng)大輔助功能, 力求設(shè)計(jì)高效。關(guān)鍵詞: 雙梁橋式起重機(jī); 校核; 許用應(yīng)力目 錄2.主梁尺寸2參考文獻(xiàn)381.大車軸距 2.主梁尺寸3.端梁尺寸4.主，端梁的連接1.固定載荷2.小車輪壓3.動(dòng)力效應(yīng)系數(shù)4. 慣性載荷5.偏斜運(yùn)行側(cè)向力6.扭轉(zhuǎn)載荷1.內(nèi)力（1）垂直載荷（2）水平載荷2.強(qiáng)度3. 主梁疲勞強(qiáng)度4.主梁穩(wěn)定性1.載荷和內(nèi)力2

3、.水平載荷2.3.疲勞強(qiáng)度4.穩(wěn)定性5.端梁拼接3.腹板拼接（4）端梁拼接強(qiáng)度 第一章 橋式起重機(jī)金屬結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)表1-1 設(shè)計(jì)參數(shù)起重機(jī)類型雙梁橋式起重機(jī)起重量（主/副:t）75小車重量(t)26跨度（m）19.5起升高度(m)16起升速度(主/副：m/min)4.2小車運(yùn)行速度（m/min）28大車運(yùn)行速度（m/min）90小車輪距（m）2.8小車軌距(m)3吊鉤最小下放距離（m）2大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)質(zhì)量（kg）1500結(jié)構(gòu)工作級(jí)別a6司機(jī)室質(zhì)量(t)3左側(cè)極限（m）2右側(cè)極限（m）1.6司機(jī)室距左側(cè)距離（m）1.2第二章 總體設(shè)計(jì)1.橋架尺寸的確定=（）l=（）22.5=3.254.875 m

4、根據(jù)小車軌距和中軌箱型梁寬度以及大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)置，取=4.5m端梁全長(zhǎng)b=6m2.主梁尺寸高度h=（）l=11471393mm 取腹板高度 =1350mm腹板厚度 =10 mm翼緣板厚度 =12 mm主梁總高度 =+2=1374 mm主梁寬度 b=(0.40.5)=549.6687 mm腹板外側(cè)間距取 b=730mm=325 mm 且=458 mm上下翼緣板相同，為12 mm730 mm主梁端部變截面長(zhǎng)取 d=l/8l/4=2437.54875 mm，取d=2500mm圖2-1 雙梁橋架結(jié)構(gòu)高度1/2=687mm，取=700mm考慮大車輪安裝，端梁內(nèi)寬=380mm總寬=460mm，各板厚=8

5、mm主、端梁采用焊接連接，端梁為拼接式，橋架結(jié)構(gòu)與主、端梁界面示于圖2-1及圖3-1圖3-1 主梁與端梁截面第三章 主、端梁截面幾何性質(zhì)（圖3-1）a) 主梁 a=(73012+135010)2 =0.04452m2 =6401362=0.87168m2形心 x=365mm y=687mm慣性矩= =1.21010 mm4= =6.87109 mm4b)端梁 a= =0.023 mm2 慣性矩= =1.384109 mm4= =8.39108 mm4第四章 載荷主梁自重載荷 =kag9.81 =1278500.044529.81 =4114 n小車軌道重量（p43）=44.6539.81 =4

6、38.04 n/m欄桿等重量=g=1009.81 =981 n/m主梁的均布載荷 =+=5533.05n/m根據(jù)主、副起升機(jī)構(gòu)和運(yùn)行機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)布置起升載荷為 =g =751039.81 =735750 n小車自重 =0.35751039.81=257512n額定起升載荷產(chǎn)生的和p01= =261384.9 np02= =235246.4n小車輪壓=+=496631.3 n空載輪壓 =67766.4n=60989.8 n1=1.12(hc2)=1.1+0.34 =1.124=1.+0.058 1.11h=1 mm,接頭高度差大小車都是4個(gè)車輪，其中主動(dòng)輪各占一半，按車輪打滑條件確定大小車運(yùn)行的慣

7、性力一根主梁上的小車慣性力為=35473.7n大車運(yùn)行起制動(dòng)慣性力（一根主梁上）為=35473.7 n= =395.7 n/m主梁跨端設(shè)備慣性力影響力小，忽略一根主梁的重量為=5533.05(19.5-0.4) =105681 n一根端梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的重量= =1.178500.01899.81 =1601 n一根端梁的重量為=b =16015 =8005 n一組大車運(yùn)行機(jī)構(gòu)的重量（兩組對(duì)稱配置）為=g=1500/29.81=7357.5n司機(jī)室及設(shè)備的重量（按合力計(jì)）為= msg=30009.81=29430n(1)滿載小車在主梁跨中央左側(cè)端梁總靜輪壓按圖4-1計(jì)算圖4-1 端梁總輪壓計(jì)算= =

8、0.5（257512.5+735750）+0.5(2105681)+29430(1-1.2/19.5) +7357.5+8005=645293.7 n由=19.5/6=3.9查得=0.106側(cè)向力= =645293.70.106 =34200.6n(2) 滿載小車在主梁左端極限位置左側(cè)端梁總靜輪壓= =1037335.2n側(cè)向力 = =54978.8n估算大車輪壓p=21.25 t選取大車車輪直徑為500 mm,軌道為qu70.中軌梁扭轉(zhuǎn)載荷較小，且方向相反，可忽略。故在此不用計(jì)算。第五章 主梁計(jì)算計(jì)算大車傳動(dòng)側(cè)的主梁。在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖所示5-1圖5-1 主梁

9、計(jì)算模型固定載荷作用下主梁跨中的彎矩=（） =342729.9 n跨端剪切力 =105819.2 n移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力1）滿載小車在跨中，跨中e點(diǎn)彎矩為=輪壓合力與左輪的距離為=1.326m則 =2502577.3 nm跨中e點(diǎn)剪切力（1-） =275401.9n跨中內(nèi)扭矩為=02)滿載小車在跨端極限位置（z=）.小車左輪距梁端距離為=-=2-1.3=0.7 mm跨端剪切力=（） =529588.8n跨端內(nèi)扭矩為=0主梁跨中總彎距為=+ =342729.9+2502577.3 =2845307.2 n.m主梁跨端總剪切力=+ =529588.8+105819.2=635408 n1）水平

10、慣性力載荷在水平載荷及作用下，橋架按剛架計(jì)算。k=3mb=k=1.5ma=(-k)= (4-3)=0.5m水平剛架計(jì)算模型示表圖5-2圖5-2 水平剛架計(jì)算模型小車在跨中，剛架的計(jì)算系數(shù)為= =1.105跨中水平彎矩= =102134.9 n.m跨中水平剪切力為=17736.85 n跨中軸力為= =-119445 n小車在跨端,跨端水平剪切力為= =35688.6 n2)偏斜側(cè)向力。在偏斜側(cè)向力作用下，橋架也按水平剛架分析（如圖5-3）圖5-3 側(cè)向力作用下剛架的分析這時(shí)，計(jì)算系數(shù)為=1+ = =1.421小車在跨中,側(cè)向力= =34200.6n超前力為 =7015.5 n端梁中點(diǎn)的軸力為=3

11、507.8 n端梁中點(diǎn)的水平剪切力為= = =13089 n主梁跨中的水平彎距為= =2532.8 nm主梁軸力為 =34200.6-13089 =21111.6 n主梁跨中總的水平彎矩為= =102134.9+2532.8 =104667.7 n.m小車在跨端。側(cè)向力為=54978.8 n超前力為= =109957.6 n端梁中點(diǎn)的軸力為=54978.8n端梁中點(diǎn)的水平剪切力為=（） = =21041 n主梁跨端的水平彎矩為=a+b =54978.80.5+21041105 =59050.5 n.m主梁跨端的水平剪切力為=- = =54978.8 n主梁跨端總的水平剪切力為= =90667.

12、4 n小車在跨端時(shí)，主梁跨中水平彎矩與慣性載荷的水平彎矩組合值較小，不需計(jì)算需要計(jì)算主梁跨中截面危險(xiǎn)點(diǎn)、的強(qiáng)度(1)主腹板上邊緣的應(yīng)力主腹板邊至軌頂距離為=140+12=152 mm主腹板邊的局部壓應(yīng)力為 =87.87mpa垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為= =163 mpa水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力為= =5.56 mpa慣性載荷與側(cè)應(yīng)力對(duì)主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計(jì)算主梁上翼緣板的靜矩為= =5311800 mm4主腹板上邊的切應(yīng)力為= =6.1mpa點(diǎn)的折算應(yīng)力為=+ =168.56mpa1= = =146.6mpa=175mpa(2)點(diǎn)的折算應(yīng)力為2= =167.86mp=175m

13、pa(3)點(diǎn)的應(yīng)力為3=1.15 =160.5 mpa=175mpa(4)主梁跨端的切應(yīng)力主梁跨端截面變小，以便于主端梁連接，取腹板高度等于=700 mm?？缍酥恍栌?jì)算切應(yīng)力1)主腹板。承受垂直剪力及扭矩，故主腹板中點(diǎn)切應(yīng)力為=主梁跨端封閉截面面積為=（b-8）(+) =（650-10）（700+12）=455680 mm2代入上式= =68.1mpa=100mpa副腹板中兩切應(yīng)力反向，可不計(jì)算2)翼緣板。承受水平剪切力=37898.4 n及扭矩=0 n.m= =9.71 mpa=100 mpa主梁翼緣焊縫厚度取=8 mm，采用自動(dòng)焊接，不需計(jì)算橋架工作級(jí)別為a6,應(yīng)按載荷組合計(jì)算主梁跨中的最

14、大彎矩截面（e）的疲勞強(qiáng)度由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計(jì)算簡(jiǎn)明而忽略慣性力求截面e的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中(輪壓在e點(diǎn)上)則=2845307.2 n.m空載小車位于右側(cè)跨端時(shí)（如圖5-4）圖5-4 主梁跨中（e）最小彎矩的計(jì)算左端支反力為= = =10721 n= =342729.9+1.19109219.1=458827.6 nm(1)驗(yàn)算主腹板受拉翼緣板焊縫的疲勞強(qiáng)度= = =160mpa= = =25.81mpa圖5-5 主梁截面疲勞強(qiáng)度驗(yàn)算點(diǎn)應(yīng)力循環(huán)特性=0.1610根據(jù)工作級(jí)別a6，應(yīng)力集中等級(jí)及材料q235，查得mp，=370 mpa焊縫拉伸疲勞需用應(yīng)力為=

15、= =208.3mpa=160mpa （合格）(2)驗(yàn)算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處= = =117.86mpa= = =23.974 mpa=0.1610顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的根據(jù)a6及q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為50 mm，應(yīng)力集中等級(jí)為k3，查得=71mpa拉伸疲勞需用應(yīng)力為= =130.63mpa=117.86 mpa （合格）由于切應(yīng)力很小，忽略不計(jì)(1)整體穩(wěn)定性主梁高寬比=2.283 （穩(wěn)定）(2)局部穩(wěn)定性翼緣板=6580，不需設(shè)置縱向加勁肋，不再計(jì)算翼緣板最大外伸部分=3.33（穩(wěn)定）腹板 =180故需設(shè)置橫隔板及一條橫向加勁

16、肋，腹板間距a=1564 mm，加勁肋的確定=6mm 板中開孔 974330第六章 端梁的計(jì)算端梁截面已初步選定，現(xiàn)進(jìn)行具體計(jì)算。端梁計(jì)算工況取滿載小車位于主梁跨端，大、小車同時(shí)運(yùn)行起、制動(dòng)及橋架偏斜（1）垂直載荷端梁按修改的鋼架尺寸計(jì)算，=4.5m, a=0.5m, b=1.5 m, k=2b=3 m, b=5.0 m, =0.45 m, =0.19 m, 主梁軸線與主腹板中線距離=0 m主梁最大支承力=635408 n因作用點(diǎn)的變動(dòng)引起的附加力矩為零=0端梁自重載荷為= 1601 n/m端梁在垂直載荷作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算如圖6-1端梁支反力為=+ = =640170.96n圖6-1 垂直載荷

17、下端梁的計(jì)算截面1-1彎矩=- = =594464.3 n.m剪力 =0截面2-2彎矩=a- =640170.960.5-0.51.191601 =638361 n.m剪力=- =640170.96-1.191601（0.45+0.5） = 638361n.m截面3-3彎矩 =0剪力 =- =640170.96-1.1916010.45 =639313.6 n.m截面4-4（沿著豎直定位板表面）- = =121242 n.m剪力 - =640170.96-1.191601（0.45+0.19） =638951.6 n端梁的水平載荷有、等，亦按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖所示6-2截面1-1因作用點(diǎn)外移引起

18、的附加水平力矩為= =35473.70 =0 n.m彎矩=a =35473.70.5 =17736.9 n.m鋼架水平支反力= = =17480.9n=21041n圖6-2 水平載荷下端梁的計(jì)算剪切力 + =38521.9n軸力=37898.4n截面 2-2在、水平力作用下，端梁的水平支反力為=+ =107933.4n水平剪切力=107933.4n彎矩為=a =107933.40.5=53966.7n.m截面3-3水平剪切力 =107933.4n其他內(nèi)力小，不計(jì)算截面1-1的應(yīng)力計(jì)算需待端梁拼接設(shè)計(jì)合格后方可進(jìn)行（按凈截面計(jì)）截面 2-2截面角點(diǎn)= = =106 mpa =175 mpa腹板邊

19、緣= =106=175 mpa翼緣板對(duì)中軸的靜矩為=8460496=1825280 mm3= =40.3 mpa折算應(yīng)力為= =124.3 mpa=175 mp截面3-3及4-4端梁支承處兩個(gè)截面很近，只計(jì)算受力稍大的4-4端梁支承處為安裝大車輪角軸承箱座而切成缺口并焊上兩塊彎板（14 mm130 mm）,端部腹板兩邊都采用雙面貼角焊縫，取=8 mm,支承處高度400 mm，彎板兩個(gè)垂直面上都焊有車輪組定位墊板（16 mm90 mm460 mm）,彎板參與端梁承載工作，支承處截面（3-3及4-4）如圖所示6-3圖6-3 端梁支承處截面形心= = =211.1 mm=188.9mm慣性矩為=4.

20、11108 mm4中軸以上截面靜矩 s=1105168 mm3上翼緣板靜矩 =828400 mm3下翼緣板靜矩 =93028 mm3截面4-4腹板中軸處的切應(yīng)力為= =98.4mpa=100 mpa因靜矩，可只計(jì)算靠彎板的腹板邊的折算應(yīng)力，該處正應(yīng)力為= = =51.6 mpa切應(yīng)力為= = =90.4mpa折算應(yīng)力為= =133.14 mpa =175 mp （合格）假設(shè)端梁支承水平剪切力只由上翼緣板承受，不計(jì)入腹板上翼緣板切應(yīng)力為=40.5 mpa端梁支承處的翼緣焊縫截面計(jì)算厚度（20.78 mm=11.2 mm）比腹板厚度（8 mm）大，故焊縫不需驗(yàn)算，截面4-4的水平彎矩小，忽略不計(jì)端

21、梁疲勞強(qiáng)度計(jì)算只考慮垂直載荷的作用（1）彎板翼緣焊縫驗(yàn)算截面4-4的彎板翼緣焊縫滿載小車在梁跨端時(shí)，端梁截面4-4的最大彎矩的剪切力為=121242 n. m=638951.6 n空載小車位于跨中不移動(dòng)時(shí)端梁的支反力為 =0.5105681+0.25257512.5+16015/2 =121221 n這時(shí)端梁截面4-4相應(yīng)的彎矩和剪切力為= = =22704 n. m=120196 n彎板翼緣焊縫的應(yīng)力為=51.6 mpa=9.7 mpa = = =64.6mpa=12.1mpa根據(jù)a6和q235及彎板用雙面貼角焊縫連接，查的 =43mpa，=370 mpa= = =0.18730焊縫拉伸疲勞

22、需用應(yīng)力為= = =83.4mpa=0.18730按查的=133 mpa，取拉伸式= = =230.8 mpa=163.2 mpa =0.21 1.1（2）端梁中央拼接截面根據(jù)端梁拼接設(shè)計(jì)，連接螺栓的布置形式已經(jīng)確定，可只計(jì)算受力大的翼緣板拼接截面1-1的內(nèi)力為=321276.2 n. m空載小車位于跨中不移動(dòng)，主梁跨端的支承力為= =0.5105681+0.25257512.5 =117218.6 n=0這時(shí)的端梁支反力為=121221 n端梁拼接截面1-1的彎矩為= =61611n.m翼緣板的平均應(yīng)力（按毛截面計(jì)算）為= = =54.5mpa翼緣板傳遞的內(nèi)力為= =54.58500=218

23、000 n端梁拼接處翼緣板面上布置有4- mm的螺栓孔，翼緣板凈截面積為=（500-421）8 =3328 mm2應(yīng)力=65.5mpa= =0.19180可見，在相同的循環(huán)工況下，應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。根據(jù)a6和q235及帶孔板的應(yīng)力集中等級(jí)，查得=122 mpa翼緣板拉伸疲勞需用應(yīng)力為= =214.7 mpa若考慮垂直載荷與水平載荷同時(shí)作用，則計(jì)算應(yīng)力要大些腹板應(yīng)力較小，不再計(jì)算 整體穩(wěn)定性=1.773 （穩(wěn)定）局部穩(wěn)定翼緣板 =47.5 60 （穩(wěn)定）腹板 =85.5故只需對(duì)著主梁腹板位置設(shè)置四塊橫隔板，=6 mm端梁在中央截面1-1采用拼接板精制螺栓連接，翼緣用雙面拼接板8 mm480

24、mm460 mm及8 mm360 mm460 mm腹板用單面拼接板8 mm460 mm960 mm,精制螺栓選用m20 mm,（1）內(nèi)力及分配滿載小車在跨端時(shí)，求得截面1-1的內(nèi)力為=321276.2 n.m，剪力 =0=17736.9 n.m，=38521.9 n=90667.4 n端梁的截面慣性矩為=1.384109 mm4=8.39108 mm4腹板對(duì)x和y軸的總慣性矩為=4.27108 mm4=4.12108 mm4翼緣對(duì)x和y軸的總慣性矩為=4.79107 mm4=1.67107 mm4彎板分配： 腹板 = =99122.1 n.m翼緣 = =11119.3 n.m： 腹板 = =8

25、7.9.9 n.m翼緣 = =353 n.m水平剪切力分配剪力有上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板所受的剪切力為= =19261 n軸力分配 軸力按截面積分配一塊翼緣板受軸力=19188.9 n一塊腹板受軸力=26250.37 n=5472 mm2=4000 mm2a=18900 mm2（2）翼緣拼接由產(chǎn)生的翼緣軸力為= =16068.4 n一塊翼緣板總的軸力為=+=35257.3 n拼接縫一邊翼緣板上有8個(gè)螺栓，一個(gè)螺栓受力（剪切力）為= =4407.3 n由上下翼緣板平均承受，一塊翼緣板的水平彎矩為=176.5 n.m拼接縫一邊翼緣板上螺栓的布置尺寸為= =3，可按窄式連接計(jì)算=150 mm

26、, =4(502+1502)=100000 mm2翼緣板角點(diǎn)螺栓的最大內(nèi)應(yīng)力為= = =264.75 n角點(diǎn)螺栓順梁軸的內(nèi)力和為=+ =4407.2+264.75 =4671.95 n水平剪切力由接縫一邊翼緣上的螺栓平均承受，一個(gè)螺栓的受力為=2407.6 n角點(diǎn)螺栓的合成內(nèi)力為= = =5255 n選精制螺栓m22 mm，孔23mm, =8mm一個(gè)螺栓的許用承載力為剪切= = =11627.2 n承壓 = =2381.8 =57960 n3，屬窄式連接 =550 mm, =1102+5502+3002+1002=414600 mm2腹板角點(diǎn)螺栓的最大內(nèi)力為= =33000 n腹板角點(diǎn)螺栓順梁

27、軸的內(nèi)力和為=+ =3043.7+33000 =36043.7 n單剪螺栓的許用承載力= =58137 n1.05=61044 n （仍屬合格）凈截面1-1的因拼接處螺栓孔減少了截面慣性矩，需用凈截面驗(yàn)算強(qiáng)度同一截面中各板的螺栓孔對(duì)x和y軸的慣性矩為=5.8470108 mm4= =1.1807108 mm4端梁拼接處凈截面慣性矩為=- =1.384109-1.1807108 =1.2659109 mm4=- =8.39108-1.1807108 =7.209108 mm4全部板材的螺栓孔截面積為=238（8+16）=4416 mm2拼接處凈截面積為=a- =18900-4416 =14486

28、 mm2端梁拼接處強(qiáng)度為= =63.5 mpa （足夠）主、端梁的連接焊縫足夠承受連接的水平彎矩和剪切力，故不再計(jì)算第八章 剛度計(jì)算1.橋架的垂直靜剛度滿載小車位于主梁跨中產(chǎn)生的靜撓度為= = =25.453 mm =27.857 mm2.橋架的水平慣性位移= = = =1.46 mm =9.75 mm3.垂直動(dòng)剛度起重機(jī)垂直動(dòng)剛度以滿載小車位于橋架跨中的垂直自振頻率來表征，計(jì)算如下主梁質(zhì)量 =10772.8 kg全橋架中點(diǎn)換算質(zhì)量為=0.5（2）+=10772.8+26644.7=37417.5 kg起升質(zhì)量=+=75000 kg起升載荷 =(+)g=735750 n起升鋼絲繩滑輪組的最大下

29、放長(zhǎng)度為=16+2-2=16 m橋架跨中靜位移為= = =21.30mm起升鋼絲繩滑輪組的靜伸長(zhǎng)為=46.4 mm結(jié)構(gòu)質(zhì)量影響系數(shù)為= = =0.024橋式起重機(jī)的垂直自振頻率為= = =2.75 hz（合格）4.水平動(dòng)剛度起重機(jī)水平動(dòng)剛度以物品高度懸掛，滿載小車位于橋架跨中的水平自振頻率來表征。半橋架中點(diǎn)的換算質(zhì)量為=0.5 =0.5（10772.8+26644.7+75000） =5628.8 kg半鋼架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為= = =0.000037 mm/ n橋式起重機(jī)的水平自振頻率為= = =3.492hzhz（合格）第九章 橋架拱度橋架跨度中央的標(biāo)準(zhǔn)拱度值為= =

30、=19.5mm考慮制造因素，實(shí)取=1.4=27.3 mm跨度中央兩邊按拋物線曲線設(shè)置拱度，如圖所示9-1圖9-1 橋架的拱度距跨中為=的點(diǎn)=33.47 mm距跨中為= 的點(diǎn)=26.775 mm距跨中為= 的點(diǎn)mm因此，橋架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)全部合格?？偨Y(jié)通過金屬結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)學(xué)習(xí)，使我學(xué)到了許多非常重要的知識(shí)和技術(shù)?，F(xiàn)對(duì)學(xué)習(xí)進(jìn)行以下總結(jié)：首先，在前期的設(shè)計(jì)計(jì)算過程中，溫習(xí)了以前所學(xué)的所有知識(shí)，并對(duì)其進(jìn)行了鞏固。在計(jì)算過程中，發(fā)現(xiàn)了一些疑難問題和自己以前沒有注意的知識(shí)點(diǎn)和方法，通過老師的指導(dǎo)和講解，自己的復(fù)習(xí)對(duì)其進(jìn)行了理解和掌握。在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)完成了前期計(jì)算過程。其次，通過應(yīng)用cad技術(shù)繪圖，使我掌握了ca

31、d的使用方法，同時(shí)也從中學(xué)到了許多繪圖方法和技巧，特別是快捷鍵的應(yīng)用。使我在比較短的時(shí)間內(nèi)能夠完成所要畫的圖紙。在寫設(shè)計(jì)說明書的過程中，掌握了word和公式編輯器的應(yīng)用。雖然在編寫過程中遇到的難題，通過向自己的摸索和同學(xué)的幫助都的到了解決。在這次設(shè)計(jì)過程中，我查閱了大量的相關(guān)資料。掌握了許多新方法和新知識(shí)。使自己的專業(yè)知識(shí)的到了大大補(bǔ)充。特別是一些自己平時(shí)所學(xué)課本上沒有介紹的知識(shí)。例如：翼緣板和腹板加勁肋的選用、計(jì)算和校核。同時(shí)還了解了目前的起重機(jī)的發(fā)展情況以及以后的發(fā)展，并掌握一些最新技術(shù)和設(shè)計(jì)理論。針對(duì)此次的設(shè)計(jì)，隨著對(duì)整機(jī)的不斷深入了解，也發(fā)現(xiàn)了設(shè)計(jì)存在的一些問題。一方面，由于缺乏必要的

32、生產(chǎn)實(shí)踐知識(shí)，我們的設(shè)計(jì)還局限于一定的想象空間上，實(shí)際中不生產(chǎn)或加工比較困難。另一方面，在設(shè)計(jì)的過程中，缺乏對(duì)細(xì)節(jié)的考慮，只抓住了其中大的框架，后續(xù)的工作還有很多。通過這次畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我感覺收獲頗多。在設(shè)計(jì)中培養(yǎng)了大家的團(tuán)隊(duì)合作精神，遇到問題大家集體討論進(jìn)行解決，還有cad技術(shù)的應(yīng)用，這些對(duì)于我們即將走向工作崗位的新人是一個(gè)很好的培訓(xùn)和鍛煉，同時(shí)也是平時(shí)所學(xué)的理論和實(shí)踐的一次結(jié)合。這次設(shè)計(jì)將對(duì)我們的以后工作和學(xué)習(xí)奠下重要的理論知識(shí)基礎(chǔ)和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。參考文獻(xiàn)1、太原科技大學(xué)起機(jī)教研室主編。起重機(jī)械。20102、起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范編寫組主編。國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)gb381183起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范。北京：國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)局出版社，19833、太原科技大學(xué)