風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)

1、2爐（即220/100型鍋爐）風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)改為鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)可行性分析目錄第一章 我廠鍋爐制粉系統(tǒng)簡(jiǎn)介及對(duì)本設(shè)計(jì)課題的分析第一節(jié) 我廠鍋爐制粉系統(tǒng)簡(jiǎn)介第二節(jié) 本設(shè)計(jì)課題的分析第二章 鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算第一節(jié) 煤粉制備系統(tǒng)及磨煤機(jī)的選擇第二節(jié) DTM290/350型鋼球滾筒磨煤機(jī)的計(jì)算第三節(jié) 所需干燥劑量的確定和熱力計(jì)算第四節(jié) 排粉機(jī)前濕混合物數(shù)量和乏氣再循環(huán)比例的決定第五節(jié) 燃燒氣的設(shè)計(jì)計(jì)算第六節(jié) 燃燒氣阻力計(jì)算 第三章 中間儲(chǔ)倉(cāng)式（鋼球磨）制粉系統(tǒng)的燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案第一節(jié) 對(duì)燃燒過程自動(dòng)控制的要求第二節(jié) 中間儲(chǔ)倉(cāng)式和直吹式制粉系統(tǒng)鍋爐燃燒控制的特

2、點(diǎn)第三節(jié) 中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的鍋爐燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 第四章 鋼球磨煤機(jī)的自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計(jì)第一節(jié) 磨煤機(jī)負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)第二節(jié) 磨煤機(jī)出口風(fēng)粉溫度自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)第五章 鍋爐輔機(jī)的聯(lián)鎖方案附圖一：中間式（鋼球磨）制粉系統(tǒng)的鍋爐燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)框圖附圖二：220/100型風(fēng)扇磨直吹式鍋爐燃燒系統(tǒng)圖附圖三：220/100型鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式鍋爐燃燒系統(tǒng)圖內(nèi)容摘要畢業(yè)設(shè)計(jì)本著提高本人專業(yè)理論知識(shí)水平，加深對(duì)所學(xué)專業(yè)知識(shí)的運(yùn)用和了解為目的，在編寫過程中，力求理論聯(lián)系實(shí)際，結(jié)合我廠的實(shí)際情況，進(jìn)行了200/100型鍋爐風(fēng)扇磨直吹制粉系統(tǒng)改為鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)可行性分析。在畢業(yè)設(shè)計(jì)中，著重進(jìn)行了

3、鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算，對(duì)磨煤機(jī)的選型，DTM290/350型磨煤機(jī)動(dòng)力進(jìn)行了校核計(jì)算，并進(jìn)行了制粉系統(tǒng)的熱力計(jì)算，確定了制粉系統(tǒng)介質(zhì)數(shù)量及參數(shù)，從而確定了制粉系統(tǒng)其他設(shè)備的選擇依據(jù)。隨著制粉系統(tǒng)的改變其燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)必須有相應(yīng)的變動(dòng)，根據(jù)中間儲(chǔ)倉(cāng)式鍋爐燃燒控制的特點(diǎn)，對(duì)燃料、送風(fēng)、引風(fēng)控制系統(tǒng)進(jìn)行了論述，確定了燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)的基本方案，最后對(duì)鋼球磨煤機(jī)的自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)及鍋爐輔機(jī)的聯(lián)鎖設(shè)計(jì)方案進(jìn)行了簡(jiǎn)述，在畢業(yè)設(shè)計(jì)后附有鍋爐燃燒系統(tǒng)圖及燃燒控制方框圖。在畢業(yè)設(shè)計(jì)的編寫過程中，參閱了有關(guān)資料并得到大學(xué)本科畢業(yè)生的熱心幫助和支持。限于本人水平有限，畢業(yè)設(shè)計(jì)中難免有許多缺點(diǎn)、錯(cuò)

4、誤和遺漏，不足之處懇請(qǐng)各位老師指導(dǎo)。第一章 我廠鍋爐制粉系統(tǒng)簡(jiǎn)介及對(duì)設(shè)計(jì)課題的分析第一節(jié) 我廠鍋爐制粉系統(tǒng)簡(jiǎn)介我廠共有三臺(tái)發(fā)電機(jī)組，三臺(tái)鍋爐均屬高溫、高壓自然循環(huán)燃煤鍋爐、其中#1、#2鍋爐容量為220T/t采用風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)，#3爐容量為410T/t采用鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)。爐號(hào)#1爐#2爐#3爐生產(chǎn)廠家哈爾濱鍋爐武漢鍋爐武漢鍋爐型號(hào)HG220/100-1型 WGZ220/10-1型 WGZ410/100-12型鍋爐容量220噸/小時(shí)220噸/小時(shí)410噸/小時(shí)過熱蒸汽壓力9.8mpa（表壓）9.8mpa（表壓）9.8mpa（表壓）過熱蒸汽溫度540540540鍋爐效率92.2%9

5、1.67%91.35%燃煤量26.2噸/小時(shí)30.9噸/小時(shí) 54.03噸/小時(shí)排煙溫度122137143.8送風(fēng)機(jī)入口溫度30 3030低溫風(fēng)溫度213 175 274.1預(yù)熱器出口空氣溫度343 323408.2制粉系統(tǒng)型式風(fēng)扇磨直吹式風(fēng)扇磨直吹式 鋼球磨直吹式磨煤機(jī)型號(hào)1600/6001600/600 DTM320/580磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)4臺(tái) 4臺(tái)2臺(tái)轉(zhuǎn)速（985轉(zhuǎn)/分）（985轉(zhuǎn)/分）（19.21轉(zhuǎn)/分）第二節(jié) 設(shè)計(jì)課題的分析目前，我廠的#1、2爐風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)由于風(fēng)扇磨使用周期的影響，可靠性低，風(fēng)扇磨的磨損非常突出，沖擊板使用周期700小時(shí)，每年更換新葉輪12臺(tái)，沖擊板600多件，檢

6、修、運(yùn)行費(fèi)用高，維護(hù)工作量大，工人勞動(dòng)強(qiáng)度高。本設(shè)計(jì)課題將1、2號(hào)爐制粉系統(tǒng)改為鋼球磨中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)，與風(fēng)扇磨直吹式制粉系統(tǒng)相比較具有以下特點(diǎn)：1、鋼球磨出力不受鍋爐負(fù)荷變動(dòng)的影響，磨煤機(jī)可以一直維持在經(jīng)濟(jì)工況下運(yùn)行。2、采用中儲(chǔ)式系統(tǒng)，磨煤機(jī)的工作對(duì)鍋爐的影響較小，即使磨煤機(jī)設(shè)備發(fā)生故障，煤粉倉(cāng)內(nèi)積存的煤粉仍可供鍋爐需要，同時(shí)，三臺(tái)鍋爐制粉系統(tǒng)中多余的煤粉，也可經(jīng)過螺旋輸煤機(jī)送至發(fā)生故障系統(tǒng)的煤粉倉(cāng)中，不致使鍋爐停止運(yùn)行，提高了鍋爐機(jī)組的可靠性。在決定磨煤機(jī)容量時(shí)，系統(tǒng)的儲(chǔ)備系數(shù)可比直吹式取得小。3、當(dāng)鍋爐負(fù)荷變動(dòng)時(shí)，或當(dāng)各燃燒器所需煤粉增減時(shí)，對(duì)中間儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)只需要調(diào)節(jié)給粉機(jī)就能適應(yīng)需要，

7、既方便又靈敏。而直吹式系統(tǒng)要從改變給煤量開始，經(jīng)過整個(gè)系統(tǒng)才能改變煤粉量，因而惰性較大。另外，直吹式系統(tǒng)的一次風(fēng)管是在分離器之后分支通往各燃燒器，燃料量和空氣量的調(diào)節(jié)手段都設(shè)在磨煤機(jī)之前，同一臺(tái)磨煤機(jī)供粉的各燃燒器之間，在運(yùn)行中沒有調(diào)整燃料和空氣分配比例的手段，容易出現(xiàn)風(fēng)粉不均現(xiàn)象。4、采用中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)后，可降低檢修運(yùn)行費(fèi)用，減輕檢修運(yùn)行勞動(dòng)強(qiáng)度。但中間儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)部件多、管路長(zhǎng)，初投資和系統(tǒng)的建筑尺寸都比直吹式大，因而實(shí)現(xiàn)改造的可行性不大。然而作為一種方法和思路，對(duì)于我熟悉鍋爐制粉系統(tǒng)設(shè)備設(shè)計(jì)計(jì)算，提高本人的技術(shù)業(yè)務(wù)能力方面具有重要意義。因此，以我廠#2爐為例對(duì)220/100型鍋爐風(fēng)扇磨

8、直吹式制粉系統(tǒng)改為鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)及相應(yīng)燃燒自動(dòng)控制系統(tǒng)進(jìn)行了設(shè)計(jì)計(jì)算。第二章 鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算第一節(jié) 煤粉制備系統(tǒng)及磨煤機(jī)的選擇采用中間儲(chǔ)倉(cāng)式、帶再循環(huán)、濕風(fēng)送粉，選用兩臺(tái)鋼球筒式磨煤機(jī)DTM290/3501、#2爐機(jī)組特性:原始資料(1)蒸發(fā)量 D=220噸/時(shí)(2)過熱蒸汽溫度 t=540(3)過熱蒸汽壓力 P = 9.81MPa(4)實(shí)際煤耗 B = 30.9噸/時(shí)(5)計(jì)算煤耗Bj=30.4 噸/時(shí)(6)爐膛出口空氣過量系數(shù) e = 1.20(7)熱空氣溫度 trk = 323 一級(jí)出口trk=175 2、鍋爐臺(tái)數(shù)Z1臺(tái)3、燃料 ：烏達(dá)礦區(qū)煙煤4、燃料性質(zhì)：

9、原始資料(1)應(yīng)用基含碳量 Cy54.82%(2)應(yīng)用基含氧量 Oy=5.17%(3)應(yīng)用基含氫量 Hy=3.45%(4)應(yīng)用基含氮量 Ny=0.91%(5)應(yīng)用基含硫量 Sy=1.17%(6)應(yīng)用基水分 Wy=5.05%(7)應(yīng)用基灰分 Ay=29.37%(8)分析基水分 Wf=1.27%(9)揮發(fā)分 Vr=32.61%(10)煤粉水分 Wmf=1.27%(11)應(yīng)用基高位發(fā)熱量 Qgy=5028 大卡/公斤(12)煤粉細(xì)度 R90選取15(13)可磨性系數(shù) Kkm1.2635、理論空氣量 Vo=0.0889（Cy+0.375Sy）+0.265Hy-0.0333 Oy0.0889（54.82

10、+0.3751.177）+0.2653.45-0.0333 5.17=5.65米3/公斤6、磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)： Zm 選取 2臺(tái)7、磨煤機(jī)型號(hào) ： 選取 DTM290/3508、制粉系統(tǒng)選擇：中儲(chǔ)式帶再循環(huán)溫風(fēng)送粉第二節(jié) DTM290/350型鋼球滾筒磨煤機(jī)的計(jì)算磨煤機(jī)的動(dòng)力Bm 為18.44噸/時(shí)滿足儲(chǔ)備系數(shù)k=1.15時(shí)的要求，配用電動(dòng)機(jī)型號(hào)JSQ14108功率370千瓦，選用兩臺(tái)92型電磁振動(dòng)給煤機(jī)，每臺(tái)動(dòng)力20噸/時(shí)。1、磨煤機(jī)特性尺寸為：DTM290/350(1)筒體直徑： D=2.9米(2)筒體長(zhǎng)度： L=3.5米(3)筒體轉(zhuǎn)速： n=19.21轉(zhuǎn)/分(4)筒體容積：V=23.12米3(

11、5)最大鋼球裝載量： G=2.6噸(6)充球系數(shù)： =0.2302、磨煤產(chǎn)量?jī)?chǔ)備系數(shù)K選取1.153、磨煤機(jī)臺(tái)數(shù)Zm選取2臺(tái)4、每臺(tái)磨煤機(jī)的煤粉產(chǎn)量 BmKB/Zm1.1530.9/217.77噸/時(shí)5、應(yīng)用基最大水分 Wymax4+1.06Wy4+1.06 5.059.353%6、磨煤機(jī)前的燃料水分Wm、 （其中Q=0.4）3.57%7、磨煤機(jī)中煤粉平均水分 Wpj1/4（Wm+3Wmf）=1/4（3.57+31.27）=1.845%8、水分對(duì)可磨度的修正系數(shù)sf10.999、原煤重量析算系數(shù)sf210、預(yù)碎系數(shù) ys 取1.011、護(hù)板形狀修正系數(shù)Khb取112、運(yùn)行后鋼球與護(hù)板磨損后的影

12、響系數(shù)Kyx取0.913、磨煤機(jī)動(dòng)力 Bm 18.4噸/時(shí)14、傳動(dòng)效率cd選取0.8515、燃料系數(shù)Krl取1.0516、鋼球堆積重度04.9噸/米317、磨煤機(jī)所需的功率N2h（0.105D3LnKhbKrl0+0.1DLn）（0.1052.933.519.210.2300.911.054.9+0.12.93.519.21300.59千瓦18、電動(dòng)機(jī)效率dj取0.9219、電動(dòng)機(jī)從電網(wǎng)所需功率 N千瓦20、磨煤?jiǎn)挝浑姾腪m21、電動(dòng)機(jī)名牌功率Ndj1.1N1.1326.73359千瓦22、磨煤機(jī)通風(fēng)量（磨煤條件所決定的排粉機(jī)動(dòng)力）39016米3/時(shí)第三節(jié) 所需干燥劑量的確定和熱力計(jì)算磨煤機(jī)

13、的動(dòng)力有磨煤動(dòng)力和干燥動(dòng)力兩種，煤在磨制中必須同時(shí)受到干燥才能磨成合格的煤粉，只有干燥的煤粉才便于儲(chǔ)存和運(yùn)輸，此外，煤粉含水分多少也有利于在爐膛中著火和燃燒，煤粉的水分含量Wmf于磨煤機(jī)出口的干燥劑溫度tm有關(guān)，tm溫度高時(shí)，煤粉的水分含量較少，但煤粉溫度也高，為了防止煤粉在煤粉系統(tǒng)中自然和爆炸，對(duì)于中儲(chǔ)式，煙煤tm取70。要保證在磨煤過程中，將每公斤原煤蒸發(fā)掉W公斤的水分，就必須恰當(dāng)?shù)剡x擇干燥劑量和溫度，而且還要保證制粉系統(tǒng)安全經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行，因此，就必須進(jìn)行干燥計(jì)算，使磨煤產(chǎn)量相適應(yīng)，如果所得磨煤機(jī)的干燥產(chǎn)量小于磨煤產(chǎn)量，則不得不使整個(gè)系統(tǒng)按照干燥產(chǎn)量工作，這樣就不能充分利用磨煤機(jī)的潛力，如果

14、要使制粉系統(tǒng)產(chǎn)量增加，必須提高干燥產(chǎn)量，也就是提高磨煤機(jī)前干燥劑溫度t1或增加干燥劑量，如果所得磨煤機(jī)的干燥產(chǎn)量大于磨煤產(chǎn)量，則會(huì)使磨煤機(jī)出口高，煤粉溫度增高，這樣對(duì)輸送和儲(chǔ)存煤粉不安全，因此要設(shè)法降低磨煤機(jī)進(jìn)口的干燥劑溫度t1或增加磨煤產(chǎn)量，使之干燥產(chǎn)量相適應(yīng)。通過制粉系統(tǒng)熱平衡計(jì)算，求的磨煤機(jī)前干燥劑溫度t1=145，低于熱空氣溫度trk=165，因此采用一級(jí)空氣預(yù)熱器出口熱空氣加再循環(huán)。1、干燥劑 選取 熱空氣加再循環(huán)2、熱空氣溫度： trktrk-10175-101653、熱空氣比熱： 查表 Crk 0.2434、冷空氣溫度：tlk305、冷空氣比熱：查表Clk0.242千卡/公斤6、

15、磨煤機(jī)后干燥溫度： tm選取707、排粉機(jī)前干燥劑溫度： t2tm-1070-10608、排粉機(jī)前干燥劑比熱：查表 C20.2425千卡/公斤9、干燃料比熱：煙煤 C2rl0.26千卡/公斤10、干燃料溫度: trl011、制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù): 查表 Klf0.312、原煤水分蒸發(fā)量:W=13、每公斤原煤所需干燥劑量（磨煤機(jī)入口）g1=1.67公斤/公斤14、（進(jìn)入系統(tǒng)的熱量）q干燥劑物理熱qg2j=g1Cg2jt11.67 Cg2jt1千卡/公斤15、磨煤機(jī)械能轉(zhuǎn)換的熱量gj0.86kjZm0.860.717.7210.62千卡/公斤16、系統(tǒng)漏入冷空氣的物理熱(帶動(dòng)系統(tǒng)的熱量 qlKlfg1

16、Clktlk0.31.670.242303.64千卡/公斤17、蒸發(fā)煤的水分所消耗的熱量 q2hW（595+0.45t2-trl）0.038（595+0.4560-0）23.64千卡/公斤18、干燥劑帶走的熱量q2（1+klf）g1C2t2（1+0.3）1.670.24256031.59千卡/公斤19、加熱燃料所需的熱量 qrl千卡/公斤20、系統(tǒng)的散熱損失q5制粉系統(tǒng)的散熱損失：Q5查表得45103千卡/公斤21、熱平衡計(jì)算：qg2j+ qj+ ql = q2h+ q2+ qrl+ q51.67 Cg2jt1+10.67+3.64=23.64+31.59+15.55+2.24Cg2j.t1

17、35.2822、磨煤機(jī)前干燥劑溫度t1 假定Cg2j=0.2429 t1 145根據(jù)氣體物理性質(zhì)，查得的Cg2j基本相等第四節(jié) 排粉機(jī)前濕混合物數(shù)量和乏氣再循環(huán)比例的決定干燥劑中再循環(huán)量占19%，熱空氣占81%，磨煤機(jī)干燥劑動(dòng)力39093米3/時(shí)，乏氣總體積67053米3/時(shí)，乏氣占爐膛總風(fēng)量27.02%，選用兩臺(tái)M7-29-11N0141/2D型排粉機(jī)轉(zhuǎn)速1450轉(zhuǎn)/分，流量46100米3/時(shí)，全風(fēng)壓920毫米水柱，為了使煤粉系統(tǒng)結(jié)露，排粉機(jī)前干燥劑溫度t2應(yīng)大于tld+15現(xiàn)tld+5=29.8+5=34.8, t2=60 滿足防止結(jié)露的要求。1、排粉機(jī)前濕干燥劑重量g2（1+klf）g1

18、+ W（1+0.3）1.67+0.0382.21公斤/公斤煤2、排粉機(jī)前干燥劑體積V23、干燥條件所決定的排粉機(jī)動(dòng)力 Vgmf1000V2Bm10002.1218.4439092米3/公斤煤4、磨煤動(dòng)力與干燥動(dòng)力所決定的排粉動(dòng)力之差0.2誤差未超過15允許用改變粉分離器，擋板開度達(dá)到預(yù)定的R90。5、再循環(huán)量占干燥劑的比例0.196、熱空氣占干燥劑比例7、每公斤原煤所需再循環(huán)劑重量gxh rkg10.191.670.317公斤/公斤8、再循環(huán)劑比重 oxh1.27公斤/米39、乏氣占爐膛總風(fēng)量之比af=27.02%10、乏氣體積Vf67053米3/時(shí)11、干燥劑中水蒸氣容積（以每公斤燃料為準(zhǔn)）

19、VH2o0.091米3/公斤12、干燥劑中水蒸氣分壓PH2oVH2o/ V20.091/2.120.043ata13、干燥劑的露點(diǎn)tld查水蒸氣表t2 tld+5 滿足防露條件29.8第五節(jié) 燃燒器的設(shè)計(jì)計(jì)算煤粉燃燒器采用爐膛四角布置，如圖燃燒的直流燃燒器，8個(gè)一次風(fēng)噴口，12個(gè)三次風(fēng)噴口，4個(gè)三次風(fēng)噴口，采用均等配風(fēng)方式，見圖示：0.093選用12臺(tái)GF-6型葉輪給粉機(jī)， 三次風(fēng) 0.0.093動(dòng)力2-6噸/時(shí)，其中4臺(tái)備用 二次風(fēng)0.106一次風(fēng)0.093二次風(fēng)0. 106一次風(fēng)0.093二次風(fēng)均等配風(fēng)直流煤粉燃燒器 風(fēng)口面積米3煤粉燃燒器中所用一次風(fēng)額a1煤種有關(guān)，以能滿足揮發(fā)分的燃燒為

20、原則，揮發(fā)物多的煤應(yīng)采用稍高一些的一次風(fēng)量，因?yàn)閾]發(fā)物多的煤粉容易著火，一次風(fēng)過時(shí)會(huì)使火焰距燃燒器噴口太近而把燃燒器燒壞，一次風(fēng)額選取a1=0.4081。一次風(fēng)量和一次風(fēng)速提高都對(duì)著火不利，一次風(fēng)量增加將使煤粉氣流加熱到著火溫度，所需熱量加多，著火點(diǎn)推遲，一次風(fēng)速高，著火點(diǎn)靠后，一次風(fēng)速低，會(huì)造成一次風(fēng)管堵塞，而且著火點(diǎn)過于靠前，還可能燒壞燃燒器噴口，選定一次風(fēng)速W1=30m/秒，二次風(fēng)速一般均應(yīng)大于一次風(fēng)速，二次風(fēng)速比較高，才能使空氣與煤粉充分混合，但是二次風(fēng)速又不能比一次風(fēng)速大得太多，否則會(huì)迅速吸引一次風(fēng)（大量卷吸周圍介質(zhì)，形成較高的負(fù)壓區(qū)），使混合物提前，以致影響著火，選取二次風(fēng)速W2=

21、45m/秒。均等配風(fēng)燃燒器的一、二次風(fēng)噴口間隔排列，即在每個(gè)一次風(fēng)噴口的上下方都有二次風(fēng)噴口，而且噴口間距也較小，這樣，有利于一、二次風(fēng)較早混合，使一次風(fēng)煤粉氣流在著火后就能獲得足夠的空氣，這種布置方式，適用于揮發(fā)分較高的且容易著火的本設(shè)計(jì)煙煤煤種，燃燒起最上層二次風(fēng)噴口，除供應(yīng)上排煤粉燃燒所需空氣處，還可以補(bǔ)充爐膛內(nèi)未燃燒盡的煤粉，連續(xù)燃燒所需的空氣，最下層二次風(fēng)能把從煤粉射流中分離出來的粗煤粉托浮起來，使其燃燒而減少機(jī)械未完成燃燒熱損失。磨煤乏氣通過單獨(dú)的噴口到三次風(fēng)口排入爐膛，三次風(fēng)溫度較低，約為60左右，相對(duì)爐內(nèi)煙氣而言，它是一股冷氣流，大量的三次風(fēng)進(jìn)入爐內(nèi)，會(huì)使?fàn)t膛溫度下降，燃燒延緩

22、，將磨煤乏氣送入爐膛進(jìn)行燃燒的，目的是為了提高鍋爐機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，三次風(fēng)的特點(diǎn)是溫度低水分多、煤粉細(xì)、同時(shí)數(shù)量較大。直流煤粉燃燒中的二次風(fēng)口的位置對(duì)主煤粉氣流的燃燒和整個(gè)燃盡過程都有顯著的影響，如果三次風(fēng)口布置不當(dāng)，不僅會(huì)影響會(huì)影響主煤粉氣流的著火燃燒（如使?fàn)t膛溫度降低、著火推遲以及燃燒不穩(wěn)定等）而且還會(huì)使煤粉火焰的燃盡條件惡化，導(dǎo)致飛灰可燃物增大，火焰中心上移，爐膛出口和過熱器前煙溫度增高，從而引起爐膛出口附近結(jié)渣，過熱器超溫爆管等事故。因此將三次風(fēng)噴口布置在燃燒器的最上方，并與二次風(fēng)口保持一定間距，這樣即不會(huì)對(duì)主煤粉氣流的燃燒造成明顯的影響，又可起到壓火作用，有利于三次風(fēng)中細(xì)煤粉的燃盡，減少

23、飛灰可燃物，因?yàn)槿物L(fēng)是噴入粘度較大的高溫?zé)煔?，所以流速不宜太低，否則無法穿透爐煙而深入到爐膛中心，選取三次風(fēng)速W3=50米/秒。1、計(jì)算燃料消耗量：Bj30.4噸/時(shí)2、燃料可燃基揮發(fā)分：烏達(dá)煙煤rr32.61%3、理論空氣量：V05.65標(biāo)準(zhǔn)米3/公斤4、爐膛出口過量空氣系數(shù)： L1.25、爐膛送風(fēng)系數(shù)：L 選取 0.056、空氣預(yù)熱器出口風(fēng)溫： trk3237、爐膛送風(fēng)占爐膛總風(fēng)之比例： aLfL/L0.05/1.24.17%8、乏氣爐膛總風(fēng)量之比例：af27.02%9、一次風(fēng)與爐膛總風(fēng)之比例：a128%10、二次風(fēng)與爐膛總風(fēng)之比例 ： a2100- aLf- af- a1100-4.1

24、7-27.02-2840.81%11、一次風(fēng)粉混合溫度 ：t1 160 按防爆要求該溫度不得超過16012、二次風(fēng)溫度： t2trk-10323-1031313、乏氣（三次風(fēng)）溫度：tf6014、一次風(fēng)量： V125.43米3/秒15、二次風(fēng)量： V2V150.15米3/秒16、乏氣（三次風(fēng)）量： Vf18.63米3/秒17、一次風(fēng)速：W130米/秒18、二次風(fēng)速：W245米/秒19、乏氣（三次風(fēng)）風(fēng)速： Wf50米/秒20、一次風(fēng)總截面： F1 0.848米221、每只一次風(fēng)截面：f1米222、每只一次風(fēng)噴口的出力：Br3.8噸/時(shí)23、二次風(fēng)口總截面：F21.114米224、每只二次風(fēng)口截

25、面：f20.093米225、乏氣（三次風(fēng)）噴口總截面：Ff0.373米226、每只乏氣（三次風(fēng)）噴口截面：Ff 0.093米2第六節(jié) 燃燒器阻力計(jì)算1、一次風(fēng)中煤粉濃度： 2、阻力系數(shù):1.53、一次風(fēng)阻力:H174.4mm水柱由于r14、二次風(fēng)阻力:H292.7mm水柱5、乏氣（三次風(fēng)）噴口阻力:Hf242.7mm水柱第三章 鋼球磨中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案第一節(jié) 對(duì)燃燒過程自動(dòng)控制的要求鍋爐燃燒過程自動(dòng)控制的任務(wù):（1）維持氣壓。（2）保持燃燒經(jīng)濟(jì)性。（3）維持爐膛負(fù)壓。鍋爐蒸汽壓力的變化表示鍋爐蒸汽的產(chǎn)生量與負(fù)荷的耗汽量不相適應(yīng)，因此，必須相應(yīng)地改變?nèi)剂系墓?yīng)量，以

26、改變鍋爐的蒸汽產(chǎn)量。當(dāng)燃料量改變時(shí)，必須相應(yīng)改變送風(fēng)量，使燃料量與空氣量相適應(yīng)，保證燃燒過程有較高的經(jīng)濟(jì)性。當(dāng)送風(fēng)量改變時(shí)，必須即使地改變引風(fēng)量，使引風(fēng)量與送風(fēng)量相配合，以保證爐膛壓力不變，對(duì)于負(fù)壓燃燒鍋爐，如爐膛壓力接近于大氣壓，則爐煙往外冒出，影響設(shè)備與工作人員的安全，反之，如果爐膛壓力低于大氣壓力太多，又會(huì)使大量的冷空氣進(jìn)入爐膛內(nèi)，降低了爐膛溫度，增大了引風(fēng)機(jī)負(fù)荷和排煙帶走的熱量損失。鍋爐燃燒過程的三項(xiàng)調(diào)節(jié)任務(wù)是不可分的，可以用三個(gè)調(diào)節(jié)量。燃燒量、送風(fēng)量和引風(fēng)量，以維持三個(gè)被控變量，即氣壓、過?？諝庀禂?shù)（或最佳含氧量02）和爐膛負(fù)壓，三個(gè)調(diào)節(jié)量和三個(gè)被控量是相互關(guān)聯(lián)的，需要統(tǒng)籌兼顧，三個(gè)

27、調(diào)節(jié)量分別通過改變?nèi)剂险{(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)參數(shù)（給粉機(jī)轉(zhuǎn)速），送風(fēng)機(jī)擋板和引風(fēng)機(jī)擋板位置來進(jìn)行調(diào)節(jié)。第二節(jié) 中間儲(chǔ)倉(cāng)式和直吹式制粉系統(tǒng)鍋爐燃燒控制的特點(diǎn)燃燒控制自動(dòng)系統(tǒng)的選擇與制粉系統(tǒng)的類型是：具有中間儲(chǔ)倉(cāng)式，還是直吹式有關(guān)，制粉系統(tǒng)的類型直接影響了對(duì)象的動(dòng)態(tài)特性和系統(tǒng)的組成方式，制粉系統(tǒng)改為中間儲(chǔ)倉(cāng)式后，其燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)的具體方案也需作相應(yīng)的變動(dòng)，對(duì)于中間儲(chǔ)倉(cāng)式和直吹式制粉系統(tǒng)鍋爐的燃燒控制具有如下特點(diǎn)：1、中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉設(shè)備的鍋爐在燃燒設(shè)備與制粉系統(tǒng)之間具有明顯可見的界限，而直吹式制粉設(shè)備的鍋爐將制粉設(shè)備與鍋爐本體緊密地聯(lián)系成一個(gè)整體，因此，在直吹式制粉設(shè)備的鍋爐的運(yùn)行中，制粉系統(tǒng)也成為燃燒過程自動(dòng)控制

28、不可分割的組成部分。2、在中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉設(shè)備的鍋爐中，改變?nèi)剂险{(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)位置（給粉機(jī)轉(zhuǎn)速）就能立即改變進(jìn)入爐膛的煤粉量B，因此，中間儲(chǔ)倉(cāng)式鍋爐無論在適應(yīng)負(fù)荷變化或消除燃料的自發(fā)性擾動(dòng)方面都比較及時(shí)，而在直吹式鍋爐中，改變?nèi)剂险{(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)即給煤機(jī)后，還需經(jīng)過原煤制粉的過程，才能使進(jìn)入爐膛的煤粉量B發(fā)生變化，顯然，直吹式鍋爐在適應(yīng)負(fù)荷變化或消除燃料內(nèi)擾動(dòng)的反應(yīng)較慢，從而引起氣壓的較大變化。第三節(jié) 中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)的鍋爐燃燒過程自動(dòng)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)PO+Pb-PT-1、燃燒控制系統(tǒng)方案：DPIB燃燒控制的任務(wù)在于進(jìn)入鍋爐的燃料量隨時(shí)與外界負(fù)荷要求相適應(yīng)，氣壓是鍋爐燃料熱量與汽輪機(jī)需要能量的平衡標(biāo)志。燃料控

29、制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，采用鍋爐出口氣壓PT為主信號(hào)，并且有汽包壓力微分的控制系統(tǒng)。燃料鍋爐中燃燒、傳熱、水的蒸汽過程需要一定的時(shí)間，這樣鍋爐對(duì)負(fù)荷變化的響應(yīng)比汽輪機(jī)要慢得多，另外，由于燃料量的測(cè)量及改變是給粉機(jī)轉(zhuǎn)速來實(shí)現(xiàn)的。用給粉機(jī)轉(zhuǎn)速作為燃料量的間接質(zhì)量是粗糙的，因?yàn)?，即使給粉機(jī)在同一轉(zhuǎn)速下煤粉量也是變的，何況燃料品種也會(huì)改變，在具有汽包壓力微分的燃料控制系統(tǒng)中，汽包壓力Pb信號(hào)引入汽壓控制器P的微分通道，動(dòng)態(tài)中Pb的變化與Pt相同，它的微分信號(hào)dpb/dt有超前和加強(qiáng)調(diào)節(jié)的作用，幫助主信號(hào)Pt對(duì)燃料量進(jìn)行超前和加強(qiáng)調(diào)節(jié)，能較快地適應(yīng)外界負(fù)荷要求變化的需要，燃料量發(fā)生擾動(dòng)后，首先汽包壓力發(fā)生變化，所

30、以汽包壓力微分信號(hào)有助于提前消除內(nèi)擾，穩(wěn)態(tài)時(shí)dpb/dT信號(hào)消失，汽壓調(diào)節(jié)器保持PT為給定值。2、送風(fēng)控制系統(tǒng)方案：送風(fēng)控制的任務(wù)在于保證燃燒的經(jīng)濟(jì)性，即保證燃燒過程中有合適的燃料與風(fēng)量比例，采用氧量作為校正信號(hào)的送風(fēng)控制系統(tǒng)如圖示：O20O2PIPIBV6O2PIV它是一個(gè)有燃燒量前饋調(diào)節(jié)的串級(jí)控制系統(tǒng)，主調(diào)節(jié)器（氧量校正調(diào)節(jié)器）接受氧量和氧量定值信號(hào)，副調(diào)節(jié)器接受前饋信號(hào)B，反饋信號(hào)V及氧量校正調(diào)節(jié)器的輸出，副回路保證風(fēng)媒的基本比例，起粗調(diào)節(jié)作用，主回路用來進(jìn)行氧量校正起細(xì)調(diào)節(jié)作用。當(dāng)煙氣中含氧量高于給定值時(shí)，氧量校正調(diào)節(jié)器發(fā)生校正信號(hào)，修正送風(fēng)量控制系統(tǒng)的給定值，使送風(fēng)調(diào)節(jié)器減少送風(fēng)量，

31、經(jīng)過校正后的送風(fēng)量將保證煙氣中含氧量等于給定值，在有氧量校正的送風(fēng)控制系統(tǒng)中，送風(fēng)量除了需要與燃料量保持正比外，還要附加一個(gè)校正送風(fēng)量信號(hào)02，才能使煙氣中含氧量達(dá)到最佳值。3、引風(fēng)控制系統(tǒng)方案：引風(fēng)控制的任務(wù)是保持爐膛負(fù)壓在規(guī)定的范圍內(nèi)，引風(fēng)控制系統(tǒng)以爐膛負(fù)壓Pf作為被調(diào)節(jié)量，并將送風(fēng)量前饋引入引風(fēng)調(diào)節(jié)器的控制系統(tǒng)。f（x）VPfPfo PIG由于送風(fēng)量的變化是引起負(fù)壓波動(dòng)的主要原因。為了能使引風(fēng)量快速地跟蹤送風(fēng)量，以保持二者的比例，將送風(fēng)量作為前饋引入引風(fēng)調(diào)節(jié)器，這樣當(dāng)送風(fēng)控制系統(tǒng)動(dòng)作時(shí)，引風(fēng)控制系統(tǒng)立即跟著動(dòng)作，而不是等爐膛負(fù)壓偏離給定值后再動(dòng)作，從而能使?fàn)t膛負(fù)壓基本不變，因此，引風(fēng)控制

32、系統(tǒng)引入送風(fēng)前饋信號(hào)以后，將有利于提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性和減少爐膛負(fù)壓的動(dòng)態(tài)偏差。送風(fēng)量信號(hào)通過前饋補(bǔ)償裝置f（x）送到引風(fēng)調(diào)節(jié)器，而使引風(fēng)量跟著變化，是一個(gè)快速動(dòng)作系統(tǒng)，當(dāng)系統(tǒng)處于靜態(tài)時(shí)，前饋補(bǔ)償裝置f（x）的輸出為零，以使?fàn)t膛負(fù)壓保持為給定值。第四章 鋼球磨煤機(jī)的自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計(jì)第一節(jié) 磨煤機(jī)負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)磨煤機(jī)負(fù)荷自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的任務(wù)是保持它始終在最經(jīng)濟(jì)工況下工作，即最大負(fù)荷下運(yùn)行，負(fù)荷調(diào)節(jié)系統(tǒng)以給煤量作調(diào)節(jié)手段，采用間接測(cè)量方法，以磨煤機(jī)進(jìn)出口壓差和制粉通風(fēng)量作為調(diào)節(jié)信號(hào)調(diào)節(jié)給煤機(jī)的給煤量。#2磨煤機(jī)進(jìn)出口 #2排粉機(jī)入口風(fēng)量差壓2B1BPIDcAGM#2振動(dòng)給煤機(jī)電磁線圈第二節(jié) 磨煤機(jī)出口

33、風(fēng)粉溫度自動(dòng)調(diào)節(jié)系統(tǒng)磨煤機(jī)出口風(fēng)粉混合物的溫度，反映了煤粉的干濕程度，同時(shí)，也是防爆安全性的指標(biāo)，采用單回路系統(tǒng)用改變溫風(fēng)量作為調(diào)節(jié)手段。WIPIBBZKCFK第五章 鍋爐輔機(jī)的聯(lián)鎖方案鍋爐輔機(jī)聯(lián)鎖主要指燃燒及制粉系統(tǒng)各輔機(jī)之間的聯(lián)鎖，鍋爐運(yùn)行時(shí)，各輔機(jī)之間的關(guān)系十分密切，每一設(shè)備或環(huán)節(jié)發(fā)生故障，不但影響有關(guān)設(shè)備或環(huán)節(jié)的正常運(yùn)行，還導(dǎo)致鍋爐燃燒工況的失常，甚至擴(kuò)大事故，損壞設(shè)備或危及人力安全。負(fù)壓燃燒鍋爐引風(fēng)機(jī)停止后，若送風(fēng)機(jī)沒停，將造成爐膛正壓向外噴火，煤粉鍋爐送風(fēng)機(jī)停止后，若給粉機(jī)、排粉機(jī)和磨煤機(jī)等設(shè)備及時(shí)停止，將造成輸粉管堵塞和磨煤機(jī)堵煤等事故，為了保證安全運(yùn)行，在鍋爐燃燒制粉系統(tǒng)各輔機(jī)之間設(shè)置聯(lián)鎖。聯(lián)鎖條件：1、當(dāng)兩臺(tái)運(yùn)行的引風(fēng)機(jī)同時(shí)掉閘或一臺(tái)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行并掉閘時(shí)，送風(fēng)機(jī)以下全部設(shè)備應(yīng)自行掉閘。2、當(dāng)兩臺(tái)運(yùn)行的送風(fēng)機(jī)同時(shí)掉閘，或一臺(tái)送風(fēng)機(jī)運(yùn)行并掉閘時(shí)，給粉機(jī)電源、排粉機(jī)及以下的設(shè)備應(yīng)自行掉閘。3、當(dāng)一臺(tái)排粉機(jī)掉閘時(shí)，相應(yīng)的磨煤機(jī)及以下的全部設(shè)備自行掉閘。4、當(dāng)磨煤機(jī)掉閘時(shí)，相應(yīng)的給煤機(jī)應(yīng)自行掉閘。5、當(dāng)磨煤機(jī)出口溫度高至額定值時(shí)，磨煤機(jī)冷風(fēng)門應(yīng)自行打開。6、當(dāng)兩臺(tái)運(yùn)行的引風(fēng)機(jī)（或送風(fēng)機(jī)）其中一臺(tái)停止運(yùn)行時(shí)，應(yīng)自