【方案】現(xiàn)澆梁滿堂紅支架專項(xiàng)施工方案

1、松花江避暑城東環(huán)路項(xiàng)目松江濕地旅游通道四環(huán)路至呼口大橋段現(xiàn)澆梁滿堂紅支架專項(xiàng)施工方案編制： 復(fù)核： 審批： 中鐵十三局集團(tuán)第四工程有限公司松花江避暑城東環(huán)路項(xiàng)目部 二o一三年七月目 錄一、工程概況21.1 基本情況21.2 主要工程量21.3 編制依據(jù)21.4 施工重點(diǎn)、難點(diǎn)3二、施工工期安排4三、施工工藝及方案53.1現(xiàn)澆梁支架施工51）施工組織52）工藝流程圖53）結(jié)構(gòu)型式64）基礎(chǔ)施工65）支架施工76）支架預(yù)壓73.2 支架結(jié)構(gòu)驗(yàn)算81）結(jié)構(gòu)說明82）荷載計(jì)算93）結(jié)構(gòu)檢算11四、安全質(zhì)量控制措施191、支架搭設(shè)施工質(zhì)量控制措施192、雨季施工措施193、高空作業(yè)安全保證措施204、其

2、他安全措施20一、工程概況1.1 基本情況松花江避暑城項(xiàng)目工程道路全長8123.634m，南起櫻花路（起點(diǎn)k2+596.366）,中心南北路環(huán)島（終點(diǎn)k10+720）。平面坐標(biāo)采用哈爾濱城市獨(dú)立坐標(biāo)系。松花江避暑城東環(huán)路（松江濕地旅游通道四環(huán)路至呼口大橋段）規(guī)劃紅線寬度60m，采用雙向6車道。k4+338大橋采用變截面預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，橋跨徑組合為40m+65m+40m，橋墩采用直立型實(shí)體式墩。橋梁橫向全寬40m，雙向共六車道。橋面橫向分上下分幅布置，兩幅橋凈距5.0m。承臺下設(shè)鉆孔樁基礎(chǔ)，樁直徑120cm。k4+338大橋支點(diǎn)梁高3.8m，高跨比1/17.1；跨中梁高2.3m，高跨比1/

3、28.3。梁高采用二次拋物線變化。單幅箱梁頂寬17.5m，底寬9.8m，采用斜腹板單箱雙室斷面，翼緣板懸臂長度3.25m。箱梁頂板厚度28cm，底板厚度45-65cm，中腹板厚度40-65cm。在支點(diǎn)外設(shè)橫隔墻，邊支點(diǎn)處橫隔墻厚度1.2m，中支點(diǎn)處橫隔墻厚度1.8m。箱梁采用雙向預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)，分為縱向預(yù)應(yīng)力和頂板及橫梁的橫向預(yù)應(yīng)力。1.2 主要工程量預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁跨徑為40+65+40mc50混凝土：5107m3級鋼筋：681.6t；15.20鋼絞線：201.4t。1.3 編制依據(jù) 1）本工程招標(biāo)文件；2）松花江避暑城東環(huán)路施工圖設(shè)計(jì)；3）國家及交通部現(xiàn)行的施工規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)和哈爾濱市建委制定

4、的相關(guān)規(guī)范；4）業(yè)主對本工程的工期及質(zhì)量要求；5）我單位的施工技術(shù)、機(jī)械設(shè)備水平以及類似工程的施工經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)總結(jié)。1.4 施工重點(diǎn)、難點(diǎn) 1）地質(zhì)條件較差，基礎(chǔ)處理難度較大；2）澆筑方量大，混凝土質(zhì)量及供應(yīng)的控制是重點(diǎn)；3） 防止高空墜物是安全防護(hù)重點(diǎn)；4）施工周期長，鋼筋防銹及模板防污是控制重點(diǎn)。二、施工工期安排k4+338大橋(40+65+40m)支架施工 22 天 2013年8月7日至2013年8月28日基礎(chǔ)施工 2 天 2013年8月7日至2013年8月8日支架架設(shè) 10 天 2013年8月11日至2013年8月20日支架預(yù)壓 12 天 2013年8月17日至2013年8月28日現(xiàn)澆梁

5、施工 57 天 2013年8月5日至2013年9月30日模板加工 20 天 2013年8月5日至2013年8月24日底模鋪設(shè) 11 天 2013年8月22日至2013年9月1日鋼筋綁扎 14 天 2013年8月27日至2013年9月9日內(nèi)、外模安裝 10 天 2013年8月30日至2013年9月8日左幅砼澆注 3 天 2013年9月4日至2013年9月6日左幅拆除底模 2 天 2013年9月23日至2013年9月24日右幅砼澆注 3 天 2013年9月10日至2013年9月12日 右幅拆除底模 2 天 2013年9月29日至2013年9月30日支架拆除 10天 2013年9月25日至2013年

6、10月5日三、施工工藝及方案3.1現(xiàn)澆梁支架施工1）施工組織k4+338大橋現(xiàn)澆梁采用滿堂紅碗扣式腳手架施工工藝，支架施工包括支架基礎(chǔ)、支架搭設(shè)、支架預(yù)壓、支架拆除等內(nèi)容。滿堂式碗扣支架體系由支架基礎(chǔ)（厚30cm三灰碎石土、20cmc25砼）、483mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂?shù)淄校ㄩL度不得少于60cm）、10cm10cm木方做橫向分配梁、10cm10cm木方縱向分配梁組成。模板系統(tǒng)由側(cè)模、底模、芯模、端模等組成。10cm10cm木方分配梁沿縱橋向布置，直接鋪設(shè)在支架頂部的可調(diào)節(jié)頂托上；上設(shè)10cm10cm木方作為橫向分配梁，間距為30cm；箱梁底模板、翼緣板模板采用定型大塊竹膠模板，

7、直接固定在橫向分配梁上；其中翼緣板標(biāo)高采用調(diào)整頂托高度來實(shí)現(xiàn)；側(cè)、內(nèi)模板為整體定型制作木模板，分節(jié)分段進(jìn)行吊裝，側(cè)模直接安裝橫向分配梁中，與底模、翼緣板模板相連，內(nèi)模支撐于底模。2）工藝流程圖原地面壓實(shí)碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗(yàn)沉降觀測預(yù)壓試驗(yàn)原地面壓實(shí)碎石土基礎(chǔ)砼墊層基礎(chǔ)支架搭設(shè)現(xiàn)澆混凝土支架拆除三灰碎石檢驗(yàn)沉降觀測預(yù)壓試驗(yàn)支架施工工藝流程圖見下：3）結(jié)構(gòu)型式4）基礎(chǔ)施工支架基礎(chǔ)范圍為支架周邊各增加1.5m，采用三灰碎石土基礎(chǔ)與c25混凝土基礎(chǔ)。三灰碎石土采用商品料，施工前對支架范圍采用壓路機(jī)靜壓12遍，不能出現(xiàn)局部反彈點(diǎn)。三灰碎石土一層成型，推土機(jī)平整，25

8、t壓路機(jī)壓實(shí)34遍。壓實(shí)后表面灑水，覆蓋塑料膜進(jìn)行養(yǎng)護(hù)7天。派專人進(jìn)行灑水養(yǎng)護(hù)，始終保證碎石土表面濕潤。c25砼基礎(chǔ)采用商品料，測量控制標(biāo)高，自橋梁中心線向左右兩側(cè)設(shè)流水坡，坡高控制在15cm；采用汽車泵送混凝土進(jìn)行施工，混凝土同步進(jìn)行振搗，表面壓光處理；混凝土專人灑水養(yǎng)護(hù)，時(shí)間不得小于7天。5）支架施工支架立桿布置縱向間距均為60cm，橫向間距箱梁底板范圍采用60cm，翼緣板范圍采用90cm；底頂托調(diào)整高度控制在30cm以內(nèi)；橫桿底部第一層與第二層步距為60cm，第二層與第三層及以上步距為120cm，同時(shí)所有單根立桿頂部均設(shè)橫桿連接；斜桿分水平斜桿、縱橫方向斜桿；水平斜桿設(shè)于支架底部及頂部各

9、一層；縱方向斜桿共設(shè)5道在支架兩側(cè)各設(shè)1處，支架中間位置設(shè)3道，分別處于梁中心、底板兩側(cè)邊緣位置；橫方向斜桿除支架兩側(cè)各設(shè)1道，其余按間距6m進(jìn)行設(shè)置。嚴(yán)格按施工圖紙進(jìn)行支架定點(diǎn)安裝，掛線定位。頂?shù)淄幸笊烊脘摴軆?nèi)不得小于15cm。對所有鋼管、扣件進(jìn)行相應(yīng)檢測，合格后方可用于本工程。加固扣件均采用扭力扳手進(jìn)行校緊，確保不存在松動(dòng)或未達(dá)到要求的加固扣件。同時(shí)對扭力扳手進(jìn)行相應(yīng)的檢測，合格后用于施工檢查。6）支架預(yù)壓支架須進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓重量為箱梁重量的1.1倍，具體預(yù)壓方案見附后。初步施工流程為：混凝土基礎(chǔ)施工滿堂紅支架搭設(shè)支架基礎(chǔ)和支架的預(yù)壓；在支架搭完成后，開始鋪設(shè)底模，底模采用12竹膠板。底

10、模鋪設(shè)完成后，進(jìn)行支架整體預(yù)壓。支架預(yù)壓的目的一方面是為了消除支架的非彈性變形；另一方面是為支架計(jì)算的彈性變形提供實(shí)踐依據(jù)，為預(yù)拱度的設(shè)置提供參與，以保證梁體整體線形。壓載總重按照設(shè)計(jì)要求為主梁自重的110%進(jìn)行設(shè)置，加載方式采用砂袋三跨整體加重，加載過程分為三級加載，順序按照50%-75%-100%-110%進(jìn)行。每級持荷時(shí)間不小于30min，最后一級為1h，穩(wěn)定時(shí)間為48h。分別測定各級荷載下支架的變形值，并根據(jù)測試結(jié)果預(yù)拱度。變形觀測點(diǎn)的設(shè)置原則：橫橋向布置5點(diǎn)（其中底板3點(diǎn)、翼緣板兩側(cè)各2點(diǎn)），縱橋向從墩中心向跨中心方向布置按點(diǎn)與點(diǎn)間距3m、3m、3m、4m、5m、7m、7.5m。具體

11、布置如下圖所示。3.2 支架結(jié)構(gòu)驗(yàn)算1）結(jié)構(gòu)說明采用wdj碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)1010cm方木；縱向方木上設(shè)1010cm的橫向方木，其中橫向方木間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每6.0m設(shè)一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設(shè)5道。支架底部、頂部各設(shè)一道水平斜撐。橫桿底部第一層與第二層步距為60cm，第二層與第三層及以上步距為120cm，同時(shí)所有單根立桿頂部均設(shè)橫桿

12、連接。2）荷載計(jì)算本計(jì)算書以現(xiàn)澆梁40m+65m+40m變截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱兩室）為例，對荷載進(jìn)行計(jì)算及對其支架體系進(jìn)行檢算。a 荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q21.0kpa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kpa；當(dāng)計(jì)算肋條下的梁時(shí)取1.5kpa；當(dāng)計(jì)算支架立柱及替他承載構(gòu)件時(shí)取1.0kpa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kpa，對

13、側(cè)板取4.0kpa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kpa。 q7 支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在不同布置形式時(shí)其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計(jì)算值(kpa)60cm60cm120cm3.3860cm90cm120cm2.21b 荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算側(cè)模計(jì)算c 荷載計(jì)算 箱梁自重q1計(jì)算根據(jù)k4+338大橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，我們?nèi)∠淞航諅?cè)斷面，其結(jié)構(gòu)混凝土量最大，代表進(jìn)行箱梁自重計(jì)算，并對截面下的支架體系進(jìn)行檢算，先進(jìn)行自重計(jì)算。根據(jù)橫斷

14、面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q150.291.260.35kpa 注：b 箱梁底寬，取9.0m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。 新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計(jì)算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以v=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度t=28控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=k為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑k=1.2當(dāng)v/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8v/t=1.69mq5=3）結(jié)構(gòu)檢算（1）扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向

15、荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按483.5mm碗扣架進(jìn)行立桿內(nèi)力計(jì)算，采用6060120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)立桿的設(shè)計(jì)允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm時(shí)，立桿可承受的最大允許豎直荷載為n30kn（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實(shí)際承受的荷載為：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4nqk（組合風(fēng)荷載時(shí)）ng1k支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力；ng2k構(gòu)配

16、件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力nqk施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：ng1k=0.60.6q1=0.60.660.35=21.72knng2k=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36knnqk=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+3.38)=2.296kn則：n=1.2（ng1k+ng2k）+0.851.4nqk=1.2（21.72+0.36）+0.851.42.296=29.2knn30kn，強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：n/a+mw/wfn鋼管所受的垂直荷載，n=1.2（ng1k+ng2k）+0.

17、851.4nqk（組合風(fēng)荷載時(shí)），同前計(jì)算所得；f鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f205n/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。a48mm3.5鋼管的截面積a489mm2。軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄b得i15.8。長細(xì)比l/i。 l水平步距，l1.2m。于是，l/i75.9，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄c得0.75。mw計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距；mw=0.851.4wklah2/10wk=0.7uzusw0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=

18、1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項(xiàng)得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表d.4 w0=0.8kn/m2故：wk=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927knla立桿縱距0.6m；h立桿步距1.2m，故：mw=0.851.4wklah2/10=0.0953knw 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表b得w=5.08則，n/a+mw/w29.2*103/（0.75*489）+0.0953*106/（5.08*103）92.3 kn/mm2f205kn/mm2計(jì)算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。（2）滿堂支架整體抗傾覆依據(jù)公

19、路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實(shí)施手冊第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時(shí)，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。k0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y*ni/mw采用最危險(xiǎn)截面（主跨65m）驗(yàn)算支架抗傾覆能力：箱梁寬度17.5m，長65m采用6060120cm跨中支架來驗(yàn)算全橋：支架橫向28排；支架縱向105排；高度4m（平均）；頂托tc60共需要54*89=2940個(gè)；立桿需要28*105*4=11760m;縱向橫桿需要65*4/1.2*28=6066m；橫向橫桿需要17.5*4/1.2*105=6125m；故：鋼管總重（11760+6066+6125）*3.84=91.97t; 頂托tc60總重為：2940*

20、7.2=21.17t；故ni =91.97*9.8+21.17*9.8=1108.77kn；穩(wěn)定力矩= y*ni=8.75*1108.77=9701.7kn.m依據(jù)以上對風(fēng)荷載計(jì)算wk=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927kn/ m2跨中65m共受力為：q=0.927*4*65=241kn；傾覆力矩=q*2=241*2=482kn.mk0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=9701.7/482=20.11.3計(jì)算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求（3）箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用1010cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按l60cm進(jìn)行受力計(jì)算,實(shí)

21、際布置跨距均不超過上述值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。按相同截面處3m范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度l60cm進(jìn)行驗(yàn)算。 方木間距計(jì)算q(q1+ q2+ q3+ q4)b(60.35+1.0+2.5+2)3=197.55kn/mm(1/8) ql2=(1/8)197.550.628.89knmw=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3則： n= m/( ww)=8.89/(0.000167110000.9)=5.34(取整數(shù)n6根) db/(n-

22、1)=3/5=0.6m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.6m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n3/0.310。 每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩i=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)(ql4)/(ei)=(5/384)(197.550.64)/(1291068.3310-60.9) =4.1210-4ml/400=0.6/400=1.510-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計(jì)算(1/2)(ql)/(na)=(1/2)(197.550.6)/(120.10.10.

23、9)=0.548 mpa=1.7mpa符合要求。（4）扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗(yàn)算本施工方案中wdj多功能碗扣架頂托上順橋向采用1010cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按l60cm（橫向間隔l60cm布置）進(jìn)行驗(yàn)算，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松、廣東松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 方木抗彎計(jì)算（3m范圍）p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)b/n0.6(60.35+1.0+2.5+2)3/75=1.58knmmax(a1+a2)p(0.45+0.15)1.58=0.95knm

24、w=(bh2)/6=(0.100.102)/6=1.610-4m3= mmax/ w=0.95/(1.610-4)=5.94mpa0.9w9.9mpa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計(jì)算vmax=3p/2=(31.58)/2= 2.37kn(3/2)vmax /a=(3/2)2.37/(0.10.1)=0.36mpa0.9=1.70.9=1.53 mpa符合要求。 每根方木撓度計(jì)算方木的慣性矩i=(bh3)/12=(0.10.13)/12=0.8310-5m4則方木最大撓度：fmax= =1.40910-40.9l/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故

25、撓度滿足要求（5）立桿底座和地基承載力計(jì)算：立桿承受荷載計(jì)算最大荷載箱梁3m范圍部位，間距為6060cm布置立桿時(shí)，每根立桿上荷載為： nabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(60.35+1.0+1.0+2.0+3.38)=24.38kn立桿底托驗(yàn)算： nrd底托承載力（抗壓）設(shè)計(jì)值，一般取rd =40kn;得：32.4kn40kn 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗(yàn)算將原地面整平，并采用重型壓路機(jī)碾壓密實(shí)(壓實(shí)度90%)，達(dá)到要求后，再填筑30cm的三灰碎石土，一層填筑，碾壓，使壓實(shí)度達(dá)到94以上后，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及試驗(yàn)，要求地基承載力達(dá)到fk=220kpa。地基承載力達(dá)到

26、fk= 200250kpa（參考建筑施工計(jì)算手冊。立桿地基承載力驗(yàn)算：kk式中： n為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計(jì)值；ad為立桿底座面積ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在20cm砼層上，按照力傳遞面積計(jì)算： k調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=kk=1.0200kpa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，按照間距6060cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力f為:fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(60.35+1.0+1.0+2.0+3.38)=67.73kn則，f67.

27、73kpak=1.0200kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。（6）支架變形支架變形量值f的計(jì)算ff1f2f3f4f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計(jì)算每根鋼管受力為24.38kn，48mm3.5鋼管的截面積為489mm2。于是f1=*l/e24.3848910349.85n/mm2 ，則f149.8510（2.06105）2.41mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經(jīng)驗(yàn)值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時(shí)采用三灰碎石、混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為4

28、mm （施工時(shí)以實(shí)測為準(zhǔn)）。f4為地基的彈性變形地基的彈性變形f4按公式f4/ep，式中為地基所受荷載，ep為處理后地基土的壓縮模量6.2取設(shè)計(jì)參數(shù)建議值。f4/ep49.856.28.04mm。故支架變形量值f為ff1f2f3f4=2.41+5+4+8.04=19.45四、安全質(zhì)量控制措施1、支架搭設(shè)施工質(zhì)量控制措施支架搭設(shè)過程中按設(shè)計(jì)間距和步距進(jìn)行。底層縱、橫向水平桿掃力桿距地面的高度不大于35cm；立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿長度不大于70cm。剪刀撐的斜桿與地面夾角控制在4560度之間，斜桿每步與立桿扣接。支架具有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，能承受施工過程中所產(chǎn)生的各種荷載。支架構(gòu)

29、造簡單、合理，結(jié)構(gòu)受力明確，安裝、拆除方便。支架在安裝完成后，對其平面位置、頂部高程、節(jié)點(diǎn)連接及縱、橫向穩(wěn)定性進(jìn)行全面檢查，符合要求后，方可進(jìn)行下一工序。支架穩(wěn)定、堅(jiān)固，能抵抗在施工過程中可能發(fā)生的振動(dòng)和偶然撞擊。預(yù)拱度值根據(jù)預(yù)壓值進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，消除因地基變形、支架變形等方面影響。支架拆除應(yīng)遵循后支先拆、先支后拆的原則順序進(jìn)行；箱梁側(cè)模應(yīng)在預(yù)應(yīng)力鋼束張拉前拆除；底模及支架應(yīng)在結(jié)構(gòu)建立預(yù)應(yīng)力后方可拆除。拆除支架時(shí)，不得損傷混凝土結(jié)構(gòu)。各連接件連接牢固。安全員現(xiàn)場值班到位、制度管控。施工人員“三寶”齊全，不佩戴安全防護(hù)設(shè)施，不得進(jìn)入工地。有恐高癥、高血壓等高危人群不得從事高空作業(yè)?，F(xiàn)場接電嚴(yán)格按臨時(shí)用電規(guī)程作業(yè)。2、雨季施工措施對于混凝土的雨季施工，為保證混凝土的質(zhì)量，混凝土開盤前根據(jù)混凝土含水率調(diào)整施工配合比，適當(dāng)減少加水量。施工要保持連續(xù)性，混凝土安排一次澆筑完，并經(jīng)常檢查砂石料的含水量，控制水灰比。砼、砂漿在終凝前要進(jìn)行覆蓋，防止雨淋而影響質(zhì)量。雨天施工時(shí)，要加強(qiáng)對高空作業(yè)的安全管理，設(shè)置足夠的防護(hù)網(wǎng)、護(hù)欄等安全設(shè)施，并采取其他防滑保護(hù)措施。對已綁扎的鋼筋及時(shí)灌注混凝土，防止鋼筋銹蝕。降雨時(shí)停止高空作業(yè)，對用電設(shè)備及線路進(jìn)行檢查，做好防雨護(hù)罩，防止漏電事故的發(fā)生。3、高空作業(yè)安全保證措施根據(jù)高空作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)規(guī)