預應力連續(xù)箱梁施工方案（完整版）

1、預應力連續(xù)箱梁施工方案一、工程概述一）簡介：秦皇島市港城大街東延伸道路工程第五標段預應力混凝土連續(xù)箱梁的跨徑一般為2540m, 般當橋梁為異形和彎橋時設置，34孔為一聯(lián)，一聯(lián)總長度不超過140m預應力混凝土連續(xù)箱梁采用單箱雙室、單箱三室、單箱四室、單箱五室結(jié)構(gòu)。全部箱梁共計10聯(lián)，現(xiàn)澆混凝土總方量 11279m3，結(jié)構(gòu)混凝土強度等級均為C5（。1、主橋:上部結(jié)構(gòu)B20B23墩及B9B12墩處采用現(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁。主橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁高度均采用1.6m。B9B12墩上部結(jié)構(gòu)主梁在道路中線處分為南、北兩座獨立半橋，每半橋箱梁采用單箱三室、單箱四室、單 箱五室結(jié)構(gòu)，腹板寬 60cm。B20B23墩上部

2、結(jié)構(gòu)箱梁采用單箱雙室，腹板寬60cm。連續(xù)箱梁中支點橫梁均采用預應力結(jié)構(gòu)。2、Z1匝道橋：Z1匝道橋上部結(jié)構(gòu)除 續(xù)箱梁，梁高均為1.6m。3、Z2匝道橋：Z2匝道橋上部結(jié)構(gòu)均采用現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁, 室結(jié)構(gòu)，腹板寬60cm=中墩處為預應力中支點橫梁。4、Z3匝道橋：Z3匝道橋上部結(jié)構(gòu)均采用現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁, 箱雙室結(jié)構(gòu)，腹板寬 60cm。中墩處為預應力中支點橫梁。二）主要工程量 主橋現(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁： 箱梁采用單箱三室，橋?qū)?7.83m;Z1-14 Z1-16墩采用預制預應力簡支其中預應力連續(xù)箱梁采用單箱三室結(jié)構(gòu)T梁外，其余采用現(xiàn)澆預應力混凝土連中墩處為預應力中支點橫梁。梁高均

3、為1.6m。預應力連續(xù)箱梁采用單箱雙梁高均為1.6m。其中預應力連續(xù)箱梁采用單南半橋B20B23墩上部結(jié)構(gòu)箱梁采用單箱雙室，23.206+27.206+23.545+ 32+40+32=171.957m第主1聯(lián)（南北主橋各一聯(lián)）Z1匝道橋現(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁采用單箱三室結(jié)構(gòu)B9B12墩上部結(jié)構(gòu)主梁在道路中線處分為南、北兩座獨立半橋; 北半橋箱梁采用單箱四室和單箱B12B25墩橋梁全寬為5 室,橋?qū)?20.79-27.15m ,腹板寬 60cm。 14.6m。第主2聯(lián),橋梁標準段寬度為18.1m3 X 30+3 X 30+30.491+33.097+30+30+27.436+30+30+27.43

4、6=418.46m第A1聯(lián)第A2聯(lián)第A3聯(lián)第A4聯(lián)Z2匝道現(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁橋梁全寬為13.1m：3x25+ 3x25=150m第B1聯(lián)第B2聯(lián)13.1m：Z3匝道現(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁橋梁全寬4 X 30=120m第C1聯(lián)三）地基處理方案：本標段自然地面基本平坦?？碧浇Y(jié)果表明，在勘探深度范圍內(nèi)，地層自上而下依次為：新近堆積的人工雜填土（Q4m1，第四系全新統(tǒng)沖洪積成因（Q4al+pl ）的粉土，第四系上更新統(tǒng)沖洪積成因（Q3al+pl ）的碎石土及砂層，下伏太古界（Ar）混合花崗巖。本場地地基土的等效剪切波速計算值介于250m/s500m/s之間，屬于硬場地土，場地覆蓋層厚度約為30.0m （大

5、于5m）,根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范GB50011-2001中第4.1.6條之規(guī)定，本場地的建筑場地類別應劃分為II類，另根據(jù)第5.1.4條之規(guī)定，結(jié)合所屬的設計地震分組（第二組），可知場地特征周期值（Tg）為0.40s。經(jīng)過綜合分析評價，本場地屬可進行建設的一般場地。支撐體系采用碗扣式滿堂紅支架，縱、橫向間距90cm （肋梁處橫距60cm），支架上橫橋向設置 15X 10方木，15 X 10方木上縱橋向設置 5X 10方木間距15cm,排架上滿鋪竹膠板。為確保連續(xù)箱梁支架位置模板、支架搭設支撐體系穩(wěn)固、有效地控制地基下沉量滿足設計要求，對地 基處理采用以下措施：在系梁施工過程中未發(fā)現(xiàn)軟弱地層的部位

6、采用推土機將現(xiàn)況地面大致推平，將現(xiàn)況淤泥及腐植土去除露出原狀土，然后用振動壓路機壓4 5遍，壓實度不小于95%從目前開挖的場地看，新近回填土不是地質(zhì)報告中提到的建筑垃圾，而是生活垃圾。因此要求甲方重新評價，并進行對場地的處理（采用強夯法處 理，方案另附）；在路基平整碾壓的基礎(chǔ)上鋪30cm厚級配砂石，級配石上面回填水穩(wěn)碎石30cm厚，并用振動壓路機碾壓密實，密實度達 97%并在碗扣式支架下鋪設 5X 20大板。二、預應力混凝土連續(xù)箱梁施工工藝流程圖預應力混凝土連續(xù)箱梁施工工藝流程圖三、預應力混凝土連續(xù)箱梁鋼筋工程一）一般規(guī)定1、鋼筋混凝土梁、板中所用的鋼筋,其鋼材種類、鋼號和直徑等均符合設計文件

7、規(guī)定。其力學機械性能指標滿足有 關(guān)技術(shù)標準要求。2、運到工地的每批鋼筋,均附有出廠試驗證明書,并按規(guī)定抽樣檢查,對試件進行拉力、冷彎和焊接性能試驗。試 驗結(jié)果明顯不合格的,應對鋼筋進行抽樣化學分析。二）鋼筋的加工鋼筋的調(diào)直、切斷、彎鉤、綁扎成型均用冷加工的方法進行。1、鋼筋冷彎：鋼筋冷彎用機械方法進行。鋼筋彎曲后其長度要延伸,延伸率與彎曲角度、鋼筋直徑有關(guān)。2、彎曲某種型號的第一根鋼筋時,應按設計尺寸、規(guī)范要求、技術(shù)指標等標準進行反復核實,待無誤后,以此為樣 板進行成批加工。3、彎鉤加長值：鋼筋每個彎鉤加長值按設計圖紙和規(guī)范要求執(zhí)行。三）鋼筋綁扎、制作與注意事項1、箱梁鋼筋綁扎需滿足定位與整體

8、穩(wěn)定性要求，按橫隔梁T中隔梁T腹板T底板T安裝金屬波紋管T安裝箱內(nèi)模T頂 板鋼筋的順序進行。2、在墩柱隔梁處鋼筋較密， 必須對上述截面的普通鋼筋與預應力孔道位置進行排列， 與監(jiān)理、設計共同協(xié)商進行調(diào)整3、鋼筋骨架綁扎好并墊好混凝土保護層后可在箍筋上彈出波紋管（以管底為準）坐標。4、 框架梁應先綁扎鋼筋及箍筋。吊筋應盡量置與無波紋管的箍筋空間內(nèi)，S型拉筋待預應力筋安裝完畢后再進行綁扎。5、綁扎鋼筋時，應保證預應力孔道 （波紋管）坐標位置的正確，若有矛盾時，應在規(guī)范允許或滿足使用要求的前提下 調(diào)整普通鋼筋的位置，必要時應與設計人員商量后確定。6、在綁扎柱筋時應考慮波紋管能順利通過。鋼筋交叉問題，施

9、工時可會同有關(guān)人員商討處理。7 、綁扎頂面鋼筋、安裝管線時，不得移動波紋管的位置，不得壓癟波紋管。8 、鋼筋工程施工結(jié)束時應全面檢查波紋管并作記錄存檔，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。9 、為保證端部有足夠的承載力，適當增加端部構(gòu)造鋼筋。10、現(xiàn)場綁扎鋼筋時，鋼筋的交叉點應用鐵絲綁扎結(jié)實，必要時，亦可用點焊焊牢；除設計有特殊規(guī)定者外，梁中 的箍筋應與主筋垂直，箍筋彎鉤的疊合處，在梁中應沿梁長方向置于上面并交錯布置。11、為保證保護層厚度，非焊接鋼筋骨架的多層鋼筋之間，應用短鋼筋支墊，以保證位置準確。鋼筋混凝土保護層 厚度，應符合設計要求。12、在澆筑混凝土前，應對已安裝好的鋼筋及預埋件（鋼板、錨固鋼筋等）會

10、同有關(guān)單位進行檢查并簽證。鋼筋成型與安裝允許偏差號項目允許偏差（ mm）1受力鋼筋間距梁 10順高度方向配置兩排以上的排距52箍筋及構(gòu)造筋間距203同一截面內(nèi)受拉鋼筋接頭截面焊接不大于 50%積占鋼筋總截面積綁扎不大于 25%4保護層厚度梁5四、 預應力混凝土連續(xù)箱梁支架、模板工程45 遍，壓實度不小于 95%，）地基處理：根據(jù)工程土質(zhì)情況先用推土機將現(xiàn)況地面大致推平，然后用振動壓路機壓在此基礎(chǔ)上鋪做30cm天然級配砂礫石，并用振動壓路機碾壓密實，壓實度達97%然后再鋪做30cm水泥穩(wěn)定碎石，碾壓密實，壓實度大于 97%。二）預應力混凝土連續(xù)箱梁支撐體系：1、搭設材料的要求：1）采用48mm壁

11、厚3.5mm的碗扣鋼管支架，其質(zhì)量符合現(xiàn)行國家標準的規(guī)定；2）鋼管進場時附有產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告；3）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4）鋼管上嚴禁打孔，在使用前涂有防銹漆；5） 舊鋼管在進場時進行表面銹蝕深度的檢查。檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3 根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷 取樣檢查，當表面銹蝕深度大于 0.5m m時不得使用；6）新扣件要有生產(chǎn)許可證、 法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。 當對扣件質(zhì)量有懷疑時， 按現(xiàn)行國家標準 鋼 管腳手架扣件 （ GB 15831）的規(guī)定抽樣檢測；7）舊扣件使用前進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形

12、的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；8）新舊扣件均進行防銹處理。2、滿堂紅支架的搭設1） 在水穩(wěn)碎石上橫向墊鋪 5 x 20cm木板，長度46m,木板接縫必須鋪平與地基面接觸堅實，以使木板受力均勻。2） 支撐體系采用碗扣式滿堂紅支架，縱、橫向間距90cm （橫梁及腹板處橫距 60cm）,支架上橫橋向設置15x 10方木， 橫向15X 10方木上縱橋向設置5x 10方木間距15cm,排架上滿鋪竹膠板。剪刀撐采用普通架管，由底至頂連續(xù)設置，縱向 剪刀撐在最外兩排和腹板下的架子上連續(xù)布置， 橫向剪力撐在每排兩側(cè)端頭各設置一道、 橫梁處連續(xù)布置， 由底至頂連續(xù)設 置，剪刀撐與地面夾角設置在 4560之

13、間。高于4米的支架，其兩端與中間每隔 4排立桿從頂層開始向下每隔 2步設置 一道水平剪力撐。支架搭設時最底部（底絲杠上 30cm）必須設置橫桿，頂部自由高度大于0.6米時，必須設置橫桿連接，以保證支架的穩(wěn)定性。支架立桿豎直設置， 2 米高度的垂直允許偏差為 15mm。 設在支架立桿根部的可調(diào)底托和上部的可調(diào)絲杠其調(diào)節(jié)長度不得大300mm。支架體系搭設牢固，單側(cè)邊緣寬出翼板邊 1.5 米，做為臨時通道使用，最外側(cè)設置護攔并架設安全網(wǎng)，護欄高度1.2米。3、因箱梁距地面較高，最高處 12 米。因此，在每聯(lián)的碗扣支架外側(cè)設置 2 道施工人行斜道，斜道采用扣件式鋼管腳手架支搭，立桿縱橫間距 0.9 米

14、，步距 1.2 米，斜道寬度 1.5 米，坡度 1：3。斜道采用一字形斜道，高度每上升3米設一平臺。平臺寬度 1.5 米。斜道兩側(cè)及平臺外圍均設置欄桿和擋腳板，欄桿高度為 1.2 米，擋腳板高度 20cm。斜道腳手板厚度4cm,采用順鋪、接頭搭接形式，下面的板頭壓住上面的板頭，板頭的凸棱處采用三角木填順。腳手板 上每隔30cm設置一根防滑木條，木條厚度為 3 cm。4、支架的拆除1 ）支架拆除前應進行如下準備： 全面檢查腳手架的連接、支撐體系是否符合構(gòu)造要求； 根據(jù)檢查結(jié)果補充完善施工方案中的拆除順序和措施； 由單位工程負責人進行拆除安全交底； 清除腳手架上雜物及地面障礙物。2）支架拆除方案：

15、 梁體混凝土澆注施工完畢后，由單位工程負責人召集有關(guān)人員， 對混凝土強度進行全面檢查與簽證確認， 支架方可拆除。從安全角度考慮，本工程支架拆卸時間控制在混凝土強度達到100%后拆除，根據(jù)同條件試件抗壓強度確認。 拆除支架時設置警戒，張掛醒目警戒標志，禁止非操作人員和地面施工人員通行，并設有專人負責警戒。 拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)； 腳手架分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端設置橫向斜撐加固； 各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面； 運至地面的構(gòu)配件及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。三）箱梁模板的制作與拼裝：1 、模板制作要求1）模板應具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性,能

16、可靠地承受施工過程中可能產(chǎn)生的各項荷載,確保箱梁在施工過程中, 各部位尺寸及預埋件的準確,并在多次反復使用下不產(chǎn)生影響梁體外形的剛度。2）模板板面平整,接縫嚴密不漏漿。3）拆裝容易,施工時操作方便,保證安全。2、模板的具體布設1） 主龍骨為10*15cm方木橫橋向布置在可調(diào) 60cm高的頂托上，間距與支撐體系的縱距一致，次龍骨為5*10cm方木， 縱橋向平鋪在主龍骨上，間距 15cm,使用前用壓刨機刨平，使其截面厚度一致，保證模板平整度。2） 底模：采用縱橫木楞上鋪18mm厚優(yōu)質(zhì)竹膠合板，以橫隔板為界進行分塊， 兩橫隔板之間通過小托架來實現(xiàn)箱梁底部 的變化，模板經(jīng)過精心設計加工，以確保模板質(zhì)量

17、。鋪裝時對縫縱向平鋪，并用3cm的圓釘將模板與木板釘牢，模板接縫墊 鋼窗密封條，防止露漿。3）側(cè)模：為保證梁體混凝土外側(cè)的平整和光滑，采用木龍骨竹膠合板制作并拼成剛度較大的整體側(cè)模。側(cè)模由面板、 面板加勁木方、面板加勁立帶、側(cè)模支腿組成。模板加勁立帶的設置，確保了側(cè)模雙向受力的剛度;面板加勁方木的采用， 增加了側(cè)模的縱向剛度; 側(cè)模立腿的使用， 改變了側(cè)模上翼的懸挑受力為簡支受力的受力方式， 保證側(cè)模在混凝土灌注施工 時的雙向受力穩(wěn)定。外模特點 : 外側(cè)模采用了整體連接的方式（除兩端塊外），施工方便快捷。減少了側(cè)模之間的連接工作量，縮短了立模、拆模工序作業(yè)時間。避免了連接件易丟失的現(xiàn)象。 降低

18、了工人的勞動強度，消除了原分塊模板縫易漏漿等質(zhì)量問題，因而改善了梁體外觀。 側(cè)模面兩端刨光，使模板之間的接縫均小于 1mm并且采用燕尾橡膠條和海綿橡膠條密封，使箱梁表面基本上沒有漏 漿、接縫及錯臺。箱梁表面質(zhì)量較好。4）芯模：箱梁芯模及橫隔板空心處模板均采用建筑鋼模板，便于支拆。第一次澆注時混凝土澆至腹板頂面、翼板斜坡以下部位（即腹板與翼板的交界處），因此第一次支模時只考慮腹板側(cè)模和整體外模的支設。腹板側(cè)模采用不同規(guī)格、滿足不同尺寸的鋼模板，用卡扣連接，模板外側(cè)縱向采用48鋼管加固，鋼管間距30cm,使內(nèi)模側(cè)面形成一個整體。模板支設時采用支頂方法，模板下每隔1米做一個馬凳支撐，箱室內(nèi)采用普通鋼

19、管對撐，對撐縱向間距 0.6米。兩箱室之間的腹板采用 16拉桿連接，頂部、底部各一道，拉桿縱向間距0.8米。第二次澆注混凝土時腹板側(cè)模拆除，考慮箱梁頂模的支設。頂模支設時采用普通建筑模板滿鋪，卡扣連接，用48鋼管縱橫間距 0.6 米加固，使頂模形成一個整體。頂模的支頂采用5X9 方木立撐，立撐方木縱橫間距 0.6 米。3、制作安裝要點1 ）木模在施工現(xiàn)場制作。 木模與混凝土接觸的表面應平整、光滑，木模的接縫做平縫，采取刮膩子、貼透明膠紙措施防止漏漿。轉(zhuǎn)角處加嵌 或做成斜角。2）側(cè)模拼裝采用幫夾底方法，嚴格按橋梁曲線測設側(cè)模位置，放線后，待底模兩側(cè)按曲線拼裝補齊后，開始拼裝支搭 側(cè)模。側(cè)模支固要

20、牢靠，側(cè)模拼裝豎縫及與底模接縫要嚴密，以防跑漿。3）側(cè)模支固后，鋪裝翼板底模，翼板底模壓在箱梁側(cè)模上，其模板橫向坡度由板下支撐框架保證，框架的加工應事 先按照設計給定的尺寸放樣制做。4） 在安裝模板時，考慮澆筑混凝土的工作特點，在L/4L/5 處設置下人孔，以便于混凝土的澆筑、振搗及模板內(nèi)雜 物的清掃。4、注意事項1）多次周轉(zhuǎn)用模板與混凝土接觸面、整體拆卸芯子或塞子與混凝土接觸面，在使用前即一般澆筑混凝土之前，要涂 刷隔離劑。 外露面混凝土模板的脫模劑采用同一品種， 不得使用易粘在混凝土上或使混凝土變色的油料。 脫模劑應涂刷均勻， 不能漏刷或多涂。2）模板的接縫應平順，其錯臺不大于 1mm要嚴

21、密不漏漿。3）安裝底模時應在底模上準確標出梁體的中軸線，并調(diào)整底模的反拱度。4）安裝外模時，要保證箱梁底板、腹板及腹板的傾斜度、隔墻的尺寸誤差。5）模板與鋼筋安裝應配合進行，妨礙綁扎鋼筋的模板應待鋼筋安裝完畢后安設側(cè)模。6）模板安裝完后，應保持位置正確。澆筑時，發(fā)現(xiàn)模板有超過允許偏差變形值的可能時，應及時糾正7）固定在模板上的預埋件和預留孔洞須安裝牢固、位置準確。8）安裝完畢，應對其平面位置、頂部標高、節(jié)點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性進行檢查，會簽后方能澆筑混凝土。模板的允許偏差序號項目刨光模板允許偏差（ mm）21相鄰兩板表面高低差不刨光模板4鋼模板2刨光模板32表面平整度不刨光模板5鋼模板3寬梁0，

22、 -103模內(nèi)尺寸高梁0， -5長梁0， -5L/2000 ，且不大于4側(cè)向彎曲梁105預留孔洞位置預應力筋孔道梁端 10四）支架預拱度的設置：1、根據(jù)各跨長度，依據(jù)設計要求計算出跨中箱梁支架的預拱度，并在水準儀的監(jiān)測下進行支架頂部的高程調(diào)整。在確 定施工拱度時，考慮下列各因素。1）支架承受全部荷載時的彈性變形。2） 載重時由于桿件接頭的擠壓作用而產(chǎn)生的非彈性變形（永久變形）。3）支架基底的非彈性變形。4）由靜荷載引起梁的彈性撓度。5）由于混凝土收縮的影響所發(fā)生的撓度。2、混凝土澆注過程中設專職測量員對支架、模板實際高程進行監(jiān)測，隨時記錄沉降量和預留拱度的損失值，發(fā)現(xiàn)與設 計及規(guī)范要求有較大偏

23、差時，查明原因及時進行調(diào)整。3、主橋B9N-B12N預應力連續(xù)箱梁預拱度計算與設置1 ）計算參數(shù)1.1 混凝土強度等級 C50fc=19.1N/mm2； f ck=26.8 N/mm2；Ec=3.25X104 N/mm2；22f t =1.71N/mm2； f tk=2.39N/mm21.2 預應力筋選取6束高強度低松馳鋼鉸線 J15.20-270級，標準強度Ryb=1860Mpa,張拉控制應力5 cn=0.75Ryb= 1395Mpa,公稱面積 140mrh,設計彈性模量 Eyb=2.0 X 105N /mm2，鋼束選配曲線鋼束 6 束 19 J15.20，A=140X 19X 6=1596

24、0 mni,孔道采用鍍鋅鐵皮波紋管成孔，準永久值系數(shù)q=0.7,非預應力鋼筋采用 HRB335級，fy = 300 N /mm2，E.= 2.0 X 105N /mm21.3 荷載 砼自重標準值： 22.52KN/m2 上部結(jié)構(gòu)自重標準值： 5KN/m2 活載： 2KN/m21.4 進行荷載效應的標準組合S=( 27.52+2 )X 3= 88.56 KN/m1.5 進行荷載效應的標準永久組合S=( 27.52+2 X0.7 )X 3= 86.76 KN/m2)截面幾何特征計算跨中截面分區(qū)見圖，截面幾何特征計算見下表截面幾何特征計算表區(qū)號Ai/mm2 ( X 104mrr)ai/mmS i=

25、Aiai/ (X 104mrr)/ 2I 0i/ Ai a i (X 104mrr)10i /( X 104mr4)1220 X 3000 = 661070706207.56 X 1071/12 X 3000 X 2203= 2.66X 10521180X 600= 70.87905.59 X 1044.42 X 1071/12 X 600X 11803= 8.22X 1063200 X 3000 = 6010060006X 1051/12 X 3000 X 2003= 2.0X 10541.2615651.97 X 1033.09 X 10651.6615652.60 X 1034.07 X

26、 10660.9313451.25 X 1031.68 X 10671.263544.131.54 X 1081.663558.12.03 X 10390.93165153.452.53 X 10410-6X ji /4X5Cf=1.18280-330.4-9.25 X 104-1.2 X 103119.822802.75 X 1037.7 X 1053工(毛)1196.813.25 X 10412.04 X 10786.86 X 10510藝(凈)1203.3213.25 X 10412.93 X 10786.85 X 10511工(換)1213.1413.25 X 10413.01 X 1

27、0786.85 X 106表中：ai-各截面Ai的重心至底邊的距離I01 各面積對其自身重心的慣性矩 預應力筋與混凝土彈性模量比值a ep=( 2.0 X 105) / (3.25 X 104)= 6.15HRB335級鋼筋與砼彈性模量比值54a ES=( 2.0 X 10 ) / (3.25 X 10)= 6.15 毛截面重心距底邊距離Yb=(13.25X108) /(196.8X104) =673.3(mm)毛截面重心距頂邊距離Yt=h- Y b=1600-673.3=926.7 (mm) 毛截面對其重心軸的慣性矩3 33I = 2 I ci + 2 I 0i -(工 A)y 2b1 1

28、1=86.86X109+12.04X1011-196.8 X104X673.32 = 3.99X1011(mm4)凈截面重心距底邊的距離Ybn=13.25 X 104-203.32=651.7( mm凈截面重心距頂邊的距離Ytn =1600-651.7=948.3( mm)凈截面對其重心軸的慣性矩10 10 10I n=2 I 0i+2I 0i-( 2Ai)y2bn1 1 1=86.85X109+12.93X1011-203.32 X104X651.7 =5.16X1011(mm4)換算截面重心距底邊的距離Yb0=13.25 X 10 213.14=621.7( mm換算截面重心距頂邊的距離Y

29、t0 =1600-621.7=978.3( mm)換算截面對其重心軸的慣性矩11 11 11Io=2I 0i+2I 0i-( 2Ai)y2bo1 1 1=86.85X109+13.01 X1011-213.14 X621.72=1.39X 1012 (mm4)3) 箱梁施工預拱度的設置 該橋預應力砼箱梁預拱度的設置，根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范規(guī)定設置，并主要考慮以下因素：3.1 支架卸載后由上部構(gòu)件自重及活荷載的一半產(chǎn)生的豎向撓度 f 1 按正常使用極限狀態(tài)荷載效應的標準組合按三跨等跨連續(xù)梁進行計算MK=( 88.56 X 262)- 10 = 5.99 X 103 ( KN- m) 按正常使用

30、極限狀態(tài)荷載效應的標準永久組合23M =( 86.76 X 26 )* 10 = 5.87 X 10 ( KN- m) 短期剛度 Bs: Bs=0.85- Ec- Io 系數(shù) B=( MBs)* Mq ( 9 -1 ) + Mk= (5.99 X 103X0.85 Ec - Io)*5.87 X103(2-1)+5.99X103=0.429 Ec - Io 荷載作用下的撓度值44411f1= (kwql 4)* (B X 100 Ec- Io)= (0.99X88.56X260004)*( 0.429X100X3.25X104X5.64X1011)=50.95(mm)3.2 支架在荷載作用下的

31、彈性壓縮值 f 2f2 = 5 l/E=(215 X 12000)/(2.1 X 105)=12.29 ( mm3.3 支架在荷載作用下的非彈性壓縮值 f3本橋支架采用多功能碗扣支架搭設方案， 非彈性壓縮僅考慮木膠合板與木縱梁， 木縱梁與木橫梁， 木橫梁與鋼管支架以 及鋼管支架與木墊板，并均按木橫紋考慮f 3 = 2+2+3+3= 10 (mm3.4 支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷值 f4 考慮木墊板設置在水穩(wěn)墊層上，取 f4=6mm3.5 預壓應力產(chǎn)生的反拱值計算 預應力筋的重心距離l 1=1600-651.7-750=198.3(mm)l 2=1600-280-850=470 ( mm)

32、 錨下實際控制應力 Npn =( 0.75 X 1860-80 )X 15960=2.10X107(N) 預加應力產(chǎn)生的反拱值f5f 5 = -(Np n e1102)/(8Ecln) + 5/48X (Np 心1。2)/ (Ecln)=-(2.1 X107X198.3X260002) / (8 X3.25X 104X5.16X1011)+5/48 X( 2.1 X107X470X260002)/ (3.25X104X5.16X 1011)=-20.98+41.44=20.46(mm)3.6 施工預拱度的設置由于 3.2 項、 3.3 項和 3.4 項只引起橋面的均勻沉降，所以在支設橋底面模板

33、時，須在原設計標高基礎(chǔ)上整體提升：f / = f 2 + f 3 + f 4=12.29+10+6=28.29( mm而 3.1 項和 3.5 項則隨跨度成曲線分配，產(chǎn)生的總撓度值為：f= f! - 2 f 5=50.95-20.46 X 2=10.03 ( mm再考慮設計上預留拱度值 25mm施工時總的預拱度應設置為25+10.03 = 35.03 (mm五、以 B9- B12N 墩為例計算預應力連續(xù)梁支架的穩(wěn)定性1) 計算參數(shù)：1、 連續(xù)箱梁模板支架采用碗扣式鋼管支架，主要構(gòu)件均采用48 X 3.5 Q235鋼管，其化學成分與機械性能符合國家標 準碳素結(jié)構(gòu)鋼 ( GB/T700 )的要求。

34、2、支架縱距l(xiāng)a=0.9m，橫距1b=0.9m (在肋梁處為0.6 m)，步距h=1.2 m。連續(xù)箱梁模板采用多層木模板，厚度為 18mm， 模板下小楞采用50X 100mm木方，縱橋向布置，間距0.15m;小楞下大楞采用150 X 100mm木方，橫橋向布置，間距0.9m。3、截面特征：鋼管截面特征：截面積A=489mm2，回轉(zhuǎn)半徑i=15.8 mm，鋼材的強度設計值fc=205N/ mm2。木楞的截面特征：木材的彈性模量 E=6120N/mm2,木材的抗彎強度設計值 fm=9.36N/mm2。對于150X 100mm木方：截 面慣性矩l=2.8 X 107 mm4，截面抵抗矩 W=3.8X

35、 105 mm3；對于50 X 100mm木方：截面慣性矩l=4.17 X 106 mm4,截面抵抗矩 W=8.33X 104mm3;2) 模板及支架的荷載標準值：1 、荷載類別：1)模板及大小楞自重荷載標準值：0.5kN/m22)肋梁處砼自重荷載標準值： 1.6X2.6 =41.67kN/ m2 箱室處砼自重荷載標準值： 22.52 kN/ m23) 鋼筋自重荷載標準值：1.5kN/m3X0.87m=1.31 kN/ m24) 施工人員及設備荷載標準值： 1.5 kN/ m25) 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值： 2.0 kN/ m26) 結(jié)構(gòu)自重在立桿中產(chǎn)生的軸力NG1k： 0.038X3X12

36、=1.37kN2、荷載組合：1 恒荷載標準值：肋梁處： NGK=(0.5+41.67+1.31 X 0.6X0.9+1.37=24.85 kN箱室處： NGK=(0.5+22.52+1.31 X 0.9X0.9+1.37=21.08 kN2 活荷載標準值：肋梁處： NQK= (1.5+2.0 X 0.6X 0.9=1.89 kN箱室處： NQK=3.5X0.9X0.9=2.84 kN3 組合荷載設計值：肋梁處： N=1.2NGk+ 1.4NQK=1.2X24.85+1.4 X 1.89=32.47 kN箱室處： N=1.2NGk+ 1.4NQK=1.2X21.08+1.4 X2.84=29.2

37、8 kN三 立桿的計算長度1 、計算長度系數(shù)：肋梁處： h/Lb=1.2/0.6=2.0箱室處： h/Lb=1.2/0.9=1.33h/La=1.2/0.9=1.33查“建筑施工腳手架實用手冊”中表15116得肋梁處：w=1.27查“建筑施工手冊”第一冊中表522 得箱室處：卩；w=1.5062、立桿的計算長度根據(jù) low=k1k2A1wh式中k1查“建筑施工手冊”第一冊中表5-86得1.185k2查“建筑施工手冊”第一冊中表5-87肋梁處 k2=1.031箱室處 k2=1.026兇w計算長度系數(shù)肋梁處取 1.27箱室處取 1.506h步距為1.2米肋梁處： l0w=1.185X1.031 X

38、1.27X1.2=1.862(m)箱室處： l0w= 1.185X1.026X1.506X1.2=2.197 (m)4) 求立桿的穩(wěn)定系數(shù)書1、立桿的長細比入肋梁處：入=10w/i=1.862 X 103/15.8=117.85箱室處：入=l0 w /i=2.197 X 103/15.8=139.052、 查表“建筑施工手冊”第一冊中5-18 得肋梁處：書=0.464箱室處：書=0.3535) 立桿穩(wěn)定性驗算公式 NW f書A則滿足穩(wěn)定性要求肋梁處：書 Af=0.464 X 489X 205=46513.68 (N) =46.51KNN=32.47 KN32.47 KN46.51KN故肋梁處支

39、架縱距 0.9米，橫距 0.6米，步距 1.2米時能滿足支架穩(wěn)定性要求。箱室處：書 Af=0.353 X 489X 205=35386.49 (N) =35.39KNN=29.28 KN29.28 KN35.39KN故箱室處支架縱距 0.9 米，橫距 0.9 米，步距 1.2 米時能滿足支架穩(wěn)定性要求。6) 大木楞15X 10cm方木驗算：1 、 計算簡圖q600( 900)2、強度驗算： 化為線荷載肋梁處： q=32.47/0.6=54.12KN/m箱室處： q=29.28/0.9=32.53KN/m按三等跨連續(xù)梁進行計算22肋梁處： m=0.1qL2=0.1 X 54.12 X 0.62=

40、1.95 (KN.m)a = m/w=1.95 X106/3.8 x 105=5.13 ( N/mnm)木材的抗彎強度設計值 f m為9.36 N/mm25.13N/mm29.36 N/mm2故合格箱室處： m=0.1qL 2=0.1 X32.53 X 0.9 2=2.64(KN.m)a = m/w=2.64 X106/3.8 X105=6.95(N/mm2)木材的抗彎強度設計值 f m為9.36 N/mm26.95N/mm29.36 N/mm2故合格3、撓度驗算肋梁處：4W= qL4/100EI X 0.677=54.12 X 6004X 0.677/100 X 6120X2.8 X107

41、=0.28mm容許撓度 W=L/250=600/250=2.4mmWvW,故合格。箱室處：4W= qL4/100EI X 0.677=32.53 X 9004X 0.677/100 X 6120X2.8 X107 =0.843mm容許撓度 W=L/250=900/250=3.6mmWvW,故合格。7) 小木楞5X 10cm方木驗算：1 、 計算簡圖q9002、化為線荷載F=(0.5+36.4+1.31) X 1.2+(1.5+2.0) X 1.4=45.85+4.9=50.75 KN/mq=50.75 X0.15=7.61 KN/m按簡支梁進行計算根據(jù) m=8qL2=7.61 X 9002/8

42、=77.08 X 104(N.mm)b = m/w=77.08 X 104/8.33 X 104=9.26 (N/mm) 木材的抗彎強度設計值 f m為9.36 N/mm2 9.26N/mm29.36 N/mm2故合格3、撓度驗算W= 5qL4/384El=5X7.61 X9004/384X6120X4.17X106 =2.55mm 容許撓度 W=L/250=900/250=3.6mmWvW,故合格。8) 模板驗算1 、計算簡圖q2502、化為線荷載q=57.08 X 1=57.08 KN/m按簡支梁進行計算根據(jù) m=1/8qL2=57.08X0.252/8=0.446(KN/mm2)542b

43、= m/w=4.46X 10/5.4 X10=8.26(N/mm)木材的抗彎強度設計值 f m為9.36 N/mm28.26N/mm2500Kg/m3,水灰比控制在0.45，選用石質(zhì)堅硬的碎石作為混凝土的骨料，碎石粒徑525mm以減少混凝土的沉降和徐變。因連續(xù)澆注時間達 6 小時以上，混凝土中摻加適量的緩凝劑。本工程連續(xù)箱梁混凝土澆注量大， 為保證箱梁混凝土澆注質(zhì)量，單聯(lián)箱梁混凝土分兩次澆注成型，按照分層、壓茬趕漿法施工。第一次澆注時混凝土澆至腹板與翼板的交界處，箱梁底板與腹板沿縱向分層澆注，第一步先澆注底板（澆筑底板時混凝土應從腹板位置向下壓注混凝土， 不可直接從底板頂面澆筑）然后緊跟著第二

44、步澆注腹板， 腹板分三層澆注，上層混凝 土澆注在下層混凝土初凝前完成。腹板澆注完成，混凝土強度達到20%后即進行腹板頂面的鑿毛處理，將頂面的浮漿和松弱層全部鑿除，并用水沖洗干凈，待安裝頂板內(nèi)模、綁扎頂板鋼筋且合格后再行實施第二次頂板混凝土的澆注。澆筑前與商品混凝土廠家做好溝通， 提前做好材料準備工作， 提出具體技術(shù)要求和方量， 澆筑時要求商砼站設專人到施 工現(xiàn)場監(jiān)督混凝土質(zhì)量并調(diào)度協(xié)調(diào)混凝土運輸車輛。施工中用3 臺混凝土泵車、 15 臺混凝土運輸罐車澆注，同時準備 1 臺備用泵車，以保證混凝土澆注的連續(xù)性。澆注過程中除泵車司機、泵車操作人員外，每臺泵車配備試驗員1 人、質(zhì)檢員 1人、測量員 2

45、人、混凝土工 18人、振搗工 4人、壯工 15人。同時，鋼筋工、木工、架子工全部設專人現(xiàn)場看護?；炷翝?注前，對操作人員進行交底、指導、組織學習規(guī)范，檢查波紋管和錨墊板的位置是否正確，接頭處是否牢固、發(fā)現(xiàn)問題應及 時處理。一）澆筑要求1、根據(jù)施工現(xiàn)場具體的混凝土澆筑數(shù)量、拌和能力、運輸便道狀況，運距、混凝土澆筑時間等，做出周密詳細的計劃， 各種機械設備要配套并保證技術(shù)狀態(tài)良好，操作人員經(jīng)技術(shù)交底后后上崗，作到分工明確，責任到人。2、模板在澆筑混凝土前灑水濕潤，靠混凝土面涂刷隔離劑（脫模劑），隔離劑的種類根據(jù)模板種類、混凝土的外觀要 求及施工時氣溫等情況，采用外購優(yōu)質(zhì)脫模劑。涂刷隔離劑時不得沾

46、污鋼筋和其他埋件。模板內(nèi)和鋼筋上的雜物、泥灰、油 污應清理干凈。模板的縫隙、孔洞要堵嚴，以防漏漿。模板的位置、外形尺寸偏差不得超出允許偏差范圍。3、鋼筋骨架及預埋件、預留孔洞位置確保準確，固定可靠，如有移動及時恢復。鋼筋保護層厚度要符合設計及規(guī)范要 求，保護層墊塊固定牢靠。4、腳手架搭設牢固，邊緣設護攔桿，坡道上釘防滑條。較高的腳手架設安全網(wǎng)。腳手架不得貼靠模板或支撐在鋼筋上。5、各項工作經(jīng)自檢合格后，作好記錄并報監(jiān)理工程師檢驗。6、 在傾斜面上澆筑混凝土時，應從低處開始逐層擴展升高，保持水平分層，每層厚度不得超過30cm，注意質(zhì)地均 勻，不得離析，保證在下層砼初凝前澆注完上層砼。7、混凝土分

47、層澆筑厚度不超過 30cm。8、混凝土的澆筑時泵管口距鋼筋面層間距不大于 0.5 米，混凝土堆積高度不超過 0.5 米。混凝土應分層澆筑，并應在 下層混凝土初凝前或能重塑前完成上層混凝土（用插入式振動捧靠其自重插入混凝土中，振搗15s后，振動捧周圍15cm左右內(nèi)能泛漿并且拔出振動捧后不留孔時，即認為是能重塑）。9、各層混凝土的澆注工作不應間斷。由前層混凝土澆注后，到澆注次層混凝土時的間歇時間應盡量縮短，其最大間 歇時間應根據(jù)水泥的凝結(jié)時間， 水灰比以及混凝土的硬化條件決定。 若超過允許間斷時間， 須采取保證質(zhì)量措施或按工作縫 處理。10、 人孔位置設置在跨端應力較小處（跨端L4 處），拆除芯模

48、后，恢復鋼筋，最后再將人孔利用懸吊模板法澆筑混凝 土封堵。11、對稱懸臂的澆注應注意施工進度的對稱平衡。12、施工過程中要設專人對實際高程進行監(jiān)測，發(fā)現(xiàn)與設計及規(guī)范要求有較大偏差時，查明原因進行調(diào)整。13、除按規(guī)范要求留置標準養(yǎng)護試塊外，還要留置足夠數(shù)量的同條件試塊，以確定張拉預應力時確認混凝土強度。二）澆注順序Z1-6 Z1-10是箱梁混凝土澆注最大的一聯(lián)，其底部尺寸為13.83m X 119.19m=混凝土澆注量為1636 m3,梁高1.6m。底 板厚20-30cm澆注量為（500 m3）左右，腹板寬 60-80cm澆注量為（300 m3），頂板與翼板澆注量為（840 m3）1、預應力箱梁

49、第一次澆注混凝土順序:10m10m10m10m10m10m10m10m10m10m10m10m橫 隔 梁1-72-73-71-62-63-61-52-53-5底板1-41-31-21-12-12-22-32-43-43-33-23-1注：“X-X”為“泵車編號-澆注順序”底板采用三臺泵車連續(xù)供混凝土，由中間向兩側(cè)后退施工，泵車能力為50ni/小時，按每小時40m計需7小時完成；橫隔梁、腹板分三層施工，每層 30cm。供底板的和橫隔梁的泵車泵送距離均為40m。2、預應力箱梁第二次澆注頂板混凝土時同樣采用三臺泵車連續(xù)澆注，由中間向兩側(cè)后退施工，計劃7-8小時內(nèi)完成。三）振搗要求1、混凝土分層厚度根

50、據(jù)振動器的功率、種類而異，不能超過振動器的有效振實厚度。2、 使用插入式振動器時，移動間距不應超過振動器作用半徑的1.5倍，與側(cè)模應保持 5 一 lOcm的距離，第一層與底模應保持5 cm左右間距，上一層澆筑時，插入下層混凝土5 10cm,每一處振動完畢后應邊振動邊徐徐提岀振動棒，應避免振動棒碰撞模板、鋼筋及其他預埋件。3、底板部位因其傾斜，所以砼澆筑先從底板根部開始向前端進行，一次澆完。對于鋼筋及預埋件特別是連續(xù)箱梁梁端及橫隔梁鋼筋密集的地方，在每處底模下距離2米安設1臺附著式振搗器，以保證砼振搗密實，保證梁端砼強度，以防止岀現(xiàn)蜂窩、麻面和張拉預應力鋼筋時梁端岀現(xiàn)裂縫等問題。必要時可適當減小

51、混凝土石子粒徑或采取其它合理的措施解決。4、在澆筑砼的過程中，避免振偏預留管道、錨具、預埋件，同時應在錨具周邊加強振動，（不能過振和漏振）。應注意檢查模板變形，位移及支架沉降變形。對每一振動部位，必須振動到該部位混凝土密實為止。密實的標志是混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。5、設專人進行混凝土的振搗，振搗工要分工負責，切不可漏振，注意避免振動預埋件?；炷寥肽r，應盡量避免波 紋管受到過大的沖擊，以防波紋管移位和壓癟。6、箱梁混凝土澆注時，為防止鋼筋及金屬波紋管分布太密，混凝土澆注時相互碰撞，造成金屬波紋管移位、破損等， 特準備 30mm振搗棒進行振搗，確保金屬波紋管位置準確，管身完好。7、對砼表面操作應仔細周到，振搗時人工及時將砼表面找平，收光，使砼表面無水囊、氣囊和蜂窩。頂板澆注時，用行夯夯實、拉平，再用2遍鐵抹子，2遍木抹子抹面成活，板面混凝土初凝前在垂直于行車方向盡快搓毛，為下一工序準備，等混凝土初凝后予以覆蓋養(yǎng)護，覆蓋時不得破壞、污染混凝土表面。&箱梁腹板與底模及頂板連接處的承托，預應力鋼絞線錨固端以及其它鋼筋密集部位嚴格控制振動棒插入