鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房課程設(shè)計【全套圖紙】

1、 南華大學(xué) university of south china課程設(shè)計目錄1、 單層廠房課程設(shè)計任務(wù)書.32、 單層廠房課程設(shè)計計算書.4（1） 結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件.5（2） 計算簡圖.6（3） 荷載計算.10（4） 排架內(nèi)力分析有關(guān)系數(shù).11（5） 內(nèi)力分析.18（6） 內(nèi)力組合.19（7） ac列柱與基礎(chǔ)設(shè)計.31（8） b列柱與基礎(chǔ)設(shè)計.41（9） 抗風(fēng)柱與基礎(chǔ)設(shè)計.51（10） 附表.55第 53 頁第一章 單層廠房課程設(shè)計任務(wù)書一、設(shè)計資料及要求全套圖紙，加1538937061、工程概況 某金工裝配車間為兩跨等高廠房，跨度均為24m，柱距均為6m，車間總長度為66m。每跨設(shè)有起重

2、量為15/3t吊車各兩臺，吊車工作級別為a5級，考慮廠房整體作用，軌頂標(biāo)高不小于7.8m。廠房無天窗，采用卷材防水屋面，圍護(hù)墻為240mm厚磚墻，采用鋼門窗，鋼窗寬度為4.2m，室內(nèi)外高差為150mm，基頂標(biāo)高-0.5m,素混凝土地面。建筑平面及剖面圖分別如圖1和圖2所示。圖1 廠房平面圖圖2 廠房剖面圖2、結(jié)構(gòu)設(shè)計原始資料 廠房所在地點的基本風(fēng)壓為0.4kn/，地面粗糙程度為b類；基本雪壓為0.35kn/。風(fēng)荷載的組合值系數(shù)為0.6，其余可變荷載的組合值系數(shù)均為0.7。土壤凍結(jié)深度為0.3m，建筑場地為級粘土，地基承載力特征值為200kn/，地下水位于地面以下7m，不考慮抗震設(shè)防。3、材料

3、基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級為c25；柱混凝土等級為c30?？v向受力鋼筋采用hrb335級、hrb400級；箍筋和分布鋼筋采用hpb300級。4、設(shè)計要求（1）分析廠房排架內(nèi)力，并進(jìn)行排架柱、抗風(fēng)柱和基礎(chǔ)的設(shè)計；（2）繪制屋蓋平面布置圖，柱網(wǎng)平面布置圖，基礎(chǔ)平面布置圖。第二章 單層廠房課程設(shè)計計算書一、結(jié)構(gòu)方案及主要承重構(gòu)件 該廠房跨度在1536m之間，且柱頂標(biāo)高大于8m，故采用鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。為了保證屋蓋的整體性和剛度，屋蓋采用無檁體系。由于廠房屋面采用卷材防水做法，故選用屋面坡度較小而經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較好的預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架及預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板。普通鋼筋混凝土吊車梁制作方便，當(dāng)?shù)踯嚻鹬亓坎淮髸r，有較

4、好的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，故選用普通鋼筋混凝土吊車梁。廠房各主要構(gòu)件選型見下表。構(gòu)件名稱 標(biāo)準(zhǔn)圖集 選用型號重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面板 04g410-1 1.5m6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板ywb-2（中間跨）ywb-2（端跨） 1.4kn/（包括灌縫重） 天溝板 04g410-11.5m6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（卷材防水天溝板） tgb68-1 1.91kn/ 屋 架 04g415-1預(yù)應(yīng)力混凝土折線形屋架（跨度24m） ywja-24-1aa 106kn/榀 0.05kn/（屋蓋鋼支撐） 吊車梁 04g323-2鋼筋混凝土吊車梁（吊車工作級別為a1a5）dl-9z（中間跨）dl-9b（邊跨） 39.5kn/根 4

5、0.8kn/根 軌道連接 04g325 吊車軌道連接詳圖 0.80kn/m 基礎(chǔ)梁 04g320 鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁 jl-3 16.7kn/根 由設(shè)計資料可知，吊車軌頂標(biāo)高為7.8m，對起重量為15/3t，工作級別為a5的吊車，當(dāng)廠房跨度為24m時，吊車的跨度l=24-0.752=22.5m，由書上附表查得吊車軌頂以上高度為2.15m；選定吊車梁高度為1.2m，軌道頂面至吊車梁頂面的距離為0.2m，則牛腿頂面標(biāo)高=7.8-0.2-1.2=6.4m由于建筑模數(shù)的要求，牛腿頂面標(biāo)高取6.6m。實際軌頂標(biāo)高=6.6+1.2+0.2=8.0m7.8m。柱頂標(biāo)高=6.6+3.9=10.5m取室內(nèi)地面至基

6、礎(chǔ)頂面的距離為0.5m，則柱的總高度h，下柱高度h和上柱高度h分別為h=10.5+0.5=11.0mh=6.6+0.5=7.1mh=11.0-7.1=3.9m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可查表確定柱截面尺寸為a、 c軸 上柱 bh=400mm400mm 下柱 bhbh=400mm800mm100mm150mmb軸 上柱 bh=400mm600mm 下柱 bhbh=400mm800mm100mm150mm由柱的截面尺寸，可得到柱的截面幾何特征及自重標(biāo)準(zhǔn)值，如下表柱號計算參數(shù) 截面尺寸（mm)面積（mm)慣性矩（mm）自重（kn/m)a、c上柱 4004001.6001021.301

7、0 4.00下柱4008001001501.77510143.8010 4.44 b上柱 4006002.4001072.0010 6.00下柱4008001001501.77510143.8010 4.44二、計算簡圖 由于該金工車間廠房，工藝無特殊要求，且結(jié)構(gòu)布置及荷載分布（除吊車荷載外）均勻，故可取一榀橫向排架作為基本的計算單元，單元的寬度為兩相鄰柱間中心線之間的距離，即b=6.0m，計算單元和計算簡圖如下：圖3 計算單元和計算簡圖三、荷載計算1、 永久荷載（1） 屋蓋自重標(biāo)準(zhǔn)值為了簡化計算，天溝板及相應(yīng)構(gòu)造層的自重，取與一般屋面自重相同。sbs防水層 0.2kn/20mm厚水泥砂漿找平

8、層 200.02=0.40kn/100mm厚水泥蛭石保溫層 50.1=0.50kn/一氈兩油隔氣層 0.05kn/20mm厚水泥砂漿找平層 200.02=0.40kn/預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫） 1.40kn/屋蓋鋼支撐 0.05kn/ 3.00kn/屋架自重重力荷載為106kn/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)徝為g=3.00624/2+106/2=269.0kn（2） 吊車梁及軌道自重標(biāo)準(zhǔn)值中間跨：g=39.5+0.86=44.3kn 邊跨：g=40.8+0.86=45.6kn（3） 柱自重標(biāo)準(zhǔn)值a、c軸 上柱g=g=43.9=15.60kn 下柱g=g=4.447.1=31.52k

9、nb柱 上柱g=63.9=23.40kn 下柱g=4.447.1=31.52kn各項永久荷載作用位置如下圖所示：圖4 永久荷載作用位置圖2、 屋面可變荷載由荷載規(guī)范查得，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kn/，屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.25kn/，由于后者小于前者，故僅按屋面活荷載計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值為q=0.56=36.00knq的作用位置與g作用位置相同，如圖4所示。3、 吊車荷載對起重量為15/3t的吊車，査表并將吊車的起重量、最大輪壓和最小輪壓進(jìn)行單位換算，可得：q=150kn，p=185kn，p=50kn，b=5.55m，k=4.40m，q=69kn根據(jù)b及k，可算得吊車梁支座反力

10、影響線中各輪壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)值，如下圖所示，據(jù)此可求得吊車作用于柱上的吊車荷載。圖5 吊車荷載作用下支座反力影響線（1）吊車豎向荷載吊車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值為d=p=185（1+0.808+0.267+0.075）=397.75knd=p=50（1+0.808+0.267+0.075）=107.50kn（2）吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力，即t=（q+q）=0.1（150+69）=5.475kn同時作用于吊車兩端每個排架柱上的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，即t=t=5.475（1+0.808+0.267+0.075）=11.77kn4、風(fēng)荷載基本風(fēng)壓=0.4kn/，=1.0，按b

11、類地面粗糙程度，根據(jù)廠房各部分標(biāo)高，查得風(fēng)壓高度變化系數(shù)為柱頂（標(biāo)高10.5m） =1.013檐口（標(biāo)高12.8m） =1.073屋頂（標(biāo)高14.2m） =1.109風(fēng)荷載體型系數(shù)如下圖所示。圖6 風(fēng)荷載體型系數(shù)及排架計算簡圖則排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為=1.00.81.0130.4=0.324kn/=1.00.41.0130.4=0.162kn/則作用于排架計算簡圖上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為q=0.3246.0=1.94kn/mq=0.1626.0=0.97kn/mf=(+)h+(+)hb =(0.8+0.4)1.0732.3+(-0.6+0.5)1.1091.41.00.46.0 =6

12、.73kn四、排架內(nèi)力分析有關(guān)系數(shù)等高排架可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。由于該廠房a柱和c柱的柱高、截面尺寸等均相等，故這兩柱的有關(guān)參數(shù)相同。1、 柱剪力分配系數(shù) 柱 號 n=i/i =h/hc=3/1+1/n-1 =h/cei = a、c柱 n=0.148 =0.355 c=1.739 =0.43010 =0.283 b 柱 n=0.501 =0.355 c=2.882 =0.24110 =0.472由上表可知，+=1.0。2、 單階變截面柱柱頂反力系數(shù)由表中公式分別計算不同荷載作用下單階變截面柱的柱頂反力系數(shù)如下表：柱頂反力系數(shù)a、c柱2.0581.0420.5340.325b柱1.61

13、61.2550.6225、 內(nèi)力分析1、 永久荷載作用下排架內(nèi)力分析永久荷載作用下排架的計算簡圖如下圖所示：=g=269.0kn=g+g=45.6+15.6=61.2kn=g=31.52kn=2g=538.0kn=g+2g=23.4+244.3=112.0kn=g=31.52knm=e=269.00.05=13.45knmm=+ge-ge =269+15.60.20-45.60.35=40.96knmr=c+c=（13.452.058+40.961.042）/11.0=6.40knr=-6.40knr=0求得柱頂反力r后，根據(jù)平衡條件求得柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載

14、之和。橫載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖、軸力圖和柱底剪力分別見圖：圖7 恒載作用下排架內(nèi)力圖2、 屋面可變荷載作用下排架內(nèi)力分析（1） ab跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如下。屋面?zhèn)髦林數(shù)募泻奢dq=36.00kn，它在柱頂及變階處引起的力矩分別為m=36.000.05=1.80knmm=36.000.20=7.20knmm=36.000.15=5.40knmr=c+c=(1.802.058+7.201.042)/11.0=1.02knr=c=5.401.616/11.0=0.99kn則排架柱頂不動鉸支座總反力為r=r+r=1.02+0.79=1.81kn將r反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，

15、并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于ab跨時的柱頂剪力，即v=r-r=1.02-0.2831.81=0.51knv=r-r=0.79-0.4341.81=0.004knv=-r=-0.2831.81=-0.51kn排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖所示：圖8 ab跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖（2） bc跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且bc跨與ab跨作用荷載相同，只需將上圖中各內(nèi)力圖的位置及方向調(diào)整即可，如下圖：圖9 bc跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖3、 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析（考慮廠房整體空間作用）（1） d作用于a柱其中吊車豎向荷載d、d在牛腿頂面處引起的力矩分別為m=d

16、e=397.750.35=139.21kn.mm=de=107.500.75=80.63kn.mr=-c=-139.21/11.01.042=-13.19knr=c=80.63/11.01.255=9.20knr=r+r=-13.19+9.20=-3.99kn排架各柱頂剪力分別為v=r-r=-13.19+0.80.2833.99=-14.09knv=r-r=9.20+0.80.4343.99=10.59knv=-r=0.80.2833.99=0.90kn排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖所示：圖10 作用在a柱時的排架內(nèi)力圖（2）d作用于b柱左其中吊車豎向荷載d、d在牛腿頂面處引起的力矩分

17、別為m=de=107.500.35=37.63knmm=de=397.750.75=298.31knmr=-c=-37.63/11.01.042=-3.56knr=c=298.31/11.01.255=34.03knr=r+r=-3.56+34.03=30.47kn排架各柱頂剪力分別為v=r-r=-3.59-0.80.28330.47=-10.46knv=r-r=34.03-0.80.43430.47=23.45knv=-r=-0.80.28330.47=-6.90kn排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖所示：圖11 作用在b柱左時排架內(nèi)力圖（3） d作用于b柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車起重量相

18、等的條件，其內(nèi)力計算與的情況相同，只需將a、c柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ?，如圖：圖12 作用在b柱右時的排架內(nèi)力圖（4） d作用于c柱同理，將的情況的a、c柱內(nèi)力對換，并注意改變內(nèi)力符號，可求得各柱的內(nèi)力，如圖：圖13 作用在c柱時排架內(nèi)力圖（5） t作用于ab跨柱當(dāng)ab跨作用吊車橫向水平荷載時，因為a=（3.9-1.2)/3.9=0.692，則柱頂不動鉸支座反力r、r分別為：r=-tc=-11.770.534=-6.29knr=-tc=-11.770.622=-7.32kn排架柱頂總剪力r為r=r+r=-6.29-7.32=-13.61kn各柱頂剪力分別為v=r-r=-6.29+0.

19、80.28313.61=-3.21knv=r-r=-7.32+0.80.47213.61=-2.59knv=-r=0.80.26413.61=3.08kn排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖所示。當(dāng)t方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，數(shù)值不變。圖14 作用于ab跨時排架內(nèi)力圖（6） t作用于bc跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車起重量相等，故排架內(nèi)力計算與的情況相同，僅需將a、c柱的內(nèi)力對換，如圖。當(dāng)t方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，數(shù)值不變。圖15 作用于bc跨時排架內(nèi)力圖4、 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析（1） 左吹風(fēng)時計算簡圖如圖所示。r=-qhc=-1.9411.00.325=-6.94knr=-q

20、hc=-0.9711.00.325=-3.47knr=r+r+f=-6.94-3.47-6.73=-17.14kn各柱頂剪力分別為v=r-r=-6.94+0.28317.14=-2.09knv=-r=0.43417.14=7.44knv=r-r=-3.47+0.28317.14=1.38kn排架內(nèi)力圖如下圖：圖16 左吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖（2） 右吹風(fēng)時計算簡圖如圖。將的內(nèi)力圖對換，并改變內(nèi)力符號即可，如下圖：圖17 右吹風(fēng)時排架內(nèi)力圖6、 內(nèi)力組合控制截面分別取上柱底部截面-、牛腿頂截面-和下柱底截面-。在每種荷載組合中，對矩形截面和形截面柱均應(yīng)考慮以下4種組合，即+m及相應(yīng)的n、v；-m及相應(yīng)

21、的n、v;n及相應(yīng)的m、v;n及相應(yīng)的m、v。由于不考慮抗震設(shè)防，對柱截面不進(jìn)行受剪承載力計算。對柱進(jìn)行裂縫寬度驗算和基礎(chǔ)的地基承載力驗算時，需分別采用荷載準(zhǔn)永久組合和標(biāo)準(zhǔn)組合的效應(yīng)設(shè)計值，各柱的內(nèi)力組合表見附表1-4。七、ac列柱與基礎(chǔ)設(shè)計混凝土強(qiáng)度等級為c30，f=14.3n/mm，f=2.01n/mm；縱向鋼筋采用hrb400級，f=f=360n/mm，=0.518。上、下柱均采用對稱配筋。a、柱截面設(shè)計(1)上柱配筋計算有吊車廠房排架方向上柱的計算長度：，則取進(jìn)行計算選318（）則，滿足要求。垂直于排架方向上柱的計算長度： =1.253.9m =4.875m，則l/b =4875/40

22、0 =12.19，=0.95 滿足彎矩作用平面外的承載力要求。(2)下柱配筋計算最不利內(nèi)力組合：a、按計算下柱計算長度,截面尺寸 =取附加偏心距，則先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則且為大偏心受壓構(gòu)件，受壓區(qū)在受壓翼緣內(nèi)，則 b、按計算，則且，取進(jìn)行計算綜合上述計算結(jié)果，下柱截面選用選418（）有，滿足要求。驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力：截面慣性矩，截面面積,滿足要求。（3）柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，如無特殊要求，一般柱內(nèi)箍筋均由構(gòu)造要求確定，選擇8200。（4） 牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸和構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸如圖18所示。其中截面寬度b=400mm，截面高度h=650m

23、m，h=610mm。圖18 a、c柱牛腿尺寸簡圖a、牛腿的高度驗算牛腿頂部的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值：397.75+45.60=443.35kn牛腿頂部的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：對支承吊車梁的牛腿，裂縫控制系數(shù)=0.65，=2.01n/mma=-50+20=-30mm0，取a=0，則故牛腿截面高度滿足要求。b、牛腿的配筋計算由于a=-50+20=-30mm m1263.87 m2190.9495.100.009540.01,取0.010.01200.01,取0.01200.420.040.2，取0.20.150mm0.2mm滿足要求0.031mm0.2mm滿足要求b、基礎(chǔ)設(shè)計(混凝土采用c25，鋼筋采用hpb3

24、35級，基礎(chǔ)墊層采用c10素混凝土）（1）作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底傳給基礎(chǔ)的m、n、v以及圍護(hù)墻自重重力荷載兩部分?；A(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下組別荷載效應(yīng)基本組合荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合第一組291.18745.9037.72210.27584.4627.86第二組-219.55481.28-27.11-152.25447.12-17.53第三組183.02970.5115.33133.01744.9011.86每個基礎(chǔ)承受由墻體傳來的荷載為= 圍護(hù)墻對基礎(chǔ)產(chǎn)生的偏心距為e=240/2+800/2=520mm（2）基礎(chǔ)高度及埋置深度確定按構(gòu)造要求擬定基礎(chǔ)高度，柱的插入深度h

25、=800mm 。 杯底厚度a 200mm，取a=250mm 則 h=800+250+50=1100mm 基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.500m，室內(nèi)外高差為150mm，故基礎(chǔ)埋置深度d為： d=h+500-150=1450mm3.0m杯壁厚度t300mm，取325mm；則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度b1=325+75=400mm杯壁高度h2=500mm （3）擬定基礎(chǔ)底面尺寸=200+1.0201.45-0.5=219kn/1/62.43.0=3.60m（4）計算基底壓力及驗算地基承載力基礎(chǔ)和其臺階上土重標(biāo)準(zhǔn)值： 201.457.2 =208.80kn 1.2f=1.2219kn/m=262.8kn/m基礎(chǔ)底面

26、壓力計算及地基承載力驗算類別第一組第二組第三組210.27-152.25133.01584.46447.12744.9027.86-17.5311.861029.53890.191189.97118.06-294.3927.92175.78205.42173.03110.2041.86157.51142.991219123.64219165.27219175.78262.8205.427262.8173.03262.8上述表格都滿足驗算，故擬定的基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。a、c柱的基礎(chǔ)尺寸和計算簡圖如下圖所示：圖20 a、c柱基礎(chǔ)尺寸及計算簡圖（5）基礎(chǔ)高度驗算基礎(chǔ)受沖切承載力計算時采用荷載基本組

27、合的效應(yīng)設(shè)計值，并采用基底凈反力。選取三組不利內(nèi)力組合類別第一組第二組第三組291.18-219.55183.02745.90481.28970.5137.72-27.1115.331029.42717.551254.03185.24-372.2352.45194.44203.06188.7491.52-3.74159.60由所定尺寸可知，只須對變階處進(jìn)行抗沖切驗算：at=400+800=1200mm 取保護(hù)層厚度為40mm則基礎(chǔ)變階處基礎(chǔ)有效高度為：h0=600-40=560mmab=at+2h0=1200+2560=2320mmam=（ab+at）/2=(1100+2320)/2=1760

28、mmal=(3.0/2-1.6/2-0.560)2.4-(2.4/2-1.2/2-0.560)=0.3344m2因變階處的截面高度h=6000800mm，故=1.0=al=203.180.3344=67.94kn0.7hpftamh0=0.71.01.271760560=876.20kn滿足變階處抗沖切。（6）基礎(chǔ)底板配筋計算柱邊及變階處基底反力計算 公式第一組第二組第三組 柱邊處156.70128.68178.60 變階處170.43155.77181.94 194.44203.18188.74 91.520159.60基礎(chǔ)底板配筋按照第三組基底凈反力計算柱邊及變階處彎矩計算基礎(chǔ)的高寬比為（

29、3.0-0.8-20.4)/2(1.10-0.5)=1.17 m1263.87 m2184.13188.710.0060.01,取0.010.0120.01,取0.0120.390.560.135mm0.2mm滿足要求0.174mm0.2mm滿足要求b、基礎(chǔ)設(shè)計(混凝土采用c25，鋼筋采用hpb335級，基礎(chǔ)墊層采用c10素混凝土）（1）作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算基礎(chǔ)設(shè)計的不利內(nèi)力如下: （2）基礎(chǔ)高度及埋置深度確定按構(gòu)造要求擬定基礎(chǔ)高度，柱的插入深度h=800mm 。 杯底厚度a 200mm，取a=250mm 則 h=800+250+50=1100mm 基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.500m，室內(nèi)外高

30、差為150mm，故基礎(chǔ)埋置深度d為： d=h+500-150=1450mm3.0m杯壁厚度t300mm，取325mm；則基礎(chǔ)頂面突出柱邊寬度b1=325+75=400mm杯壁高度h2=400mm （3）擬定基礎(chǔ)底面尺寸=200+1.0201.45-0.5=219kn/1/62.73.6=5.83m（4）計算基底壓力及驗算地基承載力基礎(chǔ)和其臺階上土重標(biāo)準(zhǔn)值： 201.459.72 =281.88kn 1.2f=1.2219kn/m=262.8kn/m基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算類別第一組第二組第三組176.78133.80-176.78989.661089.90989.666.80-10.086.291271.541371.781271.54184.26122.71-169.86162.43162.18159.9699.21120.08101.68130.82219141.13219130.82219162.43262.8162.18262.8159