30m預(yù)應(yīng)力簡支T梁畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書土木工程道橋

1、目錄目錄 摘要.i abstract.ii 第 1 章設(shè)計(jì)內(nèi)容及構(gòu)造布置.1 1.1設(shè)計(jì)內(nèi)容.1 1.2方案比選.2 1.3橫截面布置.4 1.4橫截面沿跨長的變化.7 1.5橫隔梁的設(shè)置.7 第 2 章主梁內(nèi)力計(jì)算.7 2.1恒載內(nèi)力計(jì)算.7 2.2活載內(nèi)力計(jì)算.10 2.3主梁內(nèi)力組合.18 第 3 章預(yù)應(yīng)力鋼束的估算以及布置.19 3.1跨中截面鋼束的估算與確定.19 3.2預(yù)應(yīng)力鋼束布置.19 3.3非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置.24 第 4 章計(jì)算主梁截面幾何特性.24 4.1主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋.25 4.2灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆 300mm濕接縫.25 4.3橋面、欄桿

2、施工和運(yùn)營階段.26 第 5 章鋼束預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算.27 5.1預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失.27 5.2由錨具變形、鋼束回縮引起的損失.28 5.3混凝土彈性壓縮引起的損失.29 5.4由鋼束應(yīng)力松弛引起的損失.30 5.5混凝土收縮和徐變引起的損失.31 5.6預(yù)應(yīng)力內(nèi)力計(jì)算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總.32 第 6 章主梁截面驗(yàn)算.32 6.1截面應(yīng)力驗(yàn)算.33 6.2抗裂性驗(yàn)算.37 第 7 章錨固區(qū)局部承壓驗(yàn)算.39 第 8 章主梁變形驗(yàn)算.41 8.1荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗(yàn)算.41 8.2預(yù)加力引起的上拱度計(jì)算.42 8.3預(yù)拱度的設(shè)置.43 第 9 章橫隔梁計(jì)算.4

3、3 9.1確定作用在跨中橫隔梁上的計(jì)算荷載.43 9.2跨中橫隔梁的內(nèi)力影響.44 第 10 章行車道板計(jì)算 .47 10.1懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算（邊梁）.47 10.2鉸接懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算（中梁）.48 參考文獻(xiàn) .52 致謝 .53 30m30m 預(yù)應(yīng)力簡支預(yù)應(yīng)力簡支 t t 型梁橋設(shè)計(jì)型梁橋設(shè)計(jì) 專業(yè)年級：土木 05 級道橋班 學(xué)號：7011505030 摘要：摘要：目前，預(yù)應(yīng)力混凝土被廣泛的使用于各種中小跨度的橋梁中，而且大量采用預(yù) 應(yīng)力混凝土將是未來橋梁發(fā)展的趨勢。在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，對目前在公路橋梁中經(jīng)常使 用的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 t 型梁橋的設(shè)計(jì)做了全面的介紹，其中包括調(diào)研，外文資料

4、的 翻譯，方案設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)計(jì)算以及施工圖的繪制，并對預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋的特點(diǎn)做了詳細(xì) 的介紹。在確定方案時，根據(jù)調(diào)研及查閱大量的資料，在此橋位上布置了鋼管混凝土橋， 鋼筋混凝土箱型拱橋及預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 t 型梁橋三種設(shè)計(jì)方案，根據(jù)“安全，功能， 經(jīng)濟(jì)，美觀”的原則，對各種橋型的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了比選，而預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 t 型梁 橋在此橋位上更具有競爭力，反映在工程造價(jià)比較低，施工工期短，施工技術(shù)成熟，因 此，最終選擇了預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 t 梁橋?yàn)樵O(shè)計(jì)方案。 結(jié)構(gòu)計(jì)算著重進(jìn)行了上部結(jié)構(gòu) 的計(jì)算，包括截面尺寸的擬定，內(nèi)力計(jì)算（恒載內(nèi)力，活載內(nèi)力和附加內(nèi)力的計(jì)算，內(nèi) 力組合以及影響線） ，配筋設(shè)計(jì)，施工階

5、段和使用階段的應(yīng)力驗(yàn)算，承載能力極限狀態(tài) 強(qiáng)度驗(yàn)算，剛度驗(yàn)算，變形驗(yàn)算。 通過本次畢業(yè)設(shè)計(jì)，進(jìn)一步加深了我對橋梁以及預(yù)應(yīng)力混凝土的認(rèn)識。 關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞： 預(yù)應(yīng)力混凝土 t 型梁橋 結(jié)構(gòu)計(jì)算 設(shè)計(jì)方案 施工圖 the design and calculation of fantang bridge -the design of a t section pre-stressed concrete beam with simply supported bridge in 30m span specialty:civil engineering 053 number:7011505030 name:x

6、iong hongjiao teachers:jia qiaoyan abstract: nowdays, the pre-stressed concrete is extensively used in various kinds of bridges with medium and small span ,and it will be a development trend in future to adopt the bridge of the pre-stressed concrete in a large amount.in this paper,i made an overall

7、introduction of the pre-stressed t-section concrete beam bridge which is ofen used among highway at present. including investigation and research,translation,scheme design ,calculation of structure and drawing. according to the investigation, i give three schemes-the steel tube filled concrete,the r

8、einforced concrete arch bridge and t-section beam with pre-stressed concrete bridge. according to the principle of “safe,capability,economical,artistic”, i choose the t-section beam bridge with pre-stressed concrete finally.the calculation of structure mainly includes the superstructure such as the

9、size design of the section , the internal force calculation ,the steel bars calculation ,the stress and intensity and displacement. through this graduation design, my understanding of the pre-stressed concrete are strengthened further . keywords: pre-stressed concrete, t-section bridge ,steucture ca

10、lculation ,construction design 第第 1 章章 設(shè)計(jì)內(nèi)容及構(gòu)造布置設(shè)計(jì)內(nèi)容及構(gòu)造布置 1.1 設(shè)計(jì)內(nèi)容設(shè)計(jì)內(nèi)容 1.1.1 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) 橋梁全長：34m 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：30.00m 主梁全長：29.96m 計(jì)算跨徑：29.30m 設(shè)計(jì)車速：100 km/h 橋面凈空：高速公路，分離式，半幅橋全寬 12.75m 0.75+1+7.5+3+0.512.75m 設(shè)計(jì)荷載：公路 i 級 兩側(cè)欄桿的總重：10.65kn/m 1.1.2 設(shè)計(jì)資料 1、上部結(jié)構(gòu) 普通受力鋼筋：采用 r235 和 hrb335 級鋼筋； 預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 pk=1860mpa，公稱直徑

11、d=15.2mm 的低松弛高強(qiáng) f 度鋼絞線； 混凝土：預(yù)制 t 梁、橫隔梁、濕接縫、封錨端及橋面現(xiàn)澆混凝土均用 c50，ec=3.45 橋面鋪裝采用瀝青混凝土； 錨具：預(yù)制 t 梁正彎矩鋼束采用 158 型，159 型和 1510 型系列錨具 及其配件，預(yù)應(yīng)力管道采用圓形金屬波紋管。 2、水文條件：水位隨季節(jié)變化，不通航；兩岸為微風(fēng)化砂巖 3、其他： 洪水頻率 1/100，地震峰值加速度：0.05g。 1.1.3 設(shè)計(jì)依據(jù) 1、 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范 （jtg d602004） 2、 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范 （jtg d622004） 3、 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊 （橋梁上冊）

12、（人民交通出版社 2004.3） 基本計(jì)算數(shù)據(jù)表基本計(jì)算數(shù)據(jù)表 表表 1 名稱項(xiàng)目符號單位數(shù)據(jù) 混 凝 土 立方強(qiáng)度 彈性模量 軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f ec fck ftk fcd ftd mpa mpa mpa mpa mpa mpa 50 3.45104 32.4 2.65 22.4 1.83 預(yù) 應(yīng) 力 鋼 筋 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 彈性模量 抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度 最大控制應(yīng)力 con 使用荷載作用階段極限應(yīng)力： 荷載組合 i 荷載組合 iii fpk ep fpd 0.75fpk 0.65 fpk 0.70 fpk mpa mpa mpa mpa mpa mpa

13、 1860 1.95105 1260 1395 1209 1302 材料 容重 鋼筋混凝土 瀝青混凝土 鋼絞線 1 2 3 kn/m3 kn/m3 kn/m3 26.0 24.0 78.5 鋼束與混凝土的彈性模量比ny無量綱5.43 1.2 方案比選方案比選 1.2.1比選的標(biāo)準(zhǔn) 比選的標(biāo)準(zhǔn)只要依據(jù)安全、功能、經(jīng)濟(jì)、與美觀。其中以安全與經(jīng)濟(jì)為重。至于橋梁美觀， 要視經(jīng)濟(jì)與環(huán)境而定。 1、安全 安全的標(biāo)準(zhǔn)可以從行車安全、基礎(chǔ)地質(zhì)條件的安全與安全施工等幾個方面考慮。行車安全主 要通過橋面設(shè)置的布置來實(shí)現(xiàn)?；A(chǔ)地質(zhì)條件應(yīng)當(dāng)真實(shí)，不要有虛假數(shù)據(jù)。 2、功能 橋梁的功能無非就是兩個方面：一是跨越障礙（河

14、流、山谷或線路） ，二是承受荷載。在方 安中，應(yīng)選擇傳力路線直接、簡捷的結(jié)構(gòu)形式，以保障結(jié)構(gòu)功能的施工 3、經(jīng)濟(jì) 評價(jià)一坐橋梁可以從一下幾個方面進(jìn)行：造價(jià)、工期和養(yǎng)護(hù)維修。 造價(jià)包括材料費(fèi)、人工費(fèi)和機(jī)械設(shè)備費(fèi)。 工期：一座橋梁建設(shè)工期的長短與造價(jià)有很大的關(guān)系，上下部構(gòu)造的類型的橋梁，要求特種 設(shè)備的新體系的工期也長；非就地取材的橋型，不僅造價(jià)高，而且工期長；采用腳手架施工的工 期長。而且有水毀之虞。都需一一加以考慮。 在橋梁規(guī)定使用期限內(nèi)經(jīng)常維修費(fèi)用的多少需要考慮，混凝土橋的養(yǎng)護(hù)和維護(hù)費(fèi)用要比剛橋 低的多。 4、美觀 橋梁建筑是技術(shù)與藝術(shù)的結(jié)晶。一座美麗的橋梁，實(shí)際必須考慮本身造型的美觀，還須

15、與周 遍環(huán)境相協(xié)調(diào)，使能成為當(dāng)?shù)貎?yōu)美的景點(diǎn)，受到人們的的欣賞。也可以成為當(dāng)?shù)氐牡湫徒ㄖ?biāo)志。 5、施工 選擇的橋型要能采用先進(jìn)的施工方法。并考慮施工單位的施工能力和機(jī)械設(shè)備。在一般的情 況下選擇簡便熟悉可靠的施工方案。有時如需要用新的技術(shù)，應(yīng)對其優(yōu)點(diǎn)和不足之處進(jìn)行比較。 1.2.2方案 根據(jù)已知材料，可以初步擬定以下幾種方案。 方案一：鋼筋混凝土箱型拱橋 拱橋是我國公路上使用較廣泛的一種橋型。拱橋與梁橋的區(qū)別不僅在于外形不同，更重要的 是兩者受力性能有較大的差別。由力學(xué)知，梁式橋結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，支撐處僅產(chǎn)生豎向支 撐反力，而拱式結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下，兩端支撐處除了有豎向支撐反力外，還有水

16、平推力，使 拱內(nèi)產(chǎn)生軸向壓力，從而大大減小了拱圈的截面彎矩，使之成為偏心受壓構(gòu)件，截面上的應(yīng)力分 布與受彎的應(yīng)力相比，較為均勻。因此拱式結(jié)構(gòu)可以充分利用主孔截面材料強(qiáng)度，使跨越能力增 大。拱橋上部結(jié)構(gòu)由主孔圈和拱上建筑組成，主拱圈是拱橋的主要承重結(jié)構(gòu)，拱橋的下部結(jié)構(gòu)由 橋墩、橋臺及基礎(chǔ)組成，用以支承橋跨結(jié)構(gòu)，將橋跨結(jié)構(gòu)的荷載傳至地基。 鋼筋混凝土箱型拱橋雖然造價(jià)最低，但是需要使用大量的木材，勞動力，工期也較長。拱的 承載潛力大。但是伸縮縫多，養(yǎng)護(hù)較麻煩，縱坡較大，土方量較大。 方案二：鋼管混凝土橋 鋼管混凝土拱橋的受力特點(diǎn)：由于鋼材在彈性工作階段時，他的泊松比 s變動很小，在 0.250.30

17、 之間，而混凝土的泊松比 c隨著縱向力的增加從低應(yīng)力的 0.167 左右逐漸增加到 0.5 接近破壞時，將超出 0.5。因此內(nèi)填混凝土型圓鋼管混凝土隨著軸向力 n 的增大?；炷恋牟此?比 c迅速超過鋼管的泊松比 s使的混凝土的徑向變形受到鋼管的約束而處于三向受力狀態(tài)， 其承載力大大提高。同時鋼管的套箍作用大大提高了混凝土的塑性性能，使得混凝土，特別是高 強(qiáng)混凝土脆性的弱點(diǎn)得到了克服。另一方面?；炷撂钣阡摴苤畠?nèi)，增強(qiáng)了鋼管的管壁穩(wěn)定性剛 度也遠(yuǎn)大于鋼結(jié)構(gòu)，使其整體穩(wěn)定性也有了極大的提高。在施工方面，鋼管混凝土中的鋼管可作 為勁性骨架甚至是模板，施工吊裝輕，進(jìn)度快，施工用鋼量省，具有強(qiáng)度大、抗

18、變形能力強(qiáng)的優(yōu) 點(diǎn)，結(jié)構(gòu)輕巧、造型美觀，但是這種結(jié)構(gòu)的橋梁的施工技術(shù)復(fù)雜，制造和安裝的精度要求高，施 工，施工要使用一些大型的機(jī)械，難度也比較大，因此這里不予采用。 方案三：預(yù)應(yīng)力混凝土 t 型梁 預(yù)應(yīng)力混凝土 t 型梁結(jié)構(gòu)簡單，受力明確，上部結(jié)構(gòu)主要采用預(yù)制吊裝法。構(gòu)件由于是工廠 生產(chǎn)，質(zhì)量好。有利于保證構(gòu)件的質(zhì)量和尺寸的精度，并可能多的采用機(jī)械化施工；上下部可以 平行施工作業(yè)。可以縮短現(xiàn)場工期；有效的利用了勞動力，這樣就可以節(jié)約降低工程造價(jià)；施工 速度快。由于構(gòu)件制成后要存放一段時間，因此在安裝是已經(jīng)有了一定的期齡?？梢詼p少預(yù)應(yīng)力 的收縮、徐變引起的變形。而且這種橋型與當(dāng)?shù)氐沫h(huán)境、地理相適

19、合，有可以就地取材，施工設(shè) 備也可以容易實(shí)現(xiàn)，所以應(yīng)當(dāng)采取這種橋型，較為適宜。 從以上三種方案比較來看，綜合“安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、適用”的原則， 由于此橋是高速公 路，對橋梁的承載能力要求較高，施工進(jìn)度也要盡快完成，所以我選擇了做單跨的預(yù)應(yīng)力混凝土 簡支 t 形梁橋。 1.3 橫截面布置橫截面布置 1.3.1主梁間距與主梁片數(shù) 主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指 標(biāo)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 t 梁翼板。以右半幅橋?yàn)槔?，主梁翼板寬度設(shè)計(jì)為 2100mm，在橋?qū)挼淖笥覂蛇吀骷訉?75mm，橋?qū)挒椋?.75m（中央分隔帶）+1m（路緣帶） +7.5m

20、（行車道）+3m（硬路肩）+0.5（護(hù)欄）12.75m。橋梁橫向布置選用六片主梁（如圖 1 所示） 。 7507500 500 300 157560015006001500600150060015006001575 300 1.5% 80mm c50 100mm 30001000 1/2 支點(diǎn)斷面 1/2 跨中斷面 圖 1 橫斷面結(jié)構(gòu)尺寸（尺寸單位：mm） 圖 2 半縱剖面結(jié)構(gòu)尺寸圖 （尺寸單位：mm） 1.3.2主梁跨中截面主要尺寸擬定 1、 主梁高度 預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比約在 1/141/25 之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約 在 1/181/19。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大

21、梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖梢怨?jié)省 預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量不多。綜上所述，本設(shè)計(jì)中取 用 1900mm 的主梁高度是比較合適的。 2、 主梁截面細(xì)部尺寸 t 梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時 上翼板抗壓強(qiáng)度的要求。本設(shè)計(jì)預(yù)制 t 梁的翼板厚度取用 150mm，翼板根部加厚到 250mm 以抵 抗翼緣根部較大的彎矩。 在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力應(yīng)較小，腹板厚度一般由布置預(yù)制孔管的構(gòu)造決定，同 時從腹板本身的穩(wěn)定要求出發(fā)，腹板厚度不宜小 于其高度的 1/15，且在 180200mm 之間。本設(shè) 計(jì)腹板

22、厚度取 200m。 馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定， 設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的 10%20%為合適?？紤]到主梁需要配置較多的鋼 束，將鋼束按三層布置，一層最多排三束，初擬 馬蹄寬度為 550mm，高度 250mm，馬蹄與腹板 交接處做三角過濾，高度 150mm，以減小局部應(yīng)力。 圖 3 跨中截面尺寸圖（尺寸單位 mm） 按照以上擬定的外形尺寸，就可繪出預(yù)制梁的跨中截面布置圖，如圖 3 所示。 3、 計(jì)算截面幾何特征 將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特征性列表計(jì)算見表 2。 跨中截面幾何特性計(jì)算表跨中截面幾何特性計(jì)算表 表表 2 分塊 面積 ai (cm2)

23、 分塊面 積 形心至 上緣距 離 yi （cm） 分塊面積 對上緣 靜距 si=aiyi (cm3) 分塊面積 的自身慣 性矩 ii (cm4) di=ys-yi (cm) 分塊面積對 截面形心的 慣性矩 ix=aidi2 (cm4) i=ii+ix (cm4) (1)(2) (3)=(1) (2) (4)(5) (6)=(1) (5)2 (7)=(4)+(6) 分塊 名稱 大毛截面 翼板31507.52362559062.555.239608611.6359667674.135 三角承 托 50018.3339166.52777.77844.397985546.8045988324.5825

24、 腹板3000902700005625000-27.272230958.77855958.7 下三角262.5160420003281.25-97.272483631.3862486912.636 馬蹄1375177.5244062.571614.58-114.7718111710.2418183324.82 8287.5 588854 39182194.87 小毛截面 翼板22507.51687542187.565.399620667.2259662854.725 三角承 托 50018.339165277.71854.561488396.81488674.518 腹板30009027000

25、05625000-17.11878256.36503256.3 下三角262.5160420003281.25-87.111991889.9261995171.176 馬蹄1375177.5244062.571614.58-104.6115046971.6415118586.22 7387.5 582102.5 34768542.94 注：大毛截面形心至上緣距離; yb=19071.05=118.95cm ;cm a s y i i s 05.71 5 . 8287 588854 小毛截面形心至上緣距離; yb=19078.80=111.2cm.。cm a s y i i s 80.78 5

26、. 7387 5 . 582102 4、 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) （希望 在 0.5 以上） 上核心距：cm75.39 71.05)-901 ( 5 . 2878 739182194.8 k x s ay i 下核心距： cm54.66 05.71 5 . 8287 739182194.8 s x ay i k 截面效率指標(biāo)： 0.556 . 0 190 54.6675.39ks h kx 表明以上初擬的主梁跨中截面尺寸是合理的。 1.4 橫截面沿跨長的變化橫截面沿跨長的變化 如圖 2 所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的 t 梁翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配 合鋼束彎起而從跨徑四分點(diǎn)附近開始向

27、支點(diǎn)逐漸抬高。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起 較大的局部應(yīng)力，同時也為布置錨具的需要，在距梁端 1830mm 2330mm 范圍內(nèi)將腹板加厚到 與馬蹄同寬。變化點(diǎn)截面（腹板開始加厚處）到支點(diǎn)的距離為 2000mm，其中還設(shè)置一段長為 500mm 的腹板加厚過濾段。 1.5 橫隔梁的設(shè)置橫隔梁的設(shè)置 模型試驗(yàn)結(jié)果表明，主梁在荷載作用位置的彎矩橫向分布，在當(dāng)該位置有橫隔梁時比較均勻， 否則主梁彎矩較大。為減小對主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中位置設(shè)置一道中橫隔 梁；當(dāng)跨度較大時，還應(yīng)在其他位置設(shè)置較多的橫隔梁。本設(shè)計(jì)在橋跨中點(diǎn)、四分點(diǎn)和支點(diǎn)處共 設(shè)置五道橫隔梁，其間距為 7.325m

28、。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 260mm，下部 240mm；中橫隔梁高度為 1550mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm。詳見圖 2 所示。 第第 2 章章 主梁內(nèi)力計(jì)算主梁內(nèi)力計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過活載作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分 別求得主梁各控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的恒載和最大活載內(nèi)力， 然后再進(jìn)行主梁內(nèi)力組合。 2.1 恒載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算 2.1.1恒載集度 1、 預(yù)制梁自重 1)按跨中截面計(jì)，主梁的恒載集度： g(1)=0.7387526=18.47kn/m 2)由于馬蹄抬高形成四個橫置的三棱柱，折算成

29、恒載集度為： g(2)2kn/m57 . 0 96.29/2625 . 0 56 . 5 175 . 0 25 . 0 2 55 . 0 6 . 0 3)由于腹板加厚所增加的重量折算成恒載集度為： g(3)2(1.20863-0.73875)(1.83+0.25)26/29.96=1.63kn/m 4)邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： 0.17（1.50.65-0.50.10.5-0.50.150.175）=0.1593m3 端橫隔梁體積： 0.25（1.750.475-0.50.0650.325）=0.2051m3 故： g(4)=(30.1593+20.2051)26/29.96=0.74k

30、n/m 5)預(yù)制梁恒載集度： g1=18.47+0.57+1.63+0.74=21.41kn/m 2、 二期恒載 1)現(xiàn)澆 t 梁翼板恒載集度： g(5)=0.150.626=2.25kn/m 2)邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 每片中橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 0.170.31.5=0.0765m3 每片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積： 0.250.3751.75=0.1641m3 故： g(6)=(30.0765+20.1641)26/29.96=0.47kn/m 3)鋪裝 8cm 混凝土鋪裝： 0.0811.526=23.92kn/m 10cm 瀝青鋪裝： 0.1011.524=27.60kn/m 若將橋面

31、鋪裝均攤給六片主梁，則： g(7)=(23.92+27.60)/6=8.59kn/m 4)欄桿：10.65kn/m 若將欄桿的重量均攤給六片主梁，則： g(8)=10.65/6=1.78kn/m 5)邊梁二期恒載集度：g2=2.25+0.47+8.59+1.78=13.09kn/m 2.1.2恒載內(nèi)力 如圖 4 所示，設(shè) x 為計(jì)算截面離左支座的距離，并令 =x/l。 q m x m x q b a g 圖 4 恒載內(nèi)力計(jì)算圖 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： ； glm 2 1 2 1 lg21 2 1 q 恒載內(nèi)力計(jì)算見表 3。 1 號梁恒載內(nèi)力號梁恒載內(nèi)力 表表 3 跨中 =0.5 四分

32、點(diǎn) =0.25 變化點(diǎn) =0.06897 支點(diǎn) =0.0 彎矩（knm） 2297.531723.15590.130 一 期剪力(kn) 0156.32269.51313.95 彎矩（knm） 1404.701053.53360.800 二 期剪力(kn) 095.88165.32191.77 彎矩（knm） 3702.242776.68950.930 剪力(kn) 0252.20434.83505.72 2.2 活載內(nèi)力計(jì)算活載內(nèi)力計(jì)算 2.2.1沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù) 沖擊系數(shù)：簡支梁橋基頻 的計(jì)算公式為：f ， c c m ei l f 2 2 g g mc 式中 結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑（m）

33、；l e結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（n/m2） ； ic結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩（m4） ； mc結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量（kg/m） ； g結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（kn/m） ； g重力加速度，g=9.81（m/s2） 。 a=0.8287m2；g=0.828725=20.72kn/m；mc=g/g=20.72/9.81=2.11103 ns2/m2； c50 混凝土的彈性模量 e=3.451010n/m； =29.3m；ic=0.39182194m4；l hz，63 . 4 1011. 2 39182194. 01045 . 3 3 . 292 14 . 3 3 10 2 f 1.5hz 14hz

34、，=0.17570.2536f0157 . 0 ln f 則：（1+）=1.2536 折減系數(shù)：橫向布置車道數(shù)為 2，雙車道不折減，故 =1。由于橋梁的計(jì)算跨徑小于 150m， 不考慮計(jì)算荷載效應(yīng)的縱向折減。因此，本橋梁的折減系數(shù)為 =1。 2.2.2計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù) 1、 跨中的荷載橫向分布系數(shù) mc 本橋梁跨內(nèi)設(shè)三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： 230 . 2 75.12 30.29 b l 所以可以按剛性橫梁法來繪制橫向影響線并計(jì)算橫向分布系數(shù) mc 1)計(jì)算主梁抗扭慣矩 it 對于 t 形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算： it= m i iii tbc

35、 1 3 式中：bi和 ti相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度； ci矩形截面抗扭剛度系數(shù)； m梁截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。 對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度; cmt6 .17 190 250105 . 015190 1 馬蹄部分的換算平均厚度：cmt 5 . 32 2 4025 3 3 2 1 t3=325 b2=1299 t1=176 1800 550 150 250 175175 500 t2=200 500 100150 b1=2100 圖 5 it計(jì)算圖式（尺寸單位：mm） it 計(jì)計(jì) 算算 表表 表表 4 分塊名稱bi(cm)ti(cm)bi/ tici it= ci bi t

36、i3(10-3m4) 翼緣板21017.611.9320.3333381586.1576 腹板129.9206.4950.3100322152 馬蹄5532.51.69230.2098396112.2344 1099850.392 2)計(jì)算抗扭修正系數(shù) 此設(shè)計(jì)中主梁的間距相同，同時將主梁近似看成等截面，則得： ii t iae igl i 2 2 12 1 1 式中：g=0.425e；l=29.30m；it=0.01099856=0.065991m4；a1=3.15m; a2=2.10m；a3=1.05m；a4=1.05m；a5=2.10m ；a6=3.15m; ii=0.39182195 m

37、4。 計(jì)算得：=0.8563。 3)按剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值： 5 1 2 1 i i ji ij a aa n 式中：n=6；=30.87m2。 5 1 2 i i a 222 05 . 1 10 . 2 15 . 3 2 計(jì)算所得的 ij值列于表 5 內(nèi)。 表表 5 梁號 i1i2i3i4i5i6 10.44190.35020.25840.0749-0.0168-0.1086 20.35020.28900.22780.10550.0443-0.0168 30.25840.22780.19720.13610.10550.0749 4)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 1 號梁的橫向影響線和最不

38、利布載圖式如圖 6 所示。 0.5009 6 1 54321 0.3829 0.2886 0.2204 0.1257 2 3 0.1746 0.2271 0.2647 0.3174 0.3830 0.2420 0.2158 0.1968 0.1706 0.2747 圖 6 跨中的橫向分布系數(shù) mc計(jì)算圖式（尺寸單位：mm） mcq=(0.3829+0. 2886+0.2204+0.1257)=0.5088 2 1 故取汽車的橫向分布系數(shù)為：mc =0.5088 2、 支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù) mc 如圖 6 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進(jìn)行最不利布置荷載，1 號梁的活載 橫向分

39、布系數(shù)可計(jì)算如下： mo=0.2346 . 0 2 1 0.14 0.38 0.14 3 2 123456 1 0.46 圖 7 支點(diǎn)的橫向分布系數(shù) mo計(jì)算圖式 (尺寸單位：mm) 3、 橫向分布系數(shù)匯總（見表 6） 活載橫向分布系數(shù)活載橫向分布系數(shù) 表表 6 荷載類別 mcmo 0.50880.23 2.2.3計(jì)算活載內(nèi)力 在活載內(nèi)力計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時，采 用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) mc，鑒于跨中和四分點(diǎn)剪力影響線的較大坐標(biāo)位于橋跨中部，故也 不按 mc來計(jì)算。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承 條件的影響，

40、按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到 l/4 之間，橫向分布系數(shù)用 mo與 mc值直線插入，其余區(qū)段均取 mc值。 公路i 級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 qk =10.5kn/m。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值隨計(jì)算跨徑而變， 當(dāng)計(jì)算跨徑小于或等于 5m 時，為 pk =180kn；計(jì)算跨徑等于或大于 50m 時，為 pk =360kn；計(jì) 算跨徑在 550m 之間時，值采用直線內(nèi)插求得。 本設(shè)計(jì)的計(jì)算跨徑為 29.3m 因此：qk =10.5kn/m； .2kn723 5-50 5 3 . 19 180180pk 計(jì)算剪力時： kn 6 . 284 2 . 2372 . 1pk 對于汽車荷載，應(yīng)將

41、集中荷載直接布置在內(nèi)力影響線數(shù)值最大的位置，其計(jì)算公式為： ikikc ypmaqms1 式中 s由汽車荷載產(chǎn)生的彎矩或剪力標(biāo)準(zhǔn)值； （1+）汽車荷載的沖擊系數(shù)； 汽車荷載橫向分布系數(shù)，本設(shè)計(jì)為二車道布載控制設(shè)計(jì)，橫向折減系數(shù)為；1 pk汽車車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； qk汽車車道荷載中，每延米均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； a彎矩、剪力影響線的面積； mi沿橋跨縱向與集中荷載位置對應(yīng)的橫向分布系數(shù)； yi沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 1、跨中截面汽車荷載 ml/2 l/2 v l l l/4 1/2 1/2 圖 8 跨中截面汽車荷載內(nèi)力影響線 如圖 8 所示，=7.33m ；am=m2

42、； m yl 4 1 31.107 4 1 2 1 ll m ；m2 。5 . 01 2 1 v y66 . 3 2 1 2 1 2 1 lav 2、l/4 截面汽車荷載 m l/4 v l/4 l l 3l/16 0.75 0.25 圖 9 l/4 截面汽車荷載內(nèi)力影響線 如圖 9 所示，m ；m2 ；49 . 5 4 1 4 3 lym48.80 4 1 4 3 2 1 llam m ；7.33m2 。75 . 0 1 4 3 v y25 . 0 4 1 2 1 75 . 0 4 3 2 1 llav 3、變化點(diǎn)截面汽車荷載 m v l l 2000*(l-2000)/l (l-2000)

43、/l 2000/l 2000mm 圖 10 變化點(diǎn)截面汽車荷載內(nèi)力影響線 如圖 10 所示，1.86m ；27.25m2； 2 2 l l ymlam86 . 1 2 1 0.93m ；m2 l l yv 2 62.12207 . 0 2 1 293 . 0 2 1 lav 4、支點(diǎn)截面汽車荷載 v l 1 圖 11 支點(diǎn)截面汽車荷載內(nèi)力影響線 如圖 11 所示，m ；14.65m2 。1 v y1 2 1 lav 跨中、跨中、支點(diǎn)截面公路、支點(diǎn)截面公路級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力級荷載產(chǎn)生的內(nèi)力 表表 7 7 4 l 截面跨中 l/4 變化點(diǎn)支點(diǎn) 荷載橫向分布系數(shù) 0.50880.50880.50880

44、.23 qk（kn/m）10.510.510.510.5 1+ 1.25361.25361.25361.2536 a 2 m 107.3180.4827.25 彎 矩 影 響 線 my 7.335.491.86 pk(knm) 237.2237.2 237.2 237.2 計(jì)沖擊系數(shù)1827.661369.60463.91 m s (knm) 不計(jì)沖擊系數(shù)1457.931092.53370.06 a 2 m 3.667.3312.6214.65 剪 力 影 響 線 my 0.50.750.931 pk（kn） 284.6284.6 284.6 284.6 計(jì)沖擊系數(shù)115.28185.2425

45、3.34126.41 v s (kn) 不計(jì)沖擊系數(shù)91.96147.76202.09100.84 2.3 主梁內(nèi)力組合主梁內(nèi)力組合 主梁內(nèi)力組合如表 8 所示 支點(diǎn)支點(diǎn) qmax (kn) 313.95 191.77 434.83 100.84 126.41 632.13 783.84 576.31 qmax (kn) 269.5 165.3 950.9 370.1 253.3 616.2 775.7 536.1 變化點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面 mmax (knm) 590.13 165.32 950.93 370.06 463.91 2360.1 3113.9 1737.8 qmax (kn) 15

46、6.3 95.88 252.2 147.8 185.2 437.4 562 355.6 四分點(diǎn)截面四分點(diǎn)截面 mmax (knm) 1723.2 1053.5 2776.7 1092.5 1369.6 4146.3 5249.5 3541.5 qmax (kn) 0 0 0 91.96 115.3 115.3 161.4 64.37 跨中截面跨中截面 mmax (knm) 2297.5 1404.7 3702.2 1457.9 1827.7 5529.9 7001.4 4722.8 荷載類別荷載類別 第一期恒載第一期恒載 第二期恒載第二期恒載 總恒載總恒載 汽車（不計(jì)沖擊系數(shù)）汽車（不計(jì)沖擊系

47、數(shù)） 汽車（計(jì)沖擊系數(shù)）汽車（計(jì)沖擊系數(shù)） 恒載恒載+汽車汽車 sud=1.01.2（3）+ 1.4（5） ssd=（3）+ 0.7（4） 主梁內(nèi)力組合主梁內(nèi)力組合 表表 8 8 序號序號 (1)(1) (2)(2) (3)(3) (4)(4) (5)(5) (6)(6) (7)(7) (8)(8) 第第 3 章章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算以及布置預(yù)應(yīng)力鋼束的估算以及布置 3.1 跨中截面鋼束的估算與確定跨中截面鋼束的估算與確定 以下就跨中截面在各種荷載組合下，分別按照上述要求對主梁所需的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并且 按這些估算的鋼束數(shù)確定主梁的配束。 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。 對于 a 類

48、部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，根據(jù)跨中截面抗裂性要求，跨中截面所需的有效預(yù)加力 為： w e a fwm n p tks pe 1 7 . 0/ 式中的 ms為正常使用極限狀態(tài)按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；由表 8 有： ms=mg1+mg2+mqs=2297.53+1404.70+1827.66=5529.89 knm 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為 ap=125mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸 的距離為 ep=ybap=1189.5125=1064.5mm；鋼筋估算時，截面性質(zhì)近似取用全截面對抗裂驗(yàn)算 邊緣的彈性抵抗矩為 w=i / yb=347.685109 /1189.

49、5=292.295106mm3；所以有效預(yù)加力合力為 n w e a fwm n p tks pe 6 6 66 103.519407 10295.292 5 .1064 828750 1 65 . 2 7 . 010295.292/1089.5529 1 7 . 0/ 預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為 con=0.75=0.751860=1395mpa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力 pk f 的 20%估算，則可得需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積為: 2 6 3154 13958 . 0 10519407 . 3 2 . 01 mm n a con pe p 采用 4 束 s15.2 鋼絞線，預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為

50、ap=47140=3920mm2。采用夾片式群錨， 70 金屬波紋管成孔。 3.2 預(yù)應(yīng)力鋼束布置預(yù)應(yīng)力鋼束布置 3.2.1 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置應(yīng)符合公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土 橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范中的有關(guān)構(gòu)造要求。對跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)行初步布置（如圖 12 所示） 。 c) b) a) 100100 150 125125 150 n2 n3 n4 n1 n1 n2 n4 n3 550 1900 406408 404410 330 263 194 7 5 201 230 195 221 190 211 5039234085350 50 480

51、2,0 6 圖 12 端部及跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 (尺寸單位:mm) 3.2.2 錨固面鋼束布置 為使施工方便，全部 4 束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨于梁端（如圖 13 所示） 。這樣布置符合均勻分散的 原則，不僅能滿足張拉的要求，而且 n1、n2 在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。 3.2.3 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算 1、鋼束彎起形狀、彎起角度及其彎起半徑 采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板， n1、n2、n3 和 n4 彎起角 分別取 1=7，2=6，3=5，4=2；各鋼束的彎曲半徑 為：rn1=21200mm；rn2=58600mm； rn3=128

52、000mm； rn4=278000mm。 2、鋼束各控制點(diǎn)位置的確定 以 n4 鋼號為例，其彎起布置如圖 13 所示。 1900 1490310 100 k i b2b1 d z x 29300/2 xlw l lll 122 208 r r 圖 13 曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算圖（尺寸單位：mm） 由 ld=c*cot4確定導(dǎo)線點(diǎn)距錨固點(diǎn)的水平距離: ld=c*cot4=310*cot2=8877mm 由 lb2=r*確定彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離: 2 tan 4 lb2=r*=278000=4853mm 2 tan 4 1tan 所以彎起點(diǎn)至錨固點(diǎn)的水平距離為: lw= ld+ lb2=8877+

53、4853=13730mm 則彎起點(diǎn)至跨中截面的水平距離為: xk=（29300/2 + 122）lw=1477213730=1042mm 根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖中彎止點(diǎn)沿切線方向至導(dǎo)線點(diǎn)的距離與彎起點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離 相等，所以彎止點(diǎn)至導(dǎo)線點(diǎn)的水平距離為： lb1= lb2*cos4=4853cos2=4850mm 故彎止點(diǎn)至跨中截面的水平距離為: （xk+ lb1+ lb2）=（1042+4850+4853）=10744mm 同理可以計(jì)算 n1、n2、n3 的控制點(diǎn)位置，將各鋼束的控制參數(shù)匯總于表 9。 各鋼束彎曲要素控制表各鋼束彎曲要素控制表 表表 9 鋼束 號 升高 值 c （mm ）

54、 彎起角 （ ） 彎起半 徑 r （mm） 支點(diǎn)至錨固點(diǎn) 的水平距離 d （mm） 彎起點(diǎn)距跨中 截面水平距離 xk（mm） 彎止點(diǎn)距跨中 截面水平距離 （mm） n1152872120010110103593 n2112265860010910137138 n37145128000115101512171 n43102278000122104210744 1、各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算 仍以鋼束 n4 為例，計(jì)算鋼束上任一點(diǎn) i 離梁底距離 ai=a+ci及該點(diǎn)處鋼束的傾角 i ，式中 a 為鋼束彎起前其重心至梁底的距離，a=100mm；ci為 i 點(diǎn)所在計(jì)算截面處鋼束位置的升高值。 計(jì)算時

55、，首先應(yīng)判斷出 i 點(diǎn)所在處的區(qū)段，然后計(jì)算 ci及 i 。 當(dāng)時，i 點(diǎn)位于直線段還未彎起，ci=0，故 ai=a=100mm；i=0 。0 ki xx 當(dāng)時，i 點(diǎn)位于圓弧彎起段，按下式計(jì)算 ci及 i ： 21 )(0 bbki llxx 2 2 c kii xxrr r xx ki i 1 sin 當(dāng)時，i 點(diǎn)位于靠近錨固端的直線段，此時 i=4=2，按下式計(jì)算 21 )( bbki llxx ci ： 42 tanc bkii lxx 各截面鋼束位置 ai及其傾角 i計(jì)算值詳見表 10。 2、鋼束平彎段的位置及平彎角 n1、n2、n3 和 n4 四束預(yù)應(yīng)力鋼絞線在跨中截面布置在兩個水

56、平面上，而在錨固端四束鋼 絞線則都在肋板中心線上，為實(shí)現(xiàn)鋼束的這種布筋方式，n2、n4 在主梁肋板中必須從兩側(cè)平彎 道肋板中心線上，為了便于施工中布置預(yù)應(yīng)力管道，n2 和 n4 在梁中的平彎采用相同的形式， 其平彎位置如圖 14 所示。平彎段有兩段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角為 569 . 4 180 8000 641 各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算表各截面鋼束位置及其傾角計(jì)算表 表表 10 計(jì)算 截面 鋼束 編號 xk (mm) (lb1+ lb2) (mm) （xixk） (mm) r xx ki i 1 sin ( ) ci (mm) ai=a+ci (mm) n110102584200 n2

57、10136125100 n3101511156100 跨 中 截 面 xi=0 n410429702 為負(fù)值，鋼束尚未 彎起 00 100 n110102584 （xixk）=6315 2584 7616816 n210136125 （xixk）=6312 6125 6341441 n3101511156 0（xixk）=6310 11156 2.826156256 l/4 截 面 xi= 7325 n410429702 0（xixk）=6283 2584 7576776 n210136125 0（xixk）=5987 6125 5.864307407 n3101511156 0（xixk）=

58、5985 11156 0.047140240 變 化 點(diǎn) 截 面 xi= 7000 n410429702 0（xixk）=5958 2584 715161716 n210136125 (xixk）=13637 6125 611111211 n3101511156 (xixk）=13635 11156 5704804 支 點(diǎn) 截 面 xi= 14650 n410429702 (xixk）=12598 9702 2270370 13000/2 125 r=8000 6411562 2204 2204 125 641 921 641 6000/2 r=8000 n2 n4 圖 14 n2 與 n4

59、鋼束平彎示意圖（尺寸單位：mm） 3.3 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置 按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。在確定鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根 據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。 設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到寂寞底邊的距離為 a=125mm，則有： h0=ha=1900125=1775mm 先假定為第一類 t 形截面,由公式計(jì)算受壓區(qū)高度 x:2/ 0 0 xhxbfm fcdud 1.07001.41106=22.42100 x（1775x / 2） 求得：x=85.93mm hf =150mm 則根據(jù)正截面承載力計(jì)算： 由于，所以不用配0

60、8 . 8970523920126093.852100 4 . 22 ppdfcd afxbf 置非預(yù)應(yīng)力鋼筋。 第第 4 章章 計(jì)算主梁截面幾何特性計(jì)算主梁截面幾何特性 后張拉法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算。本設(shè)計(jì)中的 t 形梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了如下三個階段： 4.1 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時管道尚未壓漿，所以該截面 的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，t 梁翼板寬度為 1500mm。 截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，第一階段跨中截面、l/4 截面、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截 面計(jì)算