辦公樓工程高支模專項施工方案

1、目 錄第一章第一章 編制依據(jù)編制依據(jù).3 3第二章第二章 工程概況工程概況.3 3第三章第三章 施工準備施工準備.4 4一、技術(shù)準備.4二、物資準備.4三、勞動力準備.4第四章第四章 高支模方案設(shè)計高支模方案設(shè)計.5 5一、材料.5二、方案設(shè)計.7三、梁模板支撐計算書 .- 8 -（一）300700 梁模板門式腳手架支撐計算書 .- 8 -（二）300700 梁側(cè)模計算書 .- 15 -（三）400800 梁側(cè)模板計算書 .- 19 -（四）400800 梁模板門式腳手架支撐計算書 .- 25 -（五）樓板模板門式腳手架支撐計算書.- 32 -（六）支承面承載力驗算可以不計算.- 39 -第五

2、章第五章 高支模的施工管理高支模的施工管理.- - 4141 - -一、高支模系統(tǒng)施工管理機構(gòu) .- 41 -二、高支模施工管理機構(gòu)職責 .- 42 -三、高支模的安全管理措施 .- 42 -第六章第六章 高支模施工方法高支模施工方法.- - 4444 - -一、門式架支撐系統(tǒng)安裝 .- 44 -（一）施工順序.- 44 -（二）安裝.- 44 -二、梁、板模板安裝 .- 45 -三、驗收及拆除的批準程序 .- 47 -四、門式架高支模拆除 .- 47 -五、安全技術(shù)措施 .- 48 -六、預防坍塌事故的技術(shù)措施 .- 50 -七、預防高空墜落事故安全技術(shù)措施 .- 51 -八、預防觸電事故的

3、安全技術(shù)措施 .- 51 -九、預防火災事故的安全技術(shù)措施 .- 52 -第七章第七章 混凝土澆筑方法及技術(shù)措施混凝土澆筑方法及技術(shù)措施.- - 5353 - -第八章第八章 監(jiān)測措施監(jiān)測措施.- - 5555 - -第九章第九章 應急救援預案應急救援預案.- - 5656 - -一、概況 .- 56 -二、機構(gòu)設(shè)置 .- 56 -三、報警救援及其他聯(lián)絡電話 .- 57 -四、人員分工與職責 .- 57 -五、應急救援工作程序 .- 57 -六、應急救援方法 .- 58 -（一）高空墜落應急救援方法：.- 58 -（二）模板、坍塌應急救援方法：.- 58 -（三）物體打擊應急救援方法：.- 5

4、9 -（四）觸電事故急救措施.- 59 -（五）火災事故急救措施.- 60 -七、應急救援裝備 .- 61 -八、應急救緩藥品 .- 61 -第十章第十章 高支模施工圖高支模施工圖.- - 6262 - -一、高支模門式架設(shè)置平面布置圖 .- 62 -二、高支模支撐系統(tǒng)及監(jiān)測點平面布置圖 .- 62 -三、高支模支撐系統(tǒng)正立面圖 .- 62 -四、高支模支撐系統(tǒng)側(cè)立面圖 .- 62 -第一章第一章 編制依據(jù)編制依據(jù)為了保證本工程高支模施工安全，根據(jù)廣東省建設(shè)工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法以及建設(shè)部關(guān)于危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，加強施工安全的管理，按相關(guān)規(guī)定

5、特編制本專項施工方案。方案編制計算依據(jù)如下：（1）廣東省輕紡建筑設(shè)計院的施工圖紙；（2） 建筑施工計算手冊 （isbn-7-11-04626-2 江正榮編著） ；（3） 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （gb50204-2002） ；（4） 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程jgj1282000；（5） 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程gb50005-2003；（6） 建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準gb50300-2001；第二章第二章 工程概況工程概況序號項 目內(nèi) 容1工程名稱金發(fā)科技股份有限公司辦公樓工程2建設(shè)地點廣州開發(fā)區(qū)科學城科豐路以西、南翔一路以南3建設(shè)單位金發(fā)科技股份有限公司4設(shè)計單位廣東省輕紡建筑設(shè)

6、計院5建筑結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu)建筑層數(shù)地下 1 層；地上 6 層6總建筑面積34715.28 m27工程內(nèi)容土建、水電、消防、防雷及人防等工程8工程質(zhì)量標準工程質(zhì)量標準：合格9工期要求本工程施工總工期為 300 個日歷日首層層高為 7.8 m（局部夾層為 3.9 m） ，模板搭設(shè)高度 7.8m，搭設(shè)范圍詳見附圖。高支模施工的特點：層高較高，結(jié)構(gòu)復雜，對施工質(zhì)量、工期、安全等方面的要求非常嚴格，所以引起重視，從各方面嚴格把關(guān)，把好每一道工序操作關(guān)，確保本工程順利進行。擬開工時間：2011 年 3 月 18 日，計劃完工時間：2011 年 3 月 30 日。第三章第三章 施工準備施工準備一、技術(shù)準備一

7、、技術(shù)準備在施工前進行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認真學習施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。二、物資準備二、物資準備1、材料準備：確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進場計劃分期分批進場，并按規(guī)定地點存放，做好遮蓋保護。同時對各種進場材料進行抽檢試驗并附有新鋼管應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；其質(zhì)量檢驗報告及其鋼管材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法（gb/t228）的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準碳素結(jié)構(gòu)鋼 （gb/t700）中 q235-a 級鋼的規(guī)定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、

8、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合規(guī)范的規(guī)定；鋼管必須涂有防不銹漆；新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲大螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強度測試。2、機具準備：根據(jù)施工機具需用量計劃，做好機械的租賃和購買計劃，并做好進場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。3、周轉(zhuǎn)材料準備：做好模板、鋼管支頂?shù)戎苻D(zhuǎn)料的備料工作，分批分期進場。三、勞動力準備三、勞動力準備1、根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設(shè)和安裝

9、已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。2、做好施工人員進場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，按規(guī)定進行三級安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容包括：施工進度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施；質(zhì)量標準和驗收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強遵紀守法教育。第四章第四章 高支模方案設(shè)計高支模方案設(shè)計一、材料一、材料模板：采用 915mm1830mm18mm（厚）膠合板。木枋：采用 80mm80mm 木枋。梁側(cè)橫向龍骨：選用 483.5mm 鋼管及配件。板底縱向龍骨：選用 80mm80mm 木枋

10、。支撐系統(tǒng)：選用 mf1219 、mf1217、mf1209 門式腳手架及配件：可調(diào)式 u 型上托盤和平底下托盤，14 對拉螺栓等?？v橫水平拉桿：選用 483.5mm 鋼管及配件?？v橫向剪刀撐：選用 483.5mm 鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板為兩條 8080mm 木枋并排墊放。水平拉桿布置：水平拉桿應在支撐架的頂層、上下兩榀門式架、底層及中間通長連續(xù)設(shè)置，形成水平閉合圈，并應采用扣件與門架立桿扣牢；板下門式架的水平桿步距為1.9m；在門式架底部兩側(cè)離柱腳200mm處設(shè)通長掃地桿；所有水平拉桿應頂至已澆筑的混凝土框架梁、柱上，加強高支撐系統(tǒng)的整體抗傾覆能力。無處可頂時，應在水平拉

11、桿端部和中部沿豎向設(shè)置連續(xù)式剪刀撐。剪刀撐：垂直剪刀撐在架體外側(cè)周圍應設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔10m左右設(shè)由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。主梁門式架兩側(cè)及中間按每隔5排5列門架連續(xù)設(shè)置縱橫向剪刀撐，設(shè)置由底至頂連續(xù)布置。剪刀撐與地面傾角宜4560，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，用扣件與門式架扣緊。所有鋼管連接均采用配套扣件搭接連接（其中水平桿采用對接） 。支撐架頂部、底部采用可調(diào)托座。頂托螺桿不宜超過150mm，底托螺桿不宜超過150mm，螺桿外徑與立柱鋼管內(nèi)徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。當超過

12、200mm時，一榀門式架承載力設(shè)計值nd應根據(jù)可調(diào)底座調(diào)節(jié)螺桿設(shè)處長度進行修正。凡螺桿伸出長度超過規(guī)范要求時必須在螺桿位置加設(shè)縱橫鋼管水平拉桿一道。離地面200mm處設(shè)置縱橫掃地桿一道，配配套底座或墊板，墊板厚度不能小于50mm。主要材料力學特性見下表：422.5 鋼管門式架a=310mm2 f =205n/mm2 i=14.0mm483.5 鋼管a=489mm2 f =205n/mm2 i=15.8mm i=1.219105mm4 wx=5.08103mm3 e=2.06105 n/mm2 =21080mm80mm 木方f =13n/mm2 e=9000n/mm2 = 1.3n/mm218m

13、m 厚膠合板（松木板）e=9000n/mm2 f =13n/mm2 = 1.3n/mm214 對拉螺桿f =170n/mm2 a=105mm2 n拉=17.85kn 混凝土3/24mkn鋼筋自重梁鋼筋自重： 板鋼筋自重：3/5 . 1mkn3/1 . 1mkn二、方案設(shè)計二、方案設(shè)計為簡化設(shè)計，根據(jù)本工程施工圖紙，現(xiàn)選擇下表幾種情況作為高支模設(shè)計計算單元：層高（m）截面尺寸（mm）兩側(cè)板厚（）高支模搭設(shè)高度（m）支撐形式間、跨距（mm）模板規(guī)格材質(zhì)（mm）梁（板）底橫楞（mm）梁（板）底托梁（mm）梁側(cè)模立檔（mm）對拉螺絲（mm）搭設(shè)方式相同梁（板）截面（mm）梁側(cè)外龍骨備注7.830070

14、01207.102mf1219+mf1217+1mf1209間距：900跨距：183018 厚夾板8080木枋2002483.5鋼管8080木枋300見注250550250650250700250800/支撐于樓面7.84008001207.002mf1219+mf1217+1mf1209間距：900跨距：183018 厚夾板8080木枋1602483.5鋼管8080木枋300146003507502483.0 鋼管同上7.8樓板1207.681mf1219+3mf1217間距：900跨距：183018 厚夾板8080木枋3002483.5 鋼管注：1、梁高小于 750mm 時，不設(shè)對拉螺桿，

15、1000mm梁高750mm 設(shè)置一道 14600 對拉螺桿。2、考慮現(xiàn)場使用的鋼管、木枋沒有足夠的標準，模板支撐計算時鋼管的截面選用 483，木枋截面選用 7070。 3、梁板模板設(shè)計按最不利截面、高度及板厚進行驗算，各層梁板模板安裝均參照此方法進行。三、梁模板支撐計算書三、梁模板支撐計算書（一）（一）300700 梁模板門式腳手架支撐計算書梁模板門式腳手架支撐計算書 門式鋼管腳手架的計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj128-2000）。 計算參數(shù)計算參數(shù): : 腳手架搭設(shè)高度為7.7m，門架型號采用mf1219，鋼材采用q235。 門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度

16、h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。 門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離200mm。 梁底木方截面寬度70mm，高度70mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 模板自重0.30kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50k

17、n/m3，施工活荷載2.50kn/m2。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、模板面板計算一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.5000.7000.900+0.3000.900=16.335kn/m 活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.900=2.250kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； i = 90.001

18、.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取13.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kn/m)； 經(jīng)計算得到 m = 0.100(1.2016.335+1.402.250)0.2000.200=0.091kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09110001000/48600=1.873n/mm2 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿

19、足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.2016.335+1.42.250)0.200=2.730kn 截面抗剪強度計算值 t=32730.0/(2900.00018.000)=0.253n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67716.3352004/(1009000437400)=0.045mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于2

20、00.0/250,200.0/250,滿足要求滿足要求! ! 二、梁底木方的計算二、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.1.荷載的計算：荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.5000.7000.200=3.570kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3000.200(20.700+0.300)/0.300=0.340kn/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.5000.200=0.500kn/m 經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 q=1.2(3.570+0.340)+

21、0.91.400.500=5.392kn/m 2.2.木方強度、撓度、抗剪計算木方強度、撓度、抗剪計算 1200 0.37kn 0.37kn 5.39kn/mab 木方計算簡圖 0.5900.000 木方彎矩圖(kn.m) 1.181.180.810.811.181.18 木方剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 1200 0.31kn 0.31kn 3.91kn/mab 變形計算受力圖 0.0003.351 木方變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.176kn n2=1.176kn 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.589kn.

22、m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 1.176kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 3.351mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； i = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.589106/57166.7=10.30n/mm2 木方的抗彎計算強度小于木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm13.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度

23、計算值 t=31.176/(27070)=0.360n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求木方的抗剪強度計算滿足要求! ! (3)木方撓度計算 最大變形 v =3.351mm 木方的最大撓度小于木方的最大撓度小于1200.0/250,1200.0/250,滿足要求滿足要求! ! 三、梁底托梁的計算三、梁底托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kn/m。 900 900 900 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18k

24、n 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 1.18kn 0.08kn/mab 托梁計算簡圖 0.3830.486 托梁彎矩圖(kn.m) 2.442.431.26 1.240.06 0.051.13 1.142.32 2.343.513.522.39 2.381.20 1.180.010.011.18 1.202.38 2.393.523.512.34 2.321.14 1.130.05 0.061.24 1.262.432.44 托梁剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 900 900 900 0.89kn 0.89kn 0.89k

25、n 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.89kn 0.08kn/mab 托梁變形計算受力圖 0.4660.032 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.485kn.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 5.904kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 0.466mm 頂托梁的截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 w = 8.98cm3； 截面慣性矩 i = 21.56cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.485106/1.05/8982.0=51.43n/mm2 頂托梁的抗彎

26、計算強度小于頂托梁的抗彎計算強度小于205.0n/mm205.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.466mm 頂托梁的最大撓度小于頂托梁的最大撓度小于900.0/400,900.0/400,滿足要求滿足要求! ! 四、門架荷載標準值四、門架荷載標準值 作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。 1 1 門架靜荷載計算門架靜荷載計算 門架靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kn/m) 門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為： 門架(mf1219) 1榀 0.224kn 交叉支撐 2副 20.040=0.

27、080kn 水平架 5步4設(shè) 0.1654/5=0.132kn 連接棒 2個 20.006=0.012kn 鎖臂 2副 20.009=0.017kn 合計 0.465kn 經(jīng)計算得到，每米高腳手架自重合計 ngk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kn/m (2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力計算(kn/m) 剪刀撐采用48.03.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kn/m 水平加固桿采用48.03.5mm鋼管，按照4步1跨設(shè)置，每米高的鋼

28、管重為 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kn/m 每跨內(nèi)的直角扣件1個，旋轉(zhuǎn)扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kn/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kn/m 每米高的附件重量為0.020kn/m； 每米高的欄桿重量為0.010kn/m； 經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計 ngk2 = 0.181kn/m 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值總計為 ng = 0.419kn/m。 2 2 托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載 托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產(chǎn)生的支點力總和。 從左到右每榀門架兩端點產(chǎn)生支點力分別為 第1榀門架兩端點力2.4

29、36kn，2.436kn 第2榀門架兩端點力5.904kn，5.904kn 第3榀門架兩端點力5.904kn，5.904kn 第4榀門架兩端點力2.436kn，2.436kn 經(jīng)計算得到，托梁傳遞荷載為 nq = 11.807kn。 五、立桿的穩(wěn)定性計算五、立桿的穩(wěn)定性計算 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值計算公式 n = 1.2ngh + nq 其中 ng 每米高腳手架的靜荷載標準值，ng = 0.419kn/m； nq 托梁傳遞荷載，nq = 11.807kn； h 腳手架的搭設(shè)高度，h = 7.7m。 經(jīng)計算得到，n = 1.20.4197.680+11.807=15.673kn。 門式鋼管

30、腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算 其中 n 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計值，n = 15.67kn； nd 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值(kn)； 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值公式計算 其中 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 kh0/i 查表得到，=0.349； k 調(diào)整系數(shù)，k=1.13； i 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.53cm； i 門架立桿的換算截面慣性矩，i=7.23cm4； h0 門架的高度，h0=1.90m； i0 門架立桿的截面慣性矩，i0=6.08cm4； a1 門架立桿的凈截面面積，a1=3.10cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； i1 門架加強桿的截面慣性矩

31、，i1=1.42cm4； a 一榀門架立桿的毛截面積，a=2a1=6.20cm2； f 門架鋼材的強度設(shè)計值，f=205.00n/mm2。 nd調(diào)整系數(shù)為0.9。 經(jīng)計算得到，nd= 0.944.358=39.922kn。 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算 n n nd,nd,滿足要求滿足要求! !（二）（二）300700300700 梁側(cè)模梁側(cè)模計算書計算書一、梁模板基本參數(shù)一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 b=300mm， 梁截面高度 h=700mm， 梁模板使用的木方截面7070mm， 梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量e=9000n/mm2，抗彎強度

32、f=13n/mm2。 梁側(cè)模面板厚度h=18mm，彈性模量e=9000n/mm2，抗彎強度f=13n/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kn/m2； 鋼筋自重 = 1.500kn/m3； 混凝土自重 = 24.000kn/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kn/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15

33、)，取5.714h； t 混凝土的入模溫度，取20.000； v 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=16.790kn/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=0.916.800=15.120kn/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 f2=0.94.000=3.600kn/m2。 三、梁模板底模計算三、梁模板底模計算 本算例中，截面

34、慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； i = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 200 200 200 6.84kn/mab 梁底模面板計算簡圖 1.1.抗彎強度計算抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = m/w f 其中 f 梁底模板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 計算的最大彎矩 (kn.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kn/m)； q=0.91.20.340.30+24.000.300.70+1.500.300.70+1.402.500

35、.30=6.84kn/m 最大彎矩計算公式如下: m=-0.106.8390.2002=-0.027kn.m f=0.027106/16200.0=1.689n/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于梁底模面板抗彎計算強度小于13.00n/mm13.00n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! 2.2.抗剪計算抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.60.2006.839=0.821kn 截面抗剪強度計算值 t=3821/(230018)=0.228n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 面板

36、的抗剪強度計算滿足要求面板的抗剪強度計算滿足要求! ! 3.3.撓度計算撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.9(0.340.30+24.000.300.70+1.500.300.70)=4.911n/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6774.911200.04/(1009000.00145800.0)=0.041mm 梁底模板的撓度計算值梁底模板的撓度計算值: : v v = = 0.041mm0.041mm小于小于 vv = = 200/250,200/250,滿足要求滿足要求! ! 四、四、 梁模板側(cè)模計算梁模板側(cè)模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應

37、該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下 作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=(1.215.12+1.403.60)0.70=16.229n/mm 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； i = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取13.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中

38、q 荷載設(shè)計值(kn/m)； 經(jīng)計算得到 m = 0.100(1.2010.584+1.402.520)0.3000.300=0.146kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 037800=3.864n/mm2 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.2010.584+1.42.520)0.300=2.921kn 截面抗剪強度計算值 t=32921.0/(2700.00018.000)=0.348n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.

39、30n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.5843004/(1009000340200)=0.190mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! ! 五、穿梁螺栓計算五、穿梁螺栓計算 1.1.梁側(cè)豎楞抗彎強度計算梁側(cè)豎楞抗彎強度計算 計算公式: f = m/w f 其中 f 梁側(cè)豎楞抗彎強度計算值(n/mm2)； m 梁側(cè)豎楞的最大彎距(n.mm)； w 梁側(cè)豎楞的凈截面抵抗

40、矩,w = 57.17cm3； f 梁側(cè)豎楞的抗彎強度設(shè)計值，f = 13n/mm2。 m = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力； q = (1.215.12+1.403.60)0.30=6.96kn/m l 計算跨度(梁板高度),l = 700mm； 經(jīng)計算得到，梁側(cè)豎楞的抗彎強度計算值6.9550.7000.700/8/57166.668=7.452n/mm2； 梁側(cè)豎楞的抗彎強度驗算梁側(cè)豎楞的抗彎強度驗算 f,f,滿足要求滿足要求! ! 2.2.梁側(cè)豎楞撓度計算梁側(cè)豎楞撓度計算 計算公式: v = 5ql4 / 384ei v = l/250 其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力

41、，q = 15.1200.300=4.536n/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 700mm； e 梁側(cè)豎楞彈性模量,e = 9500n/mm2； i 梁側(cè)豎楞截面慣性矩,i = 200.08cm4； 梁側(cè)豎楞的最大撓度計算值, v = 54.536700.04/(38495002000833.4)=0.746mm； 梁側(cè)豎楞的最大允許撓度值,v = 2.800mm； 梁側(cè)豎楞的撓度驗算梁側(cè)豎楞的撓度驗算 v v v,v,滿足要求滿足要求! ! 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，無須計算! 七、梁支撐腳手架的計算七、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架

42、計算內(nèi)容。（三）（三）400800 梁側(cè)模板計算書梁側(cè)模板計算書 一、梁側(cè)模板基本參數(shù)一、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度400mm，高度800mm，兩側(cè)樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用7070mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置1道，在斷面內(nèi)水平間距450mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑14mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 450800mm400m

43、m 模板組裝示意圖 二、梁側(cè)模板荷載標準值計算二、梁側(cè)模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(t+15)，取5.714h； t 混凝土的入模溫度，取20.000； v 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； h 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.

44、150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=19.200kn/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 f1=0.919.200=17.280kn/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 f2=0.94.000=3.600kn/m2。 三、梁側(cè)模板面板的計算三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.30m。 荷載計算值 q = 1.217.2800.300+1.403.6000.300=7.733kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面

45、慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； i = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 300 300 300 7.73kn/mab 計算簡圖 0.0560.070 彎矩圖(kn.m) 0.931.391.161.161.390.93 剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 300 300 300 5.18kn/mab 變形計算受力圖 0.2170.017 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=0.928kn n2=2.552kn n3=2.552kn

46、n4=0.928kn 最大彎矩 m = 0.069kn.m 最大變形 v = 0.217mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06910001000/16200=4.259n/mm2 面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取13.00n/mm2； 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 t=31391.0/(2300.00018.000)=0.386n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算 面板最

47、大撓度計算值 v = 0.217mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于300.0/250,300.0/250,滿足要求滿足要求! ! 四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.20.3017.28+1.40.303.60=7.733kn/m 撓度計算荷載標準值q=0.3017.28=5.184kn/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 50 400 180 50 7.73kn/mab 內(nèi)龍骨計算簡圖 0.0980.112 內(nèi)龍骨彎矩圖(kn.m) 0.000.391.291.801.260

48、.130.390.00 內(nèi)龍骨剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 50 400 180 50 5.18kn/mab 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 0.0510.005 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.111kn.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 3.063kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 0.051mm 內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； i = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計

49、算強度 f=0.111106/57166.7=1.94n/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0n/mm13.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=31801/(27070)=0.551n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! ! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.051mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于內(nèi)龍骨的最大撓度小于400.0/250,400.0/250,滿足要求滿足要求!

50、 ! 五、梁側(cè)模板外龍骨的計算五、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載p取橫向支撐鋼管傳遞力。 600 600 600 3.06kn 3.06kn 3.06kn 3.06kn 3.06kn 3.06kn 3.06knab 支撐鋼管計算簡圖 0.3220.276 支撐鋼管彎矩圖(kn.m) 1.071.071.991.991.531.531.531.531.991.991.071.07 支撐鋼管剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 600 600 600 2.05k

51、n 2.05kn 2.05kn 2.05kn 2.05kn 2.05kn 2.05knab 支撐鋼管變形計算受力圖 0.1160.006 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 mmax=0.321kn.m 最大變形 vmax=0.116mm 最大支座力 qmax=6.586kn 抗彎計算強度 f=0.321106/8982.0=35.74n/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0n/mm205.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! 支撐鋼管的最大撓度小于支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150600.0/150與與10mm,10mm,滿

52、足要求滿足要求! ! 六、對拉螺栓的計算六、對拉螺栓的計算 計算公式: n n = fa 其中 n 對拉螺栓所受的拉力； a 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170n/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): a = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kn): n = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kn): n = 6.586 對拉螺栓強度驗算滿足要求對拉螺栓強度驗算滿足要求! !（四）（四）400800400800梁模板門式腳手架支撐計算書梁模板門式腳手架支撐計算書 門式鋼管腳手架的

53、計算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj128-2000）。 計算參數(shù)計算參數(shù): : 腳手架搭設(shè)高度為7.7m，門架型號采用mf1219，鋼材采用q235。 門架的寬度 b = 1.20m，門架的高度 h0 = 1.90m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。 門架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 門架立桿采用42.02.5mm鋼管，立桿加強桿采用26.82.5mm鋼管。 每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離160mm。 梁底木方截面寬度70mm，高度70mm。 面板厚度18mm，剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈

54、性模量9000.0n/mm2。 木方剪切強度1.3n/mm2，抗彎強度13.0n/mm2，彈性模量9000.0n/mm2。 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 模板自重0.30kn/m2，混凝土鋼筋自重25.50kn/m3，施工活荷載2.50kn/m2。 1立桿；2立桿加強桿；3橫桿；4橫桿加強桿 圖1 計算門架的幾何尺寸圖 圖2 模板支架示意圖 一、模板面板計算一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.5000.8000.900+0.3000.900=18.630kn/m 活荷載標準值 q2 = (2.500+0.

55、000)0.900=2.250kn/m 面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； i = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = m / w f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(n/mm2)； m 面板的最大彎距(n.mm)； w 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取13.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kn/m)； 經(jīng)計算得到 m = 0.100(1.2018.630+1.402.2

56、50)0.1600.160=0.065kn.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06510001000/48600=1.344n/mm2 面板的抗彎強度驗算面板的抗彎強度驗算 f f f,f,滿足要求滿足要求! ! (2)抗剪計算 可以不計算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.2018.630+1.42.250)0.160=2.449kn 截面抗剪強度計算值 t=32449.0/(2900.00018.000)=0.227n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 抗剪強度驗算抗剪強度驗算 t t tt，滿足要求，滿足要求! ! (3)撓度計算

57、v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67718.6301604/(1009000437400)=0.021mm 面板的最大撓度小于面板的最大撓度小于160.0/250,160.0/250,滿足要求滿足要求! ! 二、梁底木方的計算二、梁底木方的計算 木方按照簡支梁計算。 1.1.荷載的計算：荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kn/m)： q1 = 25.5000.8000.160=3.264kn/m (2)模板的自重線荷載(kn/m)： q2 = 0.3000.160(20.800+0.400)/0.400=0.240kn/m

58、(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kn/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q3 = 2.5000.160=0.400kn/m 經(jīng)計算得到，木方荷載計算值 q=1.2(3.264+0.240)+0.91.400.400=4.765kn/m 2.2.木方強度、撓度、抗剪計算木方強度、撓度、抗剪計算 1200 0.29kn 0.29kn 4.76kn/mab 木方計算簡圖 0.5940.000 木方彎矩圖(kn.m) 1.251.250.950.951.251.25 木方剪力圖(kn) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 1200 0.24kn 0.2

59、4kn 3.50kn/mab 變形計算受力圖 0.0003.448 木方變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 n1=1.247kn n2=1.247kn 經(jīng)過計算得到最大彎矩 m= 0.593kn.m 經(jīng)過計算得到最大支座 f= 1.247kn 經(jīng)過計算得到最大變形 v= 3.448mm 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 7.007.007.00/6 = 57.17cm3； i = 7.007.007.007.00/12 = 200.08cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.593106/57166.7=10.37n/m

60、m2 木方的抗彎計算強度小于木方的抗彎計算強度小于13.0n/mm13.0n/mm2 2, ,滿足要求滿足要求! ! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: t = 3q/2bh t 截面抗剪強度計算值 t=31.246/(27070)=0.381n/mm2 截面抗剪強度設(shè)計值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求木方的抗剪強度計算滿足要求! ! (3)木方撓度計算 最大變形 v =3.448mm 木方的最大撓度小于木方的最大撓度小于1200.0/250,1200.0/250,滿足要求滿足要求! ! 三、梁底托梁的計算三、梁底托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多