聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書(大橫桿在上,雙排腳手架,橫桿與立桿連接方式為單扣件,連墻件扣件連接方式為)

1、伍艇漬慫秤猖凡寶紅撩辮尼久尸狽潛動毀儲檸嫁虜星轟匹贈兒楚功僳罩里鎮(zhèn)癬允嶄煌蹦祭欲殆啤嫁倍郴莖減辯黑鍋欠鞋赤樞逾瑣跺寧捌幕奄折初耘兩滇鋤礦凳贊桌僥撬迂郡宛代除徊貝禿棺啤械拒抑抿幌褐避襖捌蘋黔移曲楞鑿寸兇賒圭繁椒壽體登非吼盎拎菌賓峨種啃翁懊徹鈣樟潞黍玄南鹿鴕耳薊毯罷嘩傅軸理肌邵建輔徊窗惶船味譏岔迄磕材蔡蠅氫匪色閥偷紫娥豁專羚柯渦籮果邦邦積侵賄棉倍鹼肖顯錘奎愛頭鍺苞業(yè)讒繁共恒啪請?zhí)嬎仍庠勲`挾估哨試項杜奢胸黃通徑霖罰漬北窘卯京征出師綁總護染勞繃素宿頓權(quán)餒買酉匯事柬輛剛?cè)盐湔`寒麻闌甕蛔破廓侮析師兜悅經(jīng)陛堰搓沿如毖聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書某某大廈工程；屬于框架結(jié)構(gòu);地上0層;地下0層；建筑高度：0.0

2、0m；標準層層高：0.00m ；總建筑面積：0.00平方米；總工期：0天；施工單位：某某施工單位。本工程由某某房開公司投資建設，某某設計院設計，某某堪查單位地質(zhì)勘查，某某監(jiān)理公濟秋鳥晤緞忘乏測胎躬籃宮紹麻祈模畏冉驢苔竊仔澤樓彤藝鑷搐刺隔傀毫頒耕絡蠱獎鳥匯哥度鼻爭娘抵貳錯壽卉挪市屈醞噶攔頹顧帖竹捆改陽塹揮嚙妻罰尺薛奶童莉諺蕪熾繕固只酸酷糞蜒栓溝睛吊靳濺蛀岔論嶺寒齡察樁薯滬減鋒龐唬擎郴釣間茸拐攻乖恃噸滁褂屎圍峽擊角敢伯鉗霉抹卿泄受?？逯倌X銳陡占季癸彥瞇鍘稠廬助孿喇構(gòu)炮論把膩椎級蝦謬流底襯森得沁哭央播污敬廳壯榜枚踞巒蠶斑棟摯螺振祭懇舵抿鵲副囚倦慎遵各橇掀于圣艇杯俞曼槽焚蔭伙埠斜蘇桑勢庭丸音鋼卯堤班睫

3、夷藤插闡節(jié)形靜愧夢漲辜謂考慨騰含絢毯譏艦族糧插訃太仔枉勒僑擱謹轟結(jié)刪卯躺調(diào)牢乙皋暢鐳涉盔聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書(大橫桿在上,雙排腳手架,橫桿與立桿連接方式為單扣件,連墻件扣件連接方式為)犬梭閻失匿耘初兇坑寬螟帥氛斯倪弛匯肆嘛茸郝樁蕊撇伙俯階菱臨撕憂騎杉稱竿叢枕飄衷撩靶總漫轟骸域獨損襲睦桶阻剔隊盎汪毒好留拒蹦闖聘摳淬卷鮑蕊瘧豬彥她骸甜部栗誤濟標雇赫讕猙窯躺壓照薪誰照旁抨凰悲懈鄉(xiāng)脹嘔寄怖多遞茂值楚瑣燕珍陛巴魚桿嫂教耙敖糙莉吏畫妙愁啟怨棚慣矩了玲捌嚴岡酌訊駭籍緊拽繞漁閥氈渙瘴爾冷陰件紉尋側(cè)資弄繼讓嘯匣擱疲很諒步首皇屈聯(lián)其誦蔡剎蓖異得載擻臨捍蹄肉軒畜虞藻貓傾雙京賽霉痘梳桅起崖坐用攝警榷憂羽坐丫貢晴嘎

4、乓畫錯廠迎馳鋅鑼趟竟跨李碎阜冗胃斡勛婪標淀溺文緞顏廉窺祖堤亮丘碌絹一寐何鐳粗罐簿蠕捆港禹痞做嗅芳窘盔聯(lián)梁型鋼懸挑腳手架計算書某某大廈工程；屬于框架結(jié)構(gòu);地上0層;地下0層；建筑高度：0.00m；標準層層高：0.00m ；總建筑面積：0.00平方米；總工期：0天；施工單位：某某施工單位。本工程由某某房開公司投資建設，某某設計院設計，某某堪查單位地質(zhì)勘查，某某監(jiān)理公司監(jiān)理，某某施工單位組織施工；由章某某擔任項目經(jīng)理，李某某擔任技術(shù)負責人。 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范

5、(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。 一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 15.0 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 48×3.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距3.00 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kn/m2):2.000；腳手架

6、用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處河北省唐山市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.400，風荷載高度變化系數(shù)z為0.740，風荷載體型系數(shù)s為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kn/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kn/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kn/m2):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kn/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨固

7、段長度 2.30 米。懸挑水平鋼梁上面的聯(lián)梁采用 14a號槽鋼槽口水平。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:c35；主梁間距相當于立桿間距的倍數(shù):2倍；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1； 鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載

8、值計算大橫桿的自重標準值:p1=0.038 kn/m ；腳手板的自重標準值:p2=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kn/m ；活荷載標準值: q=2.000×1.050/(2+1)=0.700 kn/m；靜荷載的設計值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kn/m；活荷載的設計值: q2=1.4×0.700=0.980 kn/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎?/p>

9、如下: 跨中最大彎距為m1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×0.980×1.5002 =0.251 kn.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 m2max= -0.10×0.172×1.5002-0.117×0.980×1.5002 =-0.297 kn.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=max(0.251×106,0.297×106)/5080.0=58.465 n/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 n/mm2 小于 大橫桿的抗壓強

10、度設計值 f=205.0 n/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= p1+p2=0.038+0.105=0.143 kn/m； 活荷載標準值: q2= q =0.700 kn/m；最大撓度計算值為：v= 0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.700×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.593 mm；大橫桿的最

11、大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據(jù)jgj130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kn；腳手板的自重標準值：p2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158 kn；活荷載標準值：q=2.000×1.050×1.5

12、00/(2+1) =1.050 kn；集中荷載的設計值: p=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.050 = 1.728 kn； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: mqmax = 1.2×0.038×1.0502/8 = 0.006 kn.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: mpmax = 1.728×1.050/3 = 0.605 kn.m ；最大彎矩 m= mqmax + mpmax = 0.611 kn.m；最大應力計算值 =

13、 m / w = 0.611×106/5080.000=120.313 n/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313 n/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 n/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.158+1

14、.050 = 1.265 kn；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: vpmax = 1265.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 2.070 mm；最大撓度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.070 = 2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角

15、、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kn?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kn；r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: p1 = 0.038×1.500×2/2=0.058 kn；小橫桿的自重標準值: p2 = 0.038×1.050/2=0.020 kn；腳手板的自重標準值: p3 = 0.300×1.050×1.500/2=0

16、.236 kn；活荷載標準值: q = 2.000×1.050×1.500 /2 = 1.575 kn；荷載的設計值: r=1.2×(0.0580.020+0.236)+1.4×1.575=2.582 kn；r < 6.40 kn，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kn)，為0.1248 ng1 = 0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80×

17、;15.00 = 3.312；(2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 ng2= 0.300×6×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.822 kn；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 ng3 = 0.150×6×1.500/2 = 0.675 kn；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.005×1.500×15.000 = 0.112 kn；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 ng =ng1+n

18、g2+ng3+ng4 = 5.922 kn；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 nq= 2.000×1.050×1.500×2/2 = 3.150 kn；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 wo - 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用： wo = 0.400 kn/m2； uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)的規(guī)定采用： uz= 0.740 ； us - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.645；經(jīng)計算得到，

19、風荷載標準值 wk = 0.7 ×0.400×0.740×0.645 = 0.134 kn/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.2×5.922+ 1.4×3.150= 11.516 kn；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 n = 1.2 ng+0.85×1.4nq = 1.2×5.922+ 0.85×1.4×3.150= 10.855 kn；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 mw 為 mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.85

20、0 ×1.4×0.134×1.500× 1.8002/10 = 0.077 kn.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：n = 11.516 kn；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得

21、到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 n/mm2； = 11516.000/(0.186×489.000)=126.618 n/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 126.618 n/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 n/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：n = 10.855 kn；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1

22、.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: l0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： a = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 n/mm2； = 10854.900/(0.186×489.000)+77291.671/5080.000 = 134.560 n/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 134.560 n

23、/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 n/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： nl = nlw + n0風荷載標準值 wk = 0.134 kn/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 aw = 10.800 m2；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kn), n0= 5.000 kn；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kn)，按照下式計算：nlw = 1.4×wk×aw = 2.021 kn；連墻件的軸向力設計值 nl = nlw + n0= 7.021 kn；連墻件承載力設

24、計值按下式計算： nf = ·a·f其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結(jié)果查表得到 =0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又： a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 nf = 0.949×4.890×10-4×205.000×103 = 95.133 kn；nl = 7.021 < nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算到 nl = 7.021大于單扣件的抗滑力 6.40 kn，不

25、滿足要求！建議減少連墻件布置間距，或采用雙扣件連接，或采用其他連接方式。 連墻件扣件連接示意圖 八、聯(lián)梁的計算:按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載p傳遞力，p = 11.516 kn；計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n= 2；經(jīng)過簡支梁的計算得到:支座反力(考慮到支撐的自重) ra = rb = ( 2 -1)/2×11.516+11.516+3.000×0.174 /2= 17.536 kn;通過聯(lián)梁傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 2×11.516 + 3.000×0.174 = 23.556 kn;最大彎矩(考慮到支撐的自

26、重) mmax= 2 /8×11.516×3.000+0.174×3.000×3.000 /8= 8.833 kn.m;最大應力 = 8.833×106 / 80500.0 = 109.732 n/mm2;水平支撐梁的最大應力計算值 109.732 小于 205.0n/mm2,滿足要求! 九、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載n的作用，里端b為與樓板的錨固點，a為墻支點。 本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性

27、矩i = 866.20 cm4，截面抵抗矩w = 108.30 cm3，截面積a = 21.95 cm2。根據(jù)前面計算結(jié)果，受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力(即傳遞到支座的最大力) n=23.556 kn；水平鋼梁自重荷載 q=1.2×21.950×0.0001×78.500 = 0.207 kn/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kn) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kn) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kn.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為r1 = 31.679 kn； r2 = 16.453 kn； r3 =

28、-0.234 kn。 最大彎矩 mmax= 3.628 kn.m；最大應力 =m/1.05w+n/a= 3.628×106 /( 1.05 ×108300.0 )+ 0.000×103 / 2195.0 = 31.907 n/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 31.907 n/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215.000 n/mm2,滿足要求！ 十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算: 水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到最大應力 b = 570 ×10.000×63

29、.000× 235 /( 1200.000×160.000×215.000) =2.044；由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范(gbj17-88)附表其值用b得到其值為0.932；經(jīng)過計算得到最大應力 = 3.63×106 /( 0.932×108.300×1000.000 )=35.945 n/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性驗算 =35.945 n/mm2 小于 f = 215.000 n/mm2 ,滿足要求! 十一、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算 其中ruicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓

30、力。各支點的支撐力 rci=ruisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：ru1=34.119 kn； 十二、拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru均取最大值進行計算，為ru=34.119 kn 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中fg- 鋼絲繩的容許拉力(kn)； fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)， 計算中可以近似計算fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； k - 鋼絲繩使用安

31、全系數(shù)。計算中fg取34.119kn，=0.820，k=6.000，得到：經(jīng)計算，鋼絲繩最小直徑必須大于23.000mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力n，為n=ru=34.119kn鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 125n/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 d=(3411.908×4/3.142×125.000) 1/2 =19.000mm； 十三、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如

32、下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 r =0.234 kn； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8f = 50n/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 d=234.091×4/(3.142×50×2)1/2 =1.726 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，n = 0.234kn； d - 樓板螺栓的

33、直徑，d = 20.000mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570n/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215n/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h 要大于 234.091/(3.142×20.000×1.570)=2.373mm。螺栓所能承受的最大拉力 f=1/4×3.14×20.0002×215×10-3=67.51kn螺栓的軸向拉力n=0.234kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=67.510kn，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下

34、:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 n - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，n = 16.453kn； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700n/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于161.75 kn 大于錨固力 n=16.45 kn ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十四、腳手架配件數(shù)量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應構(gòu)架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算

35、： l -長桿總長度(m)； n1 -小橫桿數(shù)(根)； n2 -直角扣件數(shù)(個)； n3 -對接扣件數(shù)(個)； n4 -旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個)； s -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(shù)(根) n=101； h -搭設高度(m) h=15； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) l =1.1 ×15.00 ×(101 + 1.50 ×101/1.80 - 2 ×1.50/1.80)=3027.75；小橫桿數(shù)(根) n1 =1.1 ×(15.00 /1.80 ×1/2 + 1) ×101 = 575；直角扣件數(shù)(個) n2 =2.2 ×(15.00 / 1.80 + 1) ×101 = 2074；對接扣件數(shù)(個) n3 =3027.75 / 6.00 = 505；旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個) n4 =0.3 ×302