模板施工方案√

1、長沙菱格木業(yè)有限公司宿舍樓 模板工程施工方案一 工程概述工程名稱：長沙菱格木業(yè)有限公司宿舍樓建設(shè)地點：望城區(qū)金星北路旁施工單位：湖南喬口建設(shè)有限公司建筑面積：2945.75 m²建筑層數(shù)：地上六層建筑結(jié)構(gòu)：框架結(jié)構(gòu)建筑高度：21.3m二 編制依據(jù)1、長沙菱格木業(yè)有限公司宿舍樓工程施工圖；2、我公司編制的該工程施工組織設(shè)計；3、中國建筑工業(yè)出版社建筑施工手冊第四版、及簡明施工計算手冊；4、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002。三、施工準(zhǔn)備1、技術(shù)準(zhǔn)備認真熟悉施工圖紙，掌握圖紙的內(nèi)容、要求和特點，熟悉各部位截面尺寸、標(biāo)高，同時針對有關(guān)施工技術(shù)和圖紙存在的疑點做好記錄，與

2、設(shè)計、建設(shè)、監(jiān)理共同協(xié)商解決。根據(jù)施工圖紙，提前對柱、梁模板進行翻樣，復(fù)雜部位應(yīng)畫出模板圖。2、材料準(zhǔn)備根據(jù)設(shè)計圖紙和施工組織設(shè)計及本方案的進度要求，確定模板的周轉(zhuǎn)次數(shù)，計算鋼管、木方和模板等材料用量，提前與供貨商聯(lián)系，保證材料能按施工進度提前進場。3、機具準(zhǔn)備圓盤鋸2臺，壓刨1臺，手提電鋸2臺，手電鉆2臺，經(jīng)緯儀和水準(zhǔn)儀各1臺。四、主要施工方法為確保所選擇的模板體系接縫嚴密、不漏漿、能保證構(gòu)件形狀、尺寸和相互位置的準(zhǔn)確性，選用18mm厚覆膜木膠合板作為模板；60×80mm木枋作次龍骨；剪力墻、柱和梁板支撐系統(tǒng)、主龍骨均采用48×3.0鋼管，具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性

3、。施工工藝：模板加工搭設(shè)支承架柱、墻支模支梁底和側(cè)模及樓梯模支板模驗收綁扎鋼筋澆筑砼砼養(yǎng)生模板拆除1、模板加工根據(jù)模板料表對柱、梁模板進行配料加工，按料表統(tǒng)一編號，堆放整齊。模板兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板須進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨木枋必須雙面刨光，翹曲、變形的木枋不得使用。大模板表面平面度控制在1mm以內(nèi)，拼縫小于1mm，2、墻體模板采用1830×915mm厚18mm覆膜木膠合板， 60×80mm木枋300mm作豎龍骨；48×3.0雙鋼管作橫龍骨,對拉螺桿采用12間距按400×400mm布置，與3型卡配套使用，用鋼管斜支撐加固。一、參數(shù)

4、信息1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設(shè)高度(m):2.80；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13；木

5、方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋

6、混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 1×1= 1 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×2.85+1.4×1= 4.82kN/m最大彎矩M=0.1×4.82×3002= 43380 N·mm；面板最大應(yīng)力計算值 =M/W= 43380/54000 = 0.803 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13 N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為 0.80

7、3 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 2.85kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×2.85×3004/(100×9500×48.6×104)=0.034 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.034 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=6&#

8、215;8×8/6 = 64 cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.3×0.1+0.35×0.3 = 0.855 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×0.855

9、+1.4×0.3 = 1.446 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.446×12 = 0.145 kN·m；方木最大應(yīng)力計算值 = M /W = 0.145×106/64000 = 2.259 N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為 2.259 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×1.446×1 = 0.868 kN；方木受剪應(yīng)

10、力計算值 = 3 ×0.868×103/(2 ×60×80) = 0.271 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值 0.271 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.855 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×0.855×10004 /(100×9000×2560000)= 0.251 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm

11、；方木的最大撓度計算值 0.251 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.446kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.487 kN·m ；最大變形 Vmax = 1.407 mm ；最大支座力 Qmax = 5.259 kN ；最大應(yīng)力 = 486762.16/4490 = 108.41 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管

12、的最大應(yīng)力計算值 108.41 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.407mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為0.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取6.40 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值; 計算中R取最大支座反力,R= 5.259 kN；R < 6.40 kN , 單

13、扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×2.8 = 0.361 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.1×1×1 = 2.5 kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.211 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1+2 )

14、×1×1 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.054 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 8.054 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值

15、：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1=2.945； k - 計算長度附加系數(shù)，取1.155； - 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=

16、 0.209 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；=8053.776/(0.209×424) = 90.884 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 90.884 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！因標(biāo)準(zhǔn)層剪力墻相同，其模板事先定型制作，少量在現(xiàn)場拼裝，鋼管、對拉螺桿加固。能保證墻體幾何尺寸、垂直度，確?；炷潦┕べ|(zhì)量。并能多次使用，操作簡單，減少重復(fù)加工模板工作量，減少塔吊占用時間，可縮短工期。待上一層鋼筋綁扎完畢，將下層拆除的定型模板吊裝就位，進行加固。柱模板柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為

17、支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):450.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數(shù):1；寬度(m

18、m):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t

19、- 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H

20、方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 370 mm，且豎楞數(shù)為 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =370.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×2

21、0.04×0.45×0.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 ×10.871×370×370= 1.49×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算： =M/W<f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩

22、 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3； f -面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.49×105 / 2.43×104 = 6.125N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值 =6.125N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距

23、): l =370.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625×10.871×370.0 = 2514.033N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其

24、中， -面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2514.033N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值: =3×2514.033/(2×450×18.0)=0.466N/mm2；面板截面抗剪強度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力 =0.466N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布

25、荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 20.04×0.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =370.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；面板最大容許撓度: = 370 / 250 = 1.48 mm；面板的最大撓度計算值:

26、 = 0.521×9.02×370.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.671 mm；面板的最大撓度計算值 =0.671mm 小于 面板最大容許撓度設(shè)計值 = 1.48mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6×1 = 64cm3；I = 60×

27、;80×80×80/12×1 = 256cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(N·mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×20.036×0.370×0.900=8.006kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.370×0.900=0.932kN/m； q = 8.006+0.932=8.939 kN/m；豎楞的

28、最大彎距：M =0.1×8.939×450.0×450.0= 1.81×105N·mm； =M/W<f其中， -豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(N·mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f -豎楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值: = M/W = 1.81×105/6.40×104 = 2.828N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值 =2.828N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設(shè)計值 =13N/mm2

29、，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1: 1.2×20.036×0.370×0.900=8.006kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2：1.4×2.000×0.370×0.900=0.932kN/m； q = 8.006+0.932=8.939 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.6×8.939×450.

30、0 = 2413.472N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×8.939×450=2413.472N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值: =3×2413.472/(2×60.0×80.0×1)=0.754N/mm2；豎楞截面抗剪強

31、度設(shè)計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0.754N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設(shè)計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.04×0.20 = 8.94 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56×106；豎楞最大容許

32、撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.677×8.94×450.04/(100×9000.0×2.56×106) = 0.108 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.108mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；

33、按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.195 × 0.45 = 2.12 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 3.371 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩: M = 0.061 kN·m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.017 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/W<f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M

34、= 61345.3 N·mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 0.96 N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =6.13×107/6.40×107=0.96N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.017 mm；柱箍最大容許撓度: = 225 / 250 = 0.9 mm；柱箍的最大撓度 =0.017mm 小于 柱箍最大容許撓度 =0.9mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/

35、(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 2413.472N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值: =3×2413.472/(2×60.0×80.0×1)=0.754N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0.754N/mm2 小于柱箍抗剪強度設(shè)計值fv=13N/mm2，滿足要求！六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎饺缦?N&

36、lt;N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.371 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=3.371kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工

37、程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×80×80/6 ×1= 64cm3；I = 60×80×80×80/12 ×1= 256cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.37 ×0.45 = 4.02 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.637 kN； H方向柱箍彎矩圖

38、(kN·m)最大彎矩: M = 0.169 kN·m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.098 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/W<f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值: M = 168597.94 N·mm； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值: = 2.634 N/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)計值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值 =1.69×108/6.40×107=2.634N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/m

39、m2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 0.098 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.098mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應(yīng)力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 2413.472N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值: =3×2

40、413.472/(2×60.0×80.0×1)=0.754N/mm2；柱箍截面最大受剪應(yīng)力計算值 =0.754N/mm2 小于柱箍抗剪強度設(shè)計值fv=13N/mm2，滿足要求！八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?N<N=f×A其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.70×105×7.

41、60×10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.637 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.637kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!墻、柱模板安裝：在基層上彈出墻、柱模板的邊線和控制線，然后將模板就位；先將模板臨時固定，然后按模板控制線調(diào)整模板下口，并做臨時固定；模板加固后吊線調(diào)整模板的垂直度；然后對模板進行最后加固；加固后再對其位置、垂直度、上口尺寸進行檢查，并對模板下口的縫隙進行封堵，防止漏漿。4、梁、板模板梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.60；混凝土板

42、厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：2.30；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(

43、kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)

44、：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，400mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000

45、h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(

46、單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×4=2.8

47、kN/m；計算跨度: l = (600-100)/(3-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.125×(10.709+2.8)×(600-100)/(3-1)2 = 1.06×105N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25×(10.709+2.800)×(600-100)/(3-1)/1000=4.222 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 1.06×105 / 2.70×104=3.9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =3.9N

48、/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (600-100)/(3-1)=250mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.521×10.709×(600-100)/(3-1)4/(100×600

49、0×2.43×105) = 0.149 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(600-100)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.149mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.222/0.500= 8.443kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×6×8×8

50、/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.211 kN·m，最大支座反力 R= 4.644 kN，最大變形 = 0.158 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 2.11×105/6.40×104 = 3.3 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力

51、計算值 = 3.3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.158mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.644kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×6×8×8/6 = 128cm3；I = 2×6×8×8&#

52、215;8/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.464 kN·m，最大支座反力 R= 8.537 kN，最大變形 = 0.213 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值: = 4.64×105/1.28×105 = 3.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計算值 =3.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算

53、根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.213 mm主楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.213mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×18×18/6 = 2.70&

54、#215;104mm3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×0.60+0.30×0.50=9.360kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=9.360+2.800=12.160kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/8×12.16×2002=6.08×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×12.16×0.2=1.216kN =Mmax/W=6.08×104/2.70×104=2.3N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =2.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載