rA第4章土的剪強(qiáng)度和地基承載力

1、第第4 4章章土的抗剪強(qiáng)度土的抗剪強(qiáng)度 和地基承載力和地基承載力4.1 4.1 土的抗剪強(qiáng)土的抗剪強(qiáng)度與極限平衡條件度與極限平衡條件4.2 4.2 土的剪切試驗(yàn)土的剪切試驗(yàn)4.3 4.3 土的剪切特性土的剪切特性4.4 4.4 地基的臨塑荷載和臨界荷載地基的臨塑荷載和臨界荷載4.5 4.5 地基的極限承載力地基的極限承載力本章主要內(nèi)容：本章主要內(nèi)容： 土的破壞主要是由于剪切引土的破壞主要是由于剪切引起的，剪切破壞是土體破壞起的，剪切破壞是土體破壞的重要特點(diǎn)。的重要特點(diǎn)。 工程實(shí)踐中與土的抗剪強(qiáng)度工程實(shí)踐中與土的抗剪強(qiáng)度有關(guān)工程主要有以下有關(guān)工程主要有以下3類：類： （1 1）是土作為材料構(gòu)成的

2、土工構(gòu)筑物的）是土作為材料構(gòu)成的土工構(gòu)筑物的穩(wěn)定問(wèn)題；穩(wěn)定問(wèn)題；如土壩、如土壩、路堤等填方邊坡及天然土坡的穩(wěn)定問(wèn)題。路堤等填方邊坡及天然土坡的穩(wěn)定問(wèn)題。（2 2）是土作為工程構(gòu)筑物的環(huán)境的問(wèn)題，即土）是土作為工程構(gòu)筑物的環(huán)境的問(wèn)題，即土壓力問(wèn)題；壓力問(wèn)題；如擋土墻、地下結(jié)構(gòu)等的周?chē)馏w。如擋土墻、地下結(jié)構(gòu)等的周?chē)馏w。（3 3）是土作為建筑物地基的）是土作為建筑物地基的承載力問(wèn)題承載力問(wèn)題 。 3.土土工工構(gòu)構(gòu)筑筑物物的的穩(wěn)穩(wěn)定定性性問(wèn)問(wèn)題題1. 土工構(gòu)筑物的穩(wěn)定性問(wèn)題土工構(gòu)筑物的穩(wěn)定性問(wèn)題 土壩、路堤等填方邊坡以及天然土坡等，在超載、滲流乃至暴雨作土壩、路堤等填方邊坡以及天然土坡等，在超載、

3、滲流乃至暴雨作用下引起土體強(qiáng)度破壞后將產(chǎn)生整體失穩(wěn)邊坡滑坡等事故。用下引起土體強(qiáng)度破壞后將產(chǎn)生整體失穩(wěn)邊坡滑坡等事故。2. 構(gòu)筑物環(huán)境的安全性問(wèn)題即土壓力問(wèn)題構(gòu)筑物環(huán)境的安全性問(wèn)題即土壓力問(wèn)題 擋土墻、基坑等工程中，墻后土體強(qiáng)度破壞將造成過(guò)大的側(cè)向土壓力，擋土墻、基坑等工程中，墻后土體強(qiáng)度破壞將造成過(guò)大的側(cè)向土壓力，導(dǎo)致墻體滑動(dòng)、傾覆或支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞事故導(dǎo)致墻體滑動(dòng)、傾覆或支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞事故 。3. 建筑物地基承載力問(wèn)題建筑物地基承載力問(wèn)題 基礎(chǔ)下的地基土體產(chǎn)生整體滑動(dòng)或因局部剪切破壞而導(dǎo)致過(guò)大的地基變基礎(chǔ)下的地基土體產(chǎn)生整體滑動(dòng)或因局部剪切破壞而導(dǎo)致過(guò)大的地基變形形 甚至傾覆。甚至傾覆。 建筑物

4、地基承載力問(wèn)題(圖4)4.1 4.1 土的抗剪強(qiáng)土的抗剪強(qiáng)度與極限平衡條件度與極限平衡條件土的抗剪強(qiáng)度：土的抗剪強(qiáng)度：是指土體對(duì)于外荷載所產(chǎn)生的剪應(yīng)力的極是指土體對(duì)于外荷載所產(chǎn)生的剪應(yīng)力的極 限抵抗能力。限抵抗能力。 變形破壞變形破壞 沉降、位移、不均勻沉降等超過(guò)規(guī)定限值沉降、位移、不均勻沉降等超過(guò)規(guī)定限值(已學(xué)已學(xué)) 地基破壞地基破壞 強(qiáng)度破壞強(qiáng)度破壞 地基整體或局部滑移、隆起，地基整體或局部滑移、隆起， 土工構(gòu)筑物失穩(wěn)、土工構(gòu)筑物失穩(wěn)、 滑坡滑坡土體強(qiáng)度破壞的機(jī)理：土體強(qiáng)度破壞的機(jī)理： 在外荷載作用下，土體中將產(chǎn)生剪應(yīng)力和剪切變形，在外荷載作用下，土體中將產(chǎn)生剪應(yīng)力和剪切變形，當(dāng)土中某點(diǎn)由

5、外力所產(chǎn)生的剪應(yīng)力達(dá)到土的抗剪強(qiáng)度時(shí)，當(dāng)土中某點(diǎn)由外力所產(chǎn)生的剪應(yīng)力達(dá)到土的抗剪強(qiáng)度時(shí)，土就沿著剪應(yīng)力作用方向產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，該點(diǎn)便發(fā)生土就沿著剪應(yīng)力作用方向產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，該點(diǎn)便發(fā)生剪切剪切破壞。破壞。一、莫爾一、莫爾- -庫(kù)侖破壞理論庫(kù)侖破壞理論二、莫爾二、莫爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則 極限平衡條件極限平衡條件1. 1. 庫(kù)侖公式庫(kù)侖公式2. 2. 應(yīng)力狀態(tài)與摩爾圓應(yīng)力狀態(tài)與摩爾圓3. 3. 極限平衡應(yīng)力狀態(tài)極限平衡應(yīng)力狀態(tài)4. 4. 摩爾摩爾- -庫(kù)侖強(qiáng)度理論庫(kù)侖強(qiáng)度理論5. 5. 破壞判斷方法破壞判斷方法6. 6. 滑裂面的位置滑裂面的位置psta一、摩爾一、摩爾- -庫(kù)侖強(qiáng)度理論庫(kù)

6、侖強(qiáng)度理論固定滑裂面固定滑裂面一般應(yīng)力狀態(tài)如何判斷一般應(yīng)力狀態(tài)如何判斷是否破壞？是否破壞？1. 1. 庫(kù)侖公式庫(kù)侖公式庫(kù)侖公式庫(kù)侖公式17761776年，庫(kù)侖根據(jù)砂土剪切試驗(yàn)得出年，庫(kù)侖根據(jù)砂土剪切試驗(yàn)得出 f = tan 砂土砂土后來(lái)，根據(jù)粘性土剪切試驗(yàn)后來(lái)，根據(jù)粘性土剪切試驗(yàn)得出得出 f =c+ tan 粘土粘土c 庫(kù)侖定律：庫(kù)侖定律：土的抗剪強(qiáng)土的抗剪強(qiáng)度是剪切面上的法向總應(yīng)度是剪切面上的法向總應(yīng)力力 的線性函數(shù)的線性函數(shù) tanfcftan f f庫(kù)倫公式庫(kù)倫公式 tgcf cf 抗剪強(qiáng)度指標(biāo)抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c: :土的粘聚力土的粘聚力 : :土的內(nèi)摩擦角土的內(nèi)摩擦角( (無(wú)粘性土：無(wú)粘性

7、土：c=0)應(yīng)變式直剪儀應(yīng)變式直剪儀垂直加載垂直加載水平加載水平加載測(cè)微表測(cè)微表量力環(huán)量力環(huán)剪切盒剪切盒土體內(nèi)一點(diǎn)處土體內(nèi)一點(diǎn)處任意方向任意方向截面上應(yīng)力的集合截面上應(yīng)力的集合（剪應(yīng)力（剪應(yīng)力 和法向應(yīng)力和法向應(yīng)力 ） 3 3 1 1 3 1 斜面上的應(yīng)力斜面上的應(yīng)力2cos212131312sin2131土中任一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)土中任一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)土的抗剪強(qiáng)度與極限平衡原理土的抗剪強(qiáng)度與極限平衡原理 o 1 31/2( 1 + 3 ) 2 a( , )土中某點(diǎn)的土中某點(diǎn)的應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)力狀態(tài)可用莫可用莫爾應(yīng)力圓描述爾應(yīng)力圓描述 3 1 莫爾圓可以表示土體中一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)，莫爾圓可以表示土體中一點(diǎn)的應(yīng)

8、力狀態(tài)，莫爾圓圓周上各點(diǎn)的坐標(biāo)就表示該點(diǎn)在相莫爾圓圓周上各點(diǎn)的坐標(biāo)就表示該點(diǎn)在相應(yīng)平面上的應(yīng)平面上的正應(yīng)力正應(yīng)力和和剪應(yīng)力剪應(yīng)力。應(yīng)力圓應(yīng)力圓與強(qiáng)度線與強(qiáng)度線相離：相離： 強(qiáng)度線強(qiáng)度線應(yīng)力圓應(yīng)力圓與強(qiáng)度線與強(qiáng)度線相切：相切：應(yīng)力圓應(yīng)力圓與強(qiáng)度線與強(qiáng)度線相割：相割：極限應(yīng)極限應(yīng)力圓力圓f 破壞狀態(tài)破壞狀態(tài) 土的極限平衡條件土的極限平衡條件莫爾莫爾庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則( (極限平衡狀態(tài)極限平衡狀態(tài)) ) 3 1c f2 fa cctg 1/2( 1 + 3 )313121cot21sinc245tan2245tan231ooc245tan2245tan213ooc無(wú)粘性土：無(wú)粘性土：c=024

9、5tan231o245tan213o粘性土：粘性土：粘性土的極限平衡條件1= 3tg2(45+/2)2ctg (45+/2)3= 1tg2(45/2)2ctg (45/2)無(wú)粘性土的極限平衡條件1 1= = 3 3tgtg2 2(45+/2)(45+/2)3 3= = 1 1tgtg2 2(45(45/2)/2) )245( 土體處于極限平衡狀態(tài)時(shí)，破壞面與大主應(yīng)力作土體處于極限平衡狀態(tài)時(shí)，破壞面與大主應(yīng)力作用面的夾角為用面的夾角為 f f2 f 3 1c a cctg 1/2( 1 + 3 )2459021f45max說(shuō)明：說(shuō)明：剪破面并不產(chǎn)生于最大剪應(yīng)力面，而與最大剪破面并不產(chǎn)生于最大剪應(yīng)

10、力面，而與最大剪應(yīng)力面成剪應(yīng)力面成 / 2的夾角。因此，土的剪切破壞并不是的夾角。因此，土的剪切破壞并不是由最大剪應(yīng)力由最大剪應(yīng)力max所控制。所控制。 max3. 3. 極限平衡應(yīng)力狀態(tài)極限平衡應(yīng)力狀態(tài)二、摩爾二、摩爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則極限平衡應(yīng)力狀態(tài)：極限平衡應(yīng)力狀態(tài)： 有一對(duì)面上的應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到有一對(duì)面上的應(yīng)力狀態(tài)達(dá)到 = = f f土的強(qiáng)度包線：土的強(qiáng)度包線： 所有達(dá)到極限平衡狀態(tài)的莫爾圓的公切線。所有達(dá)到極限平衡狀態(tài)的莫爾圓的公切線。 f3. 3. 極限平衡應(yīng)力狀態(tài)極限平衡應(yīng)力狀態(tài) f強(qiáng)度包線以內(nèi)：強(qiáng)度包線以內(nèi)：下任何一個(gè)面下任何一個(gè)面上的一對(duì)應(yīng)力上的一對(duì)應(yīng)力 與與 都沒(méi)有

11、達(dá)都沒(méi)有達(dá)到破壞包線，不破壞；到破壞包線，不破壞；與破壞包線相切：與破壞包線相切：有一個(gè)面上有一個(gè)面上的應(yīng)力達(dá)到破壞；的應(yīng)力達(dá)到破壞；與破壞包線相交：與破壞包線相交：有一些平面有一些平面上的應(yīng)力超過(guò)強(qiáng)度；不可能發(fā)上的應(yīng)力超過(guò)強(qiáng)度；不可能發(fā)生。生。二、摩爾二、摩爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則4. 4. 莫爾莫爾庫(kù)侖強(qiáng)度理論庫(kù)侖強(qiáng)度理論莫爾莫爾- -庫(kù)侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件庫(kù)侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件131313132sin2ctgctg2cc 1f 313ctg2ctanfc o c132二、摩爾二、摩爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則4. 4. 莫爾莫爾庫(kù)侖強(qiáng)度理論庫(kù)侖強(qiáng)度理論莫爾莫爾

12、- -庫(kù)侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件庫(kù)侖強(qiáng)度理論表達(dá)式極限平衡條件213231452tg 4522452tg 4522fftgctgc 1f 313ctg2ctanfc o c132二、摩爾二、摩爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則213452tg 4522ftgc根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出大小主應(yīng)力大小主應(yīng)力1、3221,3422xzxzxz判斷破壞可能性判斷破壞可能性由由3計(jì)算計(jì)算1f比較比較1與與1f1 1f 破壞狀態(tài)破壞狀態(tài) o c 1f 3 1 15. 5. 破壞判斷方法破壞判斷方法判別對(duì)象：土體微小單元（一點(diǎn)）判別對(duì)象：土體微小單元（一點(diǎn)） 3 3= = 常數(shù)：常數(shù)：二、摩爾

13、二、摩爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出根據(jù)應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算出大小主應(yīng)力大小主應(yīng)力1、3221,3422xzxzxz判斷破壞可能性判斷破壞可能性231452tg 4522ftgc由由1計(jì)算計(jì)算3f比較比較3與與3f3 3f 彈性平衡狀態(tài)彈性平衡狀態(tài)3= =3f 極限平衡狀態(tài)極限平衡狀態(tài)3 3f 破壞狀態(tài)破壞狀態(tài) o c 1 3f 3 35. 5. 破壞判斷方法破壞判斷方法三三、摩爾、摩爾- -庫(kù)侖強(qiáng)度理論庫(kù)侖強(qiáng)度理論判別對(duì)象：土體微小單元（一點(diǎn)）判別對(duì)象：土體微小單元（一點(diǎn)） 1 1= = 常數(shù)：常數(shù)： o c 1f 32 tanfc290 3 1f45 /2破裂面破裂面2 6.

14、6. 滑裂面的位置滑裂面的位置 與大主應(yīng)力面夾角：與大主應(yīng)力面夾角： =45 + /2二、摩爾二、摩爾- -庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則庫(kù)侖破壞準(zhǔn)則1 1、室內(nèi)試驗(yàn)、室內(nèi)試驗(yàn)2 2、野外試驗(yàn)、野外試驗(yàn)直剪試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)等直剪試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)等 制樣（重塑土）或現(xiàn)場(chǎng)取樣制樣（重塑土）或現(xiàn)場(chǎng)取樣 缺點(diǎn)：擾動(dòng)缺點(diǎn)：擾動(dòng) 優(yōu)點(diǎn)：應(yīng)力條件清楚，易重復(fù)優(yōu)點(diǎn)：應(yīng)力條件清楚，易重復(fù)十字板扭剪試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)等十字板扭剪試驗(yàn)、旁壓試驗(yàn)等 原位試驗(yàn)原位試驗(yàn) 缺點(diǎn)：應(yīng)力條件不易掌握缺點(diǎn)：應(yīng)力條件不易掌握 優(yōu)點(diǎn)：原狀土的原位強(qiáng)度優(yōu)點(diǎn)：原狀土的原位強(qiáng)度 4.2 4.2 土的剪切試驗(yàn)土的剪切試驗(yàn)測(cè)定土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的試驗(yàn)稱為剪切試驗(yàn): 按常用

15、的試驗(yàn)儀器可將剪切試驗(yàn)分為直接剪切試驗(yàn)、按常用的試驗(yàn)儀器可將剪切試驗(yàn)分為直接剪切試驗(yàn)、三軸壓縮試驗(yàn)、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和十字板剪切試驗(yàn)四三軸壓縮試驗(yàn)、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和十字板剪切試驗(yàn)四種。種。影響土的抗剪強(qiáng)度的因素： 土的密度、含水率、初始應(yīng)力狀態(tài)、應(yīng)力歷史及固結(jié)程土的密度、含水率、初始應(yīng)力狀態(tài)、應(yīng)力歷史及固結(jié)程度、試驗(yàn)中的排水條件等。度、試驗(yàn)中的排水條件等。4.2.14.2.1直接剪切試驗(yàn)直接剪切試驗(yàn)應(yīng)變控制式直剪儀直剪儀應(yīng)力控制式直剪儀ta直接剪切試驗(yàn)：用用直接剪切儀直接剪切儀（簡(jiǎn)稱直剪儀）簡(jiǎn)稱直剪儀）測(cè)測(cè) 定土的抗剪強(qiáng)度的試驗(yàn)。定土的抗剪強(qiáng)度的試驗(yàn)。tt剪切剪切面面pt剪切剪切面面tp

16、pa試驗(yàn)儀器：直剪儀（應(yīng)力控制式，應(yīng)變控制式）試驗(yàn)儀器：直剪儀（應(yīng)力控制式，應(yīng)變控制式）剪切位移剪切位移 （mm） 剪應(yīng)力剪應(yīng)力 （kpa) 4 f f = 100kpa = 200kpa = 300kpacmmkpa = 400kpakpafkpa 4（一）快剪（一）快剪（q）,qqc 土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定快剪試驗(yàn)適用于滲透規(guī)定快剪試驗(yàn)適用于滲透系數(shù)小于系數(shù)小于106cm / s的細(xì)粒土，試驗(yàn)時(shí)在試樣上施加的細(xì)粒土，試驗(yàn)時(shí)在試樣上施加垂直壓力后，拔去固定銷(xiāo)釘，立即以垂直壓力后，拔去固定銷(xiāo)釘，立即以0.8mm/min的剪的剪切速度進(jìn)行剪切，使試樣在切速度進(jìn)行剪切，使試樣在3mi

17、n5min內(nèi)剪破。試樣內(nèi)剪破。試樣每產(chǎn)生剪切位移每產(chǎn)生剪切位移0.2mm0.4mm測(cè)記測(cè)力計(jì)和位移讀測(cè)記測(cè)力計(jì)和位移讀數(shù)，直至測(cè)力計(jì)讀數(shù)出現(xiàn)峰值，繼續(xù)剪切至剪切位移數(shù)，直至測(cè)力計(jì)讀數(shù)出現(xiàn)峰值，繼續(xù)剪切至剪切位移為為4mm時(shí)停機(jī)，記下破壞值；當(dāng)剪切過(guò)程中測(cè)力計(jì)讀時(shí)停機(jī)，記下破壞值；當(dāng)剪切過(guò)程中測(cè)力計(jì)讀數(shù)無(wú)峰值時(shí)，應(yīng)剪切至剪切位移為數(shù)無(wú)峰值時(shí)，應(yīng)剪切至剪切位移為6mm時(shí)停機(jī)，該試時(shí)停機(jī)，該試驗(yàn)所得的強(qiáng)度稱為快剪強(qiáng)度，相應(yīng)的指標(biāo)稱為快剪強(qiáng)驗(yàn)所得的強(qiáng)度稱為快剪強(qiáng)度，相應(yīng)的指標(biāo)稱為快剪強(qiáng)度指標(biāo)，以度指標(biāo)，以 表示。表示。 固結(jié)快剪試驗(yàn)也適用于滲透系數(shù)小于固結(jié)快剪試驗(yàn)也適用于滲透系數(shù)小于106cm/s的細(xì)

18、粒的細(xì)粒土。試驗(yàn)時(shí)對(duì)試樣施加垂直壓力后，每小時(shí)測(cè)讀垂直變形土。試驗(yàn)時(shí)對(duì)試樣施加垂直壓力后，每小時(shí)測(cè)讀垂直變形一次，直至固結(jié)變形穩(wěn)定。變形穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為變形量每小時(shí)一次，直至固結(jié)變形穩(wěn)定。變形穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為變形量每小時(shí)不大于不大于0.005mm，在拔去固定銷(xiāo)，剪切過(guò)程同快剪試驗(yàn)。，在拔去固定銷(xiāo)，剪切過(guò)程同快剪試驗(yàn)。所得強(qiáng)度稱為固結(jié)快剪強(qiáng)度，相應(yīng)指標(biāo)稱為固結(jié)快剪強(qiáng)度所得強(qiáng)度稱為固結(jié)快剪強(qiáng)度，相應(yīng)指標(biāo)稱為固結(jié)快剪強(qiáng)度指標(biāo)，以指標(biāo)，以 表示。表示。,rrc（二）固結(jié)快剪（二）固結(jié)快剪（r r）（三）慢剪（三）慢剪（s s） 慢剪試驗(yàn)是對(duì)試樣施加垂直壓力后，待固結(jié)穩(wěn)定后，再慢剪試驗(yàn)是對(duì)試樣施加垂直壓力后，待固結(jié)

19、穩(wěn)定后，再拔去固定銷(xiāo)，以小于拔去固定銷(xiāo)，以小于0.02mm/min的剪切速度使試樣在充分的剪切速度使試樣在充分排水的條件下進(jìn)行剪切，這樣得到的強(qiáng)度稱為慢剪強(qiáng)度，其排水的條件下進(jìn)行剪切，這樣得到的強(qiáng)度稱為慢剪強(qiáng)度，其相應(yīng)的指標(biāo)稱為慢剪強(qiáng)度指標(biāo)，以相應(yīng)的指標(biāo)稱為慢剪強(qiáng)度指標(biāo)，以 表示。表示。,ssc應(yīng)變式直剪儀應(yīng)變式直剪儀垂直加載垂直加載水平加載水平加載測(cè)微表測(cè)微表量力環(huán)量力環(huán)剪切盒剪切盒 直剪儀(圖2)4.2.2 直接剪切試驗(yàn) 三軸壓縮試驗(yàn)原理是根據(jù)莫爾庫(kù)倫強(qiáng)度理論得出的。 三軸壓縮儀主要由壓力室、加壓系統(tǒng)和量測(cè)系統(tǒng)三大部分組成，圖6是三軸壓縮儀的壓力室示意圖，它是一個(gè)由金屬頂蓋、底座和透明有機(jī)

20、玻璃圓筒組成的密閉容器。 取35個(gè)相同土樣，在不同的周?chē)鷫毫ψ饔孟逻M(jìn)行剪切破壞，可得到相應(yīng)的作用力，便可繪出幾個(gè)極限應(yīng)力圓，這些極限應(yīng)力圓的公切線，即為該土樣的抗剪強(qiáng)度線（圖7）。由此得出抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。圖圖4.10 三軸剪切儀壓力室示意圖三軸剪切儀壓力室示意圖1豎向加荷活塞；豎向加荷活塞；2頂蓋；頂蓋；3有機(jī)玻璃圓筒；有機(jī)玻璃圓筒；4乳膠膜；乳膠膜；5底座；底座；6活塞座；活塞座；7壓力表壓力表圖圖4.12 三軸剪切試驗(yàn)成果三軸剪切試驗(yàn)成果 根據(jù)試驗(yàn)排水條件的不同，對(duì)應(yīng)于直接剪切試驗(yàn)的根據(jù)試驗(yàn)排水條件的不同，對(duì)應(yīng)于直接剪切試驗(yàn)的快剪快剪、固結(jié)快剪固結(jié)快剪和和慢慢剪試驗(yàn)剪試驗(yàn)，三軸壓縮試驗(yàn)也可，

21、三軸壓縮試驗(yàn)也可分為分為不固結(jié)不不固結(jié)不排水剪排水剪、固結(jié)不排水剪固結(jié)不排水剪和和固結(jié)排水固結(jié)排水剪剪三種試驗(yàn)方法：三種試驗(yàn)方法： 不排水剪不排水剪是在試樣施加是在試樣施加 和和q時(shí)始終關(guān)閉時(shí)始終關(guān)閉b閥，不讓試樣排水；固結(jié)不閥，不讓試樣排水；固結(jié)不排水剪是在施加固結(jié)壓力排水剪是在施加固結(jié)壓力 時(shí)，打開(kāi)時(shí)，打開(kāi)b閥，讓試樣充分排水固結(jié)。然后關(guān)閉閥，讓試樣充分排水固結(jié)。然后關(guān)閉b閥，逐級(jí)增大閥，逐級(jí)增大q，使試樣剪破；，使試樣剪破； 排水剪排水剪則是在試驗(yàn)時(shí)，始終打開(kāi)閥門(mén)則是在試驗(yàn)時(shí)，始終打開(kāi)閥門(mén)b，讓試樣自由排水。對(duì)于不排水，讓試樣自由排水。對(duì)于不排水剪和固結(jié)不排水剪試驗(yàn)，還可測(cè)出試樣中產(chǎn)生的

22、孔隙水壓力剪和固結(jié)不排水剪試驗(yàn)，還可測(cè)出試樣中產(chǎn)生的孔隙水壓力 ，因而可以，因而可以求出土的有效應(yīng)力抗剪強(qiáng)度指標(biāo)值求出土的有效應(yīng)力抗剪強(qiáng)度指標(biāo)值 ，這種方法稱為，這種方法稱為有效應(yīng)力法有效應(yīng)力法。 三軸壓縮試驗(yàn)較直接剪切試驗(yàn)完善，其優(yōu)點(diǎn)是能比較嚴(yán)格地控制排水條三軸壓縮試驗(yàn)較直接剪切試驗(yàn)完善，其優(yōu)點(diǎn)是能比較嚴(yán)格地控制排水條件，并能測(cè)定試樣的孔隙水壓力件，并能測(cè)定試樣的孔隙水壓力變化，受力條件比較符合實(shí)際，沒(méi)有人為地變化，受力條件比較符合實(shí)際，沒(méi)有人為地限定破裂面，破裂面是最弱面，試驗(yàn)結(jié)果較為準(zhǔn)確。限定破裂面，破裂面是最弱面，試驗(yàn)結(jié)果較為準(zhǔn)確。 33u、c4.2.3 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn) 三軸壓縮試

23、驗(yàn)中當(dāng)周?chē)鷫毫θS壓縮試驗(yàn)中當(dāng)周?chē)鷫毫? 30 0時(shí)即為無(wú)側(cè)限試驗(yàn)時(shí)即為無(wú)側(cè)限試驗(yàn)條件，這時(shí)只有條件，這時(shí)只有q=q=1 1。所以，也可稱為單軸壓縮試驗(yàn)。由。所以，也可稱為單軸壓縮試驗(yàn)。由于試樣的側(cè)向壓力為零，在側(cè)向受壓時(shí)，其側(cè)向變形不受于試樣的側(cè)向壓力為零，在側(cè)向受壓時(shí)，其側(cè)向變形不受限制，故又稱為限制，故又稱為無(wú)側(cè)限壓縮試驗(yàn)無(wú)側(cè)限壓縮試驗(yàn)。同時(shí)，又由于試樣是在。同時(shí)，又由于試樣是在軸向壓縮的條件下破壞的，因此，把這種情況下土所能承軸向壓縮的條件下破壞的，因此，把這種情況下土所能承受的最大軸向壓力稱為受的最大軸向壓力稱為無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度，以，以q qu u表示。試驗(yàn)表示。試驗(yàn)時(shí)仍

24、用圓柱狀試樣，可在專門(mén)的時(shí)仍用圓柱狀試樣，可在專門(mén)的無(wú)側(cè)限儀無(wú)側(cè)限儀上進(jìn)行，也可在上進(jìn)行，也可在三軸儀上進(jìn)行。三軸儀上進(jìn)行。無(wú)側(cè)限儀無(wú)側(cè)限儀4.2.4 十字板剪切試驗(yàn) 十字板剪切試驗(yàn)是一種利用十字板剪切儀在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)十字板剪切試驗(yàn)是一種利用十字板剪切儀在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度的方法。這種試驗(yàn)方法適合于在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度的方法。這種試驗(yàn)方法適合于在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定定飽和粘性土的原位不排水強(qiáng)度飽和粘性土的原位不排水強(qiáng)度，特別適用于，特別適用于均勻的飽均勻的飽和粘性土和粘性土。4.3.1 粘性土的剪切性狀粘性土的剪切性狀正常固結(jié)試樣與超固結(jié)試樣正常固結(jié)試樣與超固結(jié)試樣 （一）正常固結(jié)粘土（一）正常固結(jié)粘土1、

25、不固結(jié)不排水強(qiáng)度（、不固結(jié)不排水強(qiáng)度（uu）在飽和土的不固結(jié)不排水剪試驗(yàn)中，總強(qiáng)度包線為一水在飽和土的不固結(jié)不排水剪試驗(yàn)中，總強(qiáng)度包線為一水平線。所以平線。所以 ，0u231ffufc4.3 4.3 土的剪切特性土的剪切特性1、不固結(jié)不排水強(qiáng)度（uu）如果使試樣在另一個(gè)較高的剪前固結(jié)壓力 下固結(jié)穩(wěn)定后進(jìn)行一組不固結(jié)不排水試驗(yàn) c1 c2 cu1 cu1 如果使試樣在另一個(gè)較高的剪前如果使試樣在另一個(gè)較高的剪前固結(jié)壓力固結(jié)壓力 下固結(jié)穩(wěn)定后進(jìn)行一下固結(jié)穩(wěn)定后進(jìn)行一組不固結(jié)不排水試驗(yàn)，那么，由組不固結(jié)不排水試驗(yàn)，那么，由于固結(jié)壓力增大，試樣的剪前孔于固結(jié)壓力增大，試樣的剪前孔隙比將減少，試樣的不排

26、水強(qiáng)度隙比將減少，試樣的不排水強(qiáng)度 將增大。將增大。 與與 通常呈線性通常呈線性關(guān)系，即關(guān)系，即 ，其中，其中 為比例系數(shù)。如圖為比例系數(shù)。如圖524（a）、）、（b）所示。所示。cucucccuctg2、固結(jié)不排水強(qiáng)度（、固結(jié)不排水強(qiáng)度（cu） 固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)的過(guò)程如圖固結(jié)不排水剪切試驗(yàn)的過(guò)程如圖525所示。所示。正常固結(jié)土的正常固結(jié)土的cu試驗(yàn)總強(qiáng)度線是如圖試驗(yàn)總強(qiáng)度線是如圖526所示一條通所示一條通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線，傾角為過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線，傾角為 ， 。其抗剪強(qiáng)度其抗剪強(qiáng)度可表示為可表示為cu0cuccuftg若在固結(jié)不排水剪試驗(yàn)中量測(cè)孔隙水應(yīng)力，則結(jié)果可用有效應(yīng)力若在固結(jié)不排水剪試

27、驗(yàn)中量測(cè)孔隙水應(yīng)力，則結(jié)果可用有效應(yīng)力整理。從破壞時(shí)的總應(yīng)力中減去整理。從破壞時(shí)的總應(yīng)力中減去 ,可得到相應(yīng)破壞時(shí)的有效大主可得到相應(yīng)破壞時(shí)的有效大主應(yīng)力應(yīng)力 和有效小主應(yīng)力和有效小主應(yīng)力 及破壞應(yīng)力圓，繪出這些破壞應(yīng)力圓及破壞應(yīng)力圓，繪出這些破壞應(yīng)力圓的包線，可得有效應(yīng)力強(qiáng)度包線。由于正常固結(jié)土剪破時(shí)的孔隙的包線，可得有效應(yīng)力強(qiáng)度包線。由于正常固結(jié)土剪破時(shí)的孔隙水應(yīng)力為正值，則剪破時(shí)的有效應(yīng)力圓總在總應(yīng)力圓的左邊。有水應(yīng)力為正值，則剪破時(shí)的有效應(yīng)力圓總在總應(yīng)力圓的左邊。有效應(yīng)力強(qiáng)度包線也是通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線，直線的傾角效應(yīng)力強(qiáng)度包線也是通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線，直線的傾角 大大于于 ， ，于是用有

28、效應(yīng)力表示的于是用有效應(yīng)力表示的cu試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度為試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度為 tgffuf1f3cu0 c3、固結(jié)排水強(qiáng)度（、固結(jié)排水強(qiáng)度（cd)固結(jié)排水剪切試驗(yàn)的過(guò)程如圖固結(jié)排水剪切試驗(yàn)的過(guò)程如圖528所示。所示。如圖如圖529所示，由于試驗(yàn)過(guò)程中孔隙水應(yīng)力始終保持為零，有效應(yīng)力就所示，由于試驗(yàn)過(guò)程中孔隙水應(yīng)力始終保持為零，有效應(yīng)力就等于外加總應(yīng)力，極限總應(yīng)力圓就是極限有效應(yīng)力圓，因而總應(yīng)力強(qiáng)度包等于外加總應(yīng)力，極限總應(yīng)力圓就是極限有效應(yīng)力圓，因而總應(yīng)力強(qiáng)度包線即為有效應(yīng)力強(qiáng)度包線。線即為有效應(yīng)力強(qiáng)度包線。cd試驗(yàn)中的有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)常用試驗(yàn)中的有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)常用 ， 表表示。其強(qiáng)度包線是一條通過(guò)坐標(biāo)

29、原點(diǎn)的直線，其傾角為示。其強(qiáng)度包線是一條通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線，其傾角為 ， 。于于是，是，cd試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度可表示為試驗(yàn)抗剪強(qiáng)度可表示為dcdd0dcdftg將上述三種三軸壓縮試驗(yàn)的結(jié)果匯總將上述三種三軸壓縮試驗(yàn)的結(jié)果匯總于圖于圖530中。由圖可見(jiàn)，對(duì)于同一中。由圖可見(jiàn)，對(duì)于同一種正常固結(jié)的飽和粘土，當(dāng)采用三種種正常固結(jié)的飽和粘土，當(dāng)采用三種不同的試驗(yàn)方法來(lái)測(cè)定其抗剪強(qiáng)度時(shí)，不同的試驗(yàn)方法來(lái)測(cè)定其抗剪強(qiáng)度時(shí)，其強(qiáng)度包線是不同的。其中其強(qiáng)度包線是不同的。其中uu試驗(yàn)結(jié)試驗(yàn)結(jié)果是一條水平線，果是一條水平線，cu和和cd試驗(yàn)各是試驗(yàn)各是一條通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線。三種方法一條通過(guò)坐標(biāo)原點(diǎn)的直線。三種方法所得

30、到的強(qiáng)度指標(biāo)間的關(guān)系是所得到的強(qiáng)度指標(biāo)間的關(guān)系是 ， 。試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)用有效應(yīng)力表示試驗(yàn)結(jié)果時(shí)，三種剪切試驗(yàn)將得到基試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)用有效應(yīng)力表示試驗(yàn)結(jié)果時(shí)，三種剪切試驗(yàn)將得到基本相同的強(qiáng)度包線及十分接近的有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)，這就意味著同一種本相同的強(qiáng)度包線及十分接近的有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)，這就意味著同一種土三種試驗(yàn)的試樣將沿著同一平面剪破。土三種試驗(yàn)的試樣將沿著同一平面剪破。0dcuuccc0ucud實(shí)測(cè)資料表明，f通常約為60，而粘性土的 一般在30左右，實(shí)測(cè)的f角接近于 ，這也是有效應(yīng)力概念下的理論剪破角。 正常固結(jié)土為應(yīng)變硬化型，體變多表現(xiàn)為剪縮；)245(4.3.2 砂性土的剪切性狀 砂

31、土的初始孔隙比不同，在受剪過(guò)程中將顯示砂土的初始孔隙比不同，在受剪過(guò)程中將顯示出非常不同的性狀。松砂受剪時(shí)，顆粒滾落到平衡出非常不同的性狀。松砂受剪時(shí)，顆粒滾落到平衡位置，排列得更緊密些，所以它的體積縮小，把這位置，排列得更緊密些，所以它的體積縮小，把這種因剪切而體積縮小的現(xiàn)象稱為種因剪切而體積縮小的現(xiàn)象稱為剪縮性；剪縮性； 緊砂受剪時(shí)，顆粒必須升高以離開(kāi)它緊砂受剪時(shí)，顆粒必須升高以離開(kāi)它們?cè)瓉?lái)的位置而彼此才能相互滑過(guò)，從而們?cè)瓉?lái)的位置而彼此才能相互滑過(guò)，從而導(dǎo)致體積膨脹，把這種因剪切而體積膨脹導(dǎo)致體積膨脹，把這種因剪切而體積膨脹的現(xiàn)象稱為的現(xiàn)象稱為剪脹性剪脹性。 緊砂的這種剪脹趨勢(shì)隨著緊砂的

32、這種剪脹趨勢(shì)隨著周?chē)鷫毫Φ脑龃?，土粒的破碎而周?chē)鷫毫Φ脑龃?，土粒的破碎而逐漸消失。在高周?chē)鷫毫ο?，不逐漸消失。在高周?chē)鷫毫ο?，不論砂土的松緊如何，受剪都將剪論砂土的松緊如何，受剪都將剪縮縮。 松砂的強(qiáng)度逐漸增大，應(yīng)松砂的強(qiáng)度逐漸增大，應(yīng)力軸向應(yīng)變關(guān)系呈應(yīng)變硬化力軸向應(yīng)變關(guān)系呈應(yīng)變硬化型，它的體積則逐漸減小。型，它的體積則逐漸減小。 緊砂的強(qiáng)度達(dá)一定值后，隨著軸向應(yīng)緊砂的強(qiáng)度達(dá)一定值后，隨著軸向應(yīng)變的繼續(xù)增加強(qiáng)度反而減小，應(yīng)力軸向變的繼續(xù)增加強(qiáng)度反而減小，應(yīng)力軸向應(yīng)變關(guān)系最后呈隨應(yīng)變軟化型，它的體積應(yīng)變關(guān)系最后呈隨應(yīng)變軟化型，它的體積開(kāi)始時(shí)稍有減小，繼而增加，超過(guò)了它的開(kāi)始時(shí)稍有減小，繼而增加，

33、超過(guò)了它的初始體積。初始體積。既然砂土在低周?chē)鷫毫ο掠捎诔跏伎紫侗鹊牟煌?，剪破時(shí)的體積可既然砂土在低周?chē)鷫毫ο掠捎诔跏伎紫侗鹊牟煌?，剪破時(shí)的體積可能小于初始體積，也可能大于初始體積，那么，可以想象，能小于初始體積，也可能大于初始體積，那么，可以想象，砂土在砂土在某一初始孔隙比下受剪，它剪破時(shí)的體積將等于其初始體積，這一某一初始孔隙比下受剪，它剪破時(shí)的體積將等于其初始體積，這一初始孔隙比稱為臨界孔隙比。初始孔隙比稱為臨界孔隙比。砂土的初始孔隙比將隨周?chē)鷫毫Φ脑錾巴恋某跏伎紫侗葘㈦S周?chē)鷫毫Φ脑黾佣鴾p小。加而減小。砂土的液化砂土的液化液化被液化被定義定義為任何物質(zhì)轉(zhuǎn)化為液體的行為或過(guò)程。對(duì)為任何物質(zhì)

34、轉(zhuǎn)化為液體的行為或過(guò)程。對(duì)于飽和疏松的粉細(xì)砂，當(dāng)受到突發(fā)的動(dòng)力荷載時(shí)，例于飽和疏松的粉細(xì)砂，當(dāng)受到突發(fā)的動(dòng)力荷載時(shí)，例如地震荷載，一方面由于動(dòng)剪應(yīng)力的作用有使體積縮如地震荷載，一方面由于動(dòng)剪應(yīng)力的作用有使體積縮小的趨勢(shì)，另一方面由于時(shí)間短來(lái)不及向外排水，因小的趨勢(shì)，另一方面由于時(shí)間短來(lái)不及向外排水，因此就產(chǎn)生了很大的孔隙水應(yīng)力。按有效應(yīng)力原理，無(wú)此就產(chǎn)生了很大的孔隙水應(yīng)力。按有效應(yīng)力原理，無(wú)粘性土的抗剪強(qiáng)度應(yīng)表達(dá)為粘性土的抗剪強(qiáng)度應(yīng)表達(dá)為 地基變形的三個(gè)階段：地基變形的三個(gè)階段：（1）線性變形階段：相應(yīng)于）線性變形階段：相應(yīng)于p-s曲線曲線的的部分。由于荷載較小，地基部分。由于荷載較小，地基主

35、要產(chǎn)生壓密變形，荷載與沉降的主要產(chǎn)生壓密變形，荷載與沉降的關(guān)系接近于直線。關(guān)系接近于直線。（）彈塑性變形階段：相應(yīng)于（）彈塑性變形階段：相應(yīng)于p-s曲線曲線部分。當(dāng)荷載增加到超過(guò)部分。當(dāng)荷載增加到超過(guò)點(diǎn)壓力時(shí)，荷載與沉降之間成曲點(diǎn)壓力時(shí)，荷載與沉降之間成曲線。線。（）破壞階段：相應(yīng)于（）破壞階段：相應(yīng)于p-s曲線的曲線的段。在這個(gè)階段塑性區(qū)已發(fā)展段。在這個(gè)階段塑性區(qū)已發(fā)展到形成一連續(xù)的滑動(dòng)面，荷載略有到形成一連續(xù)的滑動(dòng)面，荷載略有增加或不增加，沉降均有急劇變化，增加或不增加，沉降均有急劇變化，地基喪失穩(wěn)定。地基喪失穩(wěn)定。o ospa b c 壓力與沉降關(guān)系曲線4.4.1 地基變形的過(guò)程地基變形

36、的過(guò)程4.4 4.4 地基的臨塑荷載和臨界荷載地基的臨塑荷載和臨界荷載(2)(2)隨著荷載增加，壓密區(qū)隨著荷載增加，壓密區(qū)i i向兩側(cè)擠壓，土中產(chǎn)生塑性區(qū)，塑向兩側(cè)擠壓，土中產(chǎn)生塑性區(qū)，塑性區(qū)先在基礎(chǔ)邊緣產(chǎn)生，然后逐步擴(kuò)大形成性區(qū)先在基礎(chǔ)邊緣產(chǎn)生，然后逐步擴(kuò)大形成iiii、iiiiii塑性區(qū)?；苄詤^(qū)?；A(chǔ)的沉降增長(zhǎng)率較前一階段增大，故礎(chǔ)的沉降增長(zhǎng)率較前一階段增大，故 p ps s曲線呈曲線狀。曲線呈曲線狀。(1)(1)當(dāng)基礎(chǔ)上荷載較小時(shí)，基礎(chǔ)下形成一個(gè)三角形壓密區(qū)當(dāng)基礎(chǔ)上荷載較小時(shí)，基礎(chǔ)下形成一個(gè)三角形壓密區(qū)i i，隨，隨同基礎(chǔ)壓入土中，同基礎(chǔ)壓入土中，p ps s曲線呈直線關(guān)系曲線呈直線關(guān)

37、系。 整體剪切破壞整體剪切破壞p-sp-s曲線曲線上有兩個(gè)明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，區(qū)上有兩個(gè)明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，區(qū)分地基變形三個(gè)階段：分地基變形三個(gè)階段： 1 1、整體剪切破壞、整體剪切破壞(3)(3)當(dāng)荷載達(dá)到最大值后，土中形成連續(xù)滑動(dòng)面，并延伸到地面，當(dāng)荷載達(dá)到最大值后，土中形成連續(xù)滑動(dòng)面，并延伸到地面，土從基礎(chǔ)兩側(cè)擠出并隆起，基礎(chǔ)沉降急劇增加，整個(gè)地基失穩(wěn)破土從基礎(chǔ)兩側(cè)擠出并隆起，基礎(chǔ)沉降急劇增加，整個(gè)地基失穩(wěn)破壞。壞。 4.4.2 地基的破壞類型地基的破壞類型某谷倉(cāng)的地基整體剪切破壞 隨著荷載的增加，基礎(chǔ)下也產(chǎn)生隨著荷載的增加，基礎(chǔ)下也產(chǎn)生壓密區(qū)壓密區(qū)i i及塑性區(qū)及塑性區(qū)iiii，但塑性區(qū)僅僅，但塑

38、性區(qū)僅僅發(fā)展到地基某一范圍內(nèi)，土中滑動(dòng)面發(fā)展到地基某一范圍內(nèi)，土中滑動(dòng)面并不延伸到地面，基礎(chǔ)兩側(cè)地面微微并不延伸到地面，基礎(chǔ)兩側(cè)地面微微隆起，沒(méi)有出現(xiàn)明顯的裂縫。隆起，沒(méi)有出現(xiàn)明顯的裂縫。 局部剪切破壞局部剪切破壞p-sp-s曲線沒(méi)有明顯曲線沒(méi)有明顯的直線段，地基破壞時(shí)曲線也沒(méi)有明的直線段，地基破壞時(shí)曲線也沒(méi)有明顯的陡降。顯的陡降。 2 2、局部剪切破壞、局部剪切破壞o osp p ps s曲線上坡度發(fā)生顯著變化曲線上坡度發(fā)生顯著變化（即變化率最大的點(diǎn)）所對(duì)應(yīng)的基（即變化率最大的點(diǎn)）所對(duì)應(yīng)的基底壓力底壓力p p作為地基的極限承載力作為地基的極限承載力f fu u。 隨著荷載的增加，基礎(chǔ)下土層發(fā)

39、生隨著荷載的增加，基礎(chǔ)下土層發(fā)生壓縮變形，基礎(chǔ)出現(xiàn)持續(xù)下沉，當(dāng)荷載壓縮變形，基礎(chǔ)出現(xiàn)持續(xù)下沉，當(dāng)荷載繼續(xù)增加，基礎(chǔ)周?chē)浇馏w發(fā)生豎向繼續(xù)增加，基礎(chǔ)周?chē)浇馏w發(fā)生豎向剪切破壞，使基礎(chǔ)刺入土中，地基不出剪切破壞，使基礎(chǔ)刺入土中，地基不出現(xiàn)連續(xù)的滑動(dòng)面，基礎(chǔ)兩側(cè)地面不出現(xiàn)現(xiàn)連續(xù)的滑動(dòng)面，基礎(chǔ)兩側(cè)地面不出現(xiàn)隆起。隆起。 沖剪破壞沖剪破壞p-sp-s曲線沒(méi)有明顯的轉(zhuǎn)折曲線沒(méi)有明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)。點(diǎn)。 3 3、沖剪破壞、沖剪破壞 p ps s曲線上平均下沉梯度接近常數(shù)曲線上平均下沉梯度接近常數(shù)且出現(xiàn)不規(guī)則下沉?xí)r對(duì)應(yīng)的基底壓力且出現(xiàn)不規(guī)則下沉?xí)r對(duì)應(yīng)的基底壓力p p作為地基的極限承載力作為地基的極限承載力f fu u 。o osp沖剪破壞沖剪破壞沖 剪 破 壞4.4.3 地基的臨塑荷載地基的臨塑荷載(定義定義)一、臨塑荷載的基本公式建立于下述理論之上：一、臨塑荷載的基本公式建立于下述理論之上：（1 1）應(yīng)用彈性理論計(jì)算附加應(yīng)力；）應(yīng)用彈性理論計(jì)算附加應(yīng)力；（2 2）利用強(qiáng)度理論建立極限平衡條件。）利用強(qiáng)度理論建立極限平衡條件。二、塑性區(qū)的邊界方程二