單側(cè)支模施工方案

1、浙江耀華建設(shè)集團有限公司 明珠國際商務(wù)中心B6#樓地下室外墻單側(cè)支模方案 杭 州 明 珠 國 際 商 務(wù) 中 心 B6 樓地 下 室 外 墻 單 側(cè) 支 模專項施工方案浙江耀華建設(shè)集團有限公司2012年3月1一、編制依據(jù)1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)；2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)；3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2002)；5、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）；6、建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50202-2002）7、建筑工程施工質(zhì)量統(tǒng)一標準（GB50300

2、-2001）8、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）9、明珠國際商務(wù)中心地下室基坑圍護設(shè)計方案10、本工程地下室設(shè)計圖紙及圖紙會審、設(shè)計變更、設(shè)計交底、聯(lián)系單和其他文件11、國家及浙江省的有關(guān)標準圖集12、國家及浙江省的有關(guān)規(guī)范、規(guī)程和標準13、杭州市現(xiàn)行的有關(guān)文明施工和安全生產(chǎn)相關(guān)規(guī)定14、高博恒睿安全計算軟件二、前言工程概況（一）工程基本情況杭政儲出（2007）46號地塊（暫名杭州明珠國際商務(wù)中心B6號樓）位于杭州市錢江新城開發(fā)區(qū)，地塊北面為五星路，西面為清江路，南臨錢塘江，東接新建建筑物。工程總用地面積4366，總建筑面積25422m2，包括1幢10層小高層和兩層（

3、局部三層）地下室，地上建筑面積14595m2，地下建筑面積10827m2，建筑高度49米。由杭州金基房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資開發(fā)，杭州綠城建設(shè)管理有限公司代建，浙江省建筑設(shè)計研究院設(shè)計，中國建筑西南勘察設(shè)計研究院有限公司勘察，浙江中興工程建設(shè)監(jiān)理有限責任公司監(jiān)理，浙江耀華建設(shè)集團工程有限公司總承包。工程質(zhì)量、安全由杭州市質(zhì)量安全監(jiān)督總站監(jiān)督。（二）、工程設(shè)計概況本工程設(shè)計使用年限50年，建筑結(jié)構(gòu)安全等級二級，建筑耐火等級一級，結(jié)構(gòu)體系采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)，建筑抗震重要性類別為丙類，抗震等級為剪力墻二級，框架三級，設(shè)防裂度均為六度?；A(chǔ)采用大直徑鉆孔灌注樁，圍護體系采用鉆孔樁排樁加兩道鋼筋混凝土支

4、撐，三軸水泥攪拌樁止水帷幕，降水采用自流深井坑內(nèi)坑外全降水，基坑等級為一級基坑。本工程±0.000相當于黃海高程11.400米。（三）地下室外墻設(shè)計情況B6樓南側(cè)為地下三層,層高至下而上分別為4.20m、4.8m、4.6m，地下室外墻厚度分別為450mm、400mm、350mm；北側(cè)為地下二層,層高至下而上分別為4.2m、4.98m，地下室外墻厚度為450mm、400mm，外墻配筋詳見結(jié)構(gòu)圖各外墻剖面。由于地處錢江新城，為最大限度利用土地資源， B6樓地下室外墻邊線與用地紅線距離較小，其中東側(cè)距紅線1.0m，西側(cè)距紅線1.4m，南側(cè)距紅線2.3m，北側(cè)距紅線2.4m（具體詳見基坑總平

5、面圖）。加上圍護體系尺寸影響，地下室外墻外邊至圍護樁內(nèi)側(cè)的理論凈尺寸僅0.2m，此空間僅可滿足外墻外防水找平及防水層粘貼，無法按照常規(guī)方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內(nèi)單側(cè)支模方案。杭州明珠國際商務(wù)中心為綠城代建項目，委托方為杭州金基房地產(chǎn)開發(fā)有限公司。本項目包含B1、B2、B3、B6樓，其中B1、B2、B3樓因酒店選擇事宜尚未啟動方案設(shè)計工作，B6樓正處于施工圖設(shè)計階段。因工作推進需要，并鑒于B6樓場地特性及防水要求，B6樓地下室外墻擬采用單側(cè)支模方案。本文所述方案僅為指導方案，探究實施的可行性，以此保證設(shè)計及其他工作的有利推進。地下室外墻單側(cè)支模的施工方案在確定施工單位后再

6、行深化與評審。2、工程概況杭州明珠國際商務(wù)中心B6樓位于五星路與清江路交叉口，地上10層，面積為14595m2，地下3層半，面積為10827m2。B6樓南側(cè)為地下三層,層高至下而上分別為4.20m、4.8m、4.5m，北側(cè)為地下二層,層高至下而上分別為4.2m、4.8m。地下室外墻厚度為300-450mm，東側(cè)距紅線1.0m，西側(cè)距紅線1.4m，南側(cè)距紅線2.3m，北側(cè)距紅線2.4m。東西兩側(cè)的基坑圍護形式為單排咬合樁，南北兩側(cè)的基坑圍護形式為圍護樁結(jié)合三軸攪拌樁，圍護結(jié)構(gòu)與地下室外墻距離0.2m。鑒于圍護結(jié)構(gòu)與地下室外墻距離0.2m，地下室外墻外側(cè)為支模操作面，只能進行單側(cè)支模。若采用對拉螺

7、桿一端植筋在鉆孔樁內(nèi)，一端和模板體系對拉的方法，外墻雖澆筑成功，可隨著主體結(jié)構(gòu)的逐步施工升高而產(chǎn)生不均勻沉降，對拉螺桿會將外墻混凝土拉動破壞，對結(jié)構(gòu)不利，且破壞位于外墻與鉆孔樁間防水層，影響防水效果。因此，擬采取扣件式鋼管支撐體系進行地下室外墻單側(cè)支模。地下室剖面圖咬合樁鉆孔樁加三軸攪拌樁3三、施工部署1、施工難點分析31.1地下室外墻厚度厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；地下室外墻較厚，層高最高達4.8m，屬于高模板支撐體系，混凝土一次澆筑高度較高，在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力很大，因此要求，模板支撐體系要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性

8、。31.2 外墻距圍護距離僅0.2m，無法滿足雙面支?？臻g要求，只能采用單面支模體系；而外墻外側(cè)防水層又不允許穿透，導致加固體系完全依賴于單面斜撐或?qū)危淮_定因素較多；地下室外墻總長度共245m，工程量較大，即要保證工程質(zhì)量也要搶工期。31.3因地處錢塘江邊高地下水位區(qū)域，地下室外墻有抗?jié)B要求較高，外墻水平施工縫一般只能留置在距底（樓）板面300mm的高度，常規(guī)樓板（梁）底不能設(shè)置施工縫，要求外墻柱宜與必須同梁、板混凝土一起整體澆筑，如果外墻模板體系失穩(wěn)將造成梁、板模板體系的坍塌。1.4地下室施工工期緊張，而外墻總長度共245m，工程量較大，其施工方案的合理與否直接關(guān)系到施工進度。2、支模體

9、系方案選擇2.1方案選擇原則: a、遵循經(jīng)濟、便于就地取材的原則；b、遵循結(jié)構(gòu)體系與臨時圍護體系分離的原則；c、遵循形成獨立受力體系與支撐體系的原則；d、遵循便于施工與質(zhì)量控制的原則；2.2方案選擇結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍來實現(xiàn)。由于本工程地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進行雙面支模，只能單側(cè)支模。按照常規(guī)，單面模板加固可采用對拉螺桿與圍護樁豎向鋼筋焊接的方法，其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一致。但考慮圍護樁與外墻間隔防水層，如鑿出樁身鋼筋焊接對拉螺桿將破壞防水層，影響防水效果；而且這種對拉螺桿的型式將圍護臨時結(jié)構(gòu)與主體永久結(jié)構(gòu)剛性連接，隨

10、著主體結(jié)構(gòu)的逐步施工，結(jié)構(gòu)荷載增加所形成的結(jié)構(gòu)沉降，以及圍護因換撐導致的局部位移、變形等產(chǎn)生的巨大應(yīng)力將通過對拉螺桿傳遞，有可能導致外墻螺桿周邊混凝土拉動破壞，造成結(jié)構(gòu)安全隱患與滲水問題。將在圍護結(jié)構(gòu)換撐過程中由于各種原因造成的圍護變形直接導致外墻受力開裂，從而出現(xiàn)滲漏現(xiàn)象。因此，總結(jié)以往施工經(jīng)驗并結(jié)合本工程實際，擬采取單面支模結(jié)合扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置單頭螺桿、次楞、主楞，側(cè)向壓力通過連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底板或樓面。此方案的主要優(yōu)點在于：(1)、外墻結(jié)構(gòu)與圍護結(jié)構(gòu)完全脫離，可避免由于相對變形造成結(jié)構(gòu)破壞；(2)、就地取材，所采用的材料均為當前

11、建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實踐證明；(3)、施工工藝簡單，對施工人員的技術(shù)要求一般，施工過程便于檢查與驗收；43、扣件式鋼管單側(cè)支模體系43.1方案設(shè)計系統(tǒng)組成與材料選擇扣件式鋼管單側(cè)支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊固部分包括面板、次楞、主楞與單側(cè)螺桿，支撐部分包括豎撐、斜撐與壓桿，錨固部分包括地錨桿、連桿、抗浮筋。緊固部分：考慮基坑實際情況與防水要求，遵循經(jīng)濟、便于就地取材的原則，B6樓采用扣件式鋼管支撐體系單側(cè)支模方案。此方案中，利用鋼管斜撐桿代替常規(guī)支模體系中的對接螺桿，將模板的推力傳遞到地錨上,并通過縱橫桿相連以增強整體穩(wěn)定性。模板面板采用16-18m

12、m厚釉面木模板，內(nèi)次楞選用48×3.250×100木方鋼管，豎向設(shè)置450mm，主楞250mm(5#槽鋼)，為雙鋼管450mm，橫向設(shè)置，外主楞采用48×3.5雙鋼管450mm固定采用單頭螺桿，12Q235鋼管鋼筋l=150mm450。支撐部分：豎撐、斜撐與連桿均采用48×3.2鋼管，縱向間距600mm斜撐桿；豎撐為雙鋼管，通長設(shè)置于橫向主楞外側(cè)；斜撐上口與豎撐相交處為絲口頂托，下口與間距為450mm。斜撐地錨桿連接撐于底板或樓板；負二層部分斜撐利用角撐作為支座，以用來分解作用在樓板上的作用力?？梢源蟠筇岣邩敲娴陌踩?。錨固部分：底板采用48×

13、3.2l=550mm（預埋350mm）鋼管，樓面采用25鋼筋l=550mm（預埋350mm），斜桿與滿堂橫桿、立地錨桿相交處均通過縱向鋼管用活動扣件扣緊， 并在地錨縱向連桿下部設(shè)置與斜撐反向的三角形木榫塞緊下部空隙，斜桿與地（樓）面相交處后鑿預留凹槽水平桿與外墻模板、另一側(cè)柱、墻的交點均使用頂托絲桿頂緊。同時，模板、內(nèi)外楞與鋼筋籠之間采用14450鉤頭螺桿緊固，確保斜撐直頂在底板或樓板砼上。下圖為地下室外墻扣件式鋼管支撐體系單側(cè)支模方案示意圖：4.24、施工方案與技術(shù)措施4.1地下室外墻施工順序順序及工況（1）、地下三層位置地下外墻澆筑，墻厚為450，澆筑高度4200。（2）地下二層樓面至自行

14、車庫樓板地下位置外墻澆筑，墻厚400，澆筑高度3450。（3）自行車庫樓面至地下一層樓板（局部為地下室頂板）位置外墻澆筑,，墻厚400，澆筑高度1350。（4）地下一層樓面以上地下外外墻澆筑（局部為單側(cè)支模），墻厚350，澆筑高度5500（單側(cè)支模高度400）以地下三層外墻為受力分析模型，其余均以此為參照標準。4.21施工流程施工準備預留預埋設(shè)置單頭螺桿、面板拼裝安裝次楞、主楞調(diào)整至設(shè)計尺寸安裝豎撐、斜撐安裝縱向穩(wěn)定桿件并加固支模架搭設(shè)平板鋪設(shè)梁板鋼筋綁扎砼澆搗4.32系統(tǒng)設(shè)置控制要點（地下三層）根據(jù)地下室外墻單側(cè)支模施工工況，地下三層的澆筑高度最大，為本工程最不利位置。因此，選擇地下三層地下

15、室外墻為本工程樣板，建立受力分析模型，其余位置均以此為標準，參照實施。（1）、預埋預留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻2m、3m、4.5m處預埋長度0.5m（錨固長度不小于305mm）的短鋼管作為地錨支撐點。在樓板澆筑前，分別在距墻2m、3m、4.5m處預埋25的短鋼筋（盡量預埋在梁上部位，錨固長度不小于30d）作為支撐點。內(nèi)轉(zhuǎn)角處按45度角設(shè)置預埋點。地錨縱向間距為600mm，底板與樓板上上的預埋支撐點均采用縱橫通長鋼管連成整體。外墻翻邊內(nèi)沿縱向預埋14螺桿，間距同豎撐間距，距翻邊0.52m處預埋16鋼筋，作為抗浮拉結(jié)點備用。下部同時為保證斜撐穩(wěn)定性，采用48×3.2鋼管預埋在距外

16、墻0.5m的底板（樓面）上作為斜拉鋼管拉結(jié)點。并在底板（樓板）上泛泛邊內(nèi)預埋14螺桿。（2）、單頭螺桿安裝：在外墻鋼筋綁扎完成并驗收后，焊接單頭螺桿；單頭螺桿采用12Q235鋼筋l=150mm450雙向，按照外墻位置線吊線焊接，螺桿外露尺寸以滿足主楞加固為宜；單頭螺桿僅起固定主楞的作用，且不穿透外墻，故無需焊接止水片。外墻翻邊止水鋼板上口斜向增加一根穿墻螺桿，分別與外墻內(nèi)外主筋、止水鋼板焊接牢固，此螺桿與導墻內(nèi)預埋的螺桿一起，直接作為豎撐的加固螺桿。（3）、模板拼裝與緊固：模板采用18mm釉面木模板，按照預排的螺桿間距在現(xiàn)場彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次楞，橫向主楞，并將單頭螺栓用“3

17、”型調(diào)節(jié)件暫緊固上。（4）、支撐系統(tǒng)設(shè)置：在墻板模板整體拼裝完畢并調(diào)校到位后立即進行豎撐與斜撐設(shè)置。豎撐采用雙鋼管，盡量靠近次楞與主楞交叉點設(shè)置，下部與預埋在導墻內(nèi)的螺桿連接，作為底部側(cè)壓力主要受力點，根部與預埋的抗浮鋼筋焊接，作為抗浮支點。斜撐通過活動扣件與豎撐、地錨連接，斜撐與豎撐交點共6點，分別位于距地面900mm、1500mm、21000mm、27500mm、35100mm、433700mm處，其中自下而上第一、二、道斜撐固定于第一排地錨，第三、四、道斜撐固定于第二排地錨，第五、六道斜撐固定于第三排地錨。斜撐與豎撐、斜撐與地錨均采用雙扣件連接，同時斜撐必須直撐到地面預留凹槽處，以確保傳

18、力效果。地錨縱向連接鋼管與斜撐支點下部必須用木塞塞緊，防止由于地錨縱向連接鋼管產(chǎn)生撓度導致墻板炸模。（4）、支撐穩(wěn)定桿設(shè)置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接，同時在連接結(jié)點處設(shè)置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于2米，以保證斜撐桿件穩(wěn)定。（5）支模架搭設(shè)：將外墻板加固完畢后，再進行支模架的搭設(shè)，支模架支撐系統(tǒng)采用扣件式鋼管模板支模架。立柱、縱橫鋼管、剪刀撐和掃地桿等材料均為48×3.2直縫電焊鋼管?？奂煽慑戣T鐵制作，分為直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞。梁、板側(cè)模、底模選用900mm×1800mm×18mm機制九夾板

19、，模板下部龍骨支撐采用50×100×2000mm木方，梁底梁側(cè)方木均垂直于梁截面設(shè)置，大梁側(cè)面加固內(nèi)龍骨采用60×80木方，外龍骨采用48×3.0鋼管，對拉措施采用直徑12Q235鋼筋。立柱鋼管縱橫間距、龍骨間距、對拉螺栓間距均由計算確定，掃地桿離地高度均為200mm，縱橫水平鋼管步距均為1.5米，立柱上端伸出頂部水平桿件均為100mm，縱橫剪刀撐及水平剪刀撐的設(shè)置間距等詳見支模架搭設(shè)構(gòu)造要求。4.3地下負二層支?？刂埔c 地下負二層結(jié)構(gòu)設(shè)有自行車庫夾層，外墻分兩次澆筑，第一次澆筑高度為3.445m，第二次為1.35m，第一次層高相對地下負三層交底，但斜

20、撐受力與地下負三層基本相似，由于地下負二層斜桿支撐與結(jié)構(gòu)樓板比較薄弱，厚度為250mm,150mm不等，因此需要采取另行加固措施，在樓板預埋25螺紋鋼，取消鋼管的預埋，在地下負二層外墻澆筑前，對地下負二層樓板進行加固，支模架間距詳見單側(cè)模板地下負二層支設(shè)示意圖，等地下負二層外墻混凝土初凝后方可拆除地下負三層最外側(cè)支模架?；炷猎跐仓^程中嚴格控制砼的澆筑高度，以保證支模架體系的安全性。1.35m部分外墻支模架的設(shè)置：在地下負二層第一次外墻澆筑前在墻頂預埋12螺桿，設(shè)置兩道斜撐，固定于第三排地錨，詳見自行車庫樓面至地下一層樓板支設(shè)示意圖。，4.344 系統(tǒng)示意圖 地下室外墻轉(zhuǎn)角位置斜撐支設(shè)平面圖

21、 單側(cè)模板支設(shè)轉(zhuǎn)角預埋示意圖 單側(cè)模板地下負二層支設(shè)示意圖自行車庫樓面至地下一層樓板支設(shè)示意四、系統(tǒng)受力計算（一）計算依據(jù)：建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JGJ162-2008）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2002)；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)；1（二） 系統(tǒng)受力分析：側(cè)向力傳遞路線：外墻側(cè)向壓力面板次楞主楞豎撐斜撐結(jié)構(gòu)樓（地）面。2 （三）主要參數(shù)： 剪力墻參數(shù)：厚度450mm；高度45200mm； 主楞材料：48×3.2的雙鋼管；主楞豎向間距分別為：

22、250,450,450,450,450,600,600,600mm； 次楞材料：48×3.2鋼管；水平間距為450mm穿墻螺栓：直徑14mm；水平間距為450mm（四）計算書1、3 計算書 一、墻模板荷載標準值計算 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取0.5m/h； H - 模板計算高度，取3.95m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。 分

23、別計算得 25.76 kN/m2、94.8 kN/m2，取較小值25.76 kN/m2作為計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 q1=25.76kN/m2 根據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范考慮傾倒混凝土對垂直模板側(cè)壓力標準值：q2= 2 kN/m2 有效壓頭高度 h = 25.76/24 =1.073m 二、2、墻模面板計算 (1)、均布線荷載作用 依據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定： q1=0.9×(1.2×25.76+1.4×2)×(4.2-0.25)=119.846KN/m q1=0.9×(1.

24、35×25.76+1.4×0.7×2)×(4.2-0.25)=130.596KN/m 根據(jù)以上兩者比較取q=130.596KN/m作為設(shè)計值 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 計算得最大彎矩 Mmax=1.175kN.m；最大剪力V =23.506KN；最大變形 max=0.13mm；最大支座力 Rmax=43.095N 面板彈性模量E = 8000N/mm2 凈截面抵抗矩 W = 395×1.82/6=213.3cm3 截面慣性矩I = 395×1.83/12=191.97cm4 (2)、強度驗算 面板的最大應(yīng)力計算值

25、= M/W = 1.175×106 /( 213.3×103) =5.509N/mm2 f -面板的抗彎強度設(shè)計值 25N/mm2 面板的抗彎強度滿足要求! (3)、抗剪驗算 截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bh)fv 面板受剪應(yīng)力 = 3×23.506×103/(2×3950×18) =0.496N/mm2 面板抗剪強度設(shè)計值fv=1.8N/mm2 面板抗剪驗算滿足要求！ (4)、撓度驗算 面板的最大撓度計算值: = 0.13 mm； 面板最大容許撓度 =300/250=1.2mm 面板的撓度驗算滿足要求! 三、3、次楞計

26、算 (1)、荷載作用 次楞采用60mm×80mm的木方 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=6×82/6=64cm3 I=6×83/12=256cm4 依據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定： q=0.9×(1.2×25.76+1.4×2)×0.3=9.102KN/m q=0.9×(1.35×25.76+1.4×0.7×2)×0.3=9.919KN/m 根據(jù)以上兩者比較取q = 9.919N/m作為設(shè)計值 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖

27、(kN) 計算得最大彎矩 M=0.628kN.m；最大剪力 V = 4.464 kN；最大變形 =0.05mm；最大支座力 N=7.963kN (2)、強度驗算 次楞最大應(yīng)力 =0.628×106/64000=9.813N/mm2 次楞的抗彎強度 f=16.83 N/mm2 次楞抗彎強度滿足要求! (3)、抗剪驗算 截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bh)fv 次楞受剪應(yīng)力 = 3×4.464×103/(2×60×80) =1.395N/mm2 次楞抗剪強度設(shè)計值fv=1.6N/mm2 次楞抗剪驗算滿足要求！ (4)、撓度驗算 次楞的最

28、大撓度計算值: = 0.05 mm； 次楞最大容許撓度 =600/400=1.5mm 次楞的撓度驗算滿足要求! 四、4、主楞計算 (1)、荷載作用 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞最大支座力7.963kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 主楞采用48×3.2的雙鋼管 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=9.46cm3 I=22.702cm4 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 計算得最大彎矩 M=0.418kN.m；最大剪力 V = 5.175 kN；最大變形 =0.04mm；最大支座力 N=9.156kN (2)、強度驗算 主楞最大應(yīng)力 =0.418×1

29、06/9460=44.186N/mm2 主楞的抗彎強度 f=205 N/mm2 主楞抗彎強度滿足要求! (3)、撓度驗算 主楞的最大撓度計算值: = 0.04 mm； 主楞最大容許撓度 =300/400=0.75mm 主楞的撓度驗算滿足要求! 4、 四、穿墻螺栓計算 驗算公式如下: N<N= f×A 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2) f - 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取178 N/mm2 穿墻螺栓型號: M14 ；查表得： 穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 104.774mm2 穿墻螺栓所受的最大拉力: N

30、 =13.884 kN 穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 178×104.774/1000 = 18.65 kN； 穿墻螺栓受力滿足要求?。ㄒ唬δ０搴奢d標準值計算 按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取5h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取0.5m/h； H - 模板計算高度，取4.38m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。 分別計算得 25.76 kN/m2、105.12

31、kN/m2，取較小值25.76 kN/m2作為計算荷載。 計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 q1=25.76kN/m2 根據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范考慮傾倒混凝土對垂直模板側(cè)壓力標準值：q2= 2 kN/m2 有效壓頭高度 h = 25.76/24 =1.073m （二）、墻模面板計算 (1)、均布線荷載作用 依據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定： q1=0.9×(1.2×25.76+1.4×2)×(4.5-0.12)=132.893KN/m q1=0.9×(1.35×25.76+1.4×

32、;0.7×2)×(4.5-0.12)=144.813KN/m 根據(jù)以上兩者比較取q=144.813KN/m作為設(shè)計值 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 計算得最大彎矩 Mmax=2.932kN.m；最大剪力V =39.099KN；最大變形 max=0.75mm；最大支座力 Rmax=71.682N 面板彈性模量E = 6000N/mm2 凈截面抵抗矩 W = 438×1.82/6=236.52cm3 截面慣性矩I = 438×1.83/12=212.868cm4 (2)、強度驗算 面板的最大應(yīng)力計算值 = M/W = 2.932×1

33、06 /( 236.52×103) =12.396N/mm2 f -面板的抗彎強度設(shè)計值 15N/mm2 面板的抗彎強度滿足要求! (3)、抗剪驗算 截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bh)fv 面板受剪應(yīng)力 = 3×39.099×103/(2×4380×18) =0.744N/mm2 面板抗剪強度設(shè)計值fv=1.4N/mm2 面板抗剪驗算滿足要求！ (4)、撓度驗算 面板的最大撓度計算值: = 0.75 mm； 面板最大容許撓度 =450/250=1.8mm 面板的撓度驗算滿足要求! （三）、次楞計算 (1)、荷載作用 次楞采用48&

34、#215;3.2的鋼管 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=11.351cm3 I=4.73cm4 依據(jù)（JGJ162-2008）規(guī)范規(guī)定，從下列組合值中取最不利值確定： q=0.9×(1.2×25.76+1.4×2)×0.45=13.653KN/m q=0.9×(1.35×25.76+1.4×0.7×2)×0.45=14.878KN/m 根據(jù)以上兩者比較取q = 14.878N/m作為設(shè)計值 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 計算得最大彎矩 M=1.234kN.m；最大剪力 V = 7.

35、737 kN；最大變形 =0.14mm；最大支座力 N=13.513kN (2)、強度驗算 次楞最大應(yīng)力 =1.234×106/11351=108.713N/mm2 次楞的抗彎強度 f=205 N/mm2 次楞抗彎強度滿足要求! (3)、撓度驗算 次楞的最大撓度計算值: = 0.14 mm； 次楞最大容許撓度 =600/400=1.5mm 次楞的撓度驗算滿足要求! （四）、主楞計算 (1)、荷載作用 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞最大支座力13.513kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 主楞采用48×3.2的雙鋼管 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=9.46c

36、m3 I=22.702cm4 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 計算得最大彎矩 M=1.064kN.m；最大剪力 V = 8.784 kN；最大變形 =0.25mm；最大支座力 N=15.541kN (2)、強度驗算 主楞最大應(yīng)力 =1.064×106/9460=112.474N/mm2 主楞的抗彎強度 f=205 N/mm2 主楞抗彎強度滿足要求! (3)、撓度驗算 主楞的最大撓度計算值: = 0.25 mm； 主楞最大容許撓度 =450/400=1.125mm 主楞的撓度驗算滿足要求! （五）、根部穿墻螺栓計算 驗算公式如下: N<N= f×A 其中

37、N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2) f - 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取178 N/mm2 穿墻螺栓型號: M14 ；查表得： 穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 104.774mm2 穿墻螺栓所受的最大拉力: N =15.541 kN 穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 178×104.774/1000 = 18.65 kN； 穿墻螺栓受力滿足要求！ （六）5、豎撐計算 主楞采用48×3.2的雙鋼管，主楞承受次楞傳遞的集中力，按照集中荷載作用下連續(xù)梁計算集中荷載P取次楞的最大支座力13.884kN 截面慣性矩I和

38、截面抵抗矩W分別為: W=9.46cm3 I=22.702cm4 計算得最大彎矩 M=3.562kN.m；最大剪力 V = 14.402 kN；最大變形 =0.11mm；最大支座力 N=16.716kN 1荷載計算 豎撐承受主楞傳遞的集中力，取主楞最大支座力15.54kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算 豎撐采用48×3.2的雙鋼管 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=9.46cm3 I=22.702cm4 計算得最大彎矩 M=1.8kN.m；最大剪力 V = 9.8kN；最大變形 =0.56mm；最大支座力 N=18.4kN 2強度驗算 主楞最大應(yīng)力 =1.8×1

39、06/9460=190.28N/mm2 主楞的抗彎強度 f=205 N/mm2 主楞抗彎強度滿足要求! 3撓度驗算 主楞的最大撓度計算值: = 0.56 mm； 主楞最大容許撓度 =600/400=1.5mm 主楞的撓度驗算滿足要求!(七)6、斜撐、壓桿驗算（1）計算簡圖1計算簡圖 R取最大支座力1816.47kN，斜撐按照軸向受壓計算。斜桿受到軸力自下而上依次為: (七)、斜撐、壓桿驗算 1計算簡圖 R取最大支座力16.7kN，斜撐按照軸向受壓計算。斜桿受到軸力自下而上依次為: N1=18.28KN N2=20.91KN N3=20.14KN N4=21.8KN N5=21.49KN 最大軸

40、力在第四道斜撐上，Nmax=24.75KN,l=3m,=35 ，=42，F(xiàn)2max=21.8KN（N1=16.78KN N2=14.72KNN3=15.07KN N4=13.68KN N5=14.52KN N6=13.30KN 最大軸力在第一道斜撐上，Nmax=16.78KN,l=2.19m,=65.77，=24.23，F(xiàn)2max=6.87KN 22）、斜撐強度驗算 f=N/A 鋼管48×3.2截面回轉(zhuǎn)半徑i = 15.9 mm；長細比=L0/i=245.6 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)由（JGJ162-2008）附錄D采用，取值0.357 鋼管48×3.2立桿的截面面積A

41、= 450 mm2 N/A =21.49×1000/(0.357×450)=133.77N/mm2 鋼材的抗壓強度設(shè)計值f =205N/mm2 斜桿穩(wěn)定性滿足要求! 因斜撐所受軸力均超過11KN,所以斜撐與豎撐連接全部采用絲口頂托。 （3）壓桿計算 壓桿與豎撐通過雙扣件連接，雙扣件抗滑移摩擦阻力按14.01KN考慮，滿足要求。斜撐強度驗算f=N/A鋼管48×3.2截面回轉(zhuǎn)半徑i = 15.9 mm；長細比=L0/i=137.74 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)由（JGJ162-2008）附錄D采用，取值0.357 鋼管48×3.2立桿的截面面積A = 450

42、 mm2 N/A =16.78×103/(0.357×450)=104.45N/mm2 鋼材的抗壓強度設(shè)計值f =205N/mm2斜桿穩(wěn)定性滿足要求!因斜撐所受軸力均超過11KN,所以斜撐與豎撐連接全部采用絲口頂托。3壓桿計算壓桿與豎撐通過單扣件連接，抗滑移摩擦阻力按8KN考慮，大于壓桿所受到的上推力F2max=6.87KN，滿足要求。五、地下二層外墻支?？刂埔c地下二層外墻支模方案參照地下三層，但地下二層較地下三層存在差異，需進行針對性設(shè)計。1.地下二層設(shè)有自行車庫夾層，地下室外墻需分兩次澆筑，第一次為地下二層樓面至自行車庫樓板位置的外墻澆筑，澆筑高度為3.45m，第二次

43、為自行車庫樓面至地下一層樓板（局部為地下室頂板）位置外墻澆筑,澆筑高度1.35m。其中，第一次澆筑時，斜撐可與地下二層樓板位置的預埋件連結(jié)；在第二次澆筑時，按地下三層設(shè)計原則，斜撐應(yīng)與自行車庫樓板位置的預埋件連結(jié)，但因自行車庫夾層為局部挑空設(shè)計，無法統(tǒng)一按此原則設(shè)置斜撐。鑒于此，進行以下針對性方案設(shè)計：（1）在進行地下二層外墻第一次混凝土澆筑時，在墻頂預埋B12螺桿，作為地下二層第二次外墻澆筑時的墻體底部加固的預埋件；（2）在自行車庫局部挑空位置的外墻封模時設(shè)置兩道斜撐，與地下二層樓板位置的第三排地錨連結(jié)；（3）先行施工地下室外墻周邊一圈的框架柱，并以此作為外墻鋼管對撐的支點。具體做法詳見自行

44、車庫挑空位置單側(cè)支模支設(shè)示意圖。1.2. 自行車庫挑空位置單側(cè)支模支設(shè)示意圖3.4. 請補充斜撐的受力計算5.2.地下二層、自行車庫樓板厚度為250mm、150mm不等，較地下三層1000mm的底板而言，厚度與承載能力相差較大。因此，預埋件的設(shè)置方式需進行更改，取消鋼管預埋，改為預埋C25的鋼筋；在地下二層外墻澆筑時，地下三層核心筒區(qū)域外的所有承重架均不得拆除，直至地下二層位置的外墻全部澆筑完畢且達到終凝。地下二層外墻單側(cè)支模要求及核心筒區(qū)域外承重架間距及設(shè)置要求詳見地下二層外墻單側(cè)支模支設(shè)示意圖。 地下二層外墻單側(cè)支模支設(shè)示意圖六五、質(zhì)量保證措施1、鋼管、扣件均采用符合國家相應(yīng)規(guī)范要求的材料，并經(jīng)抽樣檢驗合格后方可使用；2 、所有扣件擰緊后應(yīng)抽樣采用專用扭矩扳手檢驗擰緊力矩不小于55N·m；3、外墻混凝土澆筑總體分兩層澆筑振搗，第一層高度2.5m，第二層2 m,并沿外墻均勻澆筑，每小時澆灌高度控制在0.5m左右，在下層混凝土初凝前開始上層混凝土的澆筑，但振動棒宜插入交界面500mm即可。同時利用泵送軟管降低混凝土自由傾落高度，以控制混凝土澆筑對模板的側(cè)壓力?；炷翝仓κ┕げ僮魅藛T先進行預先交底，先對外墻進行混凝土的澆筑，等外墻