鋼結(jié)構(gòu)復(fù)習(xí)題1

1、習(xí)題一12，它的取值）（BC. =1D. ：:0（C）B. 絕對(duì)不可靠D. 具有相同可靠性指標(biāo)的C. fu/ RD.fy/ R）C.Z向收縮率D.冷彎180A. Q 60B.二：70C.tgr <15D. tgv 1.5、選擇題n1. 結(jié)構(gòu)承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式O（；Gd；Q1d 丁"二：" i；Qid ）£ f中是荷載組合系數(shù)i -2A. 1B. 0 ：: '：12. 按近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法設(shè)計(jì)的各種結(jié)構(gòu)是A. 絕對(duì)可靠的C.存在一定風(fēng)險(xiǎn)的3鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f取為（D ）A. fyB. fu4. 防止鋼材發(fā)生分層撕裂的性能指標(biāo)為（CA. 屈服點(diǎn)B.伸長(zhǎng)

2、率5. 引起鋼材疲勞破壞的荷載為（ B ）A. 靜力荷載B.產(chǎn)生拉應(yīng)力的循環(huán)荷載C.沖擊荷載D.產(chǎn)生全壓應(yīng)力的循環(huán)荷載6. 不需要驗(yàn)算對(duì)接斜焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的軸線與軸力N之間的夾角二滿足（7. 承壓型高強(qiáng)度螺栓連接比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接（B ）A. 承載力低，變形大C.承載力低，變形小8. 產(chǎn)生縱向焊接殘余應(yīng)力的主要原因之一是A. 冷卻速度太快C.焊縫剛度大B. 承載力高，變形大D.承載力高，變形?。˙ ）B. 施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)D.焊件各纖維能夠自由變形9. 在計(jì)算工字形截面兩端鉸支軸心受壓構(gòu)件腹板的臨界應(yīng)力時(shí)，其支承條件為（AA. 四邊簡(jiǎn)支B.三邊簡(jiǎn)支，一邊自由C. 兩邊簡(jiǎn)

3、支，兩邊自由D.懸臂10. 理想彈性軸心受壓構(gòu)件的臨界力與截面慣性矩I和計(jì)算長(zhǎng)度10的關(guān)系為（D ）A.與I成正比，與10成正比B. 與I成反比，與I。成反比C. 與I成反比，與i02成正比D. 與I成正比，與l02成反比11題11圖所示的軸心受壓構(gòu)件2 2A. 二2Elx/（2a2）2 2B. 二 EIx/aIx/Iy > 4,其臨界力Ncr為（D ）J8 11 圖2 2C.二2Ely /(4a2)D.二2Ely /a212.設(shè)計(jì)焊接工字形截面梁時(shí)，腹板布置橫向加勁肋的主要目的是提高梁的 A.抗彎剛度B.抗彎強(qiáng)度C.整體穩(wěn)定性（D ）D.局部穩(wěn)定性計(jì)算直接承受動(dòng)力荷載的工字形截面梁抗彎

4、強(qiáng)度時(shí),x取值為（A ）A. x =10B. x =1.05C. x =1.1514.對(duì)于題14圖所示格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性的計(jì)算公式是（C ）：mxMxA" F xWJ1_08N/Nex) f5xMxB- +w f'AxWJ1- ；N/Nex)mx MxV Wx(1 一：N；Nex) WfD.NAxmxWJ1 -125N /Nex)15.題15圖所示壓彎構(gòu)件，截面無(wú)削弱，構(gòu)件的彎矩圖分 另U為圖（a）、圖（b）。圖的截面最大正應(yīng)力；爲(wèi)與圖（b）的截面最大正應(yīng)力二b相比（C ）A. ；二-6B. ；二：:6C. ；- a = ； bD. 大小無(wú)法確定16.下列屋

5、架中，只能與柱做成鉸接的鋼屋架形式為A.梯形屋架B.平行弦屋架(a)題IS圖C.人字形屋架D.三角形屋架17. 簡(jiǎn)支鋼屋架上弦有節(jié)間荷載作用時(shí)，上弦桿為（C ）A.拉彎構(gòu)件B.軸心受壓構(gòu)件C.壓彎構(gòu)件18. 普通熱軋型鋼檁條不必計(jì)算（ D ）A.強(qiáng)度B.整體穩(wěn)定性C.剛度19. 為了保持鋼屋架間距不變，在抽柱處需設(shè)置（A ）A.托架B. 上弦水平支撐C.檁條D.受彎構(gòu)件D.局部穩(wěn)定性D.下弦水平支撐21.結(jié)構(gòu)的可靠度是指在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，規(guī)定的 條件下，完成預(yù)定功能的概率。22. 型鋼代號(hào) L100 X 80X 8中，80表示角鋼短肢寬度 80mm23. Q235AF鋼中的 A表示質(zhì)量等級(jí)為 A

6、級(jí)。24. 鋼材的抗拉和抗彎強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為屈服強(qiáng)度25.非焊接部位的疲勞計(jì)算公式中的十 ；max 一 0.7 Jim26選用焊條及焊絲型號(hào)的原則是使焊縫金屬與主體金屬?gòu)?qiáng)度相適應(yīng)。27. 普通螺栓受拉力作用時(shí)，螺栓的設(shè)計(jì)強(qiáng)度取值較低，這是考慮到杠桿作用對(duì)螺栓的不利影響。28. 對(duì)軸心受力構(gòu)件，正常使用極限狀態(tài)是控制構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比。29. 影響梁局部穩(wěn)定性的最主要因素是板件的寬厚比。30壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外的失穩(wěn)屬于彎扭屈曲。三、計(jì)算題31.試計(jì)算題31圖所示角焊縫連接的焊腳尺寸(hf二？)已知：連接承受靜力荷載設(shè)計(jì)值P = 300kN , N = 240kN ,鋼材為 Q235BF,焊條為 E43

7、型,ffW =160N / mm2。32試驗(yàn)算題32圖所示摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接的強(qiáng)度是否滿足設(shè)計(jì)要求。已知：被連接構(gòu)件鋼材為Q235BF，8.8級(jí)M20的高強(qiáng)度螺栓，高強(qiáng)度螺栓的設(shè)計(jì)預(yù)拉力P=110kN,接觸面噴砂后涂無(wú)機(jī)富鋅漆，抗滑移系數(shù)卩為卄100.35。33.題33圖所示為一軸心受壓實(shí)腹構(gòu)件，軸力設(shè)計(jì)值3540455055600.8890.8630.8350.8040.7710.7342 2 N=2000kN,鋼材為 Q345B，f=315N/mm ,fy=345N/mm ,截 面無(wú)肖 U 弱,lx=1.1345 x 108mm4,Iy=3.126 x 107mm4,A=8000mm 2

8、,試驗(yàn)算該構(gòu)件的整體穩(wěn)定性和局部 穩(wěn)定性是否滿足要求。五、綜合題題31示意圖37.簡(jiǎn)述構(gòu)件初彎曲、荷載初偏心、殘余應(yīng)力對(duì)軸心受壓 構(gòu)件整體穩(wěn)定承載力的影響，并說(shuō)明實(shí)腹式軸心受壓構(gòu) 件的設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目。1)構(gòu)件初彎曲和荷載初偏心的影響 具有初始偏心的軸心受壓構(gòu)件的臨界力低于無(wú)偏心的軸心受壓構(gòu)件，且偏心越大，臨界力下降也越大。由于初 彎曲的存在，降低了構(gòu)件的臨界力，初彎曲越大，臨界力下降也越多。(2) 殘余應(yīng)力的影響殘余應(yīng)力的壓力部分，可使截面彈性范圍減小，全截面的抗彎剛度就下降，對(duì)軸 心受壓構(gòu)件穩(wěn)定承載力的影響： 殘余應(yīng)力的存在；降低軸心受壓構(gòu)件的臨界應(yīng)力，殘余應(yīng)力的分布不同，影響也不同； 殘余應(yīng)

9、力對(duì)不同軸的臨界力的影響程度不同。(3) 設(shè)計(jì)計(jì)算項(xiàng)目為強(qiáng)度剛度整體穩(wěn)定性局部穩(wěn)定性習(xí)題二一、簡(jiǎn)答題1. 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)包括哪些計(jì)算內(nèi)容？正常使用極限狀態(tài)又包括哪些內(nèi)容？結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)包括靜力強(qiáng)度、動(dòng)力強(qiáng)度和穩(wěn)定等的計(jì)算達(dá)到這種 極限狀態(tài)時(shí)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到了最大承載力而發(fā)生破壞，或達(dá)到了不適于繼續(xù)承受荷載的巨大變形。結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達(dá)到正常使用或 耐久性的某項(xiàng)規(guī)定限值。達(dá)此極限狀態(tài)時(shí)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件雖仍保持承載力，但在正常荷 載和作用下產(chǎn)生的變形已不能使結(jié)構(gòu)或構(gòu)件滿足正常使用的要求，包括靜力荷載作用 下產(chǎn)生的巨大變形和動(dòng)力荷載作用下產(chǎn)生的劇

10、烈振動(dòng)等。2為什么采用鋼材的屈服點(diǎn) fy作為設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值？無(wú)明顯屈服點(diǎn)的鋼材，其設(shè)計(jì)強(qiáng)度值如何 確定？（1）它是鋼材開(kāi)始塑性工作的特征點(diǎn)，鋼材屈服后，塑性變形很大，極易為人們察覺(jué)， 可及時(shí)處理，避免發(fā)生破壞；從屈服到鋼材破壞，整個(gè)塑性工作區(qū)域比彈性工作區(qū)域約大200倍，且抗拉強(qiáng)度與屈服點(diǎn)之比（強(qiáng)屈比）較大，是鋼結(jié)構(gòu)的極大后備強(qiáng)度，使鋼材不會(huì)發(fā)生真正的塑性破壞，十分安全可靠。對(duì)無(wú)明顯屈服點(diǎn)的鋼材，以卸載后 試件的殘余應(yīng)變?yōu)?0.2%所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力作為屈服點(diǎn)。3. 為了保證實(shí)腹式軸壓桿件組成板件的局部穩(wěn)定，有哪幾種處理方法？對(duì)翼緣板，可通過(guò)增加其厚度，使其寬厚比不超過(guò)一定的限值以確保其滿足局部穩(wěn)定

11、 性要求；對(duì)腹板，一方面可以通過(guò)增加其厚度，使其高厚比不超過(guò)一定的限值，也可 在腹板中央沿腹板全長(zhǎng)設(shè)置一根縱向加勁肋，以保證其局部穩(wěn)定性要求。4. 何謂焊接板梁的最大高度 hmax和最小高度hmin?梁的經(jīng)濟(jì)高度he的范圍？腹板太厚或太薄會(huì)出現(xiàn)什么問(wèn)題？對(duì)翼緣板，可通過(guò)增加其厚度，使其寬厚比不超過(guò)一定的限值以確保其滿足局部穩(wěn)定 性要求；對(duì)腹板，一方面可以通過(guò)增加其厚度，使其高厚比不超過(guò)一定的限值，也可 在腹板中央沿腹板全長(zhǎng)設(shè)置一根縱向加勁肋，以保證其局部穩(wěn)定性要求。二、選擇題1.下列各項(xiàng)，（D）不屬于結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)范疇。A.靜力強(qiáng)度計(jì)算B.動(dòng)力強(qiáng)度計(jì)算C.穩(wěn)定性計(jì)算D.梁的撓度計(jì)算2.

12、在下列各化學(xué)元素中，（D）的存在可提高鋼材的強(qiáng)度和抗銹蝕能力，但卻會(huì)嚴(yán)重地降低鋼材的塑性、韌性和可焊性，特別是在溫度較低時(shí)促使鋼材變脆（冷脆）。A.硅B.鋁C.硫D.磷3. 根據(jù)鋼材的一次拉伸試驗(yàn)，可得到如下四個(gè)力學(xué)性能指標(biāo)，其中 儲(chǔ)備。（B）是鋼結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度A. 屈服點(diǎn)fyB.抗拉強(qiáng)度f(wàn)u4. 普通軸心受壓構(gòu)件的承載力經(jīng)常決定于A. 扭轉(zhuǎn)屈曲B.強(qiáng)度5. 摩擦型高強(qiáng)度螺栓的抗剪連接以（DA. 螺桿被拉斷C. 孔壁被壓壞C.伸長(zhǎng)率S（C ）。C. 彎曲屈曲D.彈性模量ED.彎扭屈曲）作為承載能力極限狀態(tài)。B. 螺桿被剪斷D. 連接板件間的摩擦力剛被克服6. 根據(jù)施焊時(shí)焊工所持焊條與焊件之間的相互

13、位置的不同，焊縫可分為平焊、立焊、橫焊和 仰焊四種方位，其中（A）施焊的質(zhì)量最易保證。A.平焊B.立焊C.橫焊D.仰焊7.為了保證焊接板梁腹板的局部穩(wěn)定性,應(yīng)根據(jù)腹板的高厚比-0的不同情況配置加頸肋。當(dāng)t wB ）。A.不需配置加勁肋B. 配置橫向加勁肋c配置橫向和縱向加頸肋D.配置橫向、縱向和短加頸肋8.雙軸對(duì)稱焊接工字形單向壓彎構(gòu)件，若彎矩作用在強(qiáng)軸平面內(nèi)而使構(gòu)件繞弱軸彎曲，則此 構(gòu)件可能出現(xiàn)的整體失穩(wěn)形式是（A ）。B.扭轉(zhuǎn)屈曲D.平面外的彎扭屈曲A. 平面內(nèi)的彎曲屈曲C. 平面內(nèi)的彎曲屈曲或平面外的彎扭屈曲9屋架設(shè)計(jì)中，積灰荷載應(yīng)與 （C）同時(shí)考慮。B.雪荷載D.屋面活荷載與雪荷載A

14、）。A. 屋面活荷載C. 屋面活荷載與雪荷載兩者中的較大者 10梯形屋架端斜桿最合理的截面形式是（A. 兩不等邊角鋼長(zhǎng)邊相連的T形截面B. 兩不等邊角鋼短邊相連的T形截面C. 兩等邊角鋼相連的T形截面D. 兩等邊角鋼相連的十字形截面三、填空題-應(yīng)變關(guān)系曲線（T - £關(guān)系曲 強(qiáng)化和頸縮階段。1. 用結(jié)構(gòu)鋼材制成的拉伸試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)時(shí)，得到的平均應(yīng)力 線）可分為彈性、彈塑性、塑性_2. 計(jì)算直角角焊縫承載能力時(shí)是以 45° 方向的最小截面為危險(xiǎn)截面，此危險(xiǎn)截面稱為角焊縫的計(jì)算截面或有效截面。側(cè)面角焊縫的強(qiáng)度要比正面角焊縫的強(qiáng)度低。3. 側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度與其焊腳高度之比越

15、大，側(cè)面角焊縫的應(yīng)力沿其長(zhǎng)度的分布_越不均勻_。4. 軸心受拉構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)是_鋼材的屈服點(diǎn) 。5. 實(shí)腹式拉彎構(gòu)件的截面出現(xiàn) 塑性鉸是構(gòu)件承載能力的極限狀態(tài)。但對(duì)格構(gòu)式拉彎構(gòu)件或冷彎薄壁型鋼截面拉彎桿，常把截面邊緣開(kāi)始屈服 視為構(gòu)件的極限狀態(tài)。 這些都屬于強(qiáng)度的破壞形式，對(duì)于軸心拉力很小而彎矩很大的拉彎桿也可能存在和梁類似的彎扭失穩(wěn)的破壞形式。1. 有一實(shí)腹式雙軸對(duì)稱焊接工字形截面軸心受壓柱，Q235鋼材，翼緣為焰切邊，對(duì) x,y軸均屬于b類截面。截面尺寸為：翼緣板寬b=250mm,厚度為t=12mm,腹板高度為ho=35Omm , 厚度為tw=10mm，計(jì)算長(zhǎng)度為lox=12m,l

16、oy=4m,承受的軸心壓力設(shè)計(jì)值為1200KN。試對(duì)該柱進(jìn)行驗(yàn)算。（20分）（f=215N/mm 2）2. 如圖所示一焊接組合截面板梁，截面尺寸為：翼緣板寬度b=340mm ,厚度為t=12mm ;腹板高度為h°=450mm ,厚度為tw=10mm,Q235鋼材。梁的兩端簡(jiǎn)支，跨度為 6m,跨中受一 集中荷載作用，荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：恒載40KN，活載70KN（靜力荷載）。試對(duì)梁的抗彎強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度、折算應(yīng)力、整體穩(wěn)定性和撓度進(jìn)行驗(yàn)算。（f=215N/mm 2,fv=125N/mm2,25035 OWxb= 3 廠警 Ah 1yt空,=0.81b=1.1-06 瞬4.4h fybi/2注意

17、，為降低計(jì)算量，這里已給出構(gòu)件截面部分幾何特性參數(shù)：244433A=126.6cmlx=51146cm , ly=7861cm , Wx=2158cm , Sx=1196cm， Sxi=942cm附表1.15 Q235鋼（3號(hào)鋼）b類截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)習(xí) 題三一、選擇題B ）B.自重輕D.便于拆裝C ）B.結(jié)構(gòu)的變形已不能滿足使用要求D.使用已達(dá)五十年:C ）D.fvy 值1. 大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（A. 密封性好C. 制造工廠化2. 鋼結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)是指（A. 結(jié)構(gòu)發(fā)生劇烈振動(dòng)C.結(jié)構(gòu)達(dá)到最大承載力產(chǎn)生破壞3. 鋼號(hào)Q345A中的345表示鋼材的A.fp

18、值B.fu 值C.fy 值A(chǔ) ）B.兩向異號(hào)等值正應(yīng)力作用D.三向等值剪應(yīng)力作用B.破壞經(jīng)歷時(shí)間非常短D.變形大4. 結(jié)構(gòu)鋼材最易發(fā)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)為（A.三向同號(hào)等值拉應(yīng)力作用C.單向拉應(yīng)力作用5. 鋼材塑性破壞的特點(diǎn)是（A.變形小C.無(wú)變形5倍，是防止（A ）6. 普通螺栓抗剪工作時(shí)，要求被連接構(gòu)件的總厚度w螺栓直徑的B.螺栓桿剪切破壞D.板件擠壓破壞B ）B.靜力強(qiáng)度D.局部穩(wěn)定性AA.螺栓桿彎曲破壞C.構(gòu)件端部沖剪破壞7. 焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的（A.整體穩(wěn)定性C.剛度8. 在動(dòng)荷載作用下，側(cè)面角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于（A.40hf B.60hfC.80hfD.120hf9. 確

19、定軸心受壓實(shí)腹柱腹板和翼緣寬厚比限值的原則是（A.等厚度原則B.等穩(wěn)定原則C.等強(qiáng)度原則D.等剛度原則10. 發(fā)生彎扭屈曲的理想軸心受壓構(gòu)件截面形式為（BA.雙軸對(duì)稱工字形截面B.單角鋼截面C.H型鋼截面D.箱形截面11. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定容許長(zhǎng)細(xì)比可以大于150的受壓構(gòu)件為A.實(shí)腹柱B.格構(gòu)柱的綴條C.桁架弦桿D.屋架支撐桿件12. 梁整體失穩(wěn)的方式為（DB.剪切失穩(wěn)D.彎扭失穩(wěn)A.彎曲失穩(wěn)C.扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)13經(jīng)濟(jì)梁高h(yuǎn)e,指的是（ A ）A. 用鋼量最小時(shí)梁的截面高度B. 撓度等于規(guī)范限值時(shí)梁的截面高度C. 強(qiáng)度與穩(wěn)定承載力相等時(shí)梁的截面高度D. 腹板與翼緣用鋼量相同時(shí)梁的截面高度14. 屋

20、架上弦承受有較大節(jié)間荷載時(shí)，上弦桿合理的截面形式是（C ）A. 兩等邊角鋼組成的T形截面B. 兩等邊角鋼組成的十字形截面C. 兩不等邊角鋼長(zhǎng)邊相連的T形截面D. 兩不等邊角鋼短邊相連的T形截面15. 跨度I為30屋m的梯形架的起拱高度應(yīng)為（ B ）A.I/1000B.I/500C.I/100D.I/2016. 在屋面重力荷載作用下，腹板垂直于屋面坡向設(shè)置的實(shí)腹式檁條為（A ）A.雙向變彎構(gòu)件B.雙向壓彎構(gòu)件C.單向受彎構(gòu)件D.單向壓彎構(gòu)件17. 普通鋼屋架上弦桿在桁架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為（C）A.0.8B.0.9C.1.0D.2.018. 普通鋼屋架所用角鋼規(guī)格不應(yīng)小于（ B ）A.L30

21、X 3B.L45 X 4:.max 一 ：- min：0有關(guān)，腹板"-'max上匹.行中 yAWx -'tx的取值是C.L 100 X 6D.L90 X 56 X 519. 壓彎構(gòu)件工字形截面腹板的局部穩(wěn)定與腹板邊緣的應(yīng)力梯度穩(wěn)定承載力最大時(shí)的a 0值是（D ）A.0.0B.1.0C.1.6D.2.020. 題20圖所示壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算公式（ A ）題20圖A. 所考慮構(gòu)件段無(wú)橫向荷載作用時(shí),':tx =0.65 0.35M2/M1,|M2 h：|M1 |B. 所考慮構(gòu)件段無(wú)端彎矩但有橫向荷載作用時(shí)'-tx =1.0C. 懸臂構(gòu)件'

22、;-tx =1.0D. -tx =1 0.2N/Nex二、填空題21 在彎矩作用下，摩擦型高強(qiáng)度螺栓群的中和軸位于螺栓形心軸22 在結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用荷載的 設(shè)計(jì)值。23 型鋼代號(hào) L100 X 8中，L表示角鋼。24.25.26.27.Q235BF鋼中的F表示動(dòng)力荷載作用下鋼材抵抗脆性破壞的性能指標(biāo)為 部分T型鋼是半個(gè)H型鋼。在計(jì)算兩端簡(jiǎn)支工字形軸壓柱翼緣沸騰鋼沖擊韌性值板的臨界應(yīng)力時(shí)，它的支承條件簡(jiǎn)化為題冊(cè)圖14三邊簡(jiǎn)支，一邊自由。28.29.工字形截面梁按彈性設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)使翼緣的寬厚比bi /ti w15 15/fy題30圖所示格柱截面中，虛軸指的是計(jì)算題（本大題共 5小題

23、，每小題6分，共30分）驗(yàn)算題31圖所示摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接的強(qiáng)度是否滿足設(shè)計(jì)要求。已知：初連接構(gòu)件鋼材為Q235BF , 8.8級(jí)M20高強(qiáng)度螺栓的設(shè)計(jì)預(yù)拉力觸面噴砂后涂無(wú)機(jī)富鋅漆，抗滑移系數(shù)30.31.貞為0.35。軸。P=110kN，接十4-在承受靜力荷載的角焊縫中，側(cè)面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值比正面角焊縫題32圖32. 計(jì)算題32圖所示角焊縫連接能承受的最大靜力設(shè)計(jì)荷戴P。已知：鋼材為 Q235BF，焊條為E43型，f=160N/mm233. 題33圖所示為一軸心受壓柱的工字形截面，該柱承受軸心壓力設(shè)計(jì)值N=4500kN,計(jì)算長(zhǎng)度為ox =7m, oy =3.5m,鋼材為Q235BF , f

24、 =205N/mm2 ,驗(yàn)算該柱的剛度和整體穩(wěn)定性。29484A = 27500mm2, Ix =1.5089 109mm4,ly =4.1667 108mm4 =150。- 500 /2Q152025303540450.9830.9700.9530.9360.9180.8990.87835 .題35圖所示天窗架側(cè)腿為 2L100 X 80 X 6長(zhǎng)肢相連組成的T形截面， 高度為I，兩端鉸接，N和q為荷載的設(shè)計(jì)值， Wg W2x分別為截面上 1點(diǎn)、2點(diǎn)的抵抗矩，鋼材為 Q235BF。寫(xiě)出：（1）如題35圖所示q方向作用時(shí)，彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定的計(jì)算 公式和彎矩作用平面外穩(wěn)定的計(jì)算公式。（2）當(dāng)q

25、方向相反時(shí)，相應(yīng)的計(jì)算公式。四、分析題36.題36圖所示樓蓋梁跨度 4.8m，采用焊接工字形截面，承受的均布 荷載為恒載標(biāo)準(zhǔn)值（包括自重）8kN/m+活載標(biāo)準(zhǔn)值qk，如果樓板可保證梁的側(cè)向穩(wěn)定性，鋼材為Q235BF , f =215N /mm2 , fv =125N/mm2 ,試計(jì)算活荷載 qk的最大值。容許撓度v=l/250 ,lx=9.511 107mm4 ,53534Wx =6.3 10 mm , Sx =3.488 10 mm , x =1.05,v=5ql /384Elx。習(xí)題四2普通鋼屋架的受壓桿件中，兩個(gè)側(cè)向固定點(diǎn)之間（A ）。A. 填板數(shù)不宜少于兩個(gè)B. 填板數(shù)不宜少于一個(gè)C.

26、 填板數(shù)不宜多于兩個(gè)D. 可不設(shè)填板3. 在多軸應(yīng)力狀態(tài)下，鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為（C ）。A. 主應(yīng)力達(dá)到B.最大剪應(yīng)力達(dá)到C. 折算應(yīng)力達(dá)到D.最大拉應(yīng)力或最大壓應(yīng)力達(dá)到4進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按（A ）。A荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算B. 荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算C. 考慮動(dòng)力系數(shù)的荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算D. 考慮動(dòng)力系數(shù)的荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算6. 直角角焊縫的有效厚度=（A ）A.0.7 B.4mm C.1.2D.1.540C ）,故采用切線模量理論。7理想軸心壓桿的臨界應(yīng)力A. 桿件的應(yīng)力太大B. 鋼材進(jìn)入彈塑性階段（比例極限）時(shí)，因（B. 桿件的剛度太小D. 桿件長(zhǎng)細(xì)比太大8. 當(dāng)鋼梁的整體穩(wěn)定系數(shù)大于0

27、.6時(shí)，則必須（A ）進(jìn)行整體穩(wěn)定驗(yàn)算。A.以相應(yīng)的 代替 B.增大梁的截面尺寸C. 減小梁的高度D.增設(shè)梁的側(cè)向支點(diǎn)9. 在下列影響因素中，對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是（B ）。A. 壓桿的殘余應(yīng)力分布B. 材料的屈服點(diǎn)變化C. 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差D. 荷載的偏心大小12吊車梁受到移動(dòng)集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí)應(yīng)采用下列哪種方法（B ）。A.加厚翼緣B.全梁設(shè)支承加勁肋C. 增加橫向加勁肋D.加厚腹板13. 梯形鋼屋架節(jié)點(diǎn)板的厚度根據(jù) 來(lái)確定（C ）A.上弦桿最大內(nèi)力B.下弦桿最大內(nèi)力C.腹桿最大內(nèi)力D.腹桿最小內(nèi)力15. 普通熱軋型鋼檁條不必計(jì)算（ D ）A.強(qiáng)度

28、B.整體穩(wěn)定性 C.剛度D.局部穩(wěn)定性16. 鋼結(jié)構(gòu)梁在塑性設(shè)計(jì)情況下，截面塑性發(fā)展區(qū)高度限值為（A ）A.整個(gè)截面形成塑性鉸B.梁高的1/3C.梁高的1/41/8D.截面邊緣處應(yīng)力達(dá)到17. 單軸對(duì)稱軸心受壓柱，不可能發(fā)生（ B ）A.彎曲失穩(wěn)B.扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)C.彎扭失穩(wěn) D.第一類失穩(wěn)二、填空題1. 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度 是取鋼材屈服點(diǎn)強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)。4普通螺栓靠螺栓的承壓力和抗剪承載力傳遞剪力，而高強(qiáng)度螺栓首先靠構(gòu)件間摩擦力傳遞剪力。5. 柱腳和柱頭的設(shè)計(jì)內(nèi)容都包括 構(gòu)件設(shè)計(jì)；傳力過(guò)程分析和零部件計(jì)算。6. 屋架的主要幾何尺寸包括和高度。7影響梁局部穩(wěn)定性的最主要因素是板件的高厚比

29、。8屋架的中央豎桿常和垂直支撐相連接，一般做成十字形截面，這時(shí)若中央豎桿長(zhǎng)度為，則它的計(jì)算長(zhǎng)度為0.9。9. 壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外的失穩(wěn)屬于彎扭 屈曲。10. 梁腹板加勁肋按作用分為兩種:間隔加勁肋和支承。11鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材品種主要為熱軋鋼板 、 熱軋型鋼 以及 冷彎薄壁型鋼 。三、判斷說(shuō)明題1. 鋼結(jié)構(gòu)耐熱但不耐火。（V）2. 鋼結(jié)構(gòu)采用的鋼材通常為3號(hào)鋼，塑性變形很大，所以鋼結(jié)構(gòu)發(fā)生的破壞都是塑性破壞。（X ）3. 鋼結(jié)構(gòu)軸心受壓構(gòu)件喪失穩(wěn)定時(shí)，可能出現(xiàn)的失穩(wěn)形式不唯一。（V ）4并不是所有的單層工業(yè)廠房屋蓋都需要設(shè)置垂直支撐。（X ）四、簡(jiǎn)答題1. 請(qǐng)說(shuō)出單向應(yīng)力狀態(tài)下鋼材的基本力學(xué)

30、性能指標(biāo)。屈服強(qiáng)度，極限抗拉強(qiáng)度，伸長(zhǎng)率，彈性模量，冷彎性能。2. 焊縫的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)分為幾級(jí)？應(yīng)分別對(duì)應(yīng)于哪些受力性質(zhì)的構(gòu)件和所處部位。焊縫的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)分為三級(jí)。角焊縫和一般對(duì)接焊縫采用三級(jí)即可，與鋼材等強(qiáng)度的受拉受彎對(duì)接焊縫則應(yīng)用一級(jí)或二級(jí)，須對(duì)焊縫附近主體金屬作疲勞計(jì)算的橫向?qū)雍缚p用一級(jí)，縱向?qū)雍缚p和翼緣連接焊縫用二級(jí)。3. 請(qǐng)簡(jiǎn)述實(shí)腹式受壓構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)原則。等穩(wěn)定性，寬肢薄壁，制造省工，連接簡(jiǎn)便。4試列出普通螺栓抗剪連接破壞的5種破壞形式。螺栓桿被剪壞，螺栓桿受彎破壞 ，孔壁擠壓破壞 ，連接板被拉壞 ，連接板被剪壞 。5. 請(qǐng)通過(guò)公式說(shuō)明如何提高梁的整體穩(wěn)定性。梁的臨界彎矩值越大說(shuō)明梁

31、的整體穩(wěn)定性越好。提高梁側(cè)向抗彎剛度 能提高梁的整體穩(wěn)定性，提高梁的抗扭剛度 能提高梁的整體穩(wěn)定性，改變受力支撐等條件增大梁整體穩(wěn)定屈曲系數(shù)能提高梁的整體穩(wěn)定性，減小受壓翼緣自由端長(zhǎng)度能提高梁的整體穩(wěn)定性。習(xí)題五B）度后，試件表面1、鋼材的冷彎試驗(yàn)指在常溫下對(duì)標(biāo)準(zhǔn)試件中部施加荷載，使之彎曲達(dá)（ 不出現(xiàn)裂紋和起層為合格。（A 90（ B）180（ C） 270（ D） 3602、 截面的塑性極限彎矩與彈性極限彎矩之比稱為（B ）。（A）截面塑性發(fā)展系數(shù)（B）截面形狀系數(shù)（C）截面開(kāi)展系數(shù)（D）截面整體穩(wěn)定系數(shù)3、 Z=R-S為結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)，則Z?0表示結(jié)構(gòu)處于（A ）。（A）可靠狀態(tài)（B）失效

32、狀態(tài)（C）不安全狀態(tài)（D）極限狀態(tài)4、鋼材加工應(yīng)避免在藍(lán)脆溫度范圍內(nèi)，藍(lán)脆溫度指（ C ）。（A）150C左右 （B） 200C左右（C） 250C左右 （D） 260C左右5、工 160 X 81 X 5 表示(A ) o(A)熱扎工字鋼，截面高為160mm翼緣寬為81mm腹板厚為5mm(B)熱軋H型鋼，截面高為160mm翼緣寬為81mm腹板厚為5mm(C)普通工字鋼，截面高為160mm翼緣寬為81mm翼緣厚為5mm(D)普通H型鋼，截面高為160mm翼緣寬為81mm翼緣厚為5mm6、雙向彎曲的工形截面梁的整體穩(wěn)定驗(yàn)算式為（A（A）匹旦"WxyWy(B)bWxbWy(C)Mx .

33、MyxWxyWy(D)Mx . HxWxbWy7、 梁的剛度按正常使用狀態(tài)下荷載（A）值引起的撓度計(jì)算。（A）標(biāo)準(zhǔn)（B）組合（C）全部（D）設(shè)計(jì)8、 建筑鋼材的一種具有強(qiáng)度降低，材料轉(zhuǎn)脆突然發(fā)生的破壞為（C ）o（A）強(qiáng)度破壞（B）穩(wěn)定破壞 （C）疲勞破壞（D）剛度破壞9、間斷角焊縫的間距在受拉側(cè)與受壓側(cè)不同，原因是（B ）o（A）受壓時(shí)焊縫處有張開(kāi)之勢(shì)（B）受壓時(shí)焊縫間距處有張開(kāi)之勢(shì)（C）防生銹（D）防應(yīng)力集中二、多項(xiàng)選擇題：1、下列屬于鋼材機(jī)械性能指標(biāo)的是（ABC） o（A）屈服強(qiáng)度（B）抗拉強(qiáng)度（C）沖擊韌度（D）疲勞強(qiáng)度2、 對(duì)梁的強(qiáng)度的控制是從下述方面考慮的（ABCD）。（A）抗彎強(qiáng)

34、度（B）抗剪強(qiáng)度（C）折算應(yīng)力（D）局部應(yīng)力3、 理想軸壓桿的穩(wěn)定為 （）問(wèn)題，實(shí)腹式壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定問(wèn)題屬于（ABC ） 問(wèn)題。（A）分支點(diǎn)失穩(wěn)（B）極值點(diǎn)失穩(wěn)（C）分岔屈曲4、 反映鋼材質(zhì)量的主要力學(xué)指標(biāo)有（ABD ）A.屈服點(diǎn)B.伸長(zhǎng)率C.Z向收縮率D.冷彎三、填空1、 下列鋼材的主要機(jī)械性能指標(biāo)分別代表：f u極限抗拉強(qiáng)度，S 5 伸長(zhǎng)率。2、 Q345-E表示屈服強(qiáng)度為345MPa的E級(jí)低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼 。4、 格構(gòu)式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定的計(jì)算準(zhǔn)則為 邊緣屈服準(zhǔn)則 ，實(shí)腹式壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定的計(jì)算準(zhǔn)則為 部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則。5、 普通受剪螺栓連接的破壞形式

35、有栓桿被剪斷，_板件擠壓破壞板件削弱截面的強(qiáng)度破壞栓桿沖剪板件破壞四、簡(jiǎn)答題我們?cè)谟?jì)算時(shí)對(duì)其做了假定，并在假定的前提下對(duì)其計(jì)算，請(qǐng)簡(jiǎn)述1、角焊縫受力較為復(fù)雜，假定的內(nèi)容？（三個(gè)假定）不管端縫、側(cè)縫受剪或受拉壓，統(tǒng)一采用強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffw ；破壞均發(fā)生在最小截面即45度方向截面，并以此截面為計(jì)算截 面；應(yīng)力在計(jì)算截面上均勻分布。2、請(qǐng)解釋極限狀態(tài)。結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過(guò)某一 特定狀態(tài)就不能滿足設(shè)計(jì)規(guī)定 的某一功能要求，這個(gè)特定狀態(tài) 就稱為該功能的極限狀態(tài)。五、計(jì)算題：1、如下圖所示：2L100 X 80 X 10 （長(zhǎng)肢相連）通過(guò) 14mm厚的連接板和20mm厚的翼緣板連接于柱的翼緣，確定角鋼與連

36、接板的焊角尺寸，并計(jì)算角鋼連接的側(cè)縫的長(zhǎng)度。(兩側(cè)縫連接)(ffW=160MPa )2、 截面為340 X 12的鋼板構(gòu)件的拼接采用雙蓋板高強(qiáng)摩擦型螺栓連接，蓋板厚度為8mm鋼材為Q345, f=315 MPa,螺栓為10.9級(jí)M2Q確定該拼接的最大承載力設(shè)計(jì)值。(卩=0.4 ,P=155KN3、 已知某焊接組合工字型柱(翼緣為焰切邊，對(duì)x,y軸均屬于b類截面)，兩端鉸接，柱長(zhǎng)為9m在跨中有一側(cè)向支撐， 以阻止柱在弱軸方向過(guò)早失穩(wěn)，承受軸心壓力設(shè)計(jì)值 N= 500KN,容許長(zhǎng)細(xì)比為入=150,試驗(yàn)算其強(qiáng)度、剛度、整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定。附：軸壓構(gòu)件b類截面穩(wěn)定系數(shù)表：入 012345678960

37、0.807 0.802 0.797 0.791 0.786 0.780 0.774 0769 0.763 0.75770 0.751 0.745 0.739 0.732 0.726 0.720 0.714 0.707 0.701 0.694習(xí)題六2、下面關(guān)于角焊縫的構(gòu)造正確的是(C)。(B) hf max - 1.2tmin(D)板件邊緣，t > 6mm時(shí)，hfmax 二 t3、焊接殘余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件(A )無(wú)影響，計(jì)算中不予考慮。而對(duì)構(gòu)件(B )有影響，會(huì)降低構(gòu)件的(C )。(A)強(qiáng)度極限狀態(tài)(B)剛度(C)穩(wěn)定承載力(D)屈服荷載7、梁的整體穩(wěn)定系數(shù)大于(A )時(shí)，梁進(jìn)入非彈性工作階段，

38、計(jì)算時(shí)應(yīng)對(duì)其進(jìn)行修正。(A) 0.6(B) 0.4(C) 0.7(D) 0.8二、多項(xiàng)選擇題：1、 下列屬于保證梁整體穩(wěn)定的措施的是(AB )。(A) 有鋪板密鋪在梁的受壓翼緣并與其牢固相連。(B) 工字型截面簡(jiǎn)支梁受壓翼緣的自由長(zhǎng)度與寬度之比不超過(guò)規(guī)定值。(C) 梁的腹板的高度不超過(guò)規(guī)定值。(D) 受壓翼緣密鋪鋪板。2、 應(yīng)力集中對(duì)構(gòu)件(AD)條件下的工作無(wú)影響，計(jì)算中不予考慮。而對(duì)( BC )作用下工作的結(jié)構(gòu)不利影響十分突出，是引起脆性破壞的根源。(A)靜載(B) 負(fù)溫(C) 動(dòng)載(D) 常溫3、壓彎構(gòu)件的破壞形式有( ABCD。(A)強(qiáng)度破壞(C)彎矩作用平面外失穩(wěn)破壞4、 梁的截面高度

39、的確定依據(jù)是(ABC)。(A)建筑高度(B)剛度要求(B) 彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)破壞(D)局部失穩(wěn)破壞(C) 經(jīng)濟(jì)要求(D)穩(wěn)定要求三、填空1、現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)法是 _以概率理論為基礎(chǔ)用分項(xiàng)系數(shù)表示的概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法。2、 下列鋼材的主要機(jī)械性能指標(biāo)分別代表：fo.2 _條件屈服點(diǎn) 。5、 規(guī)范對(duì)梁翼緣采取_限制寬厚比 措施來(lái)保證其局部穩(wěn)定；而對(duì)梁腹板采取增加加勁肋 的措施來(lái)保證局部穩(wěn)定。6、 間接角焊縫的間斷距離在受拉側(cè)較受壓側(cè)長(zhǎng)，原因是 受壓時(shí)間具有張開(kāi)之勢(shì)潮氣 另進(jìn)入引銹蝕。四、簡(jiǎn)答題1、請(qǐng)敘述普通螺栓偏心受剪計(jì)算假定。連接按彈性設(shè)計(jì)法；連接板絕對(duì)剛性，螺栓為彈性體；連接板繞螺栓群形心旋轉(zhuǎn)

40、，各螺栓所受剪力大小與該螺栓至形心距離成正比， 其方向與連線垂直，并指向扭矩方向。2、簡(jiǎn)述結(jié)構(gòu)的可靠度。結(jié)構(gòu)或在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)(設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期)，規(guī)定的條件下完成預(yù)定功能的概率五、計(jì)算題：1、如下圖所示：2L100X80X10通過(guò)14mm厚的連接板和 20mm厚的翼緣板連接于柱的翼緣， d1=150mm d2=190mm確定連接板與翼緣板的焊角尺寸，并驗(yàn)算該連接角焊縫的強(qiáng)度。w(f f =160MPa)2、 截面為340X12的鋼板構(gòu)件的拼接采用雙蓋板普通螺栓連接，蓋板厚度為8mm鋼材為Q235,螺栓為C級(jí)M2Q構(gòu)件承受軸心拉壓設(shè)計(jì)值N=600KN試驗(yàn)算下圖拼接是否滿足要求？( fvb =140MP

41、a，fcb=305MPa3、 已知由一工20a作成的兩端鉸接的柱， 柱長(zhǎng)為9m.，在兩個(gè)三分點(diǎn)處有側(cè)向支撐，以阻止柱在弱軸方向過(guò)早失穩(wěn)，承受壓力設(shè)計(jì)值N= 250KN,容許長(zhǎng)細(xì)比為入=150,試驗(yàn)算其強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。2 2(I 20a,A=35.5cm , i x=8.15cm, i y=2.12cm, f=215N/mm )附：軸壓構(gòu)件a類截面穩(wěn)定系數(shù)表：入)123456789A韌性B 伸長(zhǎng)率 C多選3、壓彎構(gòu)件的破壞形式有（）。A強(qiáng)度破壞C彎矩作用平面外失穩(wěn)破壞4、梁的截面高度的確定依據(jù)是（A建筑高度B剛度要求三、填空題（每題1分，共15分）冷彎性能 D截面收縮率B彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)破

42、壞D局部失穩(wěn)破壞）°C經(jīng)濟(jì)要求D穩(wěn)定要求110 0.638 0.630 0.622 0.615 0.607 0.600 0.592 0.585 0.577 0.570 軸壓構(gòu)件b類截面穩(wěn)定系數(shù)表：入0123456789140 0.345 0.341 0.337 0.333 0.329 0.326 0.322 0.318 0.315 0.311習(xí)題七3、下列不屬于考察鋼材塑性性能指標(biāo)的是（）5、順?shù)摬能堉品较蜾摬牡男阅鼙葯M方向 。&兩種高強(qiáng)螺栓的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則分別為，摩擦型連接： ，承壓型連接： 7、強(qiáng)度的計(jì)算屬于 極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)，穩(wěn)定計(jì)算屬于 極限狀態(tài)的設(shè)計(jì),剛度計(jì)算屬于極限狀態(tài)的

43、設(shè)計(jì)。四、簡(jiǎn)答題（共20分）1、簡(jiǎn)述鋼結(jié)構(gòu)的優(yōu)缺點(diǎn)？（ 5分）3、簡(jiǎn)述實(shí)腹軸壓柱截面設(shè)計(jì)的步驟。（10分）1.下列各項(xiàng)，（）不屬于結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)范疇。A.靜力強(qiáng)度計(jì)算 B.動(dòng)力強(qiáng)度計(jì)算 C.穩(wěn)定性計(jì)算 D.梁的撓度計(jì)算5. 普通螺栓受拉力作用時(shí),螺栓的設(shè)計(jì)強(qiáng)度取值較所用材料的強(qiáng)度值 o6. 對(duì)軸心受力構(gòu)件,承載力極限狀態(tài)計(jì)算包括 、o7. 影響軸心受力構(gòu)件局部穩(wěn)定性的最主要因素是板件的 o8. 壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外的失穩(wěn)屬于 屈曲。四、簡(jiǎn)答題（共20分）1、影響鋼材性能的主要因素？ （ 5分）2、試列出普通螺栓抗剪連接破壞的 5種破壞形式。（5分）3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的等穩(wěn)定性原則是什么

44、？ （10分）鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題一參考答案三、計(jì)算題31.解：N =240kN,V =300kN , M =300 120 -240150 =0.取 hf 二 6mm4250 =200kN5lx33.“ A19mmiy =62.5mm x=lox / ix - 50.4，y = l°y / iy = 4803整體穩(wěn)定驗(yàn)算：N / (A)2000 100.802 x 8000= 311.7 N / mm2 :：: 315N / mm2 滿足要求局部穩(wěn)定驗(yàn)算：翼緣：b7tf =121/12=10.1 c(10+01235 =(10+0.1 X50.4) fy腹板:h0 傀=250/8 = 31.

45、25 C (25+ 05 丸)竺=(25 + 0.5 x 50.4) fy235345=4143滿足要求習(xí)題二參考答案1. 解：由于翼緣處剪應(yīng)力很小，可以認(rèn)為全部剪力由腹板處的豎直焊縫均勻承受，而彎 矩由整個(gè)T形截面焊縫承受。荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算：V=F=250KNM=250 X 0.17=42.5KN m驗(yàn)算正應(yīng)力：m M y142.5 10686.6“2 rwd 1=52N/mm <f tIx7074 況104m M y242.5 106227.4wd 2=136.6N/mm2<f cIx7074 況104驗(yàn)算剪應(yīng)力：V 250 1032 wt =69.4N/mm <f vA

46、w 3600驗(yàn)算2點(diǎn)折算應(yīng)力；（；M）2 32 = .136.62 3 69.42 =182N/mm2<1.1fwt驗(yàn)算表明：連接安全。2. 解：（1）構(gòu)件截面幾何特性計(jì)算：A=25 X 1.2 X 2+35 X 1.0=95cm21Ix= 25 X 37.43-(25-1) X 35空=23237cm4121Iy= X 2X 1.2X 253=3125cm4 12g打空=15.64沏iy=3125.95 A V 95=5.74cm. l ox 入x=i x120015.64=76.7l oy 400入 &二麗=69.7(2) 強(qiáng)度驗(yàn)算：因截面無(wú)削弱，所以這里無(wú)需驗(yàn)算強(qiáng)度。(3)

47、 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：x軸屈曲控制。截面對(duì)x、y軸彎曲屈曲都屬于 b類截面，故整體穩(wěn)定性由繞由入x=76.7查表得：'=0.7091200 1030.709 95 1022=178.2N/mm <f整體穩(wěn)定性能夠保證。(4) 局部穩(wěn)定性驗(yàn)算：b1120235翼緣一=10<(10+0.1 入)”:=10+0.1 X 76.7=17.67t 12 fy廠 h0 350235腹板一=35<(25+0.5 入)-=25+0.5 X 76.7=63.35tw 10 fy局部穩(wěn)定性能夠保證。3. 解：荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算。P=1.2 X 40+1.4 X 70=146KNPL 146 6M

48、=219KN m44PV= =73KN2(1) 構(gòu)件截面幾何特性計(jì)算：iy=7861 =7.88cm126.6loy 600入 y=76.1iy 7.88(2) 強(qiáng)度驗(yàn)算:抗彎強(qiáng)度(TMy maxlx219 1062437 =101.5N/mm2<f51146 104抗剪強(qiáng)度_ VSxmax=I xt w73 1031196 103 =17.1N/mm2<fv51446 10410折算應(yīng)力hoCT 1= maxVSxiT 1 =I x t w4502=101.5 X =96.4N/mmh47473 103942103=13.4N/mm 51146 10410匚 1 3 2 <

49、96.42 3 13.42 =99.2N/mm 2<1.1f(3) 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：l 600因=17.6>16,故需要驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。b 34=0.81 X4320 疋126.6><47.4 j1+(76.1 顯1.2)2 心76.1221584.4 47.4=1.834>0.6：b =1.10.46460.1269“1 -詫哼=0.8981.8341.8341.5M：bWx219 1060.898 2158 1032=113N/mm <f(4) 撓度驗(yàn)算：故剛度條件能夠滿足。鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題三參考答案三、計(jì)算題 31. V=F=180KnM=F X 150滿足要求32.=4P,V =3p,m5533.ix= .A =234.2mm(1) 剛度驗(yàn)算:l oxix7000 =29.9234.2loyiy二輕=28.4123.135.(2) 整體穩(wěn)定算：當(dāng)怎=29.9時(shí),= 0.936'mxM x+x2W2x(1 0.8N/Nex)<fMxql28平面外：N.七M(jìn)xyAbW2x -N(D平面內(nèi)：AxA(2)平面內(nèi)：N1'.-mxM xxAxWx(1-0.8N/Nex)平面外：N：txMx .fyA-bW1x 亠四、分析題 36. (1)按抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩 Mx