某住宅小區(qū)轉換層施工方案

1、某住宅小區(qū)轉換層施工方案*集團有限公司2015. 12. 1一、工程概況及編制依據(jù)枠*市*住宅小區(qū)，位于*市*大道路北陳莊。總建筑而積38993.78m2, 建筑總高度為99.50mo地下兩層為貯藏室及設備用房，地上32層。其中一、二層 為商鋪，三至三十二層均為住宅，結構類型為框架剪力墻結構，基礎形式為cfg 樁復合地基+平板式筏形基礎。木工程建筑耐久年限為50年，抗震設防烈度為六 度，主體耐火等級為i級，地下室耐火等級i級，屋面防水等級為i級，地下室 防水等級為i級。木工程負一層層高4. 2米，一層層高為3. 9米，二層層高為5. 55米，一二層 板厚為130 mm,二層頂板為梁式結構轉換層

2、，板厚為180mm,冇500mm3800mni、 500mm31000mm> 600mm31600mm、600mm31800mm800mm32000mm> 800mm32200imn> 1100mm31600mm、1100mm32200mm> 1650mm31800mm 等大梁作為主要的結構構件。 編制依據(jù)：建筑結構荷載規(guī)范gb 50009-2012混凝土結構設計規(guī)范gb 50010-2010混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（2010版）gb 50204-2002建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準gb 50300-2013建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj 162-2008建筑施工

3、安全檢杳標準jgj59-2011建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范jgj8091高層建筑混凝土結構技術規(guī)程jgj3-2010鋼筋機械連接通用技術規(guī)程jgj107-2010鋼管扣件式腳手架安全技術規(guī)范jgj1302011混凝土泵送施工技術規(guī)程jgj/t102011危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號建筑施工手冊第五版建設工程高大模板系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則建質20091254號工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）木工程施工圖紙本工程施工組織設計二、結構概況構件名稱類別設計情況柱、剪力墻混凝土c45梁、板混凝土c45三、工程特點及難點1、轉換層梁截面尺寸較大，支模體系較為復雜。2、轉

4、換層主梁鋼筋用量大，綁扎難度高，傳統(tǒng)的鋼筋綁扎方式不能滿足轉 換層的施工；3、梁和梁柱節(jié)點處鋼筋密集，磴振搗難度大；四、組織保證措施由于轉換層工作量大，施工周期相應較長，針對轉換層特點和施工難點，在轉換 層施工過程中，公司領導和各職能部門高度重視并給予全力支持，協(xié)助項目部進 一步強化現(xiàn)場管理，做到分工明確，責任到人，以確保轉換層施工的順利進行。4.1、模板及鋼筋工程組織保證措施在模板及鋼筋工程施工吋，由各專項負責人落實到鋼筋綁扎和模板支撐工序中，以進一步加強模板和鋼筋工程的管理。具體責任分工如下:工序責任人總指揮鋼筋工程邢相軍慶廣輝模板工程黃真德栓工程郝滿庫注：各責任人應各負其責，檢查各環(huán)節(jié)，

5、并落實到位材料用量:材料名稱數(shù)量單位備注鋼管60噸扣件30000只42、碇工程組織保證措施在模板及鋼筋工程即將完成時，項n部對轉換層梁板殮工程施工成立臨時 指揮部，由項目部各負責人及全體管理人員組成。43、軸線控制（1）由測量組負責測放出控制軸線，并用墨線標注在樓面上，根據(jù)控制軸 線，按設計圖對轉換層墻柱、主次梁等細部尺寸分墨，用墨斗將細部尺寸線彈在 標高3. 85m層板面。（2）鋼管架搭設完畢后，在支撐梁底模及鋼筋籠的水平桿上用吊線錘將標 高9. 4m層板面的細部尺寸線引測在水平桿上，作為梁底模安裝和鋼筋就位的控制 線。五、模板工程主要施工方法及措施針對轉換層主梁截面尺寸人、結構層自重大的特

6、點，在模板及支撐系統(tǒng)上 采取和應的措施，保證轉換層支撐體系結構安全。5.1、總體部署轉換層高大梁支模方式采用滿堂腳手架進行支模，梁底支撐桿加密。1、模板構造梁底模板采用13mm厚雙面覆膜多層板，底模背肋采用40mmx 80 mm方木，縱 向放在梁底小橫桿上，小橫桿間距500mm,每道小橫桿下壇加承重立桿，沿梁寬 度方向平均分配。側模用13mm厚模板，背肋用40mmx80mm木方，間距100mm,水 平圍槻用2根d）48鋼管，根據(jù)梁高不同設置，豎向間距600,第1道距梁底200mm 處，第2道距梁底,800伽處，以此類推，采用m12對拉螺栓拉結，配以雙螺母同定， 梁底起拱按跨度3%。樓板的底模用

7、13mm厚木膠合板，背肋用40mmx80mm方木，間距150mm,滿堂 架支撐，立桿縱橫間距不大于1000mmo2、支架構造(1) 立桿：梁底支撐立桿縱向間距0.5m,步距1.5m,當梁底兩側立桿寬度大于 等于lm,梁高大于等于l5m時，梁底每道小橫桿下壇加3根承重立桿，當梁底兩梁截面尺寸 (mm )梁底橫向支撐 立桿數(shù)量梁底立桿縱 向間距l(xiāng)a (m)梁底立桿 橫距(m)步距(m)500 380020.50. 401.5500 3100020.50. 401.56003160030.50. 271.56003180030.50. 271.58003200040.50. 241.58003220

8、040.50. 241.511003160050.50. 251.511003220060.50.211.516503180070.50. 271.5側立桿寬度小于山，梁高小于15山時，梁底增加2根承重立桿；梁底立桿上部或 下部的托撐桿頂絲外霜不準大于200mm,頂絲不得偏斜，在托撐根部要分別加上 水平拉桿和掃地桿，并與基它水平桿和掃地桿連成-體。板支撐立桿縱橫間距5, 步距1.5m。立桿不允許搭接使用，立桿與水平桿連接用直角扣件，立桿與剪刀撐 的斜桿和水平桿的連接采用旋轉扣件，支架頂部伸出頂層水平桿的自由立桿的長 度,不超過100mm。(2) 掃地桿：設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿與柱底部柱箍連

9、成一體。縱向掃地 桿采用直角扣件固定在距樓面上皮200mm處的立桿上，橫向掃地桿宜采用直角扣 件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，掃地桿要縱橫平直。(3) 縱橫向水平桿：縱橫向水平桿設置在立桿內(nèi)側，其長度不小丁3跨，縱橫交 錯，采用對接扣件連接。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步同跨內(nèi)，錯 開距離不少于500mm。各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不小于縱距的1/3。可調(diào)支 撐下部立桿頂端沿縱橫向設置一道水平拉桿，在最頂步距兩水平拉桿屮間加設一 道水平拉桿。(4) 連續(xù)剪刀撐：邊跨統(tǒng)一加連續(xù)剪刀撐，每道大梁兩側梁底 支架設縱向剪刀撐，在設縱向剪刀撐部位同時設橫向剪刀撐，剪刀撐 斜桿與樓面的傾角耍

10、在45。60°之間；縱橫剪刀撐相交處設置一道 水平剪刀撐。剪刀撐斜桿應用旋轉扌ii件設在與之相交的橫向水平桿的 仲出端或立桿上，旋轉扣件屮心線至主節(jié)點距離不大于150儷。剪刀撐、橫向斜桿搭設應隨立桿縱向和橫向水平桿等同步搭設。（5）墊板：立桿下部墊板采用槽鋼或鋼板沿梁縱向設置。enolinn轉換層狡大梁制而圖nn52、下部結構支撐為保證轉換層施工荷載在往下傳遞卸載時不會對下層結構造成較大的影 響，施工措施如s：（1）在施工轉換層時，第-1、1層結構支撐適當加密11全部不拆除，轉換 層梁相對應的位置立桿加密，負2層結構拆除完畢后進行部分的冋撐，冋撐主要 部位為轉換梁相對應的位置。（2）

11、轉換梁底支撐應與第-1、1層結構支撐立桿位置相對應，第-1、1層相 對應部位其立桿加密。53、模板及支撐拆除（1）墻、柱模板及梁側模拆除：保證建表面及棱角不因拆模而受破壞后方 可拆除非承重模板。（2）梁底模及支撐拆除：待栓強度達到75%設計值以上方可拆除。（3）拆模吋必須注意確保栓結構的質量和安全，拆模順序是先拆除承重較 小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重 的側模，然后再拆承重的水平向模板等。54、技術質量控制措施（1）豎向模板及其支架的支承部分，應有足夠的支承面積。其支承面必須 具備足夠強度，滿足全部荷載的承載力。（2）安裝模板及其支架過程屮，必須設置足夠

12、的臨吋固定設施，以免傾覆。 防止模板及其支架在風荷載作用下傾覆，應從模板構造上采取有效的防傾覆措施。 以保持模板的穩(wěn)定性。（3）在墻柱施工邊線外200価 處加設一道控制線，用以校正模板位置。（4）重點控制模板的剛度、垂直度、平整度，特別注意外圍模板、柱模、 電梯井模板、樓梯間等處模板軸線位置的正確性。（5）梁模安裝后應拉中心線檢查，以校正梁模的位置；梁的底模安裝后， 則應檢查并調(diào)整標高，將木楔釘牢在墊板上。各頂撐z間要加水平支撐或剪刀撐， 保持頂撐的穩(wěn)固，以免失穩(wěn)。（6）架體、模板搭設完成后認真組織檢查驗收。六、鋼筋工程主要施工方法及措施6.1原材料質量要求鋼筋應有出廠質量證明書、試驗報告單，

13、鋼筋表面或每捆（盤）鋼筋均應 有標志。檢驗內(nèi)容包括查對標志、外觀檢查，并按現(xiàn)行國家有關標準的規(guī)定抽取 試樣作力學性能試驗，合格后方可使用。6.2、鋼筋加工（1）鋼筋制作加工所采用的鋼筋規(guī)格和質量，必須符合設計要求和現(xiàn)行國 家技術標準的規(guī)定。（2）鋼筋加工前應對采用的鋼筋進行外觀檢查。鋼筋表面必須潔凈，無損 傷、油漬、漆污和鐵銹等，帶有顆粒狀或片狀老銹的鋼筋嚴禁使用。（3）鋼筋制作加工的形狀、尺寸必須符合設計要求。（4）鋼筋加工的允許偏差，應符合檜施工及驗收規(guī)范（gb502042002） 的規(guī)定。（5）鋼筋加工前，采用機械調(diào)直和人工調(diào)直相結合的方法進行調(diào)直，鋼筋 無局部曲折，i級鋼筋的冷拉率不大

14、于4%。（6）箍筋的末端應作彎鉤，箍筋彎鉤制作應符合設計要求和規(guī)范的有關規(guī) 定。其彎鉤的彎曲直徑應大于受力鋼筋直徑，但不小于箍筋直徑的25倍；彎鉤 平直部分的長度不應小于箍筋直徑的10倍。（7）鋼筋成型：梁主筋直徑25mm的采用機械連接。鋼筋成型時應注意以 下事項：乩彎曲成型時，鋼筋必須平放，板子應托平，用力應均勻，不得上下擺動， 以免鋼筋不在同一平而而發(fā)生翹曲。b.成型的鋼筋應按不同規(guī)格及形狀分類、分捆堆放，并應減少翻垛時翹曲 變形，鋼筋在搬運、堆放時，應輕抬輕放，放置地點應平整。63、鋼筋的連接墻柱梁縱向受力鋼筋直徑25mm吋應采用機械連接，鋼筋直徑小于25mm 時可采用機械連接、焊接或綁

15、扎搭接。并按鋼筋機械連接通用技術規(guī)程 （jgj107-2010）的標準進行操作，鋼筋直螺紋連接應委托冇該項目施工資質的 公司進行施工。6.4、鋼筋的綁扎本工程確定轉換層大梁鋼筋全部錨入框支柱內(nèi)。梁底模板支設完成后先綁 扎梁、柱鋼筋，經(jīng)驗收合格后再封閉梁側模。1）鋼筋綁扎方式（1）轉換層主梁的鋼筋直徑較大，數(shù)量較多，骨架高，易傾覆。傳統(tǒng)的框 架梁綁扎方式難以完成轉換層梁的鋼筋綁扎工作，因此對轉換層梁的鋼筋綁扎采 用懸掛式綁扎方式（用鋼管搭設排架懸掛）。（2）其它鋼筋的綁扎采用傳統(tǒng)的綁扎方式。（3）梁底以下柱的箍筋按設計進行綁扎牢固，梁柱節(jié)點范圍內(nèi)柱箍筋按設 計要求安裝就位，但暫不固定綁扎。（4）

16、由于框支梁上下層鋼筋直徑及排數(shù)均較多，因此不可避免出現(xiàn)柱篩筋 穿插在梁上下排鋼筋中的情況，因此梁柱節(jié)點位置柱箍筋應提前在主筋上按設計 要求標志出固定位置，在安裝梁鋼筋吋根據(jù)已標識好的箍筋位置，及吋安裝固定 柱篩筋，以保證梁柱節(jié)點內(nèi)篩筋綁扎的質量。（5）框支梁多排鋼筋端部彎曲位置應相互錯開，在滿足錨固長度及施工規(guī) 范的情況卜，二排鋼筋伸入支座內(nèi)的平直段長度應比第一排鋼筋短100mm,第三 排應比第二排短100mm,各排以此類推，以保證梁縱筋間距滿足設計及施工規(guī)范 要求。深入支座內(nèi)梁最上排筋由于與柱端彎鉤、交叉梁鋼筋等情況鋼筋位置重合, 可將柱頂鋼筋下降3cm,保證梁上層筋從柱頂鋼筋上穿過，同時保

17、證梁二排鋼筋 能順利穿過支座處柱頂錨同鋼筋下部。（6）由于框支梁尺寸較大，梁上下層鋼筋均較多，因此篩筋肢數(shù)也較多, 因此在綁扎梁箍筋時，應提前進行放樣，確保梁上下層鋼筋間距滿足規(guī)范要求, 同吋保證箍筋角部主筋綁扎到位。（7）先綁一根成型主梁鋼筋骨架，經(jīng)建設、監(jiān)理、設計單位共同檢查合格 后作為樣板，然后進行大而積綁扎。2）梁筋綁扎（1）綁扎順序搭設鋼筋綁扎支撐架一-在支撐架上均勻放置梁的上部主筋和箍筋（先主 梁后次梁，先縱后橫、框架梁分別放置）一-直螺紋連接鋼筋接頭一-現(xiàn)場取樣 檢驗合格后一-劃出箍筋間距一-箍筋綁扎一-梁底放置高強度墊塊一-放置 第一排梁底鋼筋（縱橫框架梁、次梁交錯，分層放置&

18、lt;1>251000輪頭鐵）一-綁 扎二排主筋一-固定架安裝一-吊筋綁扎一-按圖設置拉筋、腰筋綁扎一-進行 鋼筋籠全面檢查一-報驗合格（2）綁扎方法 梁篩筋就位綁扎篩筋套入而應校止梁主筋的間距和支座邊距，避免梁鋼 筋伸出支座外影響梁外側模板的安裝，并用粉筆在梁主筋上按照設計要求劃出箍 筋間距，箍筋按照左（內(nèi)箍）中（大箍），右（內(nèi)箍）的順序進行放置，每個托 桿跨內(nèi)應放置篩筋的數(shù)量已由粉筆分劃線明確，對應粉筆分劃線綁扎主梁上部主 筋和箍筋。 放置梁下部鋼筋穿入梁下部第一排鋼筋，擰緊直螺紋接頭，并與箍筋進行綁扎，綁扎完畢 后，在一排鋼筋上面放置楞鐵間距1.21.5m,為了保證楞鐵不位移，應與

19、主筋 綁扎至少2個點，然后穿入梁下部第二排鋼筋并與篩筋進行綁扎。 鋼筋骨架就位鋼筋骨架就位前，匯同業(yè)主、監(jiān)理、對梁內(nèi)的上下部主筋、篩筋全數(shù)進行 檢查，并對直螺紋接頭進行緊固檢查，經(jīng)檢查合格的鋼筋骨架才能準備下落就位。 鋼筋骨架下落就位是指一個區(qū)域內(nèi)的縱橫梁鋼筋骨架整體下落，下落前先在梁底 板上放置楞鐵作為主筋保護層，然后從區(qū)域的起端開始進行下落就位。下落骨架 的方法采用3t手拉葫蘆下放，當捉起梁鋼筋時，架子班組配合馬上拆卸支撐架, 保證梁鋼筋卜落就位止確。©固定支架安裝個別梁上部鋼筋量較大，單靠箍筋不能支撐上部鋼筋重量，為保證鋼筋骨 架的穩(wěn)定性，在梁內(nèi)每隔5m設鋼筋固定架，鋼筋骨架由

20、25鋼筋焊接成型，在鋼筋 骨架就位時安裝，下部支撐在下部鋼筋上，上部支撐上部鋼筋最下一排鋼筋。鋼 筋骨架就位檢查合格后與固定架進行電焊連接，保證梁鋼筋的整體性。立面圖it剖面鋼筋支架示意圖 腰筋及拉筋綁扎骨架就位檢杳合格后，用粉筆在篩筋上劃分腰筋間距位置，并穿入腰筋對 照粉筆劃線進行綁扎，同時綁扎拉筋，并對柱箍筋進行復位綁扎。 綁扎次梁鋼筋，主梁鋼筋綁扎完經(jīng)驗收合格后才能進行次梁鋼筋綁扎, 一個區(qū)域內(nèi)的主次梁鋼筋全部綁扎完畢之后，項目部鋼筋施工員匯同專職質檢員 進行預先檢查、驗收，預檢合格后，報監(jiān)理單位進行檢查。經(jīng)驗收合格的傳換層 梁鋼筋才能進行卜道工序模板安裝工作。3）板筋綁扎（1）轉換層板

21、筋為雙層雙向，先綁扎板底筋，與梁平行的第一根板底筋距 梁邊1/2板筋間距開始布置，按間距用粉筆在板模面上均勻分劃，按線布置鋼筋。（2）板的底部鋼筋，短跨鋼筋置下排，長跨鋼筋置上網(wǎng)內(nèi)側。（3）板底筋與板面筋z間采用* 121200馬蹄進行墊隔，確保板面筋位置正確，且在馬蹬與模板的接觸面墊設墊塊，以免霜筋。65、技術質量控制措施（1）鋼筋綁扎完后，進行內(nèi)部驗收，請業(yè)主、監(jiān)理等進行驗收，同時辦理 隱蔽工程驗收簽字手續(xù)。（2）鋼筋骨架制作、加工必須按圖紙配筋下料，使每號鋼筋尺寸與外形準 確，組裝應牢固、準確、整體性好。鋼筋骨架歪斜、扭曲、變形時，應及時進行 校正，然后將綁扣綁牢，適當增加十字綁扣，為增

22、強抵抗變形能力，應增設斜向 拉結鋼筋和增加點焊，提高骨（網(wǎng)）架的強度和整體性。（3）主梁鋼筋骨架每次下落應在區(qū)域內(nèi)均衡進行，下落高度不得超過50, 嚴禁一次下落到位，嚴禁野蠻操作，避免骨架傾覆、傾斜、變形、難以復位。骨 架下落就位后，應用吊線錘檢查梁鋼筋骨架側面、梁端頭的垂直度，若有傾斜應 進行扶正，確保梁側模施工正常進行不受阻礙。（4）鋼筋的配制應合理地進行備料組合，確保接頭錯開，控制同一區(qū)段內(nèi) 接頭數(shù)；同時保證鋼筋接頭避開鋼筋非連接區(qū)。在接頭區(qū)段內(nèi)有接頭的受力鋼筋 截面面積占受力鋼筋總截面面積的百分率，應符合他結構工程施工驗收規(guī)范（gb502042002）的規(guī)定。（6）箍筋彎鉤的角度和平直

23、長度必須符合設計和規(guī)范的規(guī)定，組裝時應嚴 格控制間距尺寸，開口應錯開，綁扎要牢固，嚴禁有松動和位移現(xiàn)象。（7）鋼筋骨架綁扎中的搭接綁扌ii不應松動和脫扌ii。為了增加成型后鋼筋骨 架的整體性，可以在骨架的適當位置用電弧焊點焊幾點。（8）露筋的預控。骨架成型的兒何尺寸必須準確，對結構受力主筋安裝應 牢固，整體性要好，嚴禁產(chǎn)生位移；墊塊的強度應同母體輪強度、墊塊的厚度應 符合磴施工驗收規(guī)范gb502042002的規(guī)定。放置的數(shù)量和牢固性必須達到設計 要求，并應起到固定作用。（9）組裝鋼筋骨架前耍熟悉圖紙，并應按圖紙和鋼筋配料表核對配料單和 料牌，逐號進行加工。檢杳鋼筋規(guī)格是否齊全準確，形狀、數(shù)量是

24、否與圖紙要求 相符，并應按圖紙安裝順序和步驟對號組裝，防止漏筋。（10）框支柱柱頂縱筋應嚴格按規(guī)范要求進行設置，保證上部鋼筋高度，避免因柱頂鋼筋髙度不規(guī)范，影響梁筋綁扎。七、碇工程主要施工方法及措由于本工程一次澆筑混凝土量較大，混凝土施工前應做好技術交底，使每 個工人都清楚的了解施工方法，整體采用口東向西澆筑，針對每一道kzl及kzcl 應從中間開始向兩邊分層澆筑，每次澆筑高度不超0.5米。因轉換層鋼筋比較密， 特別是在梁柱節(jié)點處，在鋼筋綁扎過程屮，混凝土班組人員應配合看在合適的位 置設置下棒點，以免鋼筋工程完成后，無法下振動棒。71、混凝土澆筑前準備工作：1、做好自檢工作，辦理工序交接，鋼筋

25、、模板、水電驗收全部合格并經(jīng)監(jiān) 理驗收合格后方可進行澆筑。2、將澆筑部位的雜物等清理干凈，特別在柱施工縫、樓梯施工縫、梁內(nèi)等 關鍵部位朵物必須清理干凈。原他表面用水沖洗干凈。3、模板及支撐系統(tǒng)的檢查：澆筑前對模板及支撐系統(tǒng)進行全面檢查，以保 證其具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性。4、對商品混凝土技術耍求：混凝土除滿足強度要求外，應具有良好的和易 性及流動性，由于墻柱梁同時澆筑，混凝土量大，而ii不能有施工冷縫，要求混 凝土初凝時間應該在7-10個小時，同吋需考慮滿足泵送及梁柱節(jié)點等位置鋼筋太 密的要求，混凝土塌落度應控制在不低于200mmo要求攪拌站在施工時應保證施 工現(xiàn)場進度需要，提前發(fā)岀3車混

26、凝土存留在現(xiàn)場，保證混凝土連續(xù)澆筑。在工 程施工前，提前將現(xiàn)場對混凝土技術要求及供應要求傳遞給商品混凝土攪拌站, 并對施工中叮能出現(xiàn)的問題提前進行協(xié)商，制定預防措施。72、混凝土的澆筑澆注采用一臺地泵，要求攪樣站每小吋供應c45混凝土量應保證60m3,因此 在混凝土澆筑前提前與攪拌站進行協(xié)調(diào)，保證混凝土的供應。1、混凝土泵送 輸送管路盡量鋪設得直、短、水平。除出口處用軟管外，輸送管路的其 他部位應用駛管并采用支架、吊具等加以固定，與模板、鋼筋接觸部位用廢舊輪 胎址起，避免與模板或鋼筋直接接觸。遠距離泵送阻力較大，布管時耍盡量減少 彎管，應注意管子的加固以及管卡的緊固。遠距離泵送，通常會遇到管子

27、跳動加 劇、管子爆裂、管卡炸開等現(xiàn)象。因此一定要在拐處及一些直管處充分加固，減 緩沖擊力。在高溫環(huán)境中，輸送管路必須用濕簾覆蓋。 每次泵送前泵機應試運轉，試運轉正常后先泵些清水濕潤管路，再輸送 潤滑砂漿（泵入不少于1節(jié)管的水泥砂漿量，以潤滑管道。泵送清水濕潤管路， 清水要適量。作為潤滑管道用的砂漿當泵到管道終端吋應均勻筑于墻柱根部，不 得集屮澆筑于一個墻柱處），然后才正式泵送混凝土。開始泵送吋應慢速運轉, 觀察泵壓及各部分運轉情況，待確認工作正常后再以常速泵送。 應保持連續(xù)泵送，必要時可降低泵送速度以維持泵送的連續(xù)性。如停泵 超過15min,應每隔45min開泵一次，正轉和反轉兩個沖程，同吋開

28、動料斗 攪拌器，防止斗中混凝土沉淀離析。如停泵超過45min,應將管中混凝土清除， 清洗泵機。2、混凝土灌注灌注混凝土應連續(xù)進行，如必須間斷（如機械故障或其他原因），間斷吋 間不得超過混凝土初凝吋間的3/4,否則按施工接縫（小斷）處理。澆筑時采用地泵澆筑，汽車泵作為備用。進行機動澆筑，防止混凝土產(chǎn)生 冷縫。由于混凝土量較大，因此采取從一端斜向推進的方式門東向西進行澆筑， 墻柱混凝土為同一標號，因此墻柱一次澆筑成型。（1）在綁扎梁柱鋼筋時，混凝土工提前進場，布置好混凝土振搗時振搗棒 插入點，鋼筋預留空隙，保證混凝土澆筑時振動棒能順利插入并振搗到位。（2）澆筑時，每條泵管配備足夠的振搗棒、振搗人員

29、。滿足混凝土澆筑的 振搗要求。根據(jù)混凝土澆筑時然形成的坡度，在每個澆筑層的前、中、后布置 三道振動器。第一-道布置在栓卸料點，解決上部栓的振實，第二道布置在栓自然 流淌的屮部。由于底部鋼筋間距較密，第三道布置在栓自然流淌的坡角處，解決 下部殮的密實，振搗時必須順從坡角向上移動振搗。隨著班澆筑工作的向前推進, 振搗工作相應跟上，保證本標段檜澆筑密實。（3）碇澆筑時，上下層殮z間的殮澆筑間歇時間，不得超過碗的初凝時間。 每個區(qū)段內(nèi)的殮采用分層斜向推進進行澆筑，整個澆筑順序按分層分區(qū)域進行, 每層澆筑厚度1500mm。對于人梁每層澆筑厚度為500mni,每層從中間往兩邊澆筑， 梁板栓澆筑一次完成。每

30、層栓的澆筑吋間均應小于栓的初凝吋間。(4) 碇的振搗，由于轉換層大梁鋼筋密集，鋼筋凈距較小，現(xiàn)有的4)50棒 難以插入梁內(nèi)，部分大梁檜澆筑采用g30振動棒。振棒移動間距為300左右， 振搗時間為1530秒，現(xiàn)澆板尚應用刮尺進行縱橫方向的整平。振搗過程中應 將振搗棒上、下來回抽動loomm,以使上、下震動均勻。每個流水段應設專人指 揮振搗工作，嚴防漏振、過振造成栓不密實、離析的現(xiàn)象產(chǎn)生；在振搗吋振動棒 應快插慢拔，防止先將表面碗振實而與下面碗發(fā)生分層、離析、填滿振搗棒抽出 時造成的空洞等。(5) 插入式振搗器操作耍點是：“直上直下，快插慢拔；插點要均勻，切 勿漏插；上下要振動，層層要扌ii搭；吋

31、間撐握好，密實質量佳?！闭駬v時應避免 碰撞鋼筋、模板、芯管、預埋件等。(6) 混凝土自攪至澆筑完成時間不得超過初凝時間減60分鐘。(7) 磴表而處理處理程序：初凝前一次抹壓一碗終凝前12h二次抹壓一覆蓋養(yǎng)護(8) 混凝十.澆筑過程中的變形監(jiān)測變形監(jiān)測采用拉線監(jiān)測法，在栓澆筑前在每-道大梁下設置平線繩，平線 繩在梁底模板往下2米處設置，在大梁混凝土澆筑過程中，每澆筑一層混凝土， 用鋼尺量下尺寸，一旦發(fā)現(xiàn)有沉降較大現(xiàn)彖，立即停止此處大梁的澆筑，等沉降 原因杳清并將支撐體系加固后，再行澆筑。73、碇的養(yǎng)護(1) 在栓澆筑完畢、壓實收光拉毛之后用塑料薄膜覆蓋，待混凝土表面能 上人后及吋用棉氈覆蓋，由專

32、人對栓進行澆水養(yǎng)護。(2) 對采用木模板，可以起到殮表面的保溫、減少殮內(nèi)外溫差、防止開裂， 因此梁側模板在混凝土澆筑至少3天后進行拆模，模板拆除后立即刷養(yǎng)護液進行 養(yǎng)護。(3) 澆筑完成后養(yǎng)護時間不應少于7天。7.4、技術質量控制措施（1）澆筑硫建立簽發(fā)“澆筑令”制度。各工序操作完畢通過自檢和專項質 檢員檢查合格，匯同監(jiān)理辦理完隱蔽驗收手續(xù)、各項準備工作全部就緒后，由監(jiān) 理單位簽發(fā)澆筑令進行澆筑。（2）在稔澆筑前，應認真清除模板內(nèi)的雜物，模板表面要潔凈，木模要充 分濕潤，模板安裝必須嚴密，防止漏漿，澆筑時應分層澆筑，振搗密實以使氣泡 充分排除。（3）為了防止儉出現(xiàn)露筋，在建澆筑前嚴格控制鋼筋位

33、置的正確性，不得 有位移等缺陷，保護層厚度應準確，墊塊耍綁扎牢固；倫應振搗密實，嚴禁振搗 棒撞擊鋼筋。（4）為防止栓出現(xiàn)蜂窩現(xiàn)象,輪拌合時要嚴格控制配合比，拌合物要均勻， 勻質性好，并應嚴格控制澆筑磴的坍落度，振搗要精心，以確保磴的密實度。（5）對鋼筋密集處應預防出現(xiàn)孔洞，采用"30振動棒進行振搗密實。必 耍吋澆筑部分細石混凝土，避免節(jié)點位置因為鋼筋太密，石子無法進入，降低混 凝土強度。（6）為防止輪產(chǎn)生裂縫，配制栓時，應嚴格控制水灰比和水泥用量，選擇 合理的級配，同時，要振搗密實，減少收縮量，提高磴抗裂強度，并要認真及時 養(yǎng)護，防止水泥因水化反應失水而產(chǎn)生裂縫。（7）在澆筑絵前，耍

34、認真檢查模板的形體和幾何尺寸，嚴防模板支架變形 和縮脹。以防殮結構構件產(chǎn)生縮徑現(xiàn)象。八、技術資料的收集和整理轉換層在施工過程中，應及時填寫各項施工記錄和隱蔽驗收記錄，在鋼筋 綁扎過程屮和綁扎完畢后，應拍攝照片和攝像記錄，記錄的內(nèi)容包括：施工前和 施工過程中的有關專題會議；參建各方對轉換層鋼筋隱蔽前的檢查驗收；主次梁 鋼筋綁扎成型質量；直螺紋接頭部位；現(xiàn)澆板鋼筋綁扎成型質量；板支撐成型質 量；施工過程屮的操作程序；栓澆筑過程；養(yǎng)護過程；拆模后的栓表面質量。同 時對預防措施是否得當應給予確認和評價，以便給今后的施工提供可靠的經(jīng)驗和 總結。九、安全施工注意事項9.1施工現(xiàn)場安全責任人負責施工全過程的

35、安全工作，應在高支模搭設、拆 除和混凝土澆筑前向作業(yè)人員進行安全技術交底。9.2支模過程中應遵守安全操作規(guī)程，安裝模板操作人員應戴好安全帽，高 空作業(yè)應系好掛好安全帶。9.3高支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并 由安全員在現(xiàn)場監(jiān)護。9.4混凝土澆筑時，安全員專職負責監(jiān)測模板及支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)異 常應立即暫停施工，迅速疏散人員，及時采取處理措施，待排除險情并經(jīng)現(xiàn)場安 全責任人檢查同意后方可復工。9.5拆模時應搭設腳手架，廢爛木方不能用作龍骨。9.6在4m以上高空拆模時，不得讓模板、材料自由下落，更不能大而積同時 撬落，操作時必須注意下方人員動向。9.7拆除時如發(fā)現(xiàn)

36、混凝土由影響結構質量、安全問題時，應暫停拆除，經(jīng)處 理后，方可繼續(xù)拆模。9.8拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。十、較大梁模板計算書計算依據(jù):1建筑施工模板安全技術規(guī)范jgj162-20082、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj 130-20113、混凝土結構設計規(guī)范gb50010-20104、建筑結構荷載規(guī)范gb 50009-20125、鋼結構設計規(guī)范gb 50017-2003(一)、工程屬性新澆混凝土梁名稱kzl3新澆混凝土梁計算跨度(m)5.8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1650x1800新澆混凝土結構層高(m)5.55梁側樓板厚度(mm)180(二)、荷載設計

37、模板及其支架自重標準值gik(kn/m2)而板0.1而板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自巫標準值g2k(kn/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值g3k(kn/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時 qik(kn/m2)1對水平面模板取值q2k(kn/m2)2風荷載標準值nk(kn/m2)基本風壓2 u)o(kn/m )0.25非自定義:018風壓高度變化系數(shù)0.9風荷載體型系數(shù)us0.8(三)、模板體系設計新澆混凝土梁支掠方式梁兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm)2

38、050步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距1 a(mm)、1 b(mm)1000、 1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1025梁底增加立柱根數(shù)7梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間業(yè)均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)256,512,769,1025,1281,1538,1794梁底支撐小梁根數(shù)10毎縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結構表而的要求結構表而隱蔽模板及支架計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范jgj130-2011設計簡圖如下:平面圖本圖彌支撐構造僅作示環(huán) 具體詳見第側模板設計立面圖(四)、

39、面板驗算而板類型覆而木膠合板而板厚度(mm)13而板抗彎強度設計值f(n/mm2)13面板彈性模se(n/mm2)210000取單位寬度1000mm,按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如門 ! u 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1183184183183w = bh2/6=1000xl3xl3/6 = 28166.667mm3, l = bh3/12=1000xl3xl3xl3/12 =183083.333mm4qi = 0.9max1.2(gik+ (g2k+g3k)xh)+l4qk，1.35(gik+(g2k+g3k)xh)+1.4x0.7q2kxb=0.9max1.2

40、x(0.1+(24+1.5)xl.8)+1.4x2,1.35x(0.1+(24+1.5)xl.8)+1.4x0.7x2xl=57.654kn/mqi麗=0.9x1.35 xgik+( g2k+g3k)xhxb = 0.9xl.35x0.1+(24+1.5)xl.8xl 55.89kn/mqiij 0.9xl.4x0.7xq2kxb = 0.9xl.4x0.7x2x1 = 1.764kn/mq2 = (gik+ (g2k+g3k)xh)xb=0.1+(24+1.5)xl.8xl=46kn/mr強度驗算mmax=0.107qwl2+0.121qu1；l2 = 0.107x55.89x0.1832+

41、0.121xl.764x0.1832 =0.208kn-mo = mmax/w = 0.208xl06/28166.667 = 7.391n/mm2<f = 13n/mm2滿足要求！2、撓度驗算vmax = 0.632q2l4/(100ei)=0.632x46xl83.3334/(100x210000xl83083.333) =0.009mm<v = l/250 = 183.333/250 = 0.733mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))r1=r5=0.393 qi靜i +0.446 qij=0.393x55.89x0.183+0.446xl.764x0.18

42、3 =4.171knr2=r4=1.143 qw.l +1.223 ql=l.143x55.89x0.183+1.223x1.764x0.183 =12.107knr3=0.928 qwl +1.142 qud=0.928x55.89x0.183+l.142x1.764x0.183 = 9.878kn標準值(正常使用極限狀態(tài))rx =r5 =0.393 q2l=0.393x46x0.183 = 3.314knr2=r4 =1.143 q2l=1.143x46x0.183 = 9.639knr3 =0.928 q2l=0.928x46x0.183=7.826kn（五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材

43、料規(guī)格(mm)40x80小梁抗彎強度設計值f(n/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值r(n/mm2)1.78小梁彈性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)42.67小梁截面慣性矩l(cn?)170.67為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖: ! 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1l500500l500丄*1盧1 <j f (d100tfri2qi=max4.171+0.9xl.35x(0.3-0.1)xl.65/9+0.5x(l. 8-0.18)+0.9max1.2x(0.5+(24+l.l)x0. 18)+1.4x2, 1.35x

44、(0.5+(24+l.l)x0.18)+1.4x0.7x2xmax1.025-1.65/2,(2.05-1.025)-1.65/2/2xl, 12.107+0.9xl.35x(0.3-0.1)xl.65/9=12.152kn/mq2 =max3.314+(0.3-0.1)xl.65/9+0.5x(1.8-0.18)+(0.5+(24+l.l)x0.18)xmax1.025-1.65/2, (2.05-1.025)-1.65/2/2xl, 9.639+(0.3-0.1)x1.65/9 = 9.676kn/mr抗彎驗算mmax=max0.107qili2, o.5qil22 = max0.107x

45、l2.152x0.52, 0.5x12.152xo.l2= 0.325knma=mmax/w = 0.325xl06/42670 = 7.618n/mm2<f = 15.44n/mm2滿足要求！2、抗剪驗算vmax=max0.607qil1, qil2 = max0.607xl2.152x0.5, 12.152x0.1 = 3.688kntmax = 3vmax/(2bh0)=3x3.688xl000/(2x40x80) = 1.729n/mm2<t = 1.78n/mm2 滿足要求！3、撓度驗算vi=0.632q2li4/(100ei)=0.632x9.676x5004/(100

46、x9350xl706700) = 0.24mm<v=1/250 = 500/250 = 2mmv2=q2l24/(8ei) = 9.676xl004/(8x9350xl706700) = 0.008mm<v = l/250=100/250=0.4mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)rmax = max1.143qili，0.393qili+qil2 = maxl.143x12.152x0.5,0.393x12.152x0.5+12.152x0.1 = 6.945kn同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r嚴rio = 3.425kn

47、, r2 =rg = 6.945kn, r3 = r4 = r5 = r6 = r7 = rs = 5.671kn止常使用極限狀態(tài)r'max=max1.143q2li，0.393q2li+q2l2= maxl.143x9.676x0.5,0.393x9.676x0.5+9.676x0.1 = 5.53kn同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為r，i = r，io=2.936kn, r*2= r9 = 5.53kn, r3 = r'4=r'5 = r'6 = r7=r'8 = 4.498kn(六)、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)048x3.

48、5可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量e(n/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(n/mm2)205主梁抗剪強度設計值m(n/mm2)125主梁截面慣性矩l(cm°)10.78主梁截血抵抗矩w(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:3.425kn 6.945kn 5.671 kn 5.671 kn 5.671 kn 5.671 kn 5.671 kn 5.671 kn 6.945kn 3.425kna必矗挾攜蕙倉厲公2562562572562562572562561、抗彎驗算主梁彎矩ffl(kn-m)a = mmax/w = 0.243xl074490 = 54.077n

49、/mm2<f=205n/mm2滿足要求！2、抗剪驗算0.0580.3.301 3.301)585：5.2731.699 1.6e-0.398 £-3.-3.367.3.644-3.644-1-6.069e6.0693.973.9720.3983.644 3.644 3w3.36713981.6991.699-3.9?3.9720j9820-0.058 058-i -3.301 -3.301-5.-5.273主梁剪力圖(kn)vmax = 6.069kntmax=2vmax/a=2x6.069xl000/424 = 28.627n/mm2<t = 125n/mm2 滿足要求

50、！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)vmax = 0.027mm<v = l/250 = 257/250 = 1.028mm滿足要求！4、扣件抗滑計算r = maxri,r9 = 0.058kn<0.8x8=6.4kn單扣件在扭矩達到4065nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!同理可知，右側立柱扣件受力r = 0.058kn<0.8x8=6.4kn單扣件在扭矩達到4065n-m且無質量缺陷的情況卜'，單扣件能滿足耍求!(七)、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd (m m)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)m1.

51、386非頂部立桿計算長度系數(shù)口21.755鋼管類型048x3立柱截面面積a(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗壓強度設計值f(n/mm2)205立桿自重q(kn/m)0.15長細比驗算頂部立桿段:l0i=k|ii(hd+2a)=lxl.386x(1500+2x200)=2633.4mm非頂部立桿段:l02=k|i2h =lxl.755xl500=2632.5mmx=l0/i=2633.4/15.9=165.623<x=210長細比滿足要求！1、風荷載計算mw=0.9xl.4xu)kx|axh2/10 = 0.9xl.4x0.18x0.5xl.52

52、/10 = 0.026knm2、穩(wěn)定性計算根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式5.2.5-14,荷載設計值5冇所不同:1)面板驗算 qi = 1.2x(0.1+(24+1.5)xl.8)+0.9xl.4x2xl = 57.72kn/m2)小梁驗算 qi=max3.765+(0.3-0.1)xl.65/9+1.2x(0.5+(24+l.l)x0.18)+0.9xl.4xlxmax1.025-1.65/2, (2.05-1.025)-1.65/2)/2x1, 10.919+(0.3-0.1)xl.65/9=10.956kn/m同上四六計算過程，可得：ri = 0.067kn, r2 = 6.lllkn

53、, r3 = 8.038kn, r4 = 7.029kn, r5 = 7.179kn, r6= 7029kn, r7 = 8.038kn, rs = 6.lllkn, r9 = 0.067kn頂部立桿段：loi=k|ii(hd+2a)=1.155xl.386x(15oo+2x2oo)=3o41.577mmm = loi/i = 3o41.577/15.9 = 191.294,查表得，5 = 0.197 立柱最大受力nw=maxri+n邊i，r2，r3,r5,只6, r7,只8, r9+n邊2】+mw/lb= max0.067+1.2x(0.5+(24+l.l)x0.18)+0.9xl.4xlx(l+1.025-1.65/2)/2xl, 6.111,8.038, 7.029, 7.179, 7.029, 8.038, 6.111,0.067+1.2x(0.5+(24+l.l)x0.18)+0.9xl.4xlx(l+2.05-1.025-1.65/2)/2xl+0.026/2.05 = 8.063knf=n/(4)a)+mw/w=8063.132/(0.197x424)+0.026xl06/4490=102.215n/mm2<f = 205n/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=k|i2h =1.155xl.755xl500=304