高支模(高大模板)專項施工方案 (48)

1、金星站高支模板施工技術及安全專項方案1、工程概況金星站位于北京路與金夏路交叉口地下，車站沿南北向布設，采用地下兩層島式站臺形式，站臺寬度11m，車站北端設人防隔斷門。車站有效站臺中心里程為右CK6+990.651，車站設計起點里程右CK6+882.351，終點里程為右CK7+055.451。車站主體結構外包長度173.10m，外包總寬19.7m。本站設置4個出入口，均為有頂蓋式出入口。2、編制依據(jù)1、金星站主體結構施工圖；2、金星站實施性施工組織設計；3、依據(jù)相應有關的施工規(guī)范和和技術規(guī)程，主要有：（1） 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ128-2000)；（2） 木結構設計規(guī)程(

2、GB50005-2003)；（3） 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范(50204-2002)；（4） 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準(GB503002001)；（5） 建筑施工計算手冊2003版；（6） 建筑施工手冊；（7） 冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)程（GBJ18-87）。4、我公司與業(yè)主簽訂的昆明市軌道交通首期工程土建工程十三標段施工承包合同，我公司相關技術文件；5、我公司在地鐵車站、高支模施工方面的施工經(jīng)驗和研究成果，及現(xiàn)有的施工管理水平、技術水平、科研水平和資金投入能力。3、高支模施工方案3.1 高支模用的主要材料1、鋼管：50mm×3.5mm；2、枋木：100mm×100

3、mm、50mm×100mm；3、膠合板：915mm×1830mm×18mm；1220 mm×2440 mm竹膠板。鋼模900mm×1500mm。4、用腳手架配套底托；5、各種形式的扣件。鋼管及扣件進場時應檢查驗收已保證受力性能。3.2 支架與模板方案采用碗扣式鋼管支架，18mm厚膠合板作模板，100mm×100mm、50mm×100mm木方。支架采取滿堂腳手搭設，立桿橫縱間距900mm，梁底橫向間距600mm，水平桿步距1200mm，加設縱橫剪刀撐。立桿頂端設可調支托，桿底設在砼面上用腳手架配套底托。3.3 施工工藝流程底板

4、、梁砼澆筑中板滿膛碗口腳手架中板梁中板滿膛碗口腳手架頂板梁。3.4 施工準備工作1、編制專項施工方案，在經(jīng)監(jiān)理公司審查認可，符合要求后，方可實施。2、支撐體系搭設前，工程技術、安全人員向施工作業(yè)班組作出詳細說明，對其進行技術和安全作業(yè)的書面交底、并由雙方簽字確認。3、對鋼管腳手架、配件、加固件按規(guī)范要求進行檢查、驗收；嚴禁使用不合格的鋼管腳手架及構配件。3.5 測量控制1、墊層澆筑成后，采用坐標法放出底板各控制點、變化點的位置，并放出線路中線，核對一次凈空，按照設計放大后的輪廓尺寸放出邊線及主筋位置，底板澆筑完成后，采用坐標法放出控制點與側墻、立桿位置，并以線路中線核對各部凈空，立模后以下放的

5、控制樁點進行模型檢查驗收。2、澆注支架采用50mm×3.5mm扣件式鋼管搭設，立桿間距為800mm，水平桿步距不大于1700mm。首先用全站儀在底板上精確測出立柱、隔墻位置，劃出輪廓，并放出支架立桿點位，據(jù)以搭設支架，綁扎鋼筋，架立模板，并以支架固定模板，以水平桿在隔墻、立柱兩側對撐。支架料采用汽車吊吊入基坑，人工架立。為了加快速度，上足人手快速搭設。3.6模板制作1、模板按配模圖在模板加工場統(tǒng)一加工制作、配制并做好標記。2、模板制作好后，標記模板位置、型號尺寸和數(shù)量，經(jīng)驗收合格刷隔離劑（脫模劑）后，按規(guī)定要求分類堆放在施工平面布置圖指定的場地內。3.7柱模板3.7.1施工方法金星站

6、立柱尺寸主要為700mm×1100mm立柱模板采用四塊與柱等長的鋼模板拼裝，龍門吊配合人工進行立模；模板支撐是利用四個方向事先做好的混凝土地錨和混凝土蹬腳分別固定12.5mm鋼絲繩纜風和50mm鋼管斜撐,并和模型緊密連接保證模型穩(wěn)定，如下圖3-1 柱模支撐示意圖。圖3-1 柱模支撐示意圖3.7.2 施工要點1、立柱下應預埋鐵件以便立模，拉桿螺母應采用雙螺母以保證模板體系的穩(wěn)定；2、安裝時先在板面上彈出縱橫軸線和四周邊線，調整標高，立模板；3、對通排柱模板，應先裝兩端柱模板，拉通長線，校正中間各柱模板；4、柱模板應架柱箍，柱箍采用50mm×3.5mm鋼管箍，間距900mm。3

7、.8 梁模板3.8.1 施工方法由于設計的要求，梁模有大、小梁之分，梁高超過1000mm的為大梁，否則為小梁。大梁側模采用18mm厚膠木板，外背縱向四道50mm×100mm方木，豎向方木后背豎向方木50mm×100mm，間距500mm，同時豎向方向設道道14對拉螺桿，間距500mm，底模采用18mm厚木板，外背50mm×100mm小方木間距300mm，小方木后外背100mm×100mm大方木四道，間距300mm，大方木用可調節(jié)鋼管U形托支托，支托間距900mm，鋼管U形托應同滿膛碗口腳手架連接以加強穩(wěn)定性。3.8.2 施工要點1、梁跨度4m時，梁底模應中

8、部起拱，起拱高度為全跨長度1/10003/1000；2、梁立桿之間應設拉桿，互相拉撐成一整體，離板面不大于500mm設一道掃地桿，以上每隔不大于1200mm設一道水平拉桿；3、立桿下均墊墊塊或通長墊板，墊板下如是土面應拍平夯結實；4、由于層高較高，梁立桿應與板下滿膛碗口腳手架連接；5、上下層模板的立桿，一般應安裝在一條豎向中心線上。3.9 板模板3.9.1 施工方法板底模采用18mm厚膠木板，膠木板下沿縱向擱50mm×100mm小方木，間距300mm，小方木沿橫向擱100mm×100mm大方木間距800mm，大方木下設滿50mm×3.5mm鋼管滿膛碗口腳手架，滿膛

9、碗口腳手架立桿間距900mm。3.9.2 施工要點1、每塊模板只要在兩端接頭處釘牢，中間盡量少釘或不釘以利拆模；2、由于板面有3坡度且層高較高，所以滿膛碗口腳手架要特別注意增加雙向剪刀撐，以防傾覆倒坍；3、支撐的滿膛碗口腳手架應和澆筑完的內柱用拉桿或斜拉桿連成整體，以增加滿膛碗口腳手架的穩(wěn)定性。3.10 側墻模板3.10.1施工方法側墻砼厚700mm，側墻模板采用厚18mm的膠合模板，模板外橫向背100mm×100mm方木，間距300mm，豎向方木外背兩道豎向100mm×100mm方木，間距800mm，模并設14拉桿焊于側墻鋼筋，間距500mm，梅花型布置。并采用50mm&

10、#215;3.5mm鋼管斜撐，豎間距為500mm，縱向間距為900mm。斜撐底部撐車站結構梁上。斜撐上的縱向水平桿每道高度不能超過1200mm。3.10.2 施工要點1、立模前應先彈出側墻內邊線，立模后應在頂部用線錘吊直，拉線找平，撐牢釘實；2、澆筑底板或樓板前，應先預埋好斜撐卡筋及底部預留拉桿；3、側模底部應提前用水泥砂漿找平。3.11 滿膛碗口腳手架3.11.1 施工方法滿膛碗口腳手架采用50mm×3.5mm的鋼管搭設而成。滿膛碗口腳手架縱橫向立桿間距均為 900mm。距板面不大于500mm縱橫向設一道掃地桿，間距均為900mm。在掃地桿上每隔不大于1200mm設縱模向一道水平桿

11、，間距均為900mm。在縱橫向均設剪刀撐，間距為每四道立桿設一道剪刀撐。3.11.2 施工要點1、立桿在縱橫兩個方向的垂直偏差都控制在2mm以內，頂部的水平偏差控制在5mm以內；2、架設立桿時上下桿之間要對齊，對中的偏差不宜大于3mm；3、腳手架上不宜使用手推用車；4、腳手架使用期間應加強檢查工作，一般應3d檢查一次；5、拆架時應自上而下進行，不允許將拆除的部件直接從高空擲下。3.12 高支模拆除1、模板拆除時應后支的先拆，先支的后拆。且應先拆除非承重部分，后拆除承重部分；2、拆除跨度較大的梁底板時，應先從跨中開始，分別拆向兩端；3、拆模應嚴格按要求進行，折模時不要用力過猛過急，拆下來的材料要

12、及時運走、整理；4、拆除前，由項目部技術負責人進行拆除安全技術交底；5、側模拆除應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損壞時拆除，高支模支架拆除必須將同等條件養(yǎng)護砼試塊強度，試塊強度報告達到設計要求。模板支撐體系經(jīng)項目總工審批同意后方可拆除?？梢圆鸪龝r的砼強度要求達到設計強度的100%。6、拆除順序：先松開頂托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板順序拆除模板和支撐體系。同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；7、通長水平桿和剪刀撐等，必須在支架拆卸到相關的立桿時方可拆除。8、拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，不得硬拉，嚴禁敲擊；9

13、、模板拆除應按規(guī)定逐次進行，不得采用大面積撬落方法，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。各拆除的模板、支撐、連接件等構配件嚴禁拋擲至地面，應用槽滑下或用繩系下，不得留有懸空模板。4、 支架及主要部位受力驗算4.1 柱模板（附圖一）本工程主要有700mm×1100 mm、600 mm×900 mm、600 mm×600 mm的矩形柱，此處取700mm×1100 mm的柱進行驗算，柱高為5540mm（取最高柱）柱模采用組合鋼模板，每側外背100mm×50mm豎向方木5道，橫向50mm×3.5mm鋼管箍900mm，同時輔以14500mm的對拉螺桿

14、。4.1.1 荷載計算1、混凝土側壓力混凝土側壓標準值：根據(jù)建筑施工手冊，新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值，可按下列公式計算，并取二式中的較小值。F1=0.22rct012V1/2F2=rcH其中：混凝土的重力密度rc=24kN/m3混凝土溫度T=250C初凝時間t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5h混凝土澆筑速度V=2.0m/h混凝土外加劑影響系數(shù)1=1.0混凝土坍落度影響系數(shù)2=1.15F1=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.18kN/m2 F2=24×6=144kN/m2依據(jù)規(guī)范取小值

15、F=F1=37.18kN/m2混凝土側壓力設計值查建筑施工手冊分項、折減系數(shù)規(guī)定 F=F1×分項系數(shù)×折減系數(shù)=37.18×1.2×0.85=37.92kN/m22、傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載 查建筑施工手冊表8-66F傾標=4kN/m2 F傾設=F傾標×分項系數(shù)×折減系數(shù) =4×1.4×0.85=4.76kN/m23、荷載組合設計值根據(jù)建筑施工手冊表8-69 FFF傾設37.92+4.76=42.68kN/m2計算得荷載組合設計值為42.68 kN/m2，根據(jù)施工取經(jīng)驗值為50kN/m2。4.1.2 柱側模驗算按

16、柱的最大面1100mm計算。側模采用18mm厚膠板，即h=18mm，b取1100mm，按三跨連續(xù)梁驗算，查建筑施工手冊得：fm=11N/mm2，fv=1.3N/mm2；模板的彈性模量：E=3.5×103N/mm2截面慣性矩：I=bh3=486×103mm4截面最小抵抗矩：wn=54×103mm3，化為線均面荷載：q1=50KN/m2×1.1m=55KN/m抗彎驗算：Km=0.1最大抗彎強度：Mmax=Kmql2=0.1×50×0.32=0.45KN·m抗彎承載力：= =8.3N/mm2<fm=11N/mm2（可）抗剪驗

17、算：Km=0.6Vmax=0.6×50×0.3=9KN=0.75N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算：kf=0.677=1.6mm=L/200=400/200=2.0mm>=1.6mm（可）經(jīng)驗算，所選用側模符合設計及規(guī)范的要求。4.1.3 方木驗算 采用100mm×100mm紅松木，b×h=50mm×100mm，方木長2000mm按四跨連續(xù)梁計算：查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；方木彈性模量：E=9.0×103=9000N/mm2截面抵抗矩：Wn=83×103mm3截

18、面慣性矩：I=41×105mm4化為線均面荷載：q1=50×0.3=15KN/m抗彎驗算：Km=0.107最大抗彎強度：Mmax=kmql2=0.107×15×0.52=0. 4KN·m抗彎承載力：= =4.8N/mm2<fm=13KN/mm2（可）抗剪驗算：KV=0.607Vmax=kvql=0.607×15×0.5=4.6KN=1.38N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算：Kf=0.677=0.17mm= =2mm>=0.17mm（可）經(jīng)驗算，所選用方木符合設計及規(guī)范的要求。4.1.4 對拉

19、螺桿驗算采用14對拉螺桿，查建筑施工手冊表8-4，T18螺栓凈截面積A=104mm2。對拉螺桿的拉力N=F×0.5×0.9=50×0.5×0.9=22.5 KN對拉螺桿的應力=216fm205KN/mm2（可）經(jīng)驗算，所選用對拉螺桿符合設計及規(guī)范的要求。4.2 梁模板（附圖二）本工程驗算按底縱梁1000mm×2300mm的大梁計算。側模采用18mm厚膠木板，外背縱向3道小方木50mm×100mm，間距333mm，縱向小方木后背豎向大方木100mm×100mm，間距500mm，同時沿豎向設一道14對拉螺桿，豎向間距400mm，

20、縱向間距500mm。底模采用18mm厚膠木板，外背50mm×100mm小方木間距300mm，小方木后外背采用4道100mm×100mm大方木，間距為333mm，大方木下鋼管U形托縱向間距900mm。4.2.1 荷載計算混凝土自重標準值24kN/m3；鋼筋自重標準值框架梁1.5kN/m3；模板（包括方木）自重取標準值0.5kN/m3；施工人員及設備荷載標準值2.5kN/m3。、模板（包括方木）自重： g1=1.2×0.5×1.8 =1.1kN/m2、混凝土自重： g2=1.2×24×1.8 =51.84kN/m2、鋼筋自重： g3=1.

21、2×1.5×1.8 =3.24 kN/m2、施工人員及施工設備： g4=1.4×2.5 =3.5 kN/m2、振搗砼時產(chǎn)生的水平荷載： g5=1.4×2.0 =2.8 kN/m2、振搗砼時產(chǎn)生的側面荷載：g6=1.4×4.0 =5.6 kN/m2、新澆筑砼對模板側壓力： g7 =37.9 kN/m2（同柱側模）、傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載：g8=1.4×4.0 =5.6 kN/m24.2.2 梁側模驗算由于梁側模受到的側壓力較小，跨度基本同梁底模。故驗算可參照梁底模。4.2.3 梁底模驗算抗彎強度驗算組合值：q1=+ q1=1.1+51.

22、84+3.24+2.8 q1=59kN/m2抗撓強度驗算組合值：q2=+ q2=1.1+51.84+3.24 q2=56.18kN/m2采用18mm厚膠木板，即h=18mm，b取1000mm，板長1800mm，按五跨連續(xù)梁計算：查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=3.5×103=3500N/mm2截面慣性矩：I=bh3=486×103mm4截面最小抵抗矩：wn=54×103mm3，化為線均面荷載：q1=59 kN/m2×1m=59KN/m q2=56.2 kN/m2×1m=56.2KN/m抗彎驗算：Km

23、 =0.105Mmax=0.105×59×0.32=0.57KN·m= 10.16N/mm2<fm=13N/mm2（可）抗剪驗算：Kv =0.606Vmax=kvql=0.606×59×0.3=10.7KN=0.9N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算：Kf =0.644=1.7mm =l/200=300/200=1.5mm=1.7mm（可）經(jīng)驗算，所選用梁底模符合設計及規(guī)范的要求。4.2.4 梁小方木驗算采用50mm×100mm紅松木，b×h=50mm×100mm，方木長1000mm，間距3

24、00mm，按三跨連續(xù)梁計算：跨度333mm，按300mm計算。查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=9.0×103=9000N/mm2截面慣性矩：I=bh3=417×103mm4截面最小抵抗矩：wn=83×103mm3，化為線均面荷載：q1=59kN/m2×0.3m=17.7KN/m q2=56.2 kN/m2×0.3m=16.9KN/m抗彎驗算： Km =0.1 Mmax=0.1×17. 7×0.32=0.16KN·m =1.9N/mm2<fm=13N/mm2（可）抗

25、剪驗算：Km =0.6Vmax=ql=0.6×17.7×0.3=3.2KN=1.0N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算： Kf=0.677=0.25mm =l/250=300/250=1.2mm>=0.25mm（可）經(jīng)驗算，所選用梁小方木符合設計及規(guī)范的要求。4.2.5 梁大方木驗算采用100mm×100mm紅松木，b×h=100mm×100mm，方木長2000mm，間距333mm，按簡化二跨連續(xù)梁計算，跨度800mm。查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=9.0×103

26、=9000N/mm2截面慣性矩：I=bh3=833×104mm4截面最小抵抗矩：wn=166×103mm3，化為線均面荷載：q1=59kN/m×0.3m=18KN/m q2=56 kN/m×0.3m=17KN/m抗彎驗算：Km =0.125Mmax=0.125×18×0.82=1.4KN·m=8.4N/mm2<fm=13N/mm2（可）抗剪驗算：Kv =0.625Vmax= Kv ql=0.6×18×0.8=9KN=1.4N/mm2fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算： Kf=0.521=0.48m

27、m =3.2mm>=0.48mm（可）經(jīng)驗算，所選用梁大方木符合設計及規(guī)范的要求。4.2.6 立桿驗算采用50mm×3.5mm鋼管，不大于1.2m設一道拉桿，按軸心受壓桿計算，查建筑施工手冊得：截面面積：A=489mm2截面慣性矩：I=12.19×104mm4截面最小抵抗矩：W=5.08×103mm3回轉半徑：i=15.8彈性模量：E=2.1×105N/mm抗拉、壓、彎f=205N/mm2立桿的穩(wěn)定性立柱長細比：=107<=200（可）軸心受壓穩(wěn)定性根據(jù)=107查冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)程（GBJ18-87）附錄三得表：=0.538立桿承受的的

28、荷載按支座最大剪力荷載計算：N=（V左+ V右）ql=（0.625+0.625）×18×0.8=18kN=68N/mm2<f=205mm2（可）經(jīng)驗算，所選用拉桿符合設計及規(guī)范的要求。4.2.7 對拉螺桿驗算采用14對拉螺桿豎向間距400mm，縱向間距500mm。查建筑施工手冊表得：螺栓凈截面積A=104mm2。 對拉螺桿的拉力N=F×0.5×0，8=50×0.5×0.8=20 kN對拉螺桿的應力=192<fm=205KN/mm2（可）經(jīng)驗算，所選用對拉螺桿符合設計及規(guī)范的要求。4.3 板模板（附圖三）本工程驗算按700m

29、m厚頂板計算。板底模采用18mm厚膠木板，膠木板下沿車站橫方向擱50mm×100mm小方木，間距300mm；小方木下沿車站縱方向擱100mm×100mm大方木，間距800mm；大方木下設50mm×3.5mm鋼管滿膛碗口腳手架，橫縱立桿間距900mm。4.3.1 荷載計算混凝土自重標準值24kN/m3；鋼筋自重標準值框架梁1.1kN/m3；施工人員及設備荷載標準值2.5kN/m3。模板自重： g1=1.2×0.5×0.8=0.48kN/m2混凝土自重： g2=1.2×24×0.8=23.04 kN/m2鋼筋自重： g3=1.2

30、×1.1×0.8=1.056 kN/m2施工人員及施工設備： g4=1.4×2.5 =3.5 kN/m2抗彎強度驗算組合值：q1=+ q1=0.48+23.04+1.056+3.5=28.1kN/m2抗撓強度驗算組合值：q2=+q2=0.48+23.04+1.056=24.6 kN/m24.3.2 板底模板驗算采用18mm厚膠木板，即h=18mm，b取1000mm，板長1800mm，按五跨連續(xù)梁計算。查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=3.5×103=3500N/mm2截面慣性矩：I=bh3=486×1

31、03mm4截面最小抵抗矩：wn=54×103mm3，化為線均面荷載：q1=28.1 kN/m×1m=28.1KN/m q2=24.6kN/m×1m=24.6KN/m抗彎驗算：Km=0.105Mmax= =0.105×28.1×0.32=0.27KN·m=4.9N/mm2<fm=13N/mm2（可）抗剪驗算：Kv =0.606Vmax=Kvql=0.606×28.1×0.3=5.1KN=0.43N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算： Kf =0.644=0.75mm=l/200=300/200

32、=1.5mm>=0.75mm（可）經(jīng)驗算，所選用的模板符合設計及規(guī)范的要求。4.3.3 板小方木驗算采用50mm×100mm紅松木，b×h=50mm×100mm，方木長2000mm，按二跨連續(xù)梁計算：查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=9.0×103=9000N/mm2截面慣性矩：I=bh3=42×105mm4截面最小抵抗矩：wn=83×103mm3，化為線均面荷載：q1=27.6 kN/m×0.3m=8.28KN/m q2=24.1 kN/m×0.3m=7.23KN

33、/m抗彎驗算：Km =0.125Mmax= = 0.125×8.3×0.82=0.664KN·m=8N/mm2<fm=13N/mm2（可）抗剪驗算：Kv =0.625Vmax= Kvql =0.625×8.3×0.8=4KN=1.2N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算： Kf =0.521=0.4mm=l/250=600/250=2.4mm>=0.4mm（可）經(jīng)驗算，所選用小方木符合設計及規(guī)范的要求。4.3.4 板大方木驗算采用100mm×100mm紅松木，b×h=100mm×100m

34、m，方木長2000mm，間距為0.8m，按簡化二跨連續(xù)梁計算，查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=9.0×103=9000N/mm2截面慣性矩：I=bh3=83×105mm4截面最小抵抗矩：wn=167×103mm3，化為線均面荷載：q1=27.6 kN/m×0.8m=22KN/m q2=24.1 kN/m×0.8m=19KN/m抗彎驗算：Km =0.125Mmax= = 0.125×22×0.82=1.76KN·m=11N/mm2<fm=13N/mm2（可）抗剪驗算

35、：Kv =0.625Vmax= Kvql =0.625×22×0.8=11KN=1.65N/mm2fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算： Kf =0.521=0.54mm=l/250=600/250=2.4mm>=0.54mm（可）經(jīng)驗算，所選用大方木符合設計及規(guī)范的要求。4.3.5 拉桿驗算采用50mm×3.5mm鋼管，橫向、縱向間距均為800mm。每隔不大于1.7m設一道拉桿，按軸心受壓桿計算，查建筑施工手冊得：截面面積：A=489mm2截面慣性矩：I=12.19×104mm4截面最小抵抗矩：W=5.08×103mm3回轉半徑：i=1

36、5.8彈性模量：E=2.1×105N/mm抗壓f=205N/mm2軸心受壓穩(wěn)定性立柱長細比：=107<=200軸心受壓穩(wěn)定性根據(jù)=107查冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)程（GBJ18-87）附錄三得：=0.538立桿承受的的荷載按支座最大剪力荷載計算：N=（V左+ V右）ql=（0.625+0.625）×22×0.8=22kN=84N/mm2<f=205mm2經(jīng)驗算，所選用拉桿符合設計及規(guī)范的要求。4.4 側墻模板（附圖四）本工程側墻驗算按高6950mm計算，側墻模板采用18mm的膠合模板，縱向外背用100mm×100mm方木間距300mm，縱向方木

37、后背豎向方木100mm×100mm，間距800mm，同時沿縱向、豎向梅花型設14對拉螺桿，間距均為500mm。4.4.1 側墻混凝土側壓力 混凝土側壓標準值：根據(jù)建筑施工手冊中的說明，新澆筑混凝土對模板側面的壓力標準值，可按下列公式計算，并取二式中的較小值。 F1=0.22rct012V1/2 F2=rcH其中：混凝土的重力密度rc=24kN/m3 混凝土溫度T=250C 初凝時間t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5h 混凝土澆筑速度V=2.0m/h 混凝土外加劑影響系數(shù)1=1.0 混凝土坍落度影響系數(shù)2=1.15 F1=0.22×24×5

38、15;1.0×1.15×1.51/2=37.18kN/m2 F2=24×6=144kN/m2 依據(jù)規(guī)范取小值 F=F1=37.18kN/m2混凝土側壓力設計值查建筑施工手冊分項、折減系數(shù)規(guī)定 F=F1×分項系數(shù)×折減系數(shù)=37.18×1.2×0.85=37.92kN/m傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載 查建筑施工手冊表8-66F傾標=4kN/m2 F傾設=F傾標×分項系數(shù)×折減系數(shù) =4×1.4×0.85=4.76kN/m2荷載組合設計值根據(jù)建筑施工手冊表8-69 FFF傾設37.92+4.

39、76=42.68kN/m2計算得荷載組合設計值為42.68，根據(jù)施工取經(jīng)驗值為50kN/m24.4.2 側墻模板驗算采用18mm厚膠板，即h=18mm，b取1000mm，按五跨連續(xù)板驗算，查建筑施工手冊得：fm=11N/mm2，fv=1.3N/mm2；模板的彈性模量：E=3.5×103=3500N/mm2截面慣性矩：I=bh3=486×103mm4截面最小抵抗矩：wn=54×103mm3，化為線均面荷載：q1=50KN/m2×1m=50KN/m抗彎驗算：Km=0.105最大抗彎強度：Mmax=Kmql2=0.105×50×0.32=0

40、.47KN·m抗彎承載力：= =8.75N/mm2<fm=11N/mm2（可）抗剪驗算：Km=0.606Vmax=0.606×50×0.3=9.1KN=0.76N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算：kf=0.644=1. 5mm=L/200=400/200=2.0mm>=1. 5mm（可）經(jīng)驗算，所選用側模符合設計及規(guī)范的要求。4.4.3 內方木驗算 采用100mm×100mm紅松木，間距300mm，b×h=100mm×100mm，外背100mm×100mm紅松木，內方木長2000mm按兩跨連續(xù)

41、梁計算：查建筑施工手冊表2-98設計抗彎值，取值得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=9.0×103=9000N/mm2截面抵抗矩：Wn=167×103mm3截面慣性矩：I=83×105mm4化為線均面荷載：q1=50×0.3=15KN/m抗彎驗算：Km=0.125最大抗彎強度：Mmax=kmql2=0.125×15×0.82=1.2KN·m抗彎承載力：= =7.1N/mm2<fm=13KN/mm2（可）抗剪驗算：KV=0.625Vmax=kvql=0.625×15×0.8

42、=7.5KN=1.13N/mm2<fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算：Kf=0.521=0.43mm= =2mm>=0.43mm（可）經(jīng)驗算，所選用內方木符合設計及規(guī)范的要求。4.4.4 外方木驗算采用兩個100mm×100mm紅松木，b×h=100mm×100mm，方木長2000mm按四跨連續(xù)梁計算：查建筑施工手冊得：fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2；彈性模量：E=9.0×103=9000N/mm2截面抵抗矩：Wn=167×103mm3截面慣性矩：I=83×105mm4化為線均面荷載：q1=50×

43、0.8=40KN/m抗彎驗算：Km=0.107最大抗彎強度：Mmax=kmql2=0.107×40×0.52=1.07KN·m抗彎承載力：= =6.4N/mm2<fm=13KN/mm2（可）抗剪驗算：KV=0.607Vmax=kvql=0.607×40×0.5=12KN=1.8N/mm2fv=1.4N/mm2（可）撓度驗算：Kf=0.632=0.2mm= =2mm>=0. 2mm（可）經(jīng)驗算，所選用外方木符合設計及規(guī)范的要求。4.4.5 斜撐驗算采用50mm×3.5mm鋼管，鋼管與板面成45度角，按軸力最大和計算長度最大兩

44、種最不利情況驗算：按軸心受壓桿計算，查建筑施工手冊得：截面面積：A=489mm2截面慣性矩：I=12.19×104mm4截面最小抵抗矩：W=5.08×103mm3回轉半徑：i=15.8彈性模量：E=2.1×105N/mm抗拉、壓f=205N/mm2抗剪fv=120N/mm2軸心受壓穩(wěn)定性立柱長細比：=152<=200軸心受壓穩(wěn)定性根據(jù)=152查冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)程（GBJ18-87）附錄三得表：=0.301立桿承受的的荷載按支座最大剪力荷載計算：N=（V左+ V右）ql=（0.607+0.536）×40×0.5=23kN=220N/m

45、m2f=205mm2（可）經(jīng)驗算，所選用鋼管斜撐符合設計及規(guī)范的要求。4.4.6 對拉螺桿驗算采用14對拉螺桿，間距均為500mm。查建筑施工手冊得：螺栓凈截面積A=104mm2。 對拉螺桿的拉力N=F×0.5×0.5=50×0.5×0.5=12.5kN對拉螺桿的應力=120 N/mm2<fm=205N/mm2（可）經(jīng)驗算，所選用對拉螺桿符合設計及規(guī)范的要求。4.5 滿膛碗口腳手架滿膛碗口腳手架采用50mm×3.5mm鋼管，中板橫向、縱向間距為900mm×900mm，頂板橫向、縱向間距為900mm×900mm局部加密梁

46、下600mm×900mm。立桿計算詳見板、梁模板、剪力撐、水平拉桿等按構造布置架設，立桿驗算如下：立桿承受托梁傳來的集中力及立桿自重。NG=0.339kN/m H=5.8m NQ=(2×5.3+0.12×0.6) ×2=21.3KNN = 1.2NGH +1.4 NQ=1.2×0.339×5.9+1.4×21.3=32.2KN<Nd= 42.6KN符合設計及規(guī)范要求。5、 質量要求5.1 模板及支承應滿足下列基本要求1、木模板及支撐系統(tǒng)不得選用脆性，嚴重扭曲和受潮容易變形的木材；2、模板及支撐要經(jīng)過計算，確保具有足夠的

47、強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠承受新澆砼的重量和側壓力，以及在施工過程中所產(chǎn)生的荷載；3、模板及支撐體系應構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝，符合砼的澆筑及養(yǎng)護等工藝；4、模板接縫應嚴密、平整、不得漏漿；5、立桿及斜撐下的支撐面應平整墊實，并有足夠的承壓面；6、模板的安裝，必須經(jīng)過檢查驗收后，方可進行下一道工序施工。5.2 模板安裝的允許偏差見表5-1表5-1 模板安裝允許偏差表序號項目允許偏差（mm）檢驗頻率檢驗方法范圍點數(shù)相鄰兩板表面高低差刨光模板2每個構件用尺量不刨光模板3表面平整度刨光模板3用直尺量不刨光模板5模內尺寸寬柱、樁±5用尺量梁、桁架0-10板0-10高柱、樁0

48、-5梁、桁架0-10板010長柱、樁0-5梁、桁架0-5板0-5側向彎曲柱、樁L/1500每個構件沿構件全長拉線量取最大矢高梁、桁架H/1500板L/1500且106、 質量保證措施6.1 技術保證措施1、支模前，應熟悉圖紙，了解設計意圖及規(guī)范要求后再施工；2、支模時應遵守“邊模包底”原則，梁模與柱模連接處下料尺寸一般應略為縮短；3、梁側模必須有對拉螺桿，拉線平直后將側模釘牢。梁底模應按規(guī)定起拱。應采用梁卡做法防止側模脹模；4、板模板厚度要一致，擱柵木料要有足夠的張度和剛度，擱面要平整；5、在板、側墻的擋模板安裝時應注意止水帶的安裝，止水帶應按出廠使用說明進行安裝；6、模板使用前應清理，涂刷脫

49、模劑；7、澆搗時應專人看管，隨時注意模板支架的變化，以便及時采取措施進行加固。6.2 材料質量保證措施1、根據(jù)公司質量方針、質量手冊中對供應商的要求，選擇合格的材料供應商。2、加強材料的進場驗收，對于進場的模板、鋼管桿件、構件、配件、加固件等應按規(guī)范要求進行檢查、驗收；對不合格品必須退貨，嚴禁投入使用。3、對同一批次使用的材料，應核對其尺寸規(guī)格是否相同，嚴禁將外徑不同的鋼管混合使用。4、嚴格按施工平面布置圖指定位置堆放材料，同時必須懸掛標識牌，標明材料名稱、規(guī)格、使用部位。5、模板堆放場地應搭棚防曬，防止太陽暴曬造面模板變形。6.3 預防軸線偏位、標高不正確的控制措施1、每層都必須從同一基準點

50、出發(fā)測出各條軸線，并按測量的要求進行復測，校核其精度是否達到要求。2、梁的軸線，邊線應先用墨斗在樓面上彈線，再引測到柱上，以作復核之用，防止發(fā)生梁模板位移。3、用水準儀把建筑物水平標高引測模板安裝位置，定好水平控制標高，嚴格控制梁板的標高。6.4 施工質量保證措施1、模板及其支撐體系必須嚴格按照計算書中所要求的結果施工。2、做好各級技術交底工作，讓所有施工人員掌握質量技術要求。3、配制模板時，要根據(jù)模板拼裝接合的需要進行適當加長或縮短，確保模板板面表面平整，接縫嚴密不漏漿。4、現(xiàn)場安裝施工必須嚴格按本方案的要求進行，特別是對模板支撐體系的強度、剛度和穩(wěn)定性等有顯著影響的鋼管桿件、木枋等構件的尺

51、寸、間距等必須嚴格控制。5、嚴格按事先確定的合理施工工序進行操作施工，發(fā)現(xiàn)問題及時上報，并會同有關人員研究處理。6、鋼筋混凝土梁、板的跨度大于或等于4.0m時，模板安裝時應按設計要求起拱。7、模板及其支撐體系必須經(jīng)有關單位驗收通過，并如實做好質量驗收記錄后，方可組織下道工序的施工。6.5 預防漏漿的控制措施1、木模板拼縫處應平直刨光，拼板緊密；澆混凝土前要隔夜?jié)菜?，使模板潤濕膨脹，將拼縫處擠緊。2、梁與柱相交，梁模與柱連接處應考慮木模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸可稍縮短些，使混凝土澆灌后梁模板頂端外口剛好與柱面貼平；但梁模板也不能縮短太多，否則膨脹后未能貼平柱模板，又會發(fā)生漏漿現(xiàn)象。3、底

52、模板與梁接合處，應用方木鑲接或用陰角模板；板底模板也應考慮澆水潤濕后膨脹因素，適當縮小模板尺寸，這樣既可防止漏漿，又可避免板底模板嵌入墻、梁內，且便于拆模。6.6 成品保護措施1、模板安拆時應輕起輕放，不準碰撞，防止模板變形。2、模板涂刷好隔離劑（脫模劑）后，在指定位置按規(guī)格分類堆放。3、模板安裝完成后，要注意保持模板內清潔。4、拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。6.7 砼澆筑施工注意事項1、澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。2、混凝土澆筑時，施工單位應派安全員專職觀察模板及其支撐系統(tǒng)的變形情況，發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象時應立即暫停施工，

53、并迅速疏散人員，待排除險情并經(jīng)施工現(xiàn)場安全責任人檢查同意后方可復工。如果估計排險搶修時間超過混凝土初凝時間，則要進行施工縫處理。3、大梁砼澆筑時要嚴格控制澆筑進度不得過快，應分層（400mm）澆筑，混凝土不得堆放過高過于集中，要及時將其拔開，使砼荷載能均勻分布。4、砼輸送管不得直接與模板面接觸，應用輪胎和木枋組成滑動支座支承，減少管道產(chǎn)生的水平附加荷載。5、砼振動時，不得用振棒撬住模板或鋼筋。6、振動器振棒等設備，不得集中堆放。澆筑時無需使用的設備一律在澆筑前清走。7、 安全保證措施7.1 安全生產(chǎn)保證體系1、以項目經(jīng)理部為組長，項目總工為副組長組成安全生產(chǎn)小組。2、項目經(jīng)理是安全生產(chǎn)的第一責

54、任人，統(tǒng)籌協(xié)調、指揮、全面負責安全管理。3、施工負責人是安全管理的第一直接責任人，代表項目經(jīng)理部行使安全管理的權力，負責本工程安全標準的制定，執(zhí)行情況的監(jiān)督與檢查。4、技術負責人是安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。5、工長、專職安全員在安全生產(chǎn)小組的統(tǒng)一領導下，具體負責安全技術、措施的執(zhí)行，領導勞務作業(yè)隊伍開展安全建設，是安全生產(chǎn)有力保證層。7.2 安全教育制度1、嚴格執(zhí)行三級安全教育制度。新進場的每個施工人員，必須先接受公司、項目部、班組“三級”教育，并在“三級安全教育卡”上簽名，并登記其本人的身份證號碼。2、三級安全教育是指公司對新進場的施工人員著重進行安全基本知識、法規(guī)、

55、法制教育；項目部對新進場的施工人員著重進行現(xiàn)場規(guī)章制度和遵章守紀教育；班組對新進場的施工人員著重進行本工種崗位安全操作及班組安全紀律教育。3、施工人員在變換工種時，必須接收新工種的崗位安全操作知識教育；特種作業(yè)人員須持證上崗。4、定期對施工人員進行安全技術教育，項目部對班組的安全技術教育每月一次，班組對工人的安全技術教育每周一次。教育類別為：操作規(guī)程、技能、班前教育等。5、在節(jié)假日前后，必須加強對全體施工人員的安全教育，提高施工人員的安全意識。6、項目部對工人的安全教育活動應進行登記匯總，并建立“施工人員安全教育匯總表”。7.3 安全檢查制度1、工人在作業(yè)前要對自己使用的機具、勞動保護用品以及

56、本班組作業(yè)區(qū)段的安全設施進行應進行檢查，發(fā)現(xiàn)問題應向工地有關人員匯報，待隱患消除后方可開始作業(yè)，安全管理人員完善檢查記錄工作。2、工地專職安全員要每日對作業(yè)區(qū)段進行檢查。如發(fā)現(xiàn)事故隱患，應及時提出改進措施，督促實施并對改進后的設施進行檢查驗收，對不改進的，提出處理意見，報項目負責人處理。指導、督促工人認真執(zhí)行安全制度、安全紀律，執(zhí)行操作規(guī)程和正確使用勞動保護用品。3、要認真執(zhí)行定期檢查制度。應有組織、有計劃進行檢查，對不合格項要制訂整改計劃，并做到“定人、定時間、定措施”的三定措施，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的防護措施，有危及人身安全的應暫停作業(yè)。4、電工應對施工現(xiàn)場各種電氣設施定期進行巡

57、視檢查，正常情況下，對低壓配電裝置、低壓電器和變壓器、配電盤等應每班巡視一次，并填寫好“用電設備運行日記”。7.4 安全管理措施1、搭拆支架必須由專業(yè)架子工擔任，并按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則(GB5036)考核合格，持證上崗。上崗人員定期進行體檢，凡不適于高處作業(yè)者，不得上支架操作。2、施工前由班長對施工人員進行安全技術交底及班前教育。3、搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業(yè)之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格后，方可進行高處作業(yè)。4、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。5、施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。6、支模應按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。7、模板支架應自成體系，施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀援模板支架上下。8、臨街搭設的支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。施工作業(yè)場所有墜落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業(yè)中所用的物料均應堆放平穩(wěn)。不得任意亂置或向下丟棄