鍋爐畢業(yè)設(shè)計(jì)義馬煙煤鍋爐改燒京西無(wú)煙煤的

1、i義馬煙煤鍋爐改燒京西無(wú)煙煤的問(wèn)題研究目 錄摘 要.1關(guān)鍵詞.1abstract.2key words.21 緒論緒論.31.1 選題意義及研究背景 .31.2 本文主要研究?jī)?nèi)容及研究方法 .52 煤質(zhì)對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性的影響煤質(zhì)對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性的影響.62.1 揮發(fā)分的影響 .62.2 硫分的影響 .72.3 發(fā)熱量的影響 .72.4 水分的影響 .72.5 灰分的影響 .83 鍋爐熱力計(jì)算鍋爐熱力計(jì)算.83.1 鍋爐概況 .83.2 鍋爐各種工質(zhì)流程 .10ii3.3 燃料特性參數(shù) .113.4 義馬煙煤鍋爐熱力輔助計(jì)算 .123.5 京西無(wú)煙煤鍋爐熱力輔助計(jì)算 .314 計(jì)算結(jié)果匯總分析計(jì)算結(jié)果匯

2、總分析.494.1 計(jì)算結(jié)果匯總 .494.2 計(jì)算結(jié)果分析 .504.3 煤質(zhì)變化對(duì)鍋爐機(jī)組的影響分析 .505 鍋爐對(duì)于煤種變化應(yīng)對(duì)措施鍋爐對(duì)于煤種變化應(yīng)對(duì)措施.515.1 穩(wěn)燃腔燃燒器 .515.2 采用水平濃淡燃燒 .515.3 雙通道燃燒器 .52參考文獻(xiàn).52附錄一.54附錄二.55致 謝.56華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）1義馬煙煤鍋爐改燒京西無(wú)煙煤的問(wèn)題研究摘 要本文簡(jiǎn)要的介紹了我國(guó)電站鍋爐燃用煤炭的基本情況，當(dāng)今的煤炭資源使用現(xiàn)狀以及發(fā)展前景。我國(guó)火電廠大部分都燃用煙煤,但隨著用電量越來(lái)越大,對(duì)煤的需求量越來(lái)越多。可是由于煙煤價(jià)格較高會(huì)造成發(fā)電成本較高，因此許多燃用煙煤

3、的電廠希望將鍋爐燃用煤種由煙煤改用便宜的無(wú)煙煤。改造前后的煤質(zhì)發(fā)生了極大變化，使得鍋爐改燒時(shí)將會(huì)遇到一些問(wèn)題。本文將從煤質(zhì)特性及電站經(jīng)濟(jì)性的各個(gè)環(huán)節(jié)上闡述煤質(zhì)特性對(duì)電站經(jīng)濟(jì)性的影響。其中包括揮發(fā)分、水分、灰分、發(fā)熱量、硫分等方面進(jìn)行詳細(xì)的闡述。對(duì)于義馬煙煤鍋爐改燒京西無(wú)煙煤時(shí)，分別對(duì)兩種煤進(jìn)行了熱力輔助計(jì)算。包括鍋爐漏風(fēng)系數(shù)確定和空氣量平衡的計(jì)算、燃料燃燒計(jì)算、煙氣焓和空氣焓的計(jì)算、鍋爐熱效率及燃料消耗量估算、爐膛校核熱力計(jì)算。并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。此外，還繪制了爐膛結(jié)構(gòu)尺寸示意圖，編寫了爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)選用程序。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：熱力計(jì)算；煤質(zhì)；煤粉鍋爐華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（

4、論文）2the study on the combustion of jingxi anthracite coal in yima bituminous coal-fired boilerabstractthis paper introduces the boiler burning coal in our country, the basic situation of the coal resources use current situation and development prospect. thermal power plants in china most bituminous

5、coal burning, but with the power consumption is more and more big, the demand for coal more and more. but because of bituminous coal prices higher can cause power cost is higher, so many of the burning coal power plant boiler has hope will switch to cheaper by the bituminous coal anthracite.transfor

6、mation of the coal happen before and after the great change, change so that boiler when it will have some problems. in this paper, the characteristics and the economical efficiency of coal power plant every link of coal quality paper characteristics of the power station efficient influence. includin

7、g volatile matter, moisture, ash, heat, lying in detail.for bituminous coal boiler burning righteousness horse change when jingxi anthracite respectively, the two kinds of the thermal coal auxiliary calculation. including boiler air leakage coefficient and the balance of the air quantity determine c

8、alculation, fuel combustion calculation, and air flue gas enthalpy of calculation, boiler heat efficiency enthalpy and fuel consumption estimate, hearth checking thermodynamic calculation. and the results calculated a comparative analysis. in addition, the chamber structure schematic drawing size, w

9、rite platen superheater flue gas into circulation in the area of the screen applications.key words: thermal calculation; coal property ;coal-fired boilers華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）31 緒論1.1 選題意義及研究背景1.1.1 選題目的伴隨著目前緊張的電煤供應(yīng)局勢(shì)，許多電廠選擇燃用價(jià)格相對(duì)便宜或本地資源相對(duì)豐富的非設(shè)計(jì)煤種。實(shí)際燃用非設(shè)計(jì)煤種可能會(huì)導(dǎo)致鍋爐運(yùn)行的諸多不安全性和經(jīng)濟(jì)性等題1。所以本課題對(duì)鍋爐變煤種運(yùn)行時(shí)可能會(huì)遇到的一些

10、問(wèn)題進(jìn)行研究和討論。1.1.2 選題意義能源就是人類用來(lái)維持生存活動(dòng)的能量來(lái)源。隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，人們對(duì)于能源的需求越來(lái)越大?，F(xiàn)在我們常用的能源主要來(lái)自化石燃料，但這種資源在地球上的存量是有限的，并正日漸枯竭。因此，我們有需要開(kāi)發(fā)其它種類的能源，包括可再生能源等。同時(shí)，應(yīng)該努力讓現(xiàn)存的能源資源發(fā)揮最大的效能和達(dá)到最大的使用效率，提高能源效益。就是通過(guò)有效的能源使用管理，并且對(duì)大型耗能設(shè)備進(jìn)行技術(shù)改造及定期維修保養(yǎng)，或采用較低耗能設(shè)備，從而達(dá)到更高的能源使用效率。如果我們不改變目前使用能源的某些習(xí)慣，各類有限的主要化石能源都會(huì)很快用盡。這樣發(fā)展下去，在缺乏能源的情況下，社會(huì)經(jīng)濟(jì)和我們的生活都會(huì)

11、受到極大的影響，甚至?xí)?dǎo)致嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)危機(jī)與政治軍事對(duì)抗2。因此，我們必須要更加珍惜和充份地利用現(xiàn)有的能源資源。既然目前我們主要依賴的能源是有限的，就要對(duì)能源的使用進(jìn)行有效的管理。只有在能源的供應(yīng)和需求的管理兩方面雙管齊下，社會(huì)的可持續(xù)發(fā)展才可以實(shí)現(xiàn)。煤炭資源作為一種重要的化石燃料，其合理開(kāi)發(fā)利用涉及到國(guó)家的百年大計(jì)，涉及到國(guó)家的長(zhǎng)治久安和人民的長(zhǎng)久利益。隨著我國(guó)煤炭地質(zhì)勘探技術(shù)手段、設(shè)備、勘探理論方法的快速進(jìn)展，我們開(kāi)發(fā)利用煤炭資源的能力越來(lái)越得心應(yīng)手了。但是作為一種不可再生資源，我們面臨一個(gè)資源用盡即不可再恢復(fù)的現(xiàn)狀，所以怎么科學(xué)、合理的利用煤炭資源，怎樣可持續(xù)的開(kāi)發(fā)煤炭資源，對(duì)我們的意義重

12、大。由于煙煤價(jià)格較高，如果電廠繼續(xù)燃用煙煤，將會(huì)造成發(fā)電成本較高，經(jīng)濟(jì)效益較低，因此許多燃用煙煤的電廠希望能對(duì)鍋爐進(jìn)行改造，將鍋爐燃用煤種由煙煤改用價(jià)格較便宜的無(wú)煙煤。但是當(dāng)煙煤鍋爐改燒無(wú)煙煤時(shí)，由于其火華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）4穩(wěn)定性指數(shù)和燃盡性指數(shù)有很大的區(qū)別，煙煤屬極易穩(wěn)定和極易燃盡煤種，而無(wú)煙煤屬極難穩(wěn)定和極難燃盡煤種。改造前后的煤質(zhì)發(fā)生了極大變化，嚴(yán)重偏離了鍋爐的設(shè)計(jì)煤種。由于煤種間的成分的差異，煤種更換后鍋爐運(yùn)行時(shí)會(huì)遇到著火、穩(wěn)燃、結(jié)渣等問(wèn)題。然而，煤種更換后鍋爐運(yùn)行時(shí)遇到的著火、穩(wěn)燃和結(jié)渣三大問(wèn)題必須解決，而且還要保證各運(yùn)行參數(shù)要達(dá)到原設(shè)計(jì)要求、鍋爐效率基本保待原設(shè)計(jì)

13、水平，并且盡量少動(dòng)現(xiàn)有設(shè)備以節(jié)約改造費(fèi)用。本課題通過(guò)對(duì)煙煤和無(wú)煙煤鍋爐的熱力計(jì)算，分析煤種變化對(duì)鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性帶來(lái)的影響，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較和分析，提出影響鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的因素，為鍋爐變煤種運(yùn)行改造提供一些科學(xué)的依據(jù)。1.1.3 研究背景節(jié)約能源是我國(guó)的一項(xiàng)基本國(guó)策，火電廠是一次能源的消耗大戶，在當(dāng)前電力需求大而能源供應(yīng)緊張的情況下，作為發(fā)電單位，其任務(wù)已不再是簡(jiǎn)單的完成發(fā)電任務(wù)指標(biāo)，而是要提供優(yōu)質(zhì)、低耗的電能，以滿足社會(huì)的需求。為了提高電廠經(jīng)濟(jì)效益以及環(huán)保，目前具有多項(xiàng)成熟技術(shù)，燃煤循環(huán)流化床鍋爐能得到更多的商業(yè)利益為節(jié)省昂貴的燃油和不增加任何操作費(fèi)用將從碳磚失去更多的熱量,同時(shí)可以降低氮氧

14、化物排放超過(guò) 30%3。隨著我國(guó)煤炭地質(zhì)勘探技術(shù)手段、設(shè)備、勘探理論方法的快速進(jìn)展,我們開(kāi)發(fā)利用煤炭資源的能力越來(lái)越得心應(yīng)手了。但是作為一種不可再生資源,我們面臨一個(gè)資源用盡即不可再恢復(fù)的現(xiàn)狀,所以怎么科學(xué)、合理的利用煤炭資源,怎樣可持續(xù)的開(kāi)發(fā)煤炭資源,對(duì)我們的意義重大。目前,我國(guó)火電廠大部分都燃用煙煤,但隨著用電量越來(lái)越大,對(duì)煤的需求量越來(lái)越多。由于煙煤價(jià)格較高,如果電廠繼續(xù)燃用煙煤,將會(huì)造成發(fā)電成本較高,經(jīng)濟(jì)效益較低,因此許多燃用煙煤的電廠希望能對(duì)鍋爐進(jìn)行改造,將鍋爐燃用煤種由煙煤改用價(jià)格較便宜的無(wú)煙煤。改造前后的煤質(zhì)發(fā)生了極大變化,嚴(yán)重偏離了鍋爐的設(shè)計(jì)煤種。因此將煙煤鍋爐改燒無(wú)煙煤時(shí),將

15、會(huì)遇到 3 大問(wèn)題:著火、穩(wěn)燃、結(jié)渣。而產(chǎn)生這些問(wèn)題的主要原因是煤質(zhì)變化，其次是運(yùn)行方面的因素。所以要從這兩方面著手,提出改進(jìn)措施。改造工作通常以燃燒器為主，包括穩(wěn)燃腔燃燒器、水平濃淡燃燒器和雙通道燃燒器4。穩(wěn)燃腔煤粉燃燒器，主要利用在較高的速度梯度下的湍流熱質(zhì)交換和煙氣回流來(lái)加熱煤粉氣流，并結(jié)合水平濃淡燃燒使煤粉燃燒穩(wěn)定。采用水平濃淡燃燒，通過(guò)一個(gè)安裝在一次風(fēng)煤粉管道上的煤粉濃縮器，使一次風(fēng)出口處沿水平方向形成濃、淡兩部分氣流，濃煤粉氣流華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）5被引至一次風(fēng)燃燒器噴口的向火側(cè)，淡煤粉氣流被引至燃燒器噴口的背火側(cè)。燃用無(wú)煙煤的水平濃淡燃燒器通常為百葉窗式，這種燃燒

16、器具有低負(fù)荷穩(wěn)燃、很強(qiáng)的火焰抗干擾能力以及不易結(jié)焦的特點(diǎn)。目前已有很多電廠采用百葉窗水平濃淡燃燒器對(duì)鍋爐進(jìn)行燒無(wú)煙煤或貧煤改造。雙通道燃燒器，利用聯(lián)通分配管將一次風(fēng)分成上下二個(gè)通道送人爐內(nèi)，上下壁均受到一次風(fēng)的保護(hù)，可以保證長(zhǎng)期運(yùn)行不結(jié)焦。由于上下一次風(fēng)都提前加熱和著火，因此燃燒穩(wěn)定性也優(yōu)于采用單純的一次風(fēng)通道的其他燃撓器。1.2 本文主要研究?jī)?nèi)容及研究方法1.2.1 研究?jī)?nèi)容通過(guò)對(duì)義馬煙煤和京西無(wú)煙煤鍋爐進(jìn)行熱力輔助計(jì)算，分析煤種變化對(duì)鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性帶來(lái)的影響，為鍋爐變煤種運(yùn)行改造提供一些依據(jù)。主要研究?jī)?nèi)容如下：（1）煤質(zhì)變化對(duì)鍋爐機(jī)組的影響。（2）義馬煙煤鍋爐燃用義馬煙煤的熱力計(jì)算。（3）

17、義馬煙煤鍋爐燃用京西無(wú)煙煤的熱力計(jì)算。（4）對(duì)兩個(gè)煤種的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。1.2.2 研究方法（1）在周圍環(huán)境溫度 30，額定蒸發(fā)量 220t/h，給水溫度 215，給水壓力 11.57mpa,過(guò)熱蒸汽溫度 540以及過(guò)熱蒸汽壓力 9.8mpa 的條件下進(jìn)行義馬煙煤鍋爐燃用義馬煙煤的鍋爐輔助設(shè)計(jì)計(jì)算，包括燃料數(shù)據(jù)的分析和整理，燃料燃燒計(jì)算及煙氣特性參數(shù)的確定，鍋爐漏風(fēng)系數(shù)的確定和空氣量平衡，鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率、燃料消耗量的估算。然后假設(shè)排煙溫系數(shù)度進(jìn)行鍋爐熱平衡計(jì)算以及假設(shè)熱風(fēng)溫度的情況下來(lái)進(jìn)行爐膛熱力計(jì)算，包括計(jì)算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及煙氣有效輻射厚度，選取熱風(fēng)溫度并依據(jù)有關(guān)條件計(jì)算隨每千克

18、燃料進(jìn)入爐膛的有效熱量，根據(jù)燃料種類、燃燒設(shè)備的形式和布置方式，計(jì)算火焰中心位置的系數(shù) m，估計(jì)爐膛出口煙溫并計(jì)算爐膛煙氣平均熱容量，計(jì)算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)，根據(jù)燃料和燃燒方式計(jì)算火焰黑度和爐膛黑度，計(jì)算爐膛出口煙溫并校核爐膛出口煙溫誤差， 計(jì)算爐膛熱力參數(shù)為后面的受熱面的熱力計(jì)算提供必要的基本計(jì)算數(shù)據(jù)或圖表。進(jìn)行受熱面熱力計(jì)算，包含為熱力計(jì)算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計(jì)算。（2）在同樣的環(huán)境溫度，額定蒸發(fā)量，給水溫度，給水壓力，過(guò)熱蒸汽溫華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）6度及過(guò)熱蒸汽壓力下，進(jìn)行義馬煙煤鍋爐燃用京西無(wú)煙煤的鍋爐輔助設(shè)計(jì)計(jì)算，為后面的受熱面的熱力計(jì)算提供必要的基本

19、計(jì)算數(shù)據(jù)或圖表。對(duì)其進(jìn)行受熱面熱力計(jì)算，包含為熱力計(jì)算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計(jì)算。（3）說(shuō)明煤質(zhì)變化對(duì)鍋爐機(jī)組的影響，同時(shí)對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較和分析，提出影響鍋爐運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的因素，作為鍋爐進(jìn)一步設(shè)備改造的依據(jù)。2 煤質(zhì)對(duì)鍋爐經(jīng)濟(jì)性的影響煤質(zhì)特性等諸多過(guò)程。本章將從煤質(zhì)特性及電站經(jīng)濟(jì)性的各個(gè)環(huán)節(jié)上闡述煤質(zhì)特性對(duì)電站經(jīng)濟(jì)性的影響。煤質(zhì)對(duì)鍋爐燃燒性能的影響的實(shí)驗(yàn)研究多在實(shí)驗(yàn)室的滴管爐、單角爐等小型實(shí)驗(yàn)爐上進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)基本能反映實(shí)際鍋爐的運(yùn)行狀況，其結(jié)果能定性和定量地分析出各因素對(duì)燃燒性能的影響，取得了一定的成果5。例如，小型實(shí)驗(yàn)爐上進(jìn)行了 8 種煤質(zhì)的燃盡性能實(shí)驗(yàn)，得出了不同煤質(zhì)燃盡性能趨勢(shì)，并作

20、了比較分析6；根據(jù)滴管爐內(nèi)燃盡性能的實(shí)驗(yàn)結(jié)果建立了煤粒燃燒活化參數(shù)與含碳量的燃燒模型7。2.1 揮發(fā)分的影響失去水分的煤樣，在隔絕空氣的條件下加熱至 85020，使燃料中有機(jī)物分解而析出的氣體產(chǎn)物，稱為揮發(fā)分。揮發(fā)分主要是由各種碳?xì)浠衔?、氫、一氧化碳、硫化氫等可燃?xì)怏w組成。此外，還包括少量的氧、二氧化碳、氮等不可燃?xì)怏w。不同燃料開(kāi)始放出揮發(fā)分的溫度是不同的。煤化程度較低、地質(zhì)年代較短的的燃煤（如褐煤） ，在較低溫度下（vso2,且兩者的比熱容接近，故取=。2()roc2()coc華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）20以 1000c 為基準(zhǔn)計(jì)算理論煙氣焓：=0.93 170.03+3.88

21、129.58+0.56222222000()()()yroronnh oh ohvcvcvc150.52=745 kj/kg實(shí)際煙氣焓等于理論煙氣焓，過(guò)量空氣焓和煙氣飛灰焓yh0yh0(1)kh之和，即fhh=+ kj/kgyh0yh0(1)khfhh其中灰飛焓為fhh=aarfh /100 kj/kgfhh()hc式中1kg 灰在時(shí)的焓。()hc 飛灰的焓數(shù)值較小，因此只有在滿足以下條件時(shí)才計(jì)算：=4187 fh aar/qar,net6fhh義馬煙煤的飛灰的焓數(shù)值：4187 0.95 16.6/19690=3.256 所以飛灰的焓值可以忽略。所以有：=+yh0yh0(1)kh在鍋爐煙道中，

22、沿著煙氣流程，不同部位的過(guò)量空氣系數(shù)和煙溫均不同，因此煙氣焓的也不同。在受熱面的傳熱計(jì)算中，必須分別計(jì)算各個(gè)受熱面所在部位的煙氣焓并制成焓溫表。利用焓溫表，根據(jù)過(guò)量空氣系數(shù)和煙氣溫度，可求出煙氣的焓；反之，也可以由過(guò)量空氣系數(shù)和煙氣的焓查出煙氣的溫度。煙氣的焓溫表是進(jìn)行鍋爐熱力計(jì)算的基本計(jì)算圖標(biāo)之一。為減少制表的工作量，煙氣溫焓表應(yīng)根據(jù)鍋爐受熱面的工作溫度（煙氣區(qū)域）進(jìn)行編制。鍋爐各受熱面一般工作的煙溫區(qū)段見(jiàn)表 3-6。表 3-6 鍋爐受熱面工作的煙溫區(qū)段受熱面溫度范圍爐膛火焰中心15002200 爐膛出口8001200 后屏、凝渣管7001200 前級(jí)對(duì)流過(guò)熱器6008000 華中科技大學(xué)文

23、華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）21后級(jí)對(duì)流過(guò)熱器400700 高溫省煤器300500 高溫空氣預(yù)熱器200400低溫省煤器100300低溫空氣預(yù)熱器100200鍋爐各受熱面類似計(jì)算。將計(jì)算結(jié)果列表 3-7。表 3-7 義馬煙煤煙氣焓溫表實(shí)際煙氣焓=+yh0yh0(1)khfhh溫度理論煙氣焓 kj/kg0yh理論空氣焓 kj/kg0kh爐膛、凝渣管.1.2l p高溫過(guò)熱器1.225gr低溫過(guò)熱器1.25dg高溫省煤器1.27ss高溫空預(yù)器1.32sk低溫省煤器1.34xs低溫空預(yù)器1.39xk1007456518758919089219539669992001511130917731806183818

24、641930195620223002300197926962745279528342933297330724003111266236433710377738303963401641495003945329946054687477048365001506752326004801400256015701580258826082616263627005679480766046761688169777217731375548006576554876867824796380749007487630187478905100084147063982710003110093547837109211111712

25、00103058616120281224413001127094071315113387華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）2214001223910202142791453415001321811002154181569316001420511808165671700152001261617723180016197134241888219001720114245200502000182081506421221210019224158912240222002023716716235803.4.5 鍋爐熱效率及燃料消耗量估算（1）鍋爐輸入熱量 qr對(duì)應(yīng)于 1kg 燃料輸入鍋爐的熱量為qr=qar

26、,net+hr+qwr+qzq kj/kg式中 qar,net燃料的收到基低位發(fā)熱量，kj/kg； hr燃料物理顯熱，kj/kg；qwr外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量，kj/kgqzq霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量，kj/kg本次設(shè)計(jì)對(duì)象為燃煤鍋爐，對(duì)于燃煤鍋爐，燃料和空氣都沒(méi)有利用外界熱量進(jìn)預(yù)熱，且義馬煙煤鍋爐的水分，則輸入熱量 qr=qar,net=19690kj/kg,1969017%31.3%630630ar netarqm （2）各項(xiàng)熱損失化學(xué)未完全燃燒熱損失：由爐型，煤種取值 0，機(jī)械未完全燃燒損失：3q4q由爐型，煤種取值 1.5。灰渣損失：6q華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）23

27、由于燃煤的折算灰分，固態(tài)排渣爐可忽略,41874187 16.63.53619690arzsar netaaq爐渣的 物理熱損失。所以。60q 排煙溫度的選擇：py折算水分。由于折算水分大于 3%,174187%4187%3.61%19690ararzsar netmmq且小于 20%，同時(shí)，由給定的,由表 3-8 故先假定再校。215gst140py表 3-8 鍋爐排煙溫度推薦值排煙溫度 燃料水分=150-172gst=215-280gst20%arzsm130-140160-170排煙焓：pyh查焓溫表插值得：2022999999(140 100)1408/200 100pyhkj kg

28、由空氣溫度取 30故冷空氣理論焓：0lkh00132.43( )304.914195.2/100lkkhct vkj kg 排煙熱損失： 042()(100)1408 1.39 195.2100 1.5196905.69/pypylkrhhqqqkj kg 表 3-9 義馬煙煤鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算名稱符號(hào)單位算式或依據(jù)結(jié)果鍋爐輸入熱量rq/kjkg=rq,ar netq19690華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）24名稱符號(hào)單位算式或依據(jù)結(jié)果排煙溫度py先估后較140排煙熱焓pyh/kjkg查焓溫表,插值計(jì)算1408冷空氣溫度lkt由已知取用30理論冷空氣焓0lkh/kjkg查焓溫表1

29、95.2化學(xué)未完全燃燒熱損失3q%由爐型，煤種取值（查指導(dǎo)書表 2-6）0機(jī)械未完全燃燒熱損失4q%由爐型，煤種取值（查指導(dǎo)書表 2-6）1.5排煙損失2q%04()(100)pypylkrhhqq5.69散熱損失5q%取用0.5灰渣損失6q%折算灰分6，固態(tài)排渣爐可忽略爐渣的物理熱損失0鍋爐總損失q%234565.6901.50.50qqqqq7.69鍋爐熱效率%1001007.69q92.31過(guò)熱蒸汽焓ggh/kj kg查蒸汽表查附錄 b-6，b-7 高溫過(guò)熱器出口參數(shù) p=9.9mpa （查表 1-6），t=5403476.45給水焓gsh/kj kg查蒸汽表查附錄 b-6，b-7 低溫

30、省煤器入口參數(shù) p=11.57mpa（查表 1-6），t=215923.85鍋爐有效利用熱量q/kg h2200003476.45923.85grgggsdhh85.6157 10燃料消耗量b/kg h81005.6157 1010019690 92.31rqq30896.5計(jì)算燃料消耗量jb/kg h430896.5100 1.5(100)100100bq30433保溫系數(shù)550.51192.730.5qq 0.995華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）253.4.6 爐膛校核熱力計(jì)算（1）假定熱風(fēng)溫度 trk：依據(jù)燃燒方式估取熱風(fēng)溫度，應(yīng)保證燃料的迅速點(diǎn)燃和穩(wěn)定燃燒。熱風(fēng)送粉系統(tǒng)取較高的熱

31、風(fēng)溫度。對(duì)于本次設(shè)計(jì)因?yàn)榱x馬煙煤的 vdaf=41%,用熱風(fēng)送粉取熱風(fēng)溫度 300。（2）計(jì)算對(duì)應(yīng)每千克燃料進(jìn)入爐膛的有效熱量 q1空氣帶入爐膛熱量：ookllzfrklzflkqaaahaah 查表可知=1.20，=0.05，選取鋼球滾筒磨煤機(jī)，帶中間煤粉倉(cāng)，其制粉系lala統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)=0.1.zfa又有在焓溫表中 300時(shí)的理論熱風(fēng)焓=1979kj/kg,30冷空氣溫度理論焓值orkh=195.2 kj/kg.olkh則每千克燃料送入爐膛的熱量：lq=（1.2-0.05-0.1） 1979+（0.05+0.1）ookllzfrklzflkqaaahaah 195.2=2107.23 kj/

32、kg3640011969012107.2321797.23/100100 1.5lrkqqqqqkj kgq（3）計(jì)算理論燃燒溫度 t0=21797.23kj/kg 由煙氣的焓溫表 2000時(shí)對(duì)應(yīng)的焓值為 21221,2100時(shí)對(duì)lq應(yīng)的焓值為 22402.由插值法，22402-21221=1181 21797.23-21221=576.23理論燃燒溫度：=2000+（576.231181） 100=20490理論燃燒絕對(duì)溫度 t0：2049+273=2322k（4）計(jì)算火焰中心位置修正系數(shù) m火焰中心相對(duì)高度系數(shù)：+0=0.25 4962,221764092 1762rrllhxx hhh則

33、火焰中心位置修正系數(shù) m=a-bx 開(kāi)式爐膛、煙煤有：a=0.59 b=0.5m=0.59-0.5 0.25=0.465。華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）26（5）爐膛出口煙溫估算通常在進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，燃煤鍋爐出口煙溫的選擇，以對(duì)流受熱面不結(jié)焦為前提，表 3-10 提供了燃煤爐爐膛出口煙溫的推薦值。表 3-10 爐膛出口煙溫推薦值燃料爐膛出口煙溫（）燃料爐膛出口煙溫（）無(wú)煙煤1100-1150煙煤1100-1150貧煤1050-1100洗中煤1050-1100其中煙煤爐膛出口煙溫 1100-1150 先取 1125，有=1125 。 1爐膛煙氣平均熱容量 01clglvqh查焓溫表可知 1

34、100時(shí) 爐膛煙氣焓為 10921kj/kg 1200時(shí) 爐膛煙氣焓為 12028 kj/kg1125時(shí) 爐膛煙氣焓為 10921+ =11197.75 kj/kg12028 10921251200 1100爐膛煙氣平均熱容量：=(21797.23-11197.75)/(2049-1125)=11.47 kj/(kg) 01clglvqh（6）爐膛受熱輻射面換熱特性參數(shù)計(jì)算光管水冷壁且為煙煤的水冷壁污染系數(shù)（見(jiàn)鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 3-0.45sl4）水冷壁角系數(shù):查表 爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù) 水冷壁角系數(shù)=0.98slxslx水冷壁熱有效系數(shù)=0.45 0.98=0.441slslslx屏爐交界面污染系

35、數(shù)：0.98 0.450.441ycsl屏爐交界面的角系數(shù)：1ycx華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）27屏爐交界面的熱有效系數(shù)：0.441 10.441ycycycx 燃燒器及門孔的熱有效系數(shù)0r平均熱有效系數(shù)：1slyczrycpjaaaa其中=621.95c+2aqhldycaaaaa2m則0.441 621.950.441 65.160.437693.56pj（7）計(jì)算火焰黑度和爐膛黑度爐膛有效輻射層厚度 s 查表得 s=5.466爐膛內(nèi)部壓力 p=0.1mpa查表 3-5 義馬煙煤煙氣特性，三原子氣體和水蒸氣容積總份額 r =0.236 和水蒸氣容積份額=0.092h or三原子氣

36、體輻射減弱系數(shù) qk=1125+273=1398k1t210.78 1.610.20.11 0.37100010.20.78 1.613980.11 0.37100010.2 0.236 0.1 5.4663.4710.2h oqrtrpsk0. 09灰粒輻射減弱系數(shù)：3222231559005590080.87139813hhkt d煤粉火焰輻射減弱系數(shù)：12103.47 0.23680.87 0.0184 10 0.5 0.12.8qhykk rkx x火焰黑度：2.8 0.1 5.46611 (2.718)0.78kpshae 爐膛黑度：華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）280.780

37、.8894(1)0.78(1 0.78) 0.441hlhhslaaaa（8）計(jì)算爐膛出口煙溫爐膛出口煙氣溫度： 010.63011 00.61132733600123222733600 5.67 100.8894 0.437 693.56 23220.46510.995 30433 11.471091.85pjjctaatmb v則實(shí)際值與估計(jì)值之差=1125-1092.85=32.15(9)計(jì)算爐膛熱力參數(shù)1092.85溫度查煙氣的焓溫表有：= ylh10921 9827982792.8510842.781100 1000/kj kg爐膛有效熱輻射熱量：kj/kg()0.99521797.

38、23 10842.7810899.68fllylqqh輻射受熱面平均熱負(fù)荷：2(3.6)30433 10899.68 3.6 675.12/fsjllzqbqawm136481. 89爐膛截面熱強(qiáng)度：2(3.6)30433 19690 3.6 51.4793233388.43/ajraqbqawm爐膛容積熱強(qiáng)度：21(3.6)30433 19690 3.6 1052.6158133.77/vjrqbqvwm其它計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表 3-11表 3-11 義馬煙煤爐膛校核熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)la查指導(dǎo)書 15 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)1.22爐膛漏風(fēng)系數(shù)la查指導(dǎo)書

39、 15 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)0.05華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）29序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果3制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)zfa查指導(dǎo)書 15 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)0.14熱風(fēng)溫度rkt先估后校3005理論熱風(fēng)焓orkh/kj kg查焓溫表義馬煙煤19796理論冷風(fēng)焓olkh/kj kg查指導(dǎo)書 214 鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算195.27空氣帶入爐膛熱量kq/kj kgoollzfrklzflkaaahaah 2107.238對(duì)應(yīng)每公斤燃料送入爐膛的熱量lq/kj kg3641100rkqqqqq21797.239理論燃燒溫度0查焓溫表204910燃燒絕對(duì)溫度0tk+2730232211火

40、焰中心相對(duì)高度系數(shù)x(4962221764092 17620rrllhxhhhx 其中，）0.2512系數(shù) mmabxab注、取值查表3-5、表3-60.46513爐膛出口煙氣溫度1先估后校112514爐膛出口煙氣焓glh/kj kg查焓溫表11197.7515煙氣平均熱容量cv/()kjkg01lglqh11.4716水冷壁污染系數(shù)sl查指導(dǎo)書 34 水冷壁污染系數(shù)0.4517水冷壁角系數(shù)slx查指導(dǎo)書 31 爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)0.9818水冷壁熱有效系數(shù)sl0.45 0.980.441slslx0.44119屏、爐交界面的污染系數(shù)yc0.98 0.450.441sl0.44120屏、爐交界面的角

41、系數(shù)ycx取用121屏、爐交界面的熱有效系數(shù)yc0.441 10.441ycycx 0.441華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）30序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果22燃燒孔及門孔的熱有效系數(shù)r未敷設(shè)水冷壁023平均熱有效系數(shù)pj212slycrycqchldycaaaaaaaaaa其中：0.43724爐膛有效輻射層厚度sm查指導(dǎo)書 31 爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)5.46625爐膛內(nèi)壓力pmpa0.126水蒸汽容積份額2h or查指導(dǎo)書 29 煙氣特性表0.0927三原子氣體容積份額r查指導(dǎo)書 29 煙氣特性表0.23628三原子氣體輻射減弱系數(shù)qk)./(1mpam210.781.610.20.110.371

42、00010.2h ortrps3.4729煙氣質(zhì)量飛灰濃度y/kg kg查指導(dǎo)書 29 煙氣特性表0.018430灰粒平均直徑hdm查指導(dǎo)書附錄表一 b-21331灰粒輻射減弱系數(shù)hk)./(1mpam223155900hhdmt d注：?jiǎn)挝粸?0.8732燃料種類修正系數(shù)1x取=0.51x0.533燃燒方法修正系數(shù)2x取=0.12x0.134煤粉火焰輻射減弱系數(shù)k)./(1mpam1210qhyk rkx x2.835火焰黑度ha3.37 0.1 5.466110.8415kpsee 0.7836爐膛黑度la(1)hhslaah0.889437爐膛出口煙氣溫度100.63011 011240

43、273360015.67 10/()/pjjcjtaatmb vwm kbkg h注：?jiǎn)挝粸?091.85華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）31序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果38計(jì)算誤差111150 10886210032.1539爐膛出口煙氣焓ylh/kj kg查焓溫表10842.7840爐膛有效熱輻射熱量flq/kj kg1()ylqh10899.6841輻射受熱面平均熱負(fù)荷sq2/wm(3.6)fjllzbqa136481.8942爐膛截面熱強(qiáng)度aqmw2/(3.6)jrabqa3233388.4343爐膛容積熱強(qiáng)度vqmw3/(3.6)jrlbqv158133.773.5 京西無(wú)煙煤鍋爐熱

44、力輔助計(jì)算3.5.1 鍋爐漏風(fēng)系數(shù)確定和空氣量平衡爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)由燃料性質(zhì)和燃燒方式?jīng)Q定。京西無(wú)煙煤干燥無(wú)灰基揮發(fā)分 vdaf=6%，爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)為2=1.25。在負(fù)壓下工作的鍋爐機(jī)組，爐外的冷空氣不斷漏人爐膛和煙道內(nèi)，致使?fàn)t膛和煙道的各處的空氣量，煙氣量，溫度和焓值相應(yīng)的發(fā)生變化。對(duì)于爐膛和煙道各處的實(shí)際空氣量的計(jì)算為鍋爐的空氣平衡量。在鍋爐的熱力計(jì)算中，常用過(guò)量空氣系數(shù)來(lái)說(shuō)明爐膛和煙道的實(shí)際空氣量。計(jì)算公式如下：屏，凝渣管出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.251.250pnpn高溫過(guò)熱器出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.25+0.025=1.275gggg低溫過(guò)熱器出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.275

45、+0.025 =1.3dgdg高溫省煤器出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.3+0.02 =1.32ssss高溫空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.32+0.05 =1.37sksk低溫省煤器出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.37+0.02 =1.39xsxs低溫空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)：=1.39+0.05 =1.44xkxk表 3-12 漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）32非額定負(fù)荷時(shí)漏風(fēng)系數(shù)出口過(guò)量空氣系數(shù)序號(hào)名稱額定負(fù)荷時(shí)漏風(fēng)系數(shù)e符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果入口過(guò)量空氣系數(shù)符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果1制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)zf0.12爐膛0.05)edde(11.253屏、凝渣管0pn0pa =1pnpn +pn1

46、.254高溫過(guò)熱器0.025gg0.025gg =pngggg +gg1.2755低溫過(guò)熱器0.025dg0.025dg =ggdgdg +dg1.36高溫省煤器0.02ss0.02ss =dgssss +ss1.327高溫空預(yù)器0.05sk0.05sk =sssksk +sk1.378低溫省煤器0.02xs0.02xs =skxssxs +x1.399低溫空預(yù)器0.05xk0.5)edde(其中：de為鍋爐額定負(fù)荷；d為鍋爐實(shí)際負(fù)荷。0.05xk =xsxkxk +xk1.44注：工程計(jì)算中，一般當(dāng)時(shí)才進(jìn)行漏風(fēng)系數(shù)的修正。70%edd華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）33煙氣平均過(guò)量空氣系

47、數(shù)：pj屏，凝渣管出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)： =1.25()(1.251.25)22lpn高溫過(guò)熱器出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)： =1.2625()(1.2751.25)22ggpn低溫過(guò)熱器出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)： =1.2875()(1.2751.3)22ggdg高溫省煤器出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)： =1.31()(1.31.32)22dgss高溫空預(yù)器出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)： =1.345()(1.371.32)22sssk低溫省煤器出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)：=1.38()(1.371.39)22skss低溫空預(yù)器出口煙氣平均過(guò)量空氣系數(shù)： =1.415()(1.441.39)22ss

48、sk3.5.2 燃料燃燒計(jì)算理論空氣量：=0.0889 （67.9+0.375 0.2）0v0.0889(0.375)0.2650.0333ararararcsho+0.265 1.7-0.0333 2=6.427容積：vro2=1.866 (0.375 0.2+67.9)2ro)/1000.3751.866 (ararsc/100=1.268理論容積：=0.79 6.427+0.8 (0.4/100）2n20nv00.790.8(/100)vnar=5.08理論容積 ：2h o=0.111 1.7+0.0124 0.8+0.0161 6.427=20h ov00.1110.01240.016

49、1aradhvm華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）341.233理論干煙氣容積 = =5.08+1.268=6.3480gyv220nrovv飛灰份額 fh =0.95燃料計(jì)算以單位質(zhì)量的燃料為基礎(chǔ)。其結(jié)果由下表 3-13 給出。表 3-13 京西無(wú)煙煤燃燒計(jì)算結(jié)果序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位結(jié)果1理論空氣量0vm3/kg6.4272容積2ro2rovm3/kg1.2683理論容積2n20nvm3/kg5.084理論容積2h o20h ovm3/kg1.2335理論干煙氣容積0gyvm3/kg6.3486飛灰份額fh0.953.5.3 煙氣特性參數(shù)1.過(guò)量空氣量:v爐膛屏凝渣管：=（1.25-1）

50、6.427=1.6070(1)pjv高溫過(guò)熱器：=（1.2625-1） 6.427=1.6870(1)pjv低溫過(guò)熱器：=（1.2875-1） 6.427=1.8480(1)pjv高溫省煤器：=（1.31-1） 6.427=1.9920(1)pjv高溫空預(yù)器：=（1.345-1） 6.427=2.2170(1)pjv低溫省煤器：=（1.38-1） 6.427=2.4420(1)pjv低溫空預(yù)器：=（1.415-1） 6.427=2.6670(1)pjv2. 干煙氣容積 =gyv00(1)gypjvvgyv爐膛屏凝渣管：6.348+（1.25-1） 6.427=7.955華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)

51、設(shè)計(jì)（論文）35高溫過(guò)熱器：6.348+（1.2625-1） 6.427=8.035低溫過(guò)熱器：6.348+（1.2875-1） 6.427=8.196高溫省煤器：6.348+（1.31-1） 6.427=8.340高溫空預(yù)器：6.348+（1.345-1） 6.427=8.565低溫省煤器：6.348+（1.38-1） 6.427=8.790低溫空預(yù)器：6.348+（1.415-1） 6.427=9.0153. 水蒸氣容積： =2h ov2h ov2000.0161(1)h opjvv爐膛屏凝渣管：1.233+0.0161 （1.25-1） 6.427=1.259高溫過(guò)熱器：1.233+0.

52、0161 （1.2625-1） 6.427=1.260低溫過(guò)熱器：1.233+0.0161 （1.2875-1） 6.427=1.263高溫省煤器：1.233+0.0161 （1.31-1） 6.427=1.265高溫空預(yù)器：1.233+0.0161 （1.345-1） 6.427=1.269低溫省煤器：1.233+0.0161 （1.38-1） 6.427=1.272低溫空預(yù)器：1.233+0.0161 （1.415-1） 6.427=1.2764. 煙氣總體積：=yvyv2gyh ovv爐膛屏凝渣管：7.955+1.259=9.214高溫過(guò)熱器：8.035+1.260=9.295低溫過(guò)熱器

53、：8.196+1.263=9.459高溫省煤器：8.340+1.265=9.605高溫空預(yù)器：8.565+1.269=9.834低溫省煤器：8.790+1.272=10.062低溫空預(yù)器：9.015+1.276=10.2915. ro2容積比：=2ro2ro2/royvv爐膛屏凝渣管：1.268/9.214=0.138高溫過(guò)熱器：1.268/9.295=0.136華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）36低溫過(guò)熱器：1.268/9.459=0.134高溫省煤器：1.268/9.605=0.132高溫空預(yù)器：1.268/9.834=0.130低溫省煤器：1.268/10.062=0.126低溫空預(yù)

54、器：1.268/10.291=0.1236. 水蒸氣容積份額：= 2h o2h o2/h oyvv爐膛屏凝渣管：1.259/9.214=0.137高溫過(guò)熱器：1.260/9.295=0.136低溫過(guò)熱器：1.263/9.459=0.134高溫省煤器：1.265/9.605=0.132高溫空預(yù)器：1.269/9.834=0.129低溫省煤器：1.272/10.062=0.126低溫空預(yù)器：1.276/10.291=0.1247. 三原子氣體和水蒸氣容積總份額：=22roh o爐膛屏凝渣管：0.138+0.137=0.275高溫過(guò)熱器：0.136+0.136=0.272低溫過(guò)熱器：0.134+0.

55、134=0.268高溫省煤器：0.132+0.132=0.264高溫空預(yù)器：0.130+0.129=0.259低溫省煤器：0.126+0.126=0.252低溫空預(yù)器：0.123+0.124=0.2478. 容積飛灰濃度：=vv10/arfhyav爐膛屏凝渣管 ：10 16.6 0.95/9.214=17.115高溫過(guò)熱器 ：10 16.6 0.95/9.295=16.966低溫過(guò)熱器 ：10 16.6 0.95/9.459=16.672高溫省煤器 ：10 16.6 0.95/9.605=16.419高溫空預(yù)器 ：10 16.6 0.95/9.834=16.036低溫省煤器 ：10 16.6

56、0.95/10.062=15.673華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）37低溫空預(yù)器：10 16.6 0.95/10.291=15.3249. 煙氣質(zhì)量：=mm01/1001.306arpjav爐膛屏凝渣管：1-16.6/100+1.306 1.25 6.427=11.326高溫過(guò)熱器：1-16.6/100+1.306 1.2625 6.427=11.431低溫過(guò)熱器：1-16.6/100+1.306 1.2875 6.427=11.641高溫省煤器：1-16.6/100+1.306 1.31 6.427=11.830高溫空預(yù)器：1-16.6/100+1.306 1.345 6.427=12

57、.123低溫省煤器：1-16.6/100+1.306 1.38 6.427=12.417低溫空預(yù)器：1-16.6/100+1.306 1.415 6.427=12.71110. 質(zhì)量飛灰濃度：=100fharyma爐膛屏凝渣管： 0.95 16.6/（100 11.326）=0.0139高溫過(guò)熱器：0.95 16.6/（100 11.431）=0.0138低溫過(guò)熱器：0.95 16.6/（100 11.641）=0.0135高溫省煤器：0.95 16.6/（100 11.830）=0.0133高溫空預(yù)器：0.95 16.6/（100 12.123）=0.0130低溫省煤器：0.95 16.6/

58、（100 12.417）=0.0127低溫空預(yù)器：0.95 16.6/（100 12.711）=0.0124其結(jié)果列表為 3-14。表 3-14 京西無(wú)煙煤煙氣特性名稱符號(hào)單位爐膛屏凝渣管高溫級(jí)過(guò)熱器低溫級(jí)過(guò)熱器高溫級(jí)省煤器高溫級(jí)空預(yù)器低溫級(jí)省煤器低溫級(jí)空預(yù)器煙道出口過(guò)量空氣系數(shù)-1.251.2751.31.321.371.391.44煙道平均過(guò)量空氣系數(shù)pj-1.251.26251.28751.311.3451.381.415過(guò)量空氣量v3/mkg1.6071.6871.8481.9922.2172.4422.667華中科技大學(xué)文華學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）38干煙氣容積gyv3/mkg7.955

59、8.0358.1968.3408.5658.7909.015水蒸氣容積2h ov3/mkg1.2591.2601.2631.2651.2691.2721.276煙氣總?cè)莘eyv3/mkg9.2149.2959.4599.6059.83410.06210.291ro2容積份額2ro-0.1380.1360.1340.1320.1300.1260.123水蒸氣容積份額2h o-0.1370.1360.1340.1320.1290.1260.124三原子氣體和水蒸氣容積總 份 額-0.2750.2720.2680.2640.2590.2520.247容積飛灰濃度v3/g m17.11516.96616

60、.67216.41916.03615.673153.24煙氣質(zhì)量m/kg kg11.32611.43111.64111.83012.12312.41712.711質(zhì)量飛灰濃度/kg kg0.01390.01380.01350.01330.01300.01270.01243.5.4 煙氣焓和空氣焓的計(jì)算要進(jìn)行鍋爐受熱面的傳熱計(jì)算，必須知道如何計(jì)算空氣和煙氣的焓。在這里空氣和煙氣的焓指在定壓條件下，將 1kg 燃料所需的空氣量或所產(chǎn)生的煙氣量從加熱到(空氣)或（煙氣）時(shí)所需的熱量，單位為 kj/kg。0t（1）空氣焓據(jù)理想氣體焓的計(jì)算方法，理論空氣量的焓為：0kh= 0kh okokvcthkj/